JP2001240452A - 高強度グラウト材 - Google Patents
高強度グラウト材Info
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/70—Grouts, e.g. injection mixtures for cables for prestressed concrete
Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れた充填性を有し、施工後の寸法安定性に
も優れ、且つ格段に高い強度を示す高強度グラウト材を
提供する。 【解決手段】 少なくとも、セメント、ポゾラン質微粉
末、粒径２ｍｍ以下の骨材、水及び減水剤を含む配合物
からなる。
も優れ、且つ格段に高い強度を示す高強度グラウト材を
提供する。 【解決手段】 少なくとも、セメント、ポゾラン質微粉
末、粒径２ｍｍ以下の骨材、水及び減水剤を含む配合物
からなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、土木・建設分野で
使用されるグラウト組成物であって、特に高強度のグラ
ウト材に関する。
使用されるグラウト組成物であって、特に高強度のグラ
ウト材に関する。
【０００２】
【従来の技術】土木・建設工事では、コンクリート構造
物の細かい空隙、トンネルの履行背面と地山との間隙、
鉄筋スリーブ内の空隙、逆打ち工法での空隙、建築・構
造物の補修や補強、ロックアンカーやアースアンカー、
機械装置のベースプレート下や軌道床板下などへ、モル
タルやセメントペースト等からなるグラウト材を注入・
充填するグラウト工法が、その手軽さ、コストの安さ、
また施工後の品質安定性などの点から広く行われてい
る。
物の細かい空隙、トンネルの履行背面と地山との間隙、
鉄筋スリーブ内の空隙、逆打ち工法での空隙、建築・構
造物の補修や補強、ロックアンカーやアースアンカー、
機械装置のベースプレート下や軌道床板下などへ、モル
タルやセメントペースト等からなるグラウト材を注入・
充填するグラウト工法が、その手軽さ、コストの安さ、
また施工後の品質安定性などの点から広く行われてい
る。
【０００３】このような特長を有するが故に、グラウト
工法の対象物は、複雑化した構造体や、また例えば斜張
橋の斜材グラウトなど特殊化したものにまで適用が拡大
されつつある。適用対象物の拡大に伴い、グラウト材に
対する要求性能も高度化しつつあり、逆に従来よりも遥
かに高い性能を有するグラウト材が出現すれば、グラウ
ト工法の適用範囲も飛躍的に拡大する可能性がある。と
りわけ昨今のコンクリート系構造体の高強度化、高耐久
化により、このような高性能構造体にグラウト工法を施
す必要が生じた場合、少なくとも使用するグラウト材に
はそれ以上の性能を発現できることが要求される。
工法の対象物は、複雑化した構造体や、また例えば斜張
橋の斜材グラウトなど特殊化したものにまで適用が拡大
されつつある。適用対象物の拡大に伴い、グラウト材に
対する要求性能も高度化しつつあり、逆に従来よりも遥
かに高い性能を有するグラウト材が出現すれば、グラウ
ト工法の適用範囲も飛躍的に拡大する可能性がある。と
りわけ昨今のコンクリート系構造体の高強度化、高耐久
化により、このような高性能構造体にグラウト工法を施
す必要が生じた場合、少なくとも使用するグラウト材に
はそれ以上の性能を発現できることが要求される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
グラウト材では強度及び寸法安定性の両者の性状を、グ
ラウト材として本質的に具備される特性を喪失すること
なく向上させたものは見られず、例えばセメント等の水
硬性成分の増大や混練水量低下によって強度や寸法安定
性を向上を図ると流動性や充填性が低下し、施工性が極
端に悪くなる。以上のことから本発明は、優れた充填性
を有し、施工後の寸法安定性にも優れ、且つ格段に高い
強度を示す高強度グラウト材を提供することを目的とす
る。
グラウト材では強度及び寸法安定性の両者の性状を、グ
ラウト材として本質的に具備される特性を喪失すること
なく向上させたものは見られず、例えばセメント等の水
硬性成分の増大や混練水量低下によって強度や寸法安定
性を向上を図ると流動性や充填性が低下し、施工性が極
端に悪くなる。以上のことから本発明は、優れた充填性
を有し、施工後の寸法安定性にも優れ、且つ格段に高い
強度を示す高強度グラウト材を提供することを目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
解決のため種々の検討を行った結果、下記の（１）〜
（８）で表す配合物が高流動であり、また硬化後も寸法
変化が殆ど無く、極めて高い強度を発現できることを見
出し、本発明を完成するに至った。
解決のため種々の検討を行った結果、下記の（１）〜
（８）で表す配合物が高流動であり、また硬化後も寸法
変化が殆ど無く、極めて高い強度を発現できることを見
出し、本発明を完成するに至った。
【０００６】即ち、本発明は、（１）少なくとも、セメ
ント、ポゾラン質微粉末、粒径２ｍｍ以下の骨材、水、
及び減水剤を含む配合物からなることを特徴とする高強
度グラウト材。（２）配合物が、金属繊維、有機繊維、
炭素繊維の何れか１種又は２種以上を含むことを特徴と
する前記（１）の高強度グラウト材。（３）金属繊維
が、径０．０１〜１．０ｍｍ、長さ２〜３０ｍｍの鋼繊
維である前記（２）の高強度グラウト材。（４）有機繊
維が、径０．００５〜１．０ｍｍ、長さ２〜３０ｍｍの
ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊
維、アラミド繊維から選ばれる一種以上の繊維である前
記（２）の高強度グラウト材。（５）炭素繊維が、径
０．００５〜１．０ｍｍ、長さ２〜３０ｍｍである前記
（２）の高強度グラウト材。（６）配合物に、平均粒径
３〜２０μｍの無機粉末を含む前記（１）〜（５）の何
れかの高強度グラウト材。（７）配合物に、平均粒径１
ｍｍ以下の針状粒子及び／又は板状粒子を含む前記
（１）〜（６）の何れかの高強度グラウト材。（８）配
合物に、膨張材を含む前記（１）〜（７）の何れかの高
強度グラウト材。
ント、ポゾラン質微粉末、粒径２ｍｍ以下の骨材、水、
及び減水剤を含む配合物からなることを特徴とする高強
度グラウト材。（２）配合物が、金属繊維、有機繊維、
炭素繊維の何れか１種又は２種以上を含むことを特徴と
する前記（１）の高強度グラウト材。（３）金属繊維
が、径０．０１〜１．０ｍｍ、長さ２〜３０ｍｍの鋼繊
維である前記（２）の高強度グラウト材。（４）有機繊
維が、径０．００５〜１．０ｍｍ、長さ２〜３０ｍｍの
ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊
維、アラミド繊維から選ばれる一種以上の繊維である前
記（２）の高強度グラウト材。（５）炭素繊維が、径
０．００５〜１．０ｍｍ、長さ２〜３０ｍｍである前記
（２）の高強度グラウト材。（６）配合物に、平均粒径
３〜２０μｍの無機粉末を含む前記（１）〜（５）の何
れかの高強度グラウト材。（７）配合物に、平均粒径１
ｍｍ以下の針状粒子及び／又は板状粒子を含む前記
（１）〜（６）の何れかの高強度グラウト材。（８）配
合物に、膨張材を含む前記（１）〜（７）の何れかの高
強度グラウト材。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の高強度グラウト材を成す
配合物に必須含有されるセメントは、特に限定されず何
れのセメントでも使用でき、例えば、普通ポルトランド
セメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトラ
ンドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポル
トセンドセメント、高炉セメント、フライアッシュセメ
ント等の混合セメントを挙げることができる。
配合物に必須含有されるセメントは、特に限定されず何
れのセメントでも使用でき、例えば、普通ポルトランド
セメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトラ
ンドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポル
トセンドセメント、高炉セメント、フライアッシュセメ
ント等の混合セメントを挙げることができる。
【０００８】また、本発明に於いて、配合物に必須含有
されるポゾラン質微粉末は、シリカフューム、シリカダ
スト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゾル、
沈降シリカ等が挙げられる。一般に、シリカフュームや
シリカダストでは、その平均粒径は、１．０μｍ以下で
あり、粉砕により微粉化する必要がないので好適であ
る。比較的粒径の大きいポゾラン物質を用いる場合は予
め粉砕を行い、平均粒径１．０μｍ以下に調整したもの
を配合使用するのが望ましい。
されるポゾラン質微粉末は、シリカフューム、シリカダ
スト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゾル、
沈降シリカ等が挙げられる。一般に、シリカフュームや
シリカダストでは、その平均粒径は、１．０μｍ以下で
あり、粉砕により微粉化する必要がないので好適であ
る。比較的粒径の大きいポゾラン物質を用いる場合は予
め粉砕を行い、平均粒径１．０μｍ以下に調整したもの
を配合使用するのが望ましい。
【０００９】ポゾラン質微粉末が配合されることによ
り、そのマイクロフィラー効果及びセメント分散効果に
より硬化体が緻密化し、圧縮強度が向上する。一方、ポ
ゾラン質微粉末の添加量が多くなると単位水量が増大す
るので、ポゾラン質微粉末の添加量はセメント１００重
量部に対して５〜５０重量部が好ましい。
り、そのマイクロフィラー効果及びセメント分散効果に
より硬化体が緻密化し、圧縮強度が向上する。一方、ポ
ゾラン質微粉末の添加量が多くなると単位水量が増大す
るので、ポゾラン質微粉末の添加量はセメント１００重
量部に対して５〜５０重量部が好ましい。
【００１０】また、配合物には粒径２ｍｍ以下の骨材、
好ましくは粒径１．５ｍｍ以下の骨材、が必須含有され
る。この場合、骨材の粒径とは８５％（重量）累積粒径
であり、従って粒径２ｍｍを超える骨材が多少含まれて
も良い。全骨材量に対する粒径２ｍｍ以下の骨材量が少
なくなると、強度が低下するため、粒径２ｍｍ以下の骨
材量は、全骨材量の５０重量％以上が好ましい。
好ましくは粒径１．５ｍｍ以下の骨材、が必須含有され
る。この場合、骨材の粒径とは８５％（重量）累積粒径
であり、従って粒径２ｍｍを超える骨材が多少含まれて
も良い。全骨材量に対する粒径２ｍｍ以下の骨材量が少
なくなると、強度が低下するため、粒径２ｍｍ以下の骨
材量は、全骨材量の５０重量％以上が好ましい。
【００１１】本発明では、川砂、陸砂、海砂、砕砂、珪
砂の何れか１種又は２種以上からなる混合砂が粒径２ｍ
ｍ以下の骨材として使用できる。この骨材の配合量は、
強度や耐久性を高める上で、セメント１００重量部に対
して５０〜２５０重量部が好ましく、８０〜１８０重量
部がより好ましい。
砂の何れか１種又は２種以上からなる混合砂が粒径２ｍ
ｍ以下の骨材として使用できる。この骨材の配合量は、
強度や耐久性を高める上で、セメント１００重量部に対
して５０〜２５０重量部が好ましく、８０〜１８０重量
部がより好ましい。
【００１２】また、本発明に於ける配合物は、減水剤を
必須含有する。減水剤は、減水効果の大きい高性能減水
剤又は高性能ＡＥ減水剤が好ましく、リグニン系、ナフ
タレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の
何れかの成分系のものを使用することができる。減水剤
の添加量は、配合物の流動性や分離抵抗性、硬化後の強
度、更にはコスト等から、セメントに対して固型分換算
で０．５〜４．０重量％が好ましい。尚、減水剤は粉末
状又は液状の何れであっても良い。
必須含有する。減水剤は、減水効果の大きい高性能減水
剤又は高性能ＡＥ減水剤が好ましく、リグニン系、ナフ
タレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の
何れかの成分系のものを使用することができる。減水剤
の添加量は、配合物の流動性や分離抵抗性、硬化後の強
度、更にはコスト等から、セメントに対して固型分換算
で０．５〜４．０重量％が好ましい。尚、減水剤は粉末
状又は液状の何れであっても良い。
【００１３】また、本発明に於いて、必須配合する水の
量は、含水配合物の流動性や分離抵抗性、また硬化後の
強度や性状安定性等からセメント１００重量部に対し１
０〜３５重量部が好ましく、１５〜３０重量部がより好
ましい。水の配合量が１０重量部未満では流動性が低下
して配合物の混練が困難になり、また３５重量部を超え
ると硬化体収縮が顕著になり、硬化性状も低下するので
何れも好ましくない。
量は、含水配合物の流動性や分離抵抗性、また硬化後の
強度や性状安定性等からセメント１００重量部に対し１
０〜３５重量部が好ましく、１５〜３０重量部がより好
ましい。水の配合量が１０重量部未満では流動性が低下
して配合物の混練が困難になり、また３５重量部を超え
ると硬化体収縮が顕著になり、硬化性状も低下するので
何れも好ましくない。
【００１４】また、本発明では、硬化体の曲げ強度、特
に靱性を向上させる点から、金属繊維、有機繊維、炭素
繊維の何れか１種以上を含んだ配合物を用いるのが好ま
しい。金属繊維は鋼繊維やアモルファス繊維等が挙げら
れるが、特に鋼繊維が高強度であって入手し易く、又コ
スト的にも比較的安価であることから推奨される。金属
繊維は、直径０．０１〜１．０ｍｍ、長さ２〜３０ｍｍ
のものが好ましい。直径０．０１ｍｍ未満では張力によ
って切断され易くなり、また直径１．０ｍｍを超えると
同一配合量では硬化体に含まれる繊維の数が激減するこ
とになるため、強度や靱性の低下が顕著となるので何れ
も好ましくない。また、繊維長さが３０ｍｍを超える
と、混練時にファイバーボールが生じ易くなるので、好
ましくない。繊維長さが２ｍｍ未満ではマトリックスと
の付着力が低下するため曲げ強度が低下し好ましくな
い。金属繊維の配合量は、凝結後の硬化体体積の４％未
満に相当する量が好ましく、より好ましくは、３．５％
未満に相当する量とする。配合量が４％以上では、流動
性が低下し、作業性も低下するので好ましくない。
に靱性を向上させる点から、金属繊維、有機繊維、炭素
繊維の何れか１種以上を含んだ配合物を用いるのが好ま
しい。金属繊維は鋼繊維やアモルファス繊維等が挙げら
れるが、特に鋼繊維が高強度であって入手し易く、又コ
スト的にも比較的安価であることから推奨される。金属
繊維は、直径０．０１〜１．０ｍｍ、長さ２〜３０ｍｍ
のものが好ましい。直径０．０１ｍｍ未満では張力によ
って切断され易くなり、また直径１．０ｍｍを超えると
同一配合量では硬化体に含まれる繊維の数が激減するこ
とになるため、強度や靱性の低下が顕著となるので何れ
も好ましくない。また、繊維長さが３０ｍｍを超える
と、混練時にファイバーボールが生じ易くなるので、好
ましくない。繊維長さが２ｍｍ未満ではマトリックスと
の付着力が低下するため曲げ強度が低下し好ましくな
い。金属繊維の配合量は、凝結後の硬化体体積の４％未
満に相当する量が好ましく、より好ましくは、３．５％
未満に相当する量とする。配合量が４％以上では、流動
性が低下し、作業性も低下するので好ましくない。
【００１５】また、有機繊維は、ビニロン繊維、ポリプ
ロピレン繊維、ポリエチレン繊維、アラミド繊維などを
挙げることができる。有機繊維と炭素繊維の形状寸法
は、直径０．００５〜１．０ｍｍ、長さ２〜３０ｍｍの
ものが好ましい。有機繊維及び／又は炭素繊維の配合量
は、凝結後の硬化体体積の１０％未満に相当する量が好
ましく、より好ましくは７％未満に相当する量とする。
配合量が１０％以上では繊維分散性及び強度が低下する
ので好ましくない。
ロピレン繊維、ポリエチレン繊維、アラミド繊維などを
挙げることができる。有機繊維と炭素繊維の形状寸法
は、直径０．００５〜１．０ｍｍ、長さ２〜３０ｍｍの
ものが好ましい。有機繊維及び／又は炭素繊維の配合量
は、凝結後の硬化体体積の１０％未満に相当する量が好
ましく、より好ましくは７％未満に相当する量とする。
配合量が１０％以上では繊維分散性及び強度が低下する
ので好ましくない。
【００１６】また、配合物には、硬化後の充填密度を高
め、収縮を抑制し、耐久性を高める観点から、平均粒径
３〜２０μｍ、より好ましくは平均粒径４〜１０μｍの
無機粉末を含むことが好ましい。無機粉末としては石英
粉末がコスト的に安価であり、所望の効果を十分発現で
きることなどから特に推奨される。石英粉末は天然鉱物
源とする晶質又は非晶質の石英の他、シリカを主成分と
する無機粉末であれば限定されない。該無機粉末の配合
量は、セメント１００重量部に対し、５０重量部以下が
好ましく、２０〜３５重量部がより好ましい。配合量が
５０重量部を超えると配合物の流動性が低下したり、硬
化後の強度が低くなるので好ましくない。
め、収縮を抑制し、耐久性を高める観点から、平均粒径
３〜２０μｍ、より好ましくは平均粒径４〜１０μｍの
無機粉末を含むことが好ましい。無機粉末としては石英
粉末がコスト的に安価であり、所望の効果を十分発現で
きることなどから特に推奨される。石英粉末は天然鉱物
源とする晶質又は非晶質の石英の他、シリカを主成分と
する無機粉末であれば限定されない。該無機粉末の配合
量は、セメント１００重量部に対し、５０重量部以下が
好ましく、２０〜３５重量部がより好ましい。配合量が
５０重量部を超えると配合物の流動性が低下したり、硬
化後の強度が低くなるので好ましくない。
【００１７】また、本配合物は、硬化後の靱性を高める
ため、平均長軸径が１ｍｍ以下の針状及び／又は板状の
粒子を含むものが好ましい。針状粒子としては、ウォラ
ストナイト、ボーキサイト、ムライト等の天然若しくは
合成の鉱石類からなるものを挙げることができ、板状粒
子としては、マイカフレーク、タルクフレーク、バーミ
キュライトフレーク、アルミナフレーク等を挙げること
ができる。針状及び／又は板状の粒子の配合量は、セメ
ント１００重量部に対し、最大３５重量部とするのが好
ましく、１０〜２５重量部がより好ましい。配合量が３
５重量部を超えると、配合物の流動性が低下したり、硬
化性が低下することがあるので好ましくない。尚、針状
粒子の形状寸法は、針状度、即ち（長軸径／短軸径）の
値が３以上のものが望ましい。
ため、平均長軸径が１ｍｍ以下の針状及び／又は板状の
粒子を含むものが好ましい。針状粒子としては、ウォラ
ストナイト、ボーキサイト、ムライト等の天然若しくは
合成の鉱石類からなるものを挙げることができ、板状粒
子としては、マイカフレーク、タルクフレーク、バーミ
キュライトフレーク、アルミナフレーク等を挙げること
ができる。針状及び／又は板状の粒子の配合量は、セメ
ント１００重量部に対し、最大３５重量部とするのが好
ましく、１０〜２５重量部がより好ましい。配合量が３
５重量部を超えると、配合物の流動性が低下したり、硬
化性が低下することがあるので好ましくない。尚、針状
粒子の形状寸法は、針状度、即ち（長軸径／短軸径）の
値が３以上のものが望ましい。
【００１８】本発明に於ける配合物は、膨張材を含むこ
とが好ましい。膨張材は一般にコンクリート用として使
用されているものであれば、何れのものでも使用するこ
とができる。例えばカルシウムサルファアルミネート
系、カルシウムアルミネート系、酸化カルシウム系、金
属粉末系等の膨張材を挙げることができ、これら何れか
２種以上を併用しても良い。好ましくは酸化カルシウム
系膨張材と金属アルミニウム粉末の併用が良い。また、
膨張材の配合量は、金属粉末系以外の膨張材ではセメン
ト１００重量部に対し、１〜１５重量部が好ましく、３
〜１２重量部がより好ましい。また金属粉末系膨張材で
は０．０００１〜０．０１重量部が好ましい。配合量が
何れも前記範囲未満では収縮量を補償するほどの効果が
殆ど見られず、また何れも前記範囲を超える配合量では
過大膨張し、強度低下又は膨張破壊することもあるので
何れも好ましくない。
とが好ましい。膨張材は一般にコンクリート用として使
用されているものであれば、何れのものでも使用するこ
とができる。例えばカルシウムサルファアルミネート
系、カルシウムアルミネート系、酸化カルシウム系、金
属粉末系等の膨張材を挙げることができ、これら何れか
２種以上を併用しても良い。好ましくは酸化カルシウム
系膨張材と金属アルミニウム粉末の併用が良い。また、
膨張材の配合量は、金属粉末系以外の膨張材ではセメン
ト１００重量部に対し、１〜１５重量部が好ましく、３
〜１２重量部がより好ましい。また金属粉末系膨張材で
は０．０００１〜０．０１重量部が好ましい。配合量が
何れも前記範囲未満では収縮量を補償するほどの効果が
殆ど見られず、また何れも前記範囲を超える配合量では
過大膨張し、強度低下又は膨張破壊することもあるので
何れも好ましくない。
【００１９】本発明に於いては、配合物が上記成分以外
の他の成分、例えば増粘剤などのモルタル・コンクリー
ト用混和剤を必要に応じて適宜含むものであっても良
い。
の他の成分、例えば増粘剤などのモルタル・コンクリー
ト用混和剤を必要に応じて適宜含むものであっても良
い。
【００２０】本充填材を製造する上で、配合物を構成す
る各成分の配合順序は特に限定されない。一例を挙げれ
ば、各成分を混練機に一括投入して混練する方法や、水
と減水剤以外の成分を予混合し、混合物に水と減水剤を
加えて混練する、但し粉末状減水剤使用の場合は減水剤
もプレミックスしておく、などの方法がある。混練は、
一般にコンクリート製造で使用されている混練機なら何
れのものを用いて行っても良く、例えば揺動型ミキサ、
パン型ミキサ、二軸練りミキサ、傾胴ミキサ等を使用す
ることができる。混練物をもって本発明の高強度グラウ
ト材とすることができる。
る各成分の配合順序は特に限定されない。一例を挙げれ
ば、各成分を混練機に一括投入して混練する方法や、水
と減水剤以外の成分を予混合し、混合物に水と減水剤を
加えて混練する、但し粉末状減水剤使用の場合は減水剤
もプレミックスしておく、などの方法がある。混練は、
一般にコンクリート製造で使用されている混練機なら何
れのものを用いて行っても良く、例えば揺動型ミキサ、
パン型ミキサ、二軸練りミキサ、傾胴ミキサ等を使用す
ることができる。混練物をもって本発明の高強度グラウ
ト材とすることができる。
【００２１】本発明の高強度グラウト材の充填方法は、
公知のグラウト工法を適用できる。充填後は、常温常圧
で養生することができ、この場合養生期間はおよそ３〜
４週間で良い。
公知のグラウト工法を適用できる。充填後は、常温常圧
で養生することができ、この場合養生期間はおよそ３〜
４週間で良い。
【００２２】
【実施例】［実施例１］ 普通ポルトランドセメント
（太平洋セメント（株）製）１００Ｋｇ、平均粒径０．
７μｍのシリカフューム２０Ｋｇ、珪砂４号と５号の重
量比２：１からなる混合砂１２０Ｋｇ、市販のポリカル
ボン酸系高性能ＡＥ減水剤１．０Ｋｇ（固形分換算）、
酸化カルシウム系膨張材（商品名：エクスパン、太平洋
セメント株式会社製）５Ｋｇ、金属アルミニウム粉末
０．０００６Ｋｇ並びに水２４Ｋｇを二軸練りミキサに
一括投入し、約５分間常温で混練を行った。
（太平洋セメント（株）製）１００Ｋｇ、平均粒径０．
７μｍのシリカフューム２０Ｋｇ、珪砂４号と５号の重
量比２：１からなる混合砂１２０Ｋｇ、市販のポリカル
ボン酸系高性能ＡＥ減水剤１．０Ｋｇ（固形分換算）、
酸化カルシウム系膨張材（商品名：エクスパン、太平洋
セメント株式会社製）５Ｋｇ、金属アルミニウム粉末
０．０００６Ｋｇ並びに水２４Ｋｇを二軸練りミキサに
一括投入し、約５分間常温で混練を行った。
【００２３】得られた混練物の充填性を日本土木学会基
準ＪＳＣＥ−Ｆ５３１に準じた方法でＪロート（落ち口
の内径１４ｍｍ）流下時間の測定により評価し、また該
混練物の分離抵抗性を日本土木学会基準ＪＳＣＥ−Ｆ５
３２に準じた方法でブリージング率を測定して評価し、
また材齢２４時間までの膨張収縮性を日本土木学会基準
ＪＳＣＥ−Ｆ５３３に準じた方法により膨張率を測定す
ることで評価した。更に該混練物の硬化後の圧縮強度を
ＪＩＳ Ａ１１０８に準じた方法で測定し、また硬化後
の寸法変化（長さ変化）をＪＩＳ Ａ１１２９に準じた
方法で２０℃−６０％Ｒ．Ｈ．の環境下で測定した。以
上の評価・測定結果を表１に記す。
準ＪＳＣＥ−Ｆ５３１に準じた方法でＪロート（落ち口
の内径１４ｍｍ）流下時間の測定により評価し、また該
混練物の分離抵抗性を日本土木学会基準ＪＳＣＥ−Ｆ５
３２に準じた方法でブリージング率を測定して評価し、
また材齢２４時間までの膨張収縮性を日本土木学会基準
ＪＳＣＥ−Ｆ５３３に準じた方法により膨張率を測定す
ることで評価した。更に該混練物の硬化後の圧縮強度を
ＪＩＳ Ａ１１０８に準じた方法で測定し、また硬化後
の寸法変化（長さ変化）をＪＩＳ Ａ１１２９に準じた
方法で２０℃−６０％Ｒ．Ｈ．の環境下で測定した。以
上の評価・測定結果を表１に記す。
【００２４】
【表１】
【００２５】［実施例２］ 普通ポルトランドセメント
（太平洋セメント（株）製）１００Ｋｇ、平均粒径０．
７μｍのシリカフューム２０Ｋｇ、珪砂４号と５号の重
量比２：１からなる混合砂１２０Ｋｇ、市販のポリカル
ボン酸系高性能ＡＥ減水剤１．０Ｋｇ（固形分換算）、
酸化カルシウム系膨張材（商品名：エクスパン、太平洋
セメント株式会社製）５Ｋｇ、金属アルミニウム粉末
０．０００６Ｋｇ、直径０．０５ｍｍで長さ３ｍｍの鋼
繊維０．５Ｋｇ並びに水２５Ｋｇを二軸練りミキサに一
括投入し、約５分間常温で混練を行った。
（太平洋セメント（株）製）１００Ｋｇ、平均粒径０．
７μｍのシリカフューム２０Ｋｇ、珪砂４号と５号の重
量比２：１からなる混合砂１２０Ｋｇ、市販のポリカル
ボン酸系高性能ＡＥ減水剤１．０Ｋｇ（固形分換算）、
酸化カルシウム系膨張材（商品名：エクスパン、太平洋
セメント株式会社製）５Ｋｇ、金属アルミニウム粉末
０．０００６Ｋｇ、直径０．０５ｍｍで長さ３ｍｍの鋼
繊維０．５Ｋｇ並びに水２５Ｋｇを二軸練りミキサに一
括投入し、約５分間常温で混練を行った。
【００２６】得られた混練物の充填性、分離抵抗性及び
材齢２４時間までの膨張収縮性を前記実施例１と同様の
方法で評価し、また該混練物の硬化後の圧縮強度と寸法
変化（長さ変化）を前記実施例１と同様の方法で測定し
た。以上の評価・測定結果を表１に記す。
材齢２４時間までの膨張収縮性を前記実施例１と同様の
方法で評価し、また該混練物の硬化後の圧縮強度と寸法
変化（長さ変化）を前記実施例１と同様の方法で測定し
た。以上の評価・測定結果を表１に記す。
【００２７】［実施例３］ 普通ポルトランドセメント
（太平洋セメント（株）製）１００Ｋｇ、平均粒径０．
７μｍのシリカフューム２０Ｋｇ、珪砂４号と５号の重
量比２：１からなる混合砂１４０Ｋｇ、市販のポリカル
ボン酸系高性能ＡＥ減水剤１．０Ｋｇ（固形分換算）、
酸化カルシウム系膨張材（商品名：エクスパン、太平洋
セメント株式会社製）５Ｋｇ、金属アルミニウム粉末
０．０００６Ｋｇ、直径０．０５ｍｍで長さ３ｍｍの鋼
繊維０．５Ｋｇ、平均粒径７μｍの天然石英粉末１０Ｋ
ｇ、長軸径０．３ｍｍで長軸径／短軸径＝約４の針状ウ
ォラストナイト１０Ｋｇ並びに水２６Ｋｇを二軸練りミ
キサに一括投入し、約５分間常温で混練を行った。
（太平洋セメント（株）製）１００Ｋｇ、平均粒径０．
７μｍのシリカフューム２０Ｋｇ、珪砂４号と５号の重
量比２：１からなる混合砂１４０Ｋｇ、市販のポリカル
ボン酸系高性能ＡＥ減水剤１．０Ｋｇ（固形分換算）、
酸化カルシウム系膨張材（商品名：エクスパン、太平洋
セメント株式会社製）５Ｋｇ、金属アルミニウム粉末
０．０００６Ｋｇ、直径０．０５ｍｍで長さ３ｍｍの鋼
繊維０．５Ｋｇ、平均粒径７μｍの天然石英粉末１０Ｋ
ｇ、長軸径０．３ｍｍで長軸径／短軸径＝約４の針状ウ
ォラストナイト１０Ｋｇ並びに水２６Ｋｇを二軸練りミ
キサに一括投入し、約５分間常温で混練を行った。
【００２８】得られた混練物の充填性、分離抵抗性及び
材齢２４時間までの膨張収縮性を前記実施例１と同様の
方法で評価し、また該混練物の硬化後の圧縮強度と寸法
変化（長さ変化）を前記実施例１と同様の方法で測定し
た。以上の評価・測定結果を表１に記す。
材齢２４時間までの膨張収縮性を前記実施例１と同様の
方法で評価し、また該混練物の硬化後の圧縮強度と寸法
変化（長さ変化）を前記実施例１と同様の方法で測定し
た。以上の評価・測定結果を表１に記す。
【００２９】［比較例１］ 普通ポルトランドセメント
（太平洋セメント（株）製）１００Ｋｇ、珪砂４号と５
号の重量比２：１からなる混合砂１００Ｋｇ、市販のポ
リカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤０．５Ｋｇ（固形分換
算）、酸化カルシウム系膨張材（商品名：エクスパン、
太平洋セメント株式会社製）５Ｋｇ、金属アルミニウム
粉末０．００１Ｋｇ、メチルセルロース系増粘剤０．０
０５Ｋｇ並びに水３５Ｋｇを二軸練りミキサに一括投入
し、約５分間常温で混練を行った。
（太平洋セメント（株）製）１００Ｋｇ、珪砂４号と５
号の重量比２：１からなる混合砂１００Ｋｇ、市販のポ
リカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤０．５Ｋｇ（固形分換
算）、酸化カルシウム系膨張材（商品名：エクスパン、
太平洋セメント株式会社製）５Ｋｇ、金属アルミニウム
粉末０．００１Ｋｇ、メチルセルロース系増粘剤０．０
０５Ｋｇ並びに水３５Ｋｇを二軸練りミキサに一括投入
し、約５分間常温で混練を行った。
【００３０】得られた混練物の充填性、分離抵抗性及び
材齢２４時間までの膨張収縮性を前記実施例１と同様の
方法で評価し、また該混練物の硬化後の圧縮強度と寸法
変化（長さ変化）を前記実施例１と同様の方法で測定し
た。以上の評価・測定結果を表１に記す。
材齢２４時間までの膨張収縮性を前記実施例１と同様の
方法で評価し、また該混練物の硬化後の圧縮強度と寸法
変化（長さ変化）を前記実施例１と同様の方法で測定し
た。以上の評価・測定結果を表１に記す。
【００３１】［比較例２］ 普通ポルトランドセメント
（太平洋セメント（株）製）１００Ｋｇ、珪砂４号と５
号の重量比２：１からなる混合砂１００Ｋｇ、市販のポ
リカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤１．０Ｋｇ（固形分換
算）、酸化カルシウム系膨張材（商品名：エクスパン、
太平洋セメント株式会社製）５Ｋｇ、金属アルミニウム
粉末０．００１Ｋｇ、メチルセルロース系増粘剤０．０
０５Ｋｇ並びに水２８Ｋｇを二軸練りミキサに一括投入
し、約５分間常温で混練を行った。
（太平洋セメント（株）製）１００Ｋｇ、珪砂４号と５
号の重量比２：１からなる混合砂１００Ｋｇ、市販のポ
リカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤１．０Ｋｇ（固形分換
算）、酸化カルシウム系膨張材（商品名：エクスパン、
太平洋セメント株式会社製）５Ｋｇ、金属アルミニウム
粉末０．００１Ｋｇ、メチルセルロース系増粘剤０．０
０５Ｋｇ並びに水２８Ｋｇを二軸練りミキサに一括投入
し、約５分間常温で混練を行った。
【００３２】得られた混練物の充填性、分離抵抗性及び
材齢２４時間までの膨張収縮性を前記実施例１と同様の
方法で評価し、また該混練物の硬化後の圧縮強度と寸法
変化（長さ変化）を前記実施例１と同様の方法で測定し
た。以上の評価・測定結果を表１に記す。
材齢２４時間までの膨張収縮性を前記実施例１と同様の
方法で評価し、また該混練物の硬化後の圧縮強度と寸法
変化（長さ変化）を前記実施例１と同様の方法で測定し
た。以上の評価・測定結果を表１に記す。
【００３３】
【発明の効果】本発明の高強度グラウト材は、従来のグ
ラウト材と同等の充填性を保持しつつ、格段に高い強度
を有し、また耐久性劣化原因の一つとされる硬化後の寸
法変化が殆ど無い等の特長を有する。このため、例えば
斜材グラウトや過密配筋のプレキャスト部材接合等を始
め高度な品質が要求され、従来のグラウト材では対応が
困難とされてきた対象物にもグラウト工法が容易に適用
できるようになる。
ラウト材と同等の充填性を保持しつつ、格段に高い強度
を有し、また耐久性劣化原因の一つとされる硬化後の寸
法変化が殆ど無い等の特長を有する。このため、例えば
斜材グラウトや過密配筋のプレキャスト部材接合等を始
め高度な品質が要求され、従来のグラウト材では対応が
困難とされてきた対象物にもグラウト工法が容易に適用
できるようになる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０９Ｋ 17/18 Ｃ０９Ｋ 17/18 Ｐ //(Ｃ０４Ｂ 28/02 (Ｃ０４Ｂ 28/02 22:06 22:06 Ａ 14:48 14:48 Ｄ 16:06 16:06 Ｅ 14:38 14:38 Ａ 20:00 20:00 Ｂ 14:04 14:04 Ｚ 14:20 14:20 Ａ 22:14 22:14 Ｄ 22:06 22:06 Ｚ 22:04 22:04 18:14） 18:14） Ｚ 111:70 111:70 Ｃ０９Ｋ 103:00 Ｃ０９Ｋ 103:00
Claims (8)
- 【請求項１】 少なくとも、セメント、ポゾラン質微粉
末、粒径２ｍｍ以下の骨材、水、及び減水剤を含む配合
物からなることを特徴とする高強度グラウト材。 - 【請求項２】 配合物が、金属繊維、有機繊維、炭素繊
維の何れか１種又は２種以上を含むことを特徴とする請
求項１記載の高強度グラウト材。 - 【請求項３】 金属繊維が、径０．０１〜１．０ｍｍ、
長さ２〜３０ｍｍの鋼繊維である請求項２記載の高強度
グラウト材。 - 【請求項４】 有機繊維が、径０．００５〜１．０ｍ
ｍ、長さ２〜３０ｍｍのビニロン繊維、ポリプロピレン
繊維、ポリエチレン繊維、アラミド繊維から選ばれる一
種以上の繊維である請求項２記載の高強度グラウト材。 - 【請求項５】 炭素繊維が、径０．００５〜１．０ｍ
ｍ、長さ２〜３０ｍｍである請求項２記載の高強度グラ
ウト材。 - 【請求項６】 配合物に、平均粒径３〜２０μｍの無機
粉末を含む請求項１〜５の何れか記載の高強度グラウト
材。 - 【請求項７】 配合物に、平均粒径１ｍｍ以下の針状粒
子及び／又は板状粒子を含む請求項１〜６の何れか記載
の高強度グラウト材。 - 【請求項８】 配合物に、膨張材を含む請求項１〜７の
何れか記載の高強度グラウト材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000054492A JP2001240452A (ja) | 2000-02-29 | 2000-02-29 | 高強度グラウト材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000054492A JP2001240452A (ja) | 2000-02-29 | 2000-02-29 | 高強度グラウト材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001240452A true JP2001240452A (ja) | 2001-09-04 |
Family
ID=18575738
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000054492A Pending JP2001240452A (ja) | 2000-02-29 | 2000-02-29 | 高強度グラウト材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001240452A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003095589A1 (fr) * | 2002-05-14 | 2003-11-20 | Toshio Hosooka | Materiau pour travaux de genie civil et leur procede d'execution |
| JP2004323318A (ja) * | 2003-04-25 | 2004-11-18 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 高流動コンクリート用パック材料 |
| JP2007197298A (ja) * | 2005-12-26 | 2007-08-09 | Ube Ind Ltd | セメント組成物 |
| JP2007320833A (ja) * | 2006-06-05 | 2007-12-13 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 超速硬セメント組成物、超速硬セメントコンクリート組成物、及び超速硬セメントコンクリート |
| JP2008143759A (ja) * | 2006-12-13 | 2008-06-26 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 高強度グラウト材 |
| US7441600B2 (en) * | 2003-05-09 | 2008-10-28 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cement compositions with improved mechanical properties and methods of cementing in subterranean formations |
| JP2011088793A (ja) * | 2009-10-23 | 2011-05-06 | Teijin Techno Products Ltd | グラウト材補強材 |
| JP2016210672A (ja) * | 2015-04-28 | 2016-12-15 | 三菱マテリアル株式会社 | 疲労耐久性に優れた高引張強度モルタル |
| CN107512884A (zh) * | 2016-06-17 | 2017-12-26 | 浙江泰正建材有限公司 | 一种超强快流灌浆料及其制备方法 |
| JP7387657B2 (ja) | 2021-01-14 | 2023-11-28 | 洋良 松岡 | 軽量自立壁及び軽量自立壁の施工方法 |
-
2000
- 2000-02-29 JP JP2000054492A patent/JP2001240452A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003095589A1 (fr) * | 2002-05-14 | 2003-11-20 | Toshio Hosooka | Materiau pour travaux de genie civil et leur procede d'execution |
| CN100406538C (zh) * | 2002-05-14 | 2008-07-30 | 细冈敏夫 | 土木工程材料及其施工方法 |
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| JP2007320833A (ja) * | 2006-06-05 | 2007-12-13 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 超速硬セメント組成物、超速硬セメントコンクリート組成物、及び超速硬セメントコンクリート |
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| JP2011088793A (ja) * | 2009-10-23 | 2011-05-06 | Teijin Techno Products Ltd | グラウト材補強材 |
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| JP7387657B2 (ja) | 2021-01-14 | 2023-11-28 | 洋良 松岡 | 軽量自立壁及び軽量自立壁の施工方法 |
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