JP2016210672A - 疲労耐久性に優れた高引張強度モルタル - Google Patents
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Abstract
【課題】高い圧縮強度および引張強度を有すると共に、十分な流動性を維持しつつ、繰返し荷重に対する高い疲労耐久性を有する繊維補強モルタルを提供する。【解決手段】セメント、細骨材、ポゾラン質粉末混和材、補強繊維、および混和剤を含有するモルタルであり、水粉体比９〜１３％において練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mm以上であって、上限応力比６５％における繰返し応力回数が１５０万回以上であり、材齢２８日の圧縮強度が１５０Ｎ/mm2以上であって、材齢２８日の引張強度が７.０N/mm２以上であることを特徴とし、好ましくは、水粉体比９〜１３％において、練混ぜ直後の静置フロー値が２００mm以上であって、練混ぜ３時間までの静置フロー値が１９０mm以上であり、材齢２８日の引張強度が８.０N/mm２以上である高引張強度モルタル。【選択図】図５
Description
本発明は、疲労耐久性に優れると共に、高い流動性によって狭間隙への自己充填性に優れ、かつ圧縮強度および引張強度の大きい繊維補強モルタルに関し、さらに好ましくは、可使時間が長く、長距離のポンプ圧送が可能である繊維補強モルタルに関する。
有機繊維や無機繊維を配合してモルタル強度を高めた繊維補強モルタルが従来から知られている。従来の繊維補強モルタルは、配合された繊維がモルタル粒子を拘束するので高い強度が得られる一方、繊維を含むことによってモルタルの流動性が低下し、狭間隙への自己充填性が低下する傾向がある。
繊維補強モルタルの自己充填性を改善するため、平均粒径１mm以下の針状粒子ないし薄片状粒子を所定量配合した水硬性組成物（特開２００２−１９３６５５号）が知られており、また、比表面積の差が所定範囲になる比表面積の異なる二種の無機粉末を配合した水硬性組成物（特開２００２−３４８１６６号）が知られている。さらに、繊維の含有量を１〜３vol％にし、繊維以外の材料を混合した際の粘度が一定範囲になるように配合量を調整することによってモルタルの流動性を高めた繊維補強セメント複合材料（特開２０１０−９５４０６号）が知られている。
特許文献１の水硬性組成物は針状粒子や薄片状粒子の選択および配合の調整が面倒であり、特許文献２の水硬性組成物は二種の無機粉末の選択や調整が面倒である。また特許文献３の維補強セメント複合材料は混練後の粘度に基づいて材料の配合量を決めるので施工が面倒であると云う不都合がある。
また、従来の繊維補強モルタルは、十分な流動性を維持しつつ、繰返し荷重に対する高い疲労耐久性を有することが難しいと云う問題がある。
さらに、従来の繊維補強モルタルは、混練直後の流動性が高くても、使用時間の経過につれて流動性がかなり低下するため、十分な可使時間を得るのが難しいと云う問題がある。
さらに、従来の繊維補強モルタルは、混練直後の流動性が高くても、使用時間の経過につれて流動性がかなり低下するため、十分な可使時間を得るのが難しいと云う問題がある。
本発明は、高い圧縮強度および引張強度を有すると共に、十分な流動性を維持しつつ、繰返し荷重に対する高い疲労耐久性を有する繊維補強モルタルを提供する。さらに、好ましくは、混練後の一定時間まで高い流動性を保持して狭間隙への自己充填性に優れ、可使時間が長く施工性に優れた繊維補強モルタルを提供する。本発明のモルタルは、針状粒子や薄片状粒子を含有せず、かつ混練直後の粘度に基づいて材料の配合量を調整する必要が無いので施工性にも優れている。
本発明は以下の構成を有する高引張強度モルタルに関する。
〔１〕セメント、細骨材、ポゾラン質粉末混和材、補強繊維、および混和剤を含有するモルタルであり、水粉体比９〜１３％において練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mm以上であって、上限応力比６５％における繰返し応力回数が１５０万回以上であり、材齢２８日の圧縮強度が１５０Ｎ/mm２以上であって、材齢２８日の引張強度が７.０Ｎ/mm２以上であることを特徴とする高引張強度モルタル。
〔２〕上限応力比８０％における繰返し応力回数が１５００回以上である上記[１]に記載する高引張強度モルタル。
〔３〕セメントがポルトランドセメントであり、ポゾラン質粉末がシリカフューム、シリカダスト、または微粉末シリカの何れか、あるいは、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、火山灰、または珪藻土の何れかであり、補強繊維が繊維径１０μm〜３０μmおよび繊維長さ４mm〜１０mmのポリビニルアルコール系合成繊維、ナイロン繊維、またはアラミド繊維であり、補強繊維の含有量が０.１〜１.０vol％である上記[１]または上記[２]に記載する高引張強度モルタル。
〔４〕セメント１００重量部に対して、細骨材量５０〜２００重量部、ポゾラン質粉末混和材量２〜２０重量部、混和剤量０.２〜２.０重量部、モルタルの体積に対する補強繊維量０.１〜１.０vol％である上記[３]に記載する高引張強度モルタル。
〔５〕水粉体比９〜１３％において、練混ぜ直後の静置フロー値が２００mm以上であって、練混ぜ３時間までの静置フロー値が１９０mm以上であり、材齢２８日の引張強度が８.０N/mm２以上である上記[１]〜上記[４]の何れかに記載する高引張強度モルタル。
〔６〕練混ぜ直後のフロー値(Fa)に対する、１０ｍ圧送後〜４０ｍ圧送後のフロー値(Fb)の比（Fb/Fa）が０.９０〜１.５０である上記[５]に記載する高引張強度モルタル。
〔７〕練混ぜ直後の引張強度(Xa)に対する、１０ｍ圧送後〜４０ｍ圧送後の引張強度(Xb)の比（Xb/Xa）が０.９０〜１.５０である上記[５]または上記[６]に記載する高引張強度モルタル。
〔８〕補強繊維が繊維径１０μm〜３０μmおよび繊維長さ４mm〜８mmのポリビニルアルコール系合成繊維であって、モルタル体積に対する補強繊維量が０.１〜０.３vol％であり、混和剤が変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤であって、混和剤量が０.２〜２.０重量部である上記[５]〜上記[７]の何れかに記載する高引張強度モルタル。
〔９〕アウイン−無水石膏系または酸化カルシウム−無水石膏系の粉末膨張材をセメント１００重量部に対して２〜１５重量部含有する上記[１]〜上記[８]の何れかに記載する高引張強度モルタル。
〔１〕セメント、細骨材、ポゾラン質粉末混和材、補強繊維、および混和剤を含有するモルタルであり、水粉体比９〜１３％において練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mm以上であって、上限応力比６５％における繰返し応力回数が１５０万回以上であり、材齢２８日の圧縮強度が１５０Ｎ/mm２以上であって、材齢２８日の引張強度が７.０Ｎ/mm２以上であることを特徴とする高引張強度モルタル。
〔２〕上限応力比８０％における繰返し応力回数が１５００回以上である上記[１]に記載する高引張強度モルタル。
〔３〕セメントがポルトランドセメントであり、ポゾラン質粉末がシリカフューム、シリカダスト、または微粉末シリカの何れか、あるいは、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、火山灰、または珪藻土の何れかであり、補強繊維が繊維径１０μm〜３０μmおよび繊維長さ４mm〜１０mmのポリビニルアルコール系合成繊維、ナイロン繊維、またはアラミド繊維であり、補強繊維の含有量が０.１〜１.０vol％である上記[１]または上記[２]に記載する高引張強度モルタル。
〔４〕セメント１００重量部に対して、細骨材量５０〜２００重量部、ポゾラン質粉末混和材量２〜２０重量部、混和剤量０.２〜２.０重量部、モルタルの体積に対する補強繊維量０.１〜１.０vol％である上記[３]に記載する高引張強度モルタル。
〔５〕水粉体比９〜１３％において、練混ぜ直後の静置フロー値が２００mm以上であって、練混ぜ３時間までの静置フロー値が１９０mm以上であり、材齢２８日の引張強度が８.０N/mm２以上である上記[１]〜上記[４]の何れかに記載する高引張強度モルタル。
〔６〕練混ぜ直後のフロー値(Fa)に対する、１０ｍ圧送後〜４０ｍ圧送後のフロー値(Fb)の比（Fb/Fa）が０.９０〜１.５０である上記[５]に記載する高引張強度モルタル。
〔７〕練混ぜ直後の引張強度(Xa)に対する、１０ｍ圧送後〜４０ｍ圧送後の引張強度(Xb)の比（Xb/Xa）が０.９０〜１.５０である上記[５]または上記[６]に記載する高引張強度モルタル。
〔８〕補強繊維が繊維径１０μm〜３０μmおよび繊維長さ４mm〜８mmのポリビニルアルコール系合成繊維であって、モルタル体積に対する補強繊維量が０.１〜０.３vol％であり、混和剤が変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤であって、混和剤量が０.２〜２.０重量部である上記[５]〜上記[７]の何れかに記載する高引張強度モルタル。
〔９〕アウイン−無水石膏系または酸化カルシウム−無水石膏系の粉末膨張材をセメント１００重量部に対して２〜１５重量部含有する上記[１]〜上記[８]の何れかに記載する高引張強度モルタル。
〔具体的な説明〕
以下、本発明の高引張強度モルタルについて具体的に説明する。なお、wt％は特に示す以外はモルタルの粉体全量に対する値である。
以下、本発明の高引張強度モルタルについて具体的に説明する。なお、wt％は特に示す以外はモルタルの粉体全量に対する値である。
本発明のモルタルは、セメント、細骨材、ポゾラン質粉末混和材、補強繊維、および混和剤を含有するモルタルであり、水粉体比９〜１３％において練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mm以上であって、上限応力比６５％における繰返し応力回数が１５０万回以上であり、材齢２８日の圧縮強度が１５０Ｎ/mm２以上であって、材齢２８日の引張強度が７.０Ｎ/mm２以上であることを特徴とする高引張強度モルタルである。
本発明のモルタルは、上限応力比Ｓが６５％における繰返し応力回数Ｎが１５０万回以上の疲労耐久性を有し、好ましくは、さらに上限応力比Ｓが８０％における繰返し応力回数Ｎが２０００回以上の疲労耐久性を有する。
上記疲労耐久性は、旧ＪＳＴＭ Ｃ ７１０４「繰返し圧縮応力によるコンクリートの疲労試験方法」によって測定される。供試体が圧縮破壊する静的圧縮強度に対する一定比の荷重（上限応力比Ｓと下限応力比Ｓ１０）の間で圧縮荷重を繰り返し加え、供試体が破壊する回数(Ｎ)によって疲労耐久性が示される。具体的には、上限応力比は静的圧縮強度の６５％、７０％、８０％に相当する応力を、下限応力比は静的圧縮強度の１０％に相当する応力とした。
本発明のモルタルは、上限応力比Ｓが６５％における繰返し応力回数Ｎが１５０万回以上であり、好ましくは２００万回以上である。また上限応力比Ｓが８０％における繰返し応力回数Ｎが１５００回以上であり、好ましくは２０００回以上である。従来の繊維補強モルタルの疲労耐久性は、上限応力比６５％における繰返し応力回数は１０００〜２０００回程度、上限応力比８０％における繰返し応力回数は１０〜３０回程度であるのに対して、本発明のモルタルは格段に優れた疲労耐久性を有している。
本発明のモルタルは、水粉体比９〜１３％において練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mm以上の高い流動性を有する補強繊維モルタルであり、狭間隙への自己充填性に優れている。この流動性は、補強繊維の種類および含有量、混和剤の種類および含有量を選択することによって練混ぜ３時間までの静置フロー値が１９０mm以上の持続性の高い流動性を有することができる。
また、本発明の繊維補強モルタルは、材齢２８日の圧縮強度が１５０Ｎ/mm2以上であって、材齢２８日の引張強度が７.０N/mm２以上、好ましくは材齢２８日の引張強度が８.０N/mm２以上の強度を有する。
本発明のモルタルは、水粉体比９〜１３％において、好ましくは、練混ぜ直後の静置フロー値が２００mm以上であって、練混ぜ３時間までの静置フロー値が１９０mm以上の持続性の長い流動性を有する。また、
本発明のモルタルは、長い圧送距離の後でもフロー値の変化が格段に小さい。具体的には、練混ぜ直後のフロー値(Fa)に対する、１０ｍ圧送後〜４０ｍ圧送後のフロー値(Fb)の比（Fb/Fa）は０.９０〜１.５０の範囲内であり、好ましくは０.９５〜１.１０の範囲内であり、圧送後のフロー値の変化が格段に小さい。
また、本発明のモルタルは、長い圧送距離の後でも、引張強度の変化が格段に小さい。具体的には、練混ぜ直後の引張強度(Xa)に対する、１０ｍ圧送後〜４０ｍ圧送後の引張強度(Xb)の比（Xb/Xa）は０.９０〜１.５０の範囲内であり、好ましくは０.９５〜１.１０の範囲内である。
また、本発明のモルタルは、長い圧送距離の後でも、引張強度の変化が格段に小さい。具体的には、練混ぜ直後の引張強度(Xa)に対する、１０ｍ圧送後〜４０ｍ圧送後の引張強度(Xb)の比（Xb/Xa）は０.９０〜１.５０の範囲内であり、好ましくは０.９５〜１.１０の範囲内である。
本発明の高引張強度モルタルに使用するセメントは、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメントなどの各種のポルトランドセメントを用いることができる。高炉セメント、シリカセメント、フライアッシュセメントなどの混合セメントなどでもよい。強度を早期に発現させたい場合には早強ポルトランドセメントが好ましい。
ポゾラン質粉末混和材は、シリカフューム、シリカダストを用いることができ、または、高炉スラグ微粉末、フライアッシュなどの粉末を用いることができる。あるいは、珪石微粉末、火山灰、珪藻土などの天然ポゾラン類でもよい。シリカフュームやシリカダストはＢＥＴ比表面積１５ｍ２/ｇ以上の粉末が好ましい。シリカフュームは、一般的に平均粒径が０.１μｍ程度であり、ポゾラン活性やマイクロフィラー効果、分散性、ボールベアリング効果などの点から好ましい。また、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、珪石微粉末、火山灰、珪藻土はブレーン値が３０００ｇ/cm２以上の粉末が好ましい。
ポゾラン質粉末混和材の配合量は、セメント１００重量部に対して、２〜２０重量部が好ましい。２重量部未満では強度増進効果が得られない。また、２０重量部を超えると流動性が低下して粘性が高くなり、狭間隙への充填用として使用し難い。
細骨材として、川砂、陸砂、海砂、砕砂、硅砂などを用いることができる。細骨材の配合量は、セメント１００重量部に対して５０〜２００重量部が好ましい。５０重量部未満では所要の流動性が得られず、また収縮量が多くなる。また、２００重量部を超えると相対的にセメント量が不足するので、材料分離が生じやすくなり、強度が低下し所要の強度が得られない。
補強繊維は、ポリビニルアルコール系合成繊維(ＰＶＡ繊維)、ナイロン繊維(Ｎｙ繊維)、またはアラミド繊維(Ａｒ繊維)の何れか、またはこれらの混合繊維が好ましい。補強繊維の形状は、繊維径１０μm〜３０μmであって繊維長さ４mm〜１０mmの大きさが好ましい。繊維径が１０μm未満では繊維の強度が小さいので繊維を補強する効果が十分ではない。繊維径が３０μmを上回り、また繊維長さが４mm未満では繊維の絡み付きが十分ではなく補強効果が低下する。一方、繊維長さが１０mmを上回ると繊維のダマ（ファイバーボール）を生じやすいため繊維が分散し難くなり、時間経過による流動性の低下が大きくなる。
練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mm以上の流動性を維持して材齢２８日の引張強度７.０N/mm２以上の強度を有するためには、補強繊維の含有量はモルタルの体積に対して０.１〜１.０vol％が好ましい。繊維の含有量が０.１vol％未満では引張り強度が不足し、７.０N/mm２以上の引張強度（材齢２８日）を有するのが難しい。一方、繊維の含有量が１.０vol％を上回ると、練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mmを下回るようになり、狭間隙への充填性が低下する。
本発明のモルタルは、さらに練混ぜ直後の静置フロー値が２００mm以上であって、練混ぜ３時間までの静置フロー値が１９０mm以上の持続性の長い流動性を有することができる。このような、流動性の持続性が長いモルタルに含まれる補強繊維は、繊維径１０μm〜３０μmおよび繊維長さ４mm〜８mmのポリビニルアルコール系合成繊維(ＰＶＡ繊維)が好ましい。また該ＰＶＡ繊維の含有量はモルタルの体積に対して０.１〜０.３vol％が好ましい。
アラミド繊維およびナイロン繊維は吸水性が高いので、混練水が繊維に吸収されてモルタルの自由水が不足するため流動性が低下する傾向があり、混練後３時間経過するまでの間に静置フロー値が１９０mmを下回り、十分な可使時間を得ることが難しくなる傾向がある。
本発明のモルタルは混和剤を含有する。混和剤を含有することによって流動性の高いモルタルを得ることができる。混和剤は、(イ)変形ポリカルボン酸を主成分とするもの、(ロ)ポリカルボン酸塩型共重合体（低水比対応型）、ポリエーテル・ポリカルボン酸（早期流動性発現型）、またはポリエチレングレコール基（低水比対応型）を主成分とするものなどを用いることができる。
練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mm以上の流動性を有するためには、上記繊維量の範囲において、上記(イ)または上記(ロ)の混和剤の含有量は、セメント１００重量部に対して０.２〜２.０重量部が好ましい。
さらに、練混ぜ直後の静置フロー値が２００mm以上であって、練混ぜ３時間までの静置フロー値が１９０mm以上の持続性の長い流動性を有するには、変形ポリカルボン酸が主成分の混和剤を含有するものが好ましい。上記(ロ)のポリカルボン酸系混和剤およびポリエチレングレコール系混和剤は、繊維補強モルタルに使用した場合、何れも混練後に短時間で流動性が大幅に低下する。
具体的には、水粉体比１１％において、例えば、ポリエーテル・ポリカルボン酸系混和剤を用いたモルタル、またはポリエチレングレコール系混和剤を用いたモルタルは、何れも混練直後の静置フロー値が約２９０mm程度であったものが、混練２時間後には静置フロー値が約１５０mm以下に急激に低下するので、十分な可使時間を得ることが難しい。
一方、変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤を用いた繊維補強モルタルでは、例えば、水粉体比１１％において、混練直後のモルタルのフロー値が約２９０mmのとき、混練２時間経過時のフロー値は約２５５mm、混練３時間経過時のフロー値は約２４０mmであり（実施例５、表９、ＰＶＡ０.１vol％、繊維長４mm）、混練３時間経過しても高い流動性を有し、可使時間を長く維持することができる。
変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤の配合量は、持続性の長い流動性を有するには、セメント１００重量部に対して０.２〜２.０重量部が好ましい。該混和剤が０.２重量部未満であると流動性が低く、硬化後の引張強度も向上しない。一方、該混和剤の量が２.０重量部を上回っても流動性はあまり変らない（実施例６、表１０）。混和剤の添加量が過剰であると凝結遅延を招き、初期強度が低下するので好ましくない。
本発明のモルタルには膨張材を含有することができる。膨張材はアウイン−無水石膏系または酸化カルシウム−無水石膏系の粉末膨張材を用いると良い。膨張材を配合することによって、モルタルの効果収縮や乾燥収縮を低減でき、型枠とモルタル間の肌分かれを防止することができる等の効果を得ることができる。膨張材の配合量はセメント１００重量部に対して２〜１５重量部が好ましい。
本発明のモルタルは、上限応力比６５％における繰返し応力回数が１５０万回以上であり、さらに好ましくは上限応力比８０％における繰返し応力回数が１５００回以上の優れた疲労耐久性を有するので、モルタルの品質を長期間にわたり安定に保つことがでる。
本発明のモルタルは水粉体比９〜１３％において練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mm以上の高い流動性を有するので、狭隙間に対しても優れた自己充填性を発揮する。また、本発明のモルタルは針状粒子や薄片状粒子を含有せず、かつ混練直後の粘度に基づいて材料の配合量を調整する必要が無いので施工性にも優れている。
本発明のモルタルは、水粉体比９〜１３％において、練混ぜ直後の静置フロー値が２００mm以上であって、練混ぜ３時間までの静置フロー値が１９０mm以上の持続性の長い流動性を有することができるので、可使時間を長く保持することができる。従って、長時間にわたって高い自己充填性を発揮する。
また、本発明のモルタルは、長い圧送距離でもフロー値が殆ど変化せず、優れたポンプ圧送性を有する。具体的には、例えば、練混ぜ直後のフロー値(Fa)に対する、１０ｍ圧送後〜４０ｍ圧送後のフロー値(Fb)の比（Fb/Fa）は０.９０〜１.５０の範囲内であり、長距離のポンプ圧送でもフロー値の変化が格段に小さい。
さらに、本発明のモルタルは、長い圧送距離の後でも、引張強度の変化が格段に小さい。具体的には、練混ぜ直後の引張強度(Xa)に対する、１０ｍ圧送後〜４０ｍ圧送後の引張強度(Xb)の比（Xb/Xa）は０.９０〜１.５０の範囲内である。
さらに、本発明のモルタルは、長い圧送距離の後でも、引張強度の変化が格段に小さい。具体的には、練混ぜ直後の引張強度(Xa)に対する、１０ｍ圧送後〜４０ｍ圧送後の引張強度(Xb)の比（Xb/Xa）は０.９０〜１.５０の範囲内である。
さらに、本発明のモルタルは、硬化後、材齢１日の圧縮強度が１００N/mm２以上の高い初期強度を有しており、１日程度の初期材齢でプレストレスの導入や軸力を掛けることが可能になる。また、材齢２８日の引張強度が７.０N/mm２以上、好ましくは８.０N/mm２以上であり、高い引張強度を有するので、引張荷重を繰返し受けるような接合部でも構造的な破壊を確実に回避することができる。
以下、本発明の実施例を示す。
〔使用材料〕
モルタルの材料として表１に示す材料を用いた。補強繊維の種類および混入量を表２に示す。モルタルの配合量比を表３に示す。
〔使用材料〕
モルタルの材料として表１に示す材料を用いた。補強繊維の種類および混入量を表２に示す。モルタルの配合量比を表３に示す。
〔試験方法、試験水準〕
試験方法、試験水準を以下に示す。試験環境温度は何れも３０℃である。
(イ) 疲労耐久性の試験は、旧JSTM C 7104：1999「繰返し圧縮応力によるコンクリートの疲労試験方法」に準拠した。試験水準は、静的圧縮強度１６０N/mm２において、上限応力比(Ｓ)が８０％、７０％、６５％の３水準、下限応力比は１０％、繰返し速度は１０Hzとし、繰返し応力回数(Ｎ)を測定した。
である。供試体寸法はφ５０×１００mmである。
(ロ) モルタルのフロー値はJIS-R-5201：1997に従い、０打でのフロー（静置フロー値）を測定した。
(ハ) 引張強度はJIS-A-1113：2006に従い、φ５０×１００mm(材齢２８日)の供試体について測定した。圧縮強度はJIS A 1108「コンクリートの圧縮強度試験方法」に従い、φ５０×１００mm(材齢２８日)の供試体について測定した。
試験方法、試験水準を以下に示す。試験環境温度は何れも３０℃である。
(イ) 疲労耐久性の試験は、旧JSTM C 7104：1999「繰返し圧縮応力によるコンクリートの疲労試験方法」に準拠した。試験水準は、静的圧縮強度１６０N/mm２において、上限応力比(Ｓ)が８０％、７０％、６５％の３水準、下限応力比は１０％、繰返し速度は１０Hzとし、繰返し応力回数(Ｎ)を測定した。
である。供試体寸法はφ５０×１００mmである。
(ロ) モルタルのフロー値はJIS-R-5201：1997に従い、０打でのフロー（静置フロー値）を測定した。
(ハ) 引張強度はJIS-A-1113：2006に従い、φ５０×１００mm(材齢２８日)の供試体について測定した。圧縮強度はJIS A 1108「コンクリートの圧縮強度試験方法」に従い、φ５０×１００mm(材齢２８日)の供試体について測定した。
〔実施例１〕
表１および表２の材料を用い、表３に示す配合比に従って、セメント、細骨材、繊維、混和材、混和剤、膨張材を配合し、水粉体比１１％に調整して繊維補強モルタルを製造した。この繊維補強モルタルについて、φ５０×１００mmの供試体を作成し、材齢２８日において、繰返し応力回数(Ｎ)を測定した。試験水準は、上限応力比(Ｓ)が静的圧縮強度の８０％、７０％、６５％の３水準、下限応力比（Ｓ１０）は静的圧縮強度の１０％、繰返し速度は１０Hzである。この結果を表４に示した。
表４に示すように、補強繊維としてＰＶＡ繊維、ナイロン繊維、アラミド繊維を用い、該繊維の含有量が０.１〜１.０vol％のモルタル（試料Ａ１〜Ａ１３）は、練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mm以上であって、上限応力比６５％における繰返し応力回数が１５０万回以上であり、上限応力比８０％における繰返し応力回数が１５００回以上である。また、材齢１日の圧縮強度が１００N/mm２以上であり、材齢２８日の引張強度が７.０N/mm２以上である。
一方、該繊維の含有量が０.０５vol％の試料Ａ１４は繊維量が少なすぎるので、上限応力比６５％における繰返し応力回数、および上限応力比８０％における繰返し応力回数が何れも試料Ａ１〜Ａ１３の繰返し応力回数より大幅に低い。また、該繊維の含有量が１.５vol％の試料Ａ１５は繊維量が多すぎるので、練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mmより小さい。従って、繊維の含有量は０.１〜１.０vol％の範囲が好ましい。
また、繊維長さが１mmの試料Ａ１２は繊維含有量が０.２vol％でも繰返し応力回数が少なく、繊維長さが１２mmの試料Ａ１３は繊維含有量が０.２vol％でも練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mmより小さい。従って、補強繊維の繊維長さは４mm〜１０mmが好ましい。また、使用繊維の繊維径から補強繊維の繊維径は１０μm〜３０μmが好ましい。
表１および表２の材料を用い、表３に示す配合比に従って、セメント、細骨材、繊維、混和材、混和剤、膨張材を配合し、水粉体比１１％に調整して繊維補強モルタルを製造した。この繊維補強モルタルについて、φ５０×１００mmの供試体を作成し、材齢２８日において、繰返し応力回数(Ｎ)を測定した。試験水準は、上限応力比(Ｓ)が静的圧縮強度の８０％、７０％、６５％の３水準、下限応力比（Ｓ１０）は静的圧縮強度の１０％、繰返し速度は１０Hzである。この結果を表４に示した。
表４に示すように、補強繊維としてＰＶＡ繊維、ナイロン繊維、アラミド繊維を用い、該繊維の含有量が０.１〜１.０vol％のモルタル（試料Ａ１〜Ａ１３）は、練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mm以上であって、上限応力比６５％における繰返し応力回数が１５０万回以上であり、上限応力比８０％における繰返し応力回数が１５００回以上である。また、材齢１日の圧縮強度が１００N/mm２以上であり、材齢２８日の引張強度が７.０N/mm２以上である。
一方、該繊維の含有量が０.０５vol％の試料Ａ１４は繊維量が少なすぎるので、上限応力比６５％における繰返し応力回数、および上限応力比８０％における繰返し応力回数が何れも試料Ａ１〜Ａ１３の繰返し応力回数より大幅に低い。また、該繊維の含有量が１.５vol％の試料Ａ１５は繊維量が多すぎるので、練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mmより小さい。従って、繊維の含有量は０.１〜１.０vol％の範囲が好ましい。
また、繊維長さが１mmの試料Ａ１２は繊維含有量が０.２vol％でも繰返し応力回数が少なく、繊維長さが１２mmの試料Ａ１３は繊維含有量が０.２vol％でも練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mmより小さい。従って、補強繊維の繊維長さは４mm〜１０mmが好ましい。また、使用繊維の繊維径から補強繊維の繊維径は１０μm〜３０μmが好ましい。
〔実施例２〕
表１および表２の材料を用い、表５に示す配合比に従って、セメント、細骨材、繊維、混和材、混和剤（変形ポリカルボン酸）、膨張材を配合し、水粉体比９〜１３に調整して繊維補強モルタルを製造した。この繊維補強モルタルについて、実施例１と同様の試験を行った。この結果を表６に示す。表６に示すように、セメント１００重量部に対して、細骨材量５０〜２００重量部、ポゾラン質粉末混和材２〜２０重量部、混和剤０.２〜２.０重量部の範囲で、練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mm以上であって、上限応力比６５％における繰返し応力回数が１５０万回以上であり、上限応力比８０％における繰返し応力回数が１５００回以上である。また、材齢１日の圧縮強度が１００N/mm２以上であり、材齢２８日の引張強度が７.０N/mm２以上である。
表１および表２の材料を用い、表５に示す配合比に従って、セメント、細骨材、繊維、混和材、混和剤（変形ポリカルボン酸）、膨張材を配合し、水粉体比９〜１３に調整して繊維補強モルタルを製造した。この繊維補強モルタルについて、実施例１と同様の試験を行った。この結果を表６に示す。表６に示すように、セメント１００重量部に対して、細骨材量５０〜２００重量部、ポゾラン質粉末混和材２〜２０重量部、混和剤０.２〜２.０重量部の範囲で、練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mm以上であって、上限応力比６５％における繰返し応力回数が１５０万回以上であり、上限応力比８０％における繰返し応力回数が１５００回以上である。また、材齢１日の圧縮強度が１００N/mm２以上であり、材齢２８日の引張強度が７.０N/mm２以上である。
〔実施例３〕
表１および表２に示す材料を用い、繊維の配合量を表７に示すように０.１vol％、０.３vol％、０.５vol％にしてモルタルを調製した。このモルタルについて、混練直後のフロー値と材齢２８日の引張強度を測定した。この結果を表７、および図１、図２に示した。
上記結果に示すように、ナイロン繊維を配合したモルタルは繊維量約０.５vol％でも混練直後のフロー値は約２００ｍｍであり流動性が良いが、材齢２８日の引張強度は約７.５N/mm２以下であり、硬化後の引張強度はＰＶＡ繊維およびアラミド繊維より低い。アラミド繊維を配合したモルタルは繊維量約０.５vol％において材齢２８日の引張強度は約８.４N/mm２と高いが、混練直後のフロー値は約１１０mmであり、流動性がＰＶＡ繊維およびナイロン繊維より低い。一方、ＰＶＡ繊維を配合したモルタルは、繊維量約０.１vol％〜０.５vol％で材齢２８日の引張強度は８.０N/mm２以上と高く、一方、混練直後のフロー値は２０７mm〜１４７mmであり、アラミド繊維を用いたモルタルよりも流動性が高い。この結果によれば、引張強度とフロー値の両方を高めるにはＰＶＡ繊維がナイロン繊維およびアラミド繊維よりも有利である。
表１および表２に示す材料を用い、繊維の配合量を表７に示すように０.１vol％、０.３vol％、０.５vol％にしてモルタルを調製した。このモルタルについて、混練直後のフロー値と材齢２８日の引張強度を測定した。この結果を表７、および図１、図２に示した。
上記結果に示すように、ナイロン繊維を配合したモルタルは繊維量約０.５vol％でも混練直後のフロー値は約２００ｍｍであり流動性が良いが、材齢２８日の引張強度は約７.５N/mm２以下であり、硬化後の引張強度はＰＶＡ繊維およびアラミド繊維より低い。アラミド繊維を配合したモルタルは繊維量約０.５vol％において材齢２８日の引張強度は約８.４N/mm２と高いが、混練直後のフロー値は約１１０mmであり、流動性がＰＶＡ繊維およびナイロン繊維より低い。一方、ＰＶＡ繊維を配合したモルタルは、繊維量約０.１vol％〜０.５vol％で材齢２８日の引張強度は８.０N/mm２以上と高く、一方、混練直後のフロー値は２０７mm〜１４７mmであり、アラミド繊維を用いたモルタルよりも流動性が高い。この結果によれば、引張強度とフロー値の両方を高めるにはＰＶＡ繊維がナイロン繊維およびアラミド繊維よりも有利である。
〔実施例４〕
表２に示すＰＶＡ繊維（繊維径２６μm、繊維長さ６mm）を用い、繊維量０.１vol％としたほかは表３の配合に従い、表８に示す混和剤を用いたモルタルを調製した。このモルタルについて混練直後、１時間経過、２時間経過、３時間経過の各フロー値を測定した。この結果を表８、図３に示す。
この結果に示すように、ポリカルボン酸塩型共重合体を主成分とする混和剤(ＰＭ)を配合したモルタルのフロー値は混練直後２０７mmであるが、混練２時間後１００mmに大幅に低下する。ポリエーテル・ポリカルボン酸を主成分とする混和剤(６６８１)を配合したモルタル、およびポリエチレングレコール基を主成分とする混和剤（ＦＳ）のフロー値は、混練直後２８８mm、２９０mmと高いが、混練２時間後１５５mm、１３９mmに低下し、混練３時間後には何れも１００mmまで大幅に低下する。
一方、変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤（ＡＰ）を配合したモルタルのフロー値は、混練直後２９０mmと高く、混練３時間後でも２４０mmと高い流動性を保持している。この結果から、変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤を用いるのが好ましいことが分かる。従来から常用されているポリカルボン酸塩型共重合体を主成分とする混和剤やポリエーテル・ポリカルボン酸を主成分とする混和剤はポリカルボン酸系であっても、繊維補強モルタルにおいて、本発明と同様の流動性を有するのは難しい。
表２に示すＰＶＡ繊維（繊維径２６μm、繊維長さ６mm）を用い、繊維量０.１vol％としたほかは表３の配合に従い、表８に示す混和剤を用いたモルタルを調製した。このモルタルについて混練直後、１時間経過、２時間経過、３時間経過の各フロー値を測定した。この結果を表８、図３に示す。
この結果に示すように、ポリカルボン酸塩型共重合体を主成分とする混和剤(ＰＭ)を配合したモルタルのフロー値は混練直後２０７mmであるが、混練２時間後１００mmに大幅に低下する。ポリエーテル・ポリカルボン酸を主成分とする混和剤(６６８１)を配合したモルタル、およびポリエチレングレコール基を主成分とする混和剤（ＦＳ）のフロー値は、混練直後２８８mm、２９０mmと高いが、混練２時間後１５５mm、１３９mmに低下し、混練３時間後には何れも１００mmまで大幅に低下する。
一方、変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤（ＡＰ）を配合したモルタルのフロー値は、混練直後２９０mmと高く、混練３時間後でも２４０mmと高い流動性を保持している。この結果から、変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤を用いるのが好ましいことが分かる。従来から常用されているポリカルボン酸塩型共重合体を主成分とする混和剤やポリエーテル・ポリカルボン酸を主成分とする混和剤はポリカルボン酸系であっても、繊維補強モルタルにおいて、本発明と同様の流動性を有するのは難しい。
〔実施例５〕
繊維長４mm、６mm、８mm、１０mmのＰＶＡ繊維（繊維径２６μm）を用い、繊維量を０.１vol％、０.２vol％、０.３vol％とし、混和剤として変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤（ＡＰ）をセメント１００重量部に対して０.６重量部配合し、水粉体比１１％のモルタルを調製した。このモルタルについて混練直後、１時間経過、２時間経過、３時間経過の各フロー値および材齢２８日の引張り強度を測定した。この結果を表９、図４〜図７に示す。
この結果に示すように、ＰＶＡ繊維について繊維長が１０mmのモルタルは繊維量が０.１〜０.３vol％の何れの場合にもフロー値が大幅に減少する。一方、繊維長４mm〜８mmのモルタルは繊維量が０.１〜０.３vol％の何れの場合にもフロー値が１９０mm以上であり、高い流動性を有する。従って、繊維長は４mm〜８mmが好ましい。また、図７に示すように、繊維長４mm〜１０mmのＰＶＡ繊維は繊維量０.１〜０.３vol％の何れの場合にも、硬化後の引張強度は８.０N/mm２以上であり、高い引張強度を有する。
繊維長４mm、６mm、８mm、１０mmのＰＶＡ繊維（繊維径２６μm）を用い、繊維量を０.１vol％、０.２vol％、０.３vol％とし、混和剤として変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤（ＡＰ）をセメント１００重量部に対して０.６重量部配合し、水粉体比１１％のモルタルを調製した。このモルタルについて混練直後、１時間経過、２時間経過、３時間経過の各フロー値および材齢２８日の引張り強度を測定した。この結果を表９、図４〜図７に示す。
この結果に示すように、ＰＶＡ繊維について繊維長が１０mmのモルタルは繊維量が０.１〜０.３vol％の何れの場合にもフロー値が大幅に減少する。一方、繊維長４mm〜８mmのモルタルは繊維量が０.１〜０.３vol％の何れの場合にもフロー値が１９０mm以上であり、高い流動性を有する。従って、繊維長は４mm〜８mmが好ましい。また、図７に示すように、繊維長４mm〜１０mmのＰＶＡ繊維は繊維量０.１〜０.３vol％の何れの場合にも、硬化後の引張強度は８.０N/mm２以上であり、高い引張強度を有する。
〔実施例６〕
繊維長６mmのＰＶＡ繊維（繊維径２６μm）を用い、繊維量を０.１vol％一定にし、混和剤として変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤(ＡＰ)を用い、該ＡＰの添加量をセメント１００重量部に対して０.１〜３.０重量部にし、その他は実施例５と同様にして水粉体比１１wt％のモルタルを調製した。このモルタルの混練直後、１時間経過、２時間経過、３時間経過の各フロー値、材齢１日の圧縮強度および材齢２８日の引張り強度を測定した。この結果を表１０に示す。
この結果に示すように、混和剤の添加量が０.１重量部では、３時間経過後にフロー値が１９０mm以下になり、所要の流動性が得られなくなる。また、混和剤添加量が３.０重量部になると材齢１日の初期圧縮強度が低下する。一方、混和剤の添加量が０.２〜２.０重量部の範囲では、フロー値およびその時間変化は少なく、また、圧縮強度および引張強度の物性も所要の値を満足する。
繊維長６mmのＰＶＡ繊維（繊維径２６μm）を用い、繊維量を０.１vol％一定にし、混和剤として変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤(ＡＰ)を用い、該ＡＰの添加量をセメント１００重量部に対して０.１〜３.０重量部にし、その他は実施例５と同様にして水粉体比１１wt％のモルタルを調製した。このモルタルの混練直後、１時間経過、２時間経過、３時間経過の各フロー値、材齢１日の圧縮強度および材齢２８日の引張り強度を測定した。この結果を表１０に示す。
この結果に示すように、混和剤の添加量が０.１重量部では、３時間経過後にフロー値が１９０mm以下になり、所要の流動性が得られなくなる。また、混和剤添加量が３.０重量部になると材齢１日の初期圧縮強度が低下する。一方、混和剤の添加量が０.２〜２.０重量部の範囲では、フロー値およびその時間変化は少なく、また、圧縮強度および引張強度の物性も所要の値を満足する。
〔実施例７〕
繊維長６mmのＰＶＡ繊維（繊維径２６μm）を用い、繊維量を０.１vol％にし、混和剤として変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤(ＡＰ)を用い、該ＡＰの添加量をセメント１００重量部に対して０.６重量部にし、その他は実施例５と同様にして、水粉体比１１wt％のモルタルを調製した。このモルタルを用いてポンプ圧送試験を実施し、水平圧送距離の違いが高強度モルタルの物性に与える影響や、ポンプ圧送時の圧力を計測した。試験は練混ぜ直後と水平圧送距離(10〜40ｍ)ごとに採取した５試料について行った。
フロー値および吐出圧力および引張強度は練混ぜ直後から水平圧送距離１０〜４０ｍまで測定した。また、吐出量は水平圧送距離４０ｍにおいて計測した。この結果を表１１、図８〜図１０に示す。
表１１に示すように、圧送後のフローの変化は小さく、練混ぜ直後のフロー値(Fa)に対する圧送後のフロー値(Fb)の比（Fb/Fa）は０.９０〜１.５０の範囲内であり、具体的には０.９８〜１.０５である。また、圧送後の引張強度の変化も小さく、練混ぜ直後の引張強度(Xa)に対する圧送後の引張強度(Xb)の比（Xb/Xa）は０.９０〜１.５０の範囲内であり、具体的には０.９８〜１.０６である。
また、ポンプ圧送４０ｍ後の吐出量は公称能力とほぼ同等であること(測定値0.744m３/h、公称0.800m３/h)から、当該モルタルのポンプ圧送性は良好であることが示された。吐出圧力は水平圧送距離が長くなるほど高くなる傾向にあるものの、圧送距離が長くなるにつれてその勾配が緩慢になる。これは、ポゾラン物質として添加した微小の球形粒子であるシリカフュームのボールベアリング効果により、ホース壁面とモルタルの摩擦が大幅に低減されることによりもたらされるものと考えられる。およそ、１００ｍ以上の水平距離を圧送することが可能である。また、材齢２８日引張強度は水平圧送距離の違いによる影響は小さく、ほぼ同等であった(８.０〜８.５N/mm２)。
繊維長６mmのＰＶＡ繊維（繊維径２６μm）を用い、繊維量を０.１vol％にし、混和剤として変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤(ＡＰ)を用い、該ＡＰの添加量をセメント１００重量部に対して０.６重量部にし、その他は実施例５と同様にして、水粉体比１１wt％のモルタルを調製した。このモルタルを用いてポンプ圧送試験を実施し、水平圧送距離の違いが高強度モルタルの物性に与える影響や、ポンプ圧送時の圧力を計測した。試験は練混ぜ直後と水平圧送距離(10〜40ｍ)ごとに採取した５試料について行った。
フロー値および吐出圧力および引張強度は練混ぜ直後から水平圧送距離１０〜４０ｍまで測定した。また、吐出量は水平圧送距離４０ｍにおいて計測した。この結果を表１１、図８〜図１０に示す。
表１１に示すように、圧送後のフローの変化は小さく、練混ぜ直後のフロー値(Fa)に対する圧送後のフロー値(Fb)の比（Fb/Fa）は０.９０〜１.５０の範囲内であり、具体的には０.９８〜１.０５である。また、圧送後の引張強度の変化も小さく、練混ぜ直後の引張強度(Xa)に対する圧送後の引張強度(Xb)の比（Xb/Xa）は０.９０〜１.５０の範囲内であり、具体的には０.９８〜１.０６である。
また、ポンプ圧送４０ｍ後の吐出量は公称能力とほぼ同等であること(測定値0.744m３/h、公称0.800m３/h)から、当該モルタルのポンプ圧送性は良好であることが示された。吐出圧力は水平圧送距離が長くなるほど高くなる傾向にあるものの、圧送距離が長くなるにつれてその勾配が緩慢になる。これは、ポゾラン物質として添加した微小の球形粒子であるシリカフュームのボールベアリング効果により、ホース壁面とモルタルの摩擦が大幅に低減されることによりもたらされるものと考えられる。およそ、１００ｍ以上の水平距離を圧送することが可能である。また、材齢２８日引張強度は水平圧送距離の違いによる影響は小さく、ほぼ同等であった(８.０〜８.５N/mm２)。
〔実施例８〕
繊維長６mmのＰＶＡ繊維（繊維径２６μm）を用い、繊維量を０.１vol％にし、混和剤として変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤(ＡＰ)を用い、該ＡＰの添加量をセメント１００重量部に対して０.６重量部にし、その他は実施例５と同様にして、水粉体比１１wt％のモルタルを調製した。
図１１、図１２に示す二重型枠Ａ（外枠１０：縦400mm×横400mm×高さ900mm、内枠２０と外枠の隙間、a：20mm、b：30mm、c：40mm、d：60mm）を用い、該型枠Ａの外枠１０と内枠２０の隙間a〜dに型枠下部の注入管３０を通じて上記モルタルを圧力注入し、モルタル充填の様子を確認した。充填開始後、注入孔から各隙間a〜dに上記モルタルが一様に広がっていくことが確認できた。また、最も間隙の狭い隙間a（20mm）への充填も可能であることを確認した。また、充填中に隙間d（60mm）と隙間a（20mm）について型枠上端からの深さを同時に測定したところ、何れの隙間の充填高さ（上端からの深さ）は同じ値であり、隙間の寸法にかかわらず同等に充填され、充填高さが水平に保たれることを確認した。さらに各隙間の肌面は、材料分離や未充填個所および気泡等は確認されず、密実に充填されていることが確認された。
繊維長６mmのＰＶＡ繊維（繊維径２６μm）を用い、繊維量を０.１vol％にし、混和剤として変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤(ＡＰ)を用い、該ＡＰの添加量をセメント１００重量部に対して０.６重量部にし、その他は実施例５と同様にして、水粉体比１１wt％のモルタルを調製した。
図１１、図１２に示す二重型枠Ａ（外枠１０：縦400mm×横400mm×高さ900mm、内枠２０と外枠の隙間、a：20mm、b：30mm、c：40mm、d：60mm）を用い、該型枠Ａの外枠１０と内枠２０の隙間a〜dに型枠下部の注入管３０を通じて上記モルタルを圧力注入し、モルタル充填の様子を確認した。充填開始後、注入孔から各隙間a〜dに上記モルタルが一様に広がっていくことが確認できた。また、最も間隙の狭い隙間a（20mm）への充填も可能であることを確認した。また、充填中に隙間d（60mm）と隙間a（20mm）について型枠上端からの深さを同時に測定したところ、何れの隙間の充填高さ（上端からの深さ）は同じ値であり、隙間の寸法にかかわらず同等に充填され、充填高さが水平に保たれることを確認した。さらに各隙間の肌面は、材料分離や未充填個所および気泡等は確認されず、密実に充填されていることが確認された。
１０−外枠、２０−内枠、３０−注入管。
Claims (9)
- セメント、細骨材、ポゾラン質粉末混和材、補強繊維、および混和剤を含有するモルタルであり、水粉体比９〜１３％において練混ぜ直後の静置フロー値が１７０mm以上であって、上限応力比６５％における繰返し応力回数が１５０万回以上であり、材齢２８日の圧縮強度が１５０Ｎ/mm２以上であって、材齢２８日の引張強度が７.０Ｎ/mm２以上であることを特徴とする高引張強度モルタル。
- 上限応力比８０％における繰返し応力回数が１５００回以上である請求項１に記載する高引張強度モルタル。
- セメントがポルトランドセメントであり、ポゾラン質粉末がシリカフューム、シリカダスト、または微粉末シリカの何れか、あるいは、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、火山灰、または珪藻土の何れかであり、補強繊維が繊維径１０μm〜３０μmおよび繊維長さ４mm〜１０mmのポリビニルアルコール系合成繊維、ナイロン繊維、またはアラミド繊維であり、補強繊維の含有量が０.１〜１.０vol％である請求項１または請求項２に記載する高引張強度モルタル。
- セメント１００重量部に対して、細骨材量５０〜２００重量部、ポゾラン質粉末混和材量２〜２０重量部、混和剤量０.２〜２.０重量部、モルタルの体積に対する補強繊維量０.１〜１.０vol％である請求項３に記載する高引張強度モルタル。
- 水粉体比９〜１３％において、練混ぜ直後の静置フロー値が２００mm以上であって、練混ぜ３時間までの静置フロー値が１９０mm以上であり、材齢２８日の引張強度が８.０N/mm２以上である請求項１〜請求項４の何れかに記載する高引張強度モルタル。
- 練混ぜ直後のフロー値(Fa)に対する、１０ｍ圧送後〜４０ｍ圧送後のフロー値(Fb)の比（Fb/Fa）が０.９０〜１.５０である請求項５に記載する高引張強度モルタル。
- 練混ぜ直後の引張強度(Xa)に対する、１０ｍ圧送後〜４０ｍ圧送後の引張強度(Xb)の比（Xb/Xa）が０.９０〜１.５０である請求項５または請求項６に記載する高引張強度モルタル。
- 補強繊維が繊維径１０μm〜３０μmおよび繊維長さ４mm〜８mmのポリビニルアルコール系合成繊維であって、モルタル体積に対する補強繊維量が０.１〜０.３vol％であり、混和剤が変形ポリカルボン酸を主成分とする混和剤であって、混和剤量が０.２〜２.０重量部である請求項５〜請求項７の何れかに記載する高引張強度モルタル。
- アウイン−無水石膏系または酸化カルシウム−無水石膏系の粉末膨張材をセメント１００重量部に対して２〜１５重量部含有する請求項１〜請求項８の何れかに記載する高引張強度モルタル。
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| 水口和彦、阿部忠、河野克哉、川口哲生: "有機繊維を用いた超高強度繊維補強コンクリート部材の曲げ疲労特性に関する基礎的研究", 日本大学生産工学部第４７回学術講演会講演概要, vol. 第４７回, JPN6019029013, 6 December 2014 (2014-12-06), JP, pages 679 - 682, ISSN: 0004085304 * |
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