JP4527706B2 - 熱間吹付け補修材 - Google Patents
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Description
しかし、接着界面に鉄が濃縮されるために、精錬処理中に溶鋼が施工体と施工面の界面に差し込み易く、焼付け施工体を剥離させるため、十分な耐用は得られない。
しかし、ピッチを溶融させ固化させるだけの熱量が必要なことと有害なガスが発生することから、集塵設備が無い炉での適用は難しく、また、取鍋スラグライン部,RH浸漬管,放冷した電気炉のような比較的低温で冷めやすい条件では固化せず、十分な耐用も補修時間の短縮も期待出来ない。
また、施工厚みが厚くなると施工面は熱いが、吹付け材の熱伝導率が低いために表面まで熱が伝わりにくく乾燥が遅れる。
水の添加量としては、外掛けで10wt%〜30wt%が好ましい。10wt%未満では、吹付け後の流動性が不足し、一方、30wt%を超えると、速乾性が損なわれるので、好ましくない。
次に表示する表1は、各例で使用する“耐火原料(耐火骨材)及びその粒度”である。なお、最も細かい耐火原料は、ボールミルした原料を使用した(表1の“Ball Milled”参照)。また、表2は、各例で使用する“金属粉ないし合金粉及びその粒度”である。
実施例1〜8および比較例1〜3を表3に示し、実施例9〜16および比較例4を表4に示す。また、各例で得られた熱間吹付け補修材について、次の試験を行い、その試験結果を表3,表4に併記した。
ラボでの耐用比較を行うために、800℃の熱間で吹付け試験を行った。すなわち、25kgの材料をガンに入れ、水を外掛けで16wt%添加し、800℃に加熱した吹付けパネルに吹き付けた。このときの接着率と施工体の乾燥時間を測定し、また、冷却時の亀裂状況も観察し、それらを表3,表4に表示した。
(侵食試験)
各例のサンプルを採取し、回転ドラム法により転炉スラグを用いて耐食試験を行い、“耐食性指数”として表3,表4に表示した。
実施例1〜16は、鉄を主要成分とする金属粉または鉄合金粉を検討した結果であり、該金属粉,鉄合金粉を添加していない比較例3に対して、乾燥時間が格段に向上している。また、鉄を主要成分とする金属粉,鉄合金粉を使用しない比較例4(Al;−1.5mmを添加した例)では、金属(Al)の酸化が進み、乾燥促進効果は得られていない。また、冷却時に亀裂が認められた。
一方、比較例1(バインダーがピッチであって、熱間でカーボンボンドを形成するバインダーを含有する例)は、乾燥時間,硬化時間が遅れ、硬化していない。また、比較例2(75μm以下の粒度を有する耐火原料(耐火骨材)を本発明で特定する範囲(25〜50wt%)外の“16wt%”含有する例)では、耐火骨材の微粉が少なく、金属の比率が多すぎて耐食性が低下している。
Claims (2)
- 75μm以下の粒度を有する耐火原料を25wt〜50wt%含有し、バインダーとして燐酸塩および/または珪酸塩を含有し、熱間でカーボンボンドを形成するバインダーを含有しない熱間吹付け補修材において、鉄(Fe)を主要成分とする金属または鉄合金を、上記耐火原料に対して、5wt%〜50wt%添加してなることを特徴とする熱間吹付け補修材。
- 75μm以下の粒度を有する耐火原料を25wt〜50wt%含有し、バインダーとして燐酸塩および/または珪酸塩を含有し、熱間でカーボンボンドを形成するバインダーを含有しない熱間吹付け補修材において、鉄(Fe)を主要成分とし、かつ、1.0mm以下の粒度を70wt%以上含有する金属粉または鉄合金粉を、上記耐火原料に対して、5wt%〜50wt%添加してなることを特徴とする熱間吹付け補修材。
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