JP4526343B2 - 高硬度、高ヤング率、高破壊靭性値を有するWC−SiC系焼結体 - Google Patents
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Description
このWCは粉末冶金すなわち焼結法により製造されるが、従来の焼結方法ではWCのみの緻密な焼結体とするのが困難であるため、WC粉末に2〜25重量%程度のCoを添加して真空中又は不活性ガス雰囲気中、1300〜1500°Cで焼結することにより製造されている。
また、気孔などの欠陥を除くため熱間静水圧プレス(HIP)を使用している例もある。しかし、従来の方法ではCo添加なしには緻密な焼結体を製造することはできなかった。
このようなことから、切削工具の材料として使用する場合には、WC−Co系焼結体に硬質材料の表面被覆を施して刃先を硬くするなどの対策が取られている。
しかし、これはWCの特性を活かしておらず、コスト高になり、また切削工具の寿命も短いという欠点を有していた。
このパルス通電加圧焼結法によれば、極めて短時間で難焼結材料の緻密化が可能であり、特に低温焼結が必要な材料に適用が検討されている。
このようなことから、パルス通電加圧焼結法をWCの焼結に適用することも考えられ、これによってCo無添加WC焼結体の製造も可能である。しかし、この場合でも焼結温度が2000°C近い高温を必要とし、エネルギーコスト的に問題があった。
これは反応途中に生成するTiCの低級化合物であるTiC0.5及び高い不定比のTiCxが高温で塑性変形し易い性質を利用したものである。
また、同様の手法でOlevskyらにより、BNとTiから緻密なTiB2−TiN複合体を得る方法が提案されている(非特許文献2参照)。
このようなことから、本発明者らは、WB及び/又はW2B相と残部WC相からなる組織を有する高硬度及び高ヤング率特性を備えたWC-WB系又はWC-WB-W2B系複合体を開発し、硬度とヤング率の低下を引起すCoを添加しない、WC系材料を開発した(特許文献1参照)。
これは、硬度及びヤング率特性の向上に極めて有用であり、この目的に使用するためには、有用である。しかし、残念ながら、破壊靭性値が低いので、この破壊靭性値をより、向上させる必要があった。
M. W. Barsoum and B. Houng, J. Am. Ceram. Soc., 76, 1445-1451 (1993) 、 D. Brodkin, S. R. Kalidindi, M. W. Barsoum and A. Zavaliangos, J. Am. Ceram. Soc., 79, 1945-1952 (1996)、 D. Brodkin, A. Zavaliangos, S. R. Kalidindi, and M. W. Barsoum, J. Am. Ceram. Soc., 82, 665-672 (1999) F. Olevsky, P. Mogilevsky, E. Y. Gutmanas and I. Gotman, Metall. Mater. Trans., 27A, 2071-2079 (1996)
1)1〜30vol.%のSiC相を有し、残部がWCからなることを特徴とする高硬度、高ヤング率、高破壊靭性値を有するWC-SiC系複合体。
2)1〜20vol.%のSiC相を有し、残部がWCからなることを特徴とする高硬度、高ヤング率、高破壊靭性値を有するWC-SiC系複合体。
3)5〜15vol.%のSiC相を有し、残部がWCからなることを特徴とする高硬度、高ヤング率、高破壊靭性値を有するWC-SiC系複合体。
4)1〜30vol.%SiCウイスカーと残部WC粉からなる混合粉を、焼結温度1550〜1750°Cで焼結することを特徴とする高硬度、高ヤング率、高破壊靭性値を有するWC-SiC系複合体の製造方法。
5)1〜20vol.%SiCウイスカーと残部WC粉からなる混合粉を、焼結温度1550〜1750°Cで焼結することを特徴とする高硬度、高ヤング率、高破壊靭性値を有するWC-SiC系複合体の製造方法。
6)5〜15vol.%SiCウイスカーと残部WC粉からなる混合粉を、焼結温度1550〜1750°Cで焼結することを特徴とする高硬度、高ヤング率、高破壊靭性値を有するWC-SiC系複合体の製造方法。
7)0.001〜3vol.%のVC粉及び/又はCr3C2粉を添加して焼結することを特徴とする請求項4〜6載のいずれかに記載のWC-SiC系複合体の製造方法。
8)SiCウイスカーに替えて、SiC粉を添加することを特徴とする上記4〜7のいずれかに記載のWC-SiC系複合体の製造方法。
SiC相の下限値1vol.%未満では、破壊靭性値の向上が認められず、またSiC相30vol.%を超えると、ヤング率の低下が著しくなるので、1〜30vol.%のSiC相を含むことが望ましい。高ヤング率を得るためには、好ましくは1〜20vol.%のSiC相、さらに好ましくは5〜15vol.%のSiC相を有するのが良い。
この焼結体は、1〜30vol.%SiC ウイスカーとWC粉からなる混合粉を、焼結温度1550〜1750°Cで焼結することによって得ることができる。焼結温度1550°C未満では、破壊靭性値の十分な向上が認められず、また焼結温度1750°Cを超えると逆に、破壊靭性値及び硬度が低下するので、1550〜1750°Cで焼結することが望ましい。また、さらにヤング率を向上させるためには、1〜20vol.%のSiCの添加、特に650 GPa以上のヤング率を得るためには、5〜15vol.%のSiCを添加することが望ましい。
SiCウイスカーに替えて、SiC粉を添加することによっても同様な焼結体を製造することができる。しかし、破壊靭性値をより向上させるためには、SiCウイスカーの使用が望ましい。
加熱温度1700°C以上1750°Cまでは、徐々に破壊靭性値は低下するが、7.22 MPa・m1/2程度(30vol.%SiC添加の場合)の高破壊靭性値を維持できる。
VC粉及び/又はCr3C2粉が0.001vol.%未満では添加の効果がなく、また3vol.%を超えると、破壊靭性値の低下という問題が生ずるので、VC粉及び/又はCr3C2粉の添加は0.001〜3vol.%とするのが望ましい。但し、この添加は、焼結体中の結晶粒の成長を抑制する目的をもってなされるもので、必須の要件ではない。
このようにして得られた本発明の高硬度、高ヤング率、高破壊靭性の特性を有するWC-SiC系複合体は、例えば切削工具、ターゲット材、引抜きダイス、粉末冶金用金型、ノズル、メカニカルシール、軸受部品、射出成型用金型、ボールペン用ボール、電極、自動車部品などに使用できる。
なお、本発明においては、あくまでSiC相とWC相、又はWCとSiCとの反応生成物であるW5Si3相からなる組織を中心相とするものであり、上記VC及び/又はCr3C2は必要に応じて、付加的に添加するものである。
また、加圧力は20 MPa以上、好ましくは30 MPa以上、保持時間は1分以上好ましくは5分以上で焼結することが望ましい。
以上の方法によって、優れた高硬度、高ヤング率、高破壊靭性値を有するWC-SiC系複合体を製造することができる。
これらの粉末は,WC-x vol.% SiCウイスカー(x = 0〜30)を想定して秤量し、乳鉢で混合した。混合粉末を内径20mm、外径50mmのグラファイト型に充填し、断熱のためにグラファイト型の周囲をグラファイトウールで囲んだ。
焼結は、圧力50 MPa、昇温速度50°Cmin-1、焼結温度1550〜1750°C、保持時間10minの条件で、通電加圧焼結装置を用いて真空中で行った。得られた焼結体について、密度、ヤング率、ポアソン比、ビッカース硬さ、破壊靭性値の測定を行い、X線回折、EPMAによって分析した。
また、焼結体の密度はアルキメデス法を用いて測定し、ヤング率は高温動弾性率測定装置、探触子5MHzを用い、超音波パルス法により縦波の音速と横波の音速を測定して求めた。ビッカース硬さはビッカース硬度計を用い、硬さは10kgf、15sの条件で測定した。
破壊靭性値は、次のLankford(JL)の式により求めた。
Kc=0.0363(E/Hv)0.4(P/a1.5)(a/c)1.56
(Kc[Pa・m1/2]:破壊靭性値、Hv[Pa]:ビッカース硬さ、P[Pa]:押込加重、E[Pa]:ヤング率、a[m]:圧痕の対角深さの半分、c[m]:圧痕中心からクラック先端までの長さ)。
図1に、x=30の焼結体の、反応生成物のX線回折最強ピークの相対強度比と焼結温度の関係、すなわちWC-30vol.%SiCウイスカーの焼結温度とWC相、SiC相、W5Si3相の存在率の関係を示す。各種の物性値についてはSiCの添加量を変えて調べた(後述)。図1に記載するデータは、焼結温度と反応生成物を調べるためのものであり、SiCの添加量を多く(30vol.%)してある。SiC添加量が30vol.%以下、例えば20vol.%、10vol.%、5vol.%添加された場合でも、同様の傾向にある。
焼結温度が1550°Cの時は、WCとSiCのみが生成していたが、1600°C以上ではWCとSiCの他にW5Si3が生成していた。焼結体のかさ密度は、焼結温度の上昇と共に緩やかに増加した。
焼結体のヤング率は、焼結温度の上昇と共に大きくなり、1750 °Cの時に最大値622 GPaであった。
図2では、SiC添加量を30vol.%としたものであるが、SiC添加量が30vol.%以下、例えば20vol.%、10vol.%、5vol.%添加された場合でも同様の傾向にある。
Si添加量5vol.%で、最大(100%)となり、その後添加量が増すにしたがって、微減しているのが分かる。30vol.% SiC添加量でも、相対密度98.5%に達する。
WC-SiC焼結体のSiCウイスカー添加量とヤング率との関係(1650°C、50 MPa、10分)を図4に示す。
Si添加量5vol.%で、最大約700 GPaとなり、その後添加量が増すにしたがって、減少しているが、30vol.% SiC添加量でも、600 GPaであり、高ヤング率を維持しているのが分かる。
この図4から明らかなように、高ヤング率をさらに改善するためには、1〜20vol.% SiC添加量が必要であり、特に650 GPa以上の高ヤング率を得るためには、5〜15vol.%のSiCを添加することが望ましいことが分かる。
Si添加量5vol.%で、最小値を示し14 GPaであるが、その後急速に上昇に転じ、Si添加量10vol.%で18.4 GPaとなり、その後添加量が増すにしたがって漸増し、Si添加量30vol.%で19.7 GPaとなった。
これは、WC自体の硬度に匹敵するものである。このように、5vol.%以上のSi添加は、硬度を増加させるのに非常に有効であることが分かる。
このように、破壊靭性値は焼結温度の影響を受けるが、焼結温度1550°C〜1750°C間で、良好な破壊靭性値を維持できるのが分かる。なお、図6では、SiC添加量を30vol.%としたものであるが、SiC添加量が30vol.%以下、例えば20vol.%、10vol.%、5vol.%添加された場合でも同様の傾向にある。
図7に示すように、5vol.%SiC含有量で破壊靭性値は9.06 MPa・m1/2であり、WCの1650°C焼結温度での破壊靭性値は6.38 MPa・m1/2に比べ、飛躍的な向上があり、WC-SiCウイスカー混合粉は低温での焼結で、高い破壊靭性値が得られることが分かる。
その後やや低下し、10vol.%SiC含有量で破壊靭性値は7.81 MPa・m1/2、20vol.%SiC含有量で破壊靭性値は8.00 MPa・m1/2、30vol.%SiC含有量で破壊靭性値は8.19 MPa・m1/2となるが、高靭性値を維持しているのが分かる。
このように、破壊靭性値はSiCウイスカーの添加により、低温での焼結が可能であり、かつ高破壊靭性値が得られる。
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