JP4514074B2 - Cement admixture, cement composition, and high flow cement concrete - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、主に、土木・建築業界において使用されるセメント混和材、セメント組成物、及び高流動セメントコンクリートに関する。
なお、本発明ではセメントペースト、モルタル、及びコンクリートを総称してセメントコンクリートという。
また、本発明における部や％は特に規定しない限り質量基準で示す。
【０００２】
【従来の技術とその課題】
二酸化炭素排出量に関して、全産業に占める土木・建設業の割合は極めて大きく、環境負荷の低減が切望されている。
【０００３】
一方、近年、コンクリートに要求される性能は多様化しており、施工の合理化を目的として、締固めを必要とせず、自己充填性を有する高流動コンクリートが種々提案されている（JCI超流動コンクリート研究委員会報告書Ｉ及びII等）。
高流動コンクリートでは結合材量が少ないと材料分離が生じやすくなるため、通常、500kg/m3程度以上の単位結合材量を有している。
しかしながら、単位結合材量の多い高流動コンクリートは水和発熱量が大きく、環境負荷も大きいという課題があった。
【０００４】
このような課題を解決するために、石灰石微粉末を結合材の一部と置き換えて使用した高流動コンクリートが提案された（特開平05−319889号公報）。
石灰石微粉末はほとんど水硬性を示さないため、材料分離抵抗性のみを与えて余計な水和熱を生じないという利点を有している。
しかしながら、資源の少ない我が国にとって石灰石は貴重な天然資源であり、単にコンクリートに混和するだけの利用は資源の枯渇につながることから、工業原料としてもっと有効に利用するべきであるとの声も多いものであった。
【０００５】
一方、製鉄所から産業廃棄物として産出される高炉スラグはコンクリート分野では広範に利用されている。
【０００６】
高炉スラグは、急冷されてガラス化した高炉水砕スラグと、徐冷されて結晶化した徐冷スラグに大別される。
このうち、高炉水砕スラグはアルカリ潜在水硬性を有しており、セメントと同程度、もしくは、それ以上に細かく粉砕したものを高炉セメントの原料として利用している。
ガラス化した高炉水砕スラグはセメントクリンカーに多量に混和しても長期強度は低下しないという優れた潜在水硬性を有していることから、高強度コンクリートや高流動コンクリートなど様々な分野での研究がなされている。
しかしながら、ガラス化した高炉水砕スラグは強度発現性を示す反面、それに伴う水和発熱と自己収縮が大きくなるという課題を有していた。
水和発熱はひび割れを誘起する要因であるため、耐久的な鉄筋コンクリート構造物を構築する上で好ましくない現象である。
【０００７】
一方、徐冷スラグは、別名結晶化スラグ又はバラスとも呼ばれ、水硬性を示さないものである。
そのため、今日まで路盤材、セメント原料、あるいは、コンクリート用骨材としての利用など、比較的消極的な使い方しかされていなかった。
【０００８】
本発明者は、ブレーン比表面積が4,000cm2/gを超えるように粉砕した徐冷スラグを高流動セメントコンクリートへ適用すると、材料分離抵抗性に優れ、かつ、水和熱の少ない高流動セメントコンクリートができることを見出している。
しかしながら、前述のように徐冷スラグは水硬性を示さないことから、高炉水砕スラグに比べて強度発現性が小さく、高強度が要求される用途には向かないという課題があった。
【０００９】
そこで本発明者は、これらの課題を解決すべく、さらに種々の検討を重ねた結果、特定のセメント混和材を使用することで、材料分離抵抗性等の性能を保持しつつ、強度発現性が大きい高流動セメントコンクリートが得られるという知見を得て本発明を完成するに至った。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
即ち、本発明は、ブレーン比表面積4,000cm 2 /gを超える粒度でガラス化率30％以下の徐冷スラグと、無水石膏及び／又はシリカ質微粉末を含有してなる、材料分離抵抗性が大きく、水和発熱量が小さく、かつ強度発現性が大きい、高流動セメントコンクリート用のセメント混和材であり、セメントと、該セメント混和材とを含有してなるセメント組成物であり、該セメント組成物において、徐冷スラグ100〜400kg/m 3 と、無水石膏10〜50kg/m 3 又はシリカ質微粉末10〜100kg/m 3 又は無水石膏とシリカ質微粉末の合計で10〜100kg/m 3 を配合してなる高流動セメントコンクリートである。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００１２】
本発明で使用する徐冷スラグは特定のブレーン比表面積を有する、徐冷されて結晶化した高炉スラグである。
徐冷スラグの成分は高炉水砕スラグと同様の組成を有しており、具体的には、SiO2、CaO、Al2O3、及びMgO等を主要な化学成分とし、その他、TiO2、MnO、Na2O、S、Cr2O3、P2O5、及びFe2O3等が含有されている。
徐冷スラグのブレーン比表面積（以下、ブレーン値という）は4,000cm2/gを越えるものが好ましく、5,000cm2/g以上がより好ましい。ブレーン値が4,000cm2/g以下では材料分離抵抗性が得られない場合がある。
また、徐冷スラグのガラス化率は30％以下が好ましく、10％以下がより好ましい。ガラス化率が30％を超えると水和熱が大きくなる場合がある。
本発明でいうガラス化率(Ｘ)は、Ｘ(％)＝(１−Ｓ／Ｓ0)×100 として求められる。ここで、Ｓは粉末Ｘ線回折法により求められる徐冷スラグ中の主要な結晶性化合物であるメリライト（ゲーレナイト2CaO・Al2O3・SiO2とアケルマナイト2CaO・MgO・2SiO2の固溶体）のメインピークの面積であり、Ｓ0は徐冷スラグを1,000℃で３時間加熱し、その後、５℃／分の冷却速度で冷却したもののメリライトのメインピークの面積を表す。
徐冷スラグの使用量は特に限定されるものではないが、通常、セメントコンクリート配合において、100〜400kg/m3が好ましく、200〜300kg/m3がより好ましい。100kg/m3未満では粉体量が少なく、材料分離抵抗性が小さい場合があり、400kg/m3を超えても、さらなる材料分離抵抗性の増進は期待できない。
【００１３】
本発明で使用する無水石膏は、フッ酸製造時に副生する無水石膏や天然に産出する無水石膏等があり、いずれも使用が可能である。
石膏は、二水石膏、半水石膏、及び無水石膏に大別されるが、本発明では無水石膏が好ましく、二水石膏や半水石膏では良好な強度発現性が得られない場合がある。
無水石膏の粒度は特に限定されるものではないが、通常、ブレーン値で3,000〜10,000cm2/gが好ましく、4,000〜8,000cm2/gがより好ましい。3,000cm2/g未満では強度発現性が充分でない場合があり、10,000cm2/gを超えてもさらなる強度増進が期待できない。
無水石膏の配合割合は特に限定されるものではないが、通常、セメントコンクリート配合において、10〜50kg/m3が好ましく、20〜40kg/m3がより好ましい。10kg/m3未満では強度発現性が充分でない場合があり、50kg/m3を超えて配合してもさらなる強度の増進が期待できない。
【００１４】
本発明では、シリカ質微粉末を本発明の徐冷スラグと単独に、また、無水石膏と使用することが強度発現性の面から好ましい。
シリカ質微粉末は特に限定されるものではないが、その具体例としては、金属シリコンやフェロシリコンなどを製造する際に副生するシリカヒュームや、溶融シリカを製造する際に発生するシリカダストなどが挙げられる。
シリカ質微粉末の粒度は特に限定されるものではないが、通常、ＢＥＴ比表面積で10〜30m2/gが好ましく、15〜25m2/gがより好ましい。10m2/g未満では強度発現性が充分でない場合があり、30m2/gを超えてもさらなる強度の増進が期待できない。
シリカ質微粉末の配合量は特に限定されるものではないが、通常、セメントコンクリート配合において、無水石膏とシリカ質微粉末の合計で10〜100kg/m3の範囲で配合することが好ましい。10kg/m3の未満では、強度発現性が充分でない場合があり、100kg/m3を超えて配合してもさらなる強度の増進が期待できない。
【００１５】
本発明の高流動セメントコンクリートとは、従来の振動締め固めを必要としない自己充填性を有するセメントコンクリートを総称するものであり、特に限定されるものではないが、例えば、流動性の指標となるスランプフロー値が650±50mm程度のコンクリートで、かつ、材料分離を生じないものを指す。
【００１６】
本発明では、減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤、及び高性能ＡＥ減水剤等（以下、総称して減水剤類という）を併用して高流動化することが可能である。
減水剤類は液状や粉末状のものが市販されており、いずれも使用可能である。
減水剤類は、ナフタレン系、メラミン系、アミノスルホン酸系、及びポリカルボン酸系に大別される。
本発明では高流動性の発現性能や流動性の保持性能の面で高性能ＡＥ減水剤を使用することが好ましい。その具体例としては、例えば、ナフタリン系としてはエヌエムビー社製商品名「レオビルドSP-9シリーズ」、花王社製商品名「マイティ2000シリーズ」、及び日本製紙社製商品名「サンフローHS-100」等が挙げられ、メラミン系としては日本シーカ社製商品名「シーカメント1000シリーズ」や日本製紙社製商品名「サンフローHS-40」などが挙げられ、アミノスルホン酸系としては藤沢薬品工業社製商品名「パリックFP-200シリーズ」などが挙げられ、ポリカルボン酸系としてはエヌエムビー社製商品名「レオビルドSP-8シリーズ」、グレースケミカルズ社製商品名「ダーレックススーパー100PHX」、竹本油脂社製商品名「チューポールHP-8シリーズ」、及び「チューポールHP-11シリーズ」等が挙げられる。本発明ではこれらのうちの一種又は二種以上が使用可能である。
【００１７】
本発明で使用するセメントとしては、普通、早強、超早強、低熱、及び中庸熱等の各種ポルトランドセメント、これらポルトランドセメントに高炉スラグ、フライアッシュ、又はシリカを混合した各種混合セメント、石灰石粉末等を混合したフィラーセメント、並びに、アルミナセメント等が挙げられ、これらのうちの一種又は二種以上が使用可能である。
【００１８】
本発明では、本発明のセメント混和材、セメント、減水剤、及び砂や砂利等の骨材の他に、従来、高流動セメントコンクリートに用いられてきた、高炉水砕スラグ微粉末、石灰石微粉末、及びフライアッシュ等の混和材料、消泡剤、増粘剤、防錆剤、防凍剤、収縮低減剤、高分子エマルジョン、凝結調整剤、ベントナイト等の粘土鉱物、並びに、ハイドロタルサイト等のアニオン交換体等のうちの一種又は二種以上を、本発明の目的を実質的に阻害しない範囲で使用することが可能である。
【００１９】
本発明において、各材料の混合方法は特に限定されるものではなく、それぞれの材料を施工時に混合しても良いし、あらかじめ一部を、あるいは全部を混合しておいても差し支えない。
【００２０】
混合装置としては、既存のいかなる装置も使用可能であり、例えば、強制二軸ミキサー、パン型ミキサー、傾胴ミキサー、オムニミキサー、ヘンシェルミキサー、Ｖ型ミキサー、及びナウターミキサー等の使用が可能である。
【００２１】
【実施例】
以下、本発明を実験例に基づいてさらに説明する。
【００２２】
実験例１
表１に示す配合の高流動コンクリートを調製し、スランプフロー、断熱温度上昇量、及び材齢28日における圧縮強度を測定した。
なお、コンクリートのスランプフロー値が650±50mmとなるように減水剤類の使用量を調整した。結果を表１に併記する。
【００２３】
＜使用材料＞
セメント ：普通ポルトランドセメント、電気化学工業社製、密度3.15g/cm3
水 ：水道水
細骨材 ：新潟県姫川産川砂、表乾密度2.62g/cm3
粗骨材 ：新潟県姫川産砕石、表乾密度2.64g/cm3
減水剤類 ：高性能ＡＥ減水剤、花王社製商品名「マイティ3000S」、ポリカルボン酸系
徐冷スラグａ：ブレーン値4,050cm2/g、ガラス化率５％以下、密度3.00g/cm3
徐冷スラグｂ：ブレーン値3,500cm2/g、ガラス化率５％以下、密度3.00g/cm3
徐冷スラグｃ：ブレーン値5,010cm2/g、ガラス化率５％以下、密度3.00g/cm3
徐冷スラグｄ：ブレーン値4,050cm2/g、ガラス化率10％、密度2.99g/cm3
徐冷スラグｅ：ブレーン値4,050cm2/g、ガラス化率30％、密度2.96g/cm3
徐冷スラグｆ：ブレーン値4,050cm2/g、ガラス化率50％、密度2.94g/cm3
混和材Ａ ：無水石膏、ブレーン値5,000cm2/g、密度2.96g/cm3
混和材Ｂ ：シリカフューム、ＢＥＴ比表面積20m2/g、密度2.20g/cm3
混和材Ｃ ：混和材Ａと混和材Ｂの等量混合粉砕品、ブレーン値6,000cm2/g、密度2.58g/cm3
【００２４】
＜測定方法＞
スランプフロー：土木学会コンクリート委員会高流動コンクリート研究小委員会、自己充填型の高流動コンクリートの試験方法(案)、スランプフロー試験方法のＡ法に準拠。
断熱温度上昇量：東京理工社製の断熱温度上昇量測定装置を用いて打設温度20℃の条件で測定。
材料分離 ：目視により観察。材料分離が生じた場合は×、やや材料分離が見られる場合は△、及び材料分離が生じない場合は○で表示。
圧縮強度 ：JIS A 1108、JIS A 1132、及びJIS A 1138に準じて測定。
【００２５】
【表１】
実験例２
表２のように単位セメント量300kg/m3、単位徐冷スラグ量200kg/m3として、混和材の種類と配合量を変えたこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表２に併記する。
【００２７】
【表２】
【発明の効果】
本発明のセメント混和材を使用することにより、材料分離抵抗性が大きく、水和発熱量が小さく、かつ強度発現性が大きい高流動セメントコンクリートとすることができる。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention mainly relates to a cement admixture, a cement composition, and a high-fluidity cement concrete used in the civil engineering and construction industry.
In the present invention, cement paste, mortar, and concrete are collectively referred to as cement concrete.
Further, parts and% in the present invention are shown on a mass basis unless otherwise specified.
[0002]
[Prior art and its problems]
In terms of carbon dioxide emissions, the civil engineering and construction industries account for an extremely large proportion of all industries, and there is a strong need for reducing the environmental burden.
[0003]
On the other hand, the performance required of concrete has been diversified in recent years, and various high-fluidity concretes that have no need for compaction and have self-filling properties have been proposed for the purpose of streamlining construction (JCI Superfluid Concrete Research) Committee reports I and II, etc.).
In the case of high fluidity concrete, if the amount of binder is small, material separation is likely to occur. Therefore, the amount of unit binder is usually about 500 kg / m 3 or more.
However, high-fluidity concrete with a large amount of unit binder has a problem that it generates a large amount of hydration heat and has a large environmental load.
[0004]
In order to solve such a problem, a high fluidity concrete in which limestone fine powder is replaced with a part of a binder has been proposed (Japanese Patent Laid-Open No. 05-319889).
Since the limestone fine powder hardly exhibits hydraulic properties, it has an advantage that it gives only material separation resistance and does not generate extra heat of hydration.
However, there are many voices that limestone is a valuable natural resource for Japan, which has few resources, and that it should be used more effectively as an industrial raw material because the use of it simply by mixing it with concrete leads to depletion of the resource. Met.
[0005]
On the other hand, blast furnace slag produced as industrial waste from steelworks is widely used in the concrete field.
[0006]
Blast furnace slag is roughly classified into blast furnace granulated slag that has been quenched and vitrified and slowly cooled and crystallized.
Of these, ground granulated blast furnace slag has alkaline latent hydraulic properties, and is used as a raw material for blast furnace cement, which is finely pulverized to the same degree or higher than cement.
Since vitrified granulated blast furnace slag has excellent latent hydraulic properties that long-term strength does not decrease even when mixed in a large amount with cement clinker, research in various fields such as high-strength concrete and high-fluidity concrete Has been made.
However, vitrified blast furnace granulated slag shows strength development, but has a problem that hydration heat generation and self-shrinkage accompanying it increase.
Hydration exotherm is a factor that induces cracking, and is an undesirable phenomenon in constructing a durable reinforced concrete structure.
[0007]
On the other hand, annealed slag is also called crystallization slag or ballast, and does not show hydraulic properties.
For this reason, until now, they have been used only relatively passively, such as as roadbed materials, cement raw materials, or concrete aggregates.
[0008]
The present inventor applied high annealing cement slag that has been pulverized so that the specific surface area of Blaine exceeds 4,000 cm 2 / g to high fluid cement concrete, and has high material separation resistance and low heat of hydration. Have found that you can.
However, as described above, since slow-cooled slag does not exhibit hydraulic properties, there is a problem that strength development is small as compared with blast furnace granulated slag, and it is not suitable for applications requiring high strength.
[0009]
Therefore, the present inventor has conducted various studies to solve these problems, and as a result, by using a specific cement admixture, while maintaining performance such as material separation resistance, the strength development property is maintained. The present invention was completed by obtaining the knowledge that a large high-fluidity cement concrete can be obtained.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
That is, the present invention has a material separation resistance comprising an annealed slag having a particle size exceeding a Blaine specific surface area of 4,000 cm 2 / g and a vitrification rate of 30% or less, and anhydrous gypsum and / or siliceous fine powder. large, hydration heat value is small and a large strength development, a cement admixture for the high flow cement concrete, and cement, a cement composition containing the said cement admixture, the cement In the composition , slowly cooled slag 100 to 400 kg / m 3 and anhydrous gypsum 10 to 50 kg / m 3 or siliceous fine powder 10 to 100 kg / m 3 or a total of anhydrous gypsum and siliceous fine powder 10 to 100 kg / m 3 is a high fluidity cement concrete.
[0011]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
[0012]
The slow-cooled slag used in the present invention is a blast furnace slag that has been cooled and crystallized, having a specific surface area of branes.
The component of slow-cooled slag has the same composition as granulated blast furnace slag, specifically, SiO 2 , CaO, Al 2 O 3 , MgO, etc. as the main chemical components, in addition, TiO 2 , MnO, Na 2 O, S, Cr 2 O 3 , P 2 O 5 , Fe 2 O 3 and the like are contained.
Blaine specific surface area of slowly cooled slag (hereinafter, referred to as Blaine value) is preferably not in excess of 4,000cm 2 / g, 5,000cm 2 / g or more is more preferable. When the brain value is 4,000 cm 2 / g or less, material separation resistance may not be obtained.
The vitrification rate of the slowly cooled slag is preferably 30% or less, and more preferably 10% or less. If the vitrification rate exceeds 30%, the heat of hydration may increase.
The vitrification rate (X) referred to in the present invention is determined as X (%) = (1−S / S 0 ) × 100. Here, S is the main crystalline compound (solid solution of gelenite 2CaO · Al 2 O 3 · SiO 2 and akermanite 2CaO · MgO · 2SiO 2 ), which is the main crystalline compound in slowly cooled slag obtained by powder X-ray diffraction method. S 0 represents the area of the main peak of melilite after slowly cooling slag was heated at 1,000 ° C. for 3 hours and then cooled at a cooling rate of 5 ° C./min.
The amount of slow-cooled slag used is not particularly limited, but usually 100 to 400 kg / m 3 is preferable and 200 to 300 kg / m 3 is more preferable in cement concrete blending. Small powder quantity is less than 100 kg / m 3, may segregation resistance is small, even exceed 400 kg / m 3, a further material separation resistance enhancement can not be expected.
[0013]
Examples of the anhydrous gypsum used in the present invention include anhydrous gypsum by-produced during the production of hydrofluoric acid and naturally-occurring anhydrous gypsum, and any of them can be used.
The gypsum is roughly classified into dihydrate gypsum, hemihydrate gypsum, and anhydrous gypsum. In the present invention, anhydrous gypsum is preferable, and dihydrate gypsum and hemihydrate gypsum may not obtain good strength.
The particle size of the anhydrous gypsum is not particularly limited, but usually it is preferably 3,000 to 10,000 cm 2 / g, more preferably 4,000 to 8,000 cm 2 / g in terms of the brain value. If it is less than 3,000 cm 2 / g, strength development may not be sufficient, and if it exceeds 10,000 cm 2 / g, further strength enhancement cannot be expected.
The blending ratio of anhydrous gypsum is not particularly limited, but usually 10 to 50 kg / m 3 is preferable and 20 to 40 kg / m 3 is more preferable in cement concrete blending. If it is less than 10 kg / m 3 , strength development may not be sufficient, and even if it exceeds 50 kg / m 3 , further enhancement of strength cannot be expected.
[0014]
In the present invention, the siliceous fine powder is preferably used alone or with anhydrous gypsum of the present invention from the viewpoint of strength development.
The siliceous fine powder is not particularly limited, but specific examples thereof include silica fume by-produced when producing metal silicon, ferrosilicon, etc., silica dust generated when producing fused silica, etc. Is mentioned.
The particle size of the fine silica fine powder is not particularly limited, but generally preferably 10 to 30 m 2 / g in BET specific surface area, 15~25m 2 / g is more preferable. If it is less than 10 m 2 / g, strength development may not be sufficient, and if it exceeds 30 m 2 / g, further enhancement of strength cannot be expected.
The blending amount of the siliceous fine powder is not particularly limited, but usually it is preferably blended in the range of 10 to 100 kg / m 3 in total of anhydrous gypsum and siliceous fine powder in cement concrete blending. If it is less than 10 kg / m 3 , strength development may not be sufficient, and even if it exceeds 100 kg / m 3 , further enhancement of strength cannot be expected.
[0015]
The high-fluidity cement concrete of the present invention is a generic name for conventional cement concrete having self-filling properties that does not require vibration compaction, and is not particularly limited. Concrete with a slump flow value of about 650 ± 50mm and that does not cause material separation.
[0016]
In the present invention, it is possible to achieve high fluidization by using a water reducing agent, an AE water reducing agent, a high performance water reducing agent, a high performance AE water reducing agent and the like (hereinafter collectively referred to as water reducing agents).
Water reducing agents are commercially available in liquid or powder form, and any of them can be used.
Water reducing agents are roughly classified into naphthalene, melamine, aminosulfonic acid, and polycarboxylic acid.
In the present invention, it is preferable to use a high-performance AE water reducing agent in terms of high fluidity expression performance and fluidity retention performance. Specific examples thereof include, for example, the product name “Leobuild SP-9 series” manufactured by NMB as the naphthalene series, the product name “Mighty 2000 series” manufactured by Kao Corporation, and the product name “Sunflow HS-100” manufactured by Nippon Paper Industries Co., Ltd. Examples of melamine-based products include the product name “SECAMENT 1000 Series” manufactured by Nippon Seika Co., Ltd. and the product name “Sunflow HS-40” manufactured by Nippon Paper Industries Co., Ltd. The product name is “Palic FP-200 Series”, etc. As the polycarboxylic acid, the product name “Leo Build SP-8 Series” manufactured by NMB, the product name “Darlex Super 100PHX” manufactured by Grace Chemicals, manufactured by Takemoto Yushi Co., Ltd. Product names such as “Tupole HP-8 Series” and “Tupole HP-11 Series” are listed. In the present invention, one or more of these can be used.
[0017]
As the cement used in the present invention, various portland cements such as normal, early strength, very early strength, low heat, and moderate heat, various mixed cements obtained by mixing blast furnace slag, fly ash, or silica with these portland cements, limestone powder The filler cement which mixed etc., an alumina cement, etc. are mentioned, Among these, the 1 type (s) or 2 or more types can be used.
[0018]
In the present invention, in addition to the cement admixture, cement, water reducing agent, and aggregates such as sand and gravel of the present invention, blast furnace granulated slag fine powder, limestone fine powder conventionally used for high fluid cement concrete And admixtures such as fly ash, antifoaming agents, thickeners, rust inhibitors, antifreeze agents, shrinkage reducing agents, polymer emulsions, setting modifiers, clay minerals such as bentonite, and anions such as hydrotalcite One or two or more of the exchangers can be used within a range that does not substantially impair the object of the present invention.
[0019]
In the present invention, the mixing method of each material is not particularly limited, and the respective materials may be mixed at the time of construction, or a part or all of them may be mixed in advance.
[0020]
As the mixing apparatus, any existing apparatus can be used. For example, a forced twin-screw mixer, a pan-type mixer, a tilting cylinder mixer, an omni mixer, a Henschel mixer, a V-type mixer, and a nauter mixer can be used. is there.
[0021]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be further described based on experimental examples.
[0022]
Experimental example 1
A high fluidity concrete having the composition shown in Table 1 was prepared, and the slump flow, the amount of heat insulation increased, and the compressive strength at age 28 days were measured.
The amount of water reducing agent used was adjusted so that the slump flow value of concrete would be 650 ± 50 mm. The results are also shown in Table 1.
[0023]
<Materials used>
Cement: Ordinary Portland cement, Denki Kagaku Kogyo, density 3.15g / cm 3
Water: Tap water fine aggregate: River sand from Himekawa, Niigata Prefecture, surface dry density 2.62g / cm 3
Coarse aggregate: Crushed stone from Himekawa, Niigata Prefecture, surface dry density 2.64g / cm 3
Water reducing agents: High-performance AE water reducing agent, trade name “Mighty 3000S” manufactured by Kao Corporation, polycarboxylic acid type slow cooling slag a: Brain value 4,050 cm 2 / g, vitrification rate 5% or less, density 3.00 g / cm 3
Slow cooling slag b: Brain value 3,500cm 2 / g, Vitrification rate 5% or less, Density 3.00g / cm 3
Slow cooling slag c: Brain value 5,010 cm 2 / g, Vitrification rate 5% or less, Density 3.00 g / cm 3
Slow cooling slag d: Brain value 4,050cm 2 / g, Vitrification rate 10%, Density 2.99g / cm 3
Slow cooling slag e: Brain value 4,050cm 2 / g, Vitrification rate 30%, Density 2.96g / cm 3
Slow cooling slag f: Brain value 4,050cm 2 / g, Vitrification rate 50%, Density 2.94g / cm 3
Admixture A: anhydrous gypsum, brain value 5,000 cm 2 / g, density 2.96 g / cm 3
Admixture B: Silica fume, BET specific surface area 20 m 2 / g, density 2.20 g / cm 3
Admixture C: Mixture of equal amounts of Admixture A and Admixture B, Blaine value 6,000 cm 2 / g, Density 2.58 g / cm 3
[0024]
<Measurement method>
Slump flow: Compliant with Japan Society of Civil Engineers Concrete Committee, High Fluidity Concrete Research Subcommittee, self-filling high fluidity concrete test method (draft), slump flow test method A method.
Adiabatic temperature rise: Measured at a casting temperature of 20 ° C. using an adiabatic temperature rise measuring device manufactured by Tokyo Riko.
Material separation: Observed visually. Displayed as x when material separation occurs, △ when material separation is observed, and ○ when material separation does not occur.
Compressive strength: Measured according to JIS A 1108, JIS A 1132, and JIS A 1138.
[0025]
[Table 1]
Experimental example 2
As shown in Table 2, it was carried out in the same manner as in Experimental Example 1 except that the unit cement amount was 300 kg / m 3 and the unit slow cooling slag amount was 200 kg / m 3 , except that the type and amount of admixture were changed. The results are also shown in Table 2.
[0027]
[Table 2]
【The invention's effect】
By using the cement admixture of the present invention, a high-fluidity cement concrete having a high material separation resistance, a low hydration calorific value, and a high strength development property can be obtained.
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