JP4486491B2 - ねじれ振動ダンパー - Google Patents
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Description
本発明は車両のねじれ振動ダンパーに関する。
車両のエンジンと変速機との間に配置されるねじれ振動ダンパー（または、“二重質量フライホイール”という）は、互いに相対的に回転可能に連結される第１質量体及び第２質量体、及び両者の間に配置されるダンピングユニットを含む。第１質量体はエンジンの出力軸に連結され、第２質量体はクラッチを通じて変速機の入力軸に連結される。
第１質量体及び第２質量体は相対的に回転可能にダンピングユニットを通じて互いに連結される。通常の走行では、エンジンが車両の車輪を駆動するが、慣性走行状態では、エンジンが車両の慣性力によって駆動される。したがって、第１質量体及び第２質量体は、両方向に相対回転可能に互いに連結されなければならない。
第１質量体及び第２質量体は相対的に回転可能にダンピングユニットを通じて互いに連結される。通常の走行では、エンジンが車両の車輪を駆動するが、慣性走行状態では、エンジンが車両の慣性力によって駆動される。したがって、第１質量体及び第２質量体は、両方向に相対回転可能に互いに連結されなければならない。
エンジンが比較的高いレベルのトルクを発生させ、一定の変速比で車両が駆動される時、ねじれ振動ダンパーの第１質量体及び第２質量体は相対回転の限界に接近する。そして、エンジンが不規則なトルクを発生させる場合に、第１質量体及び第２質量体の相対回転を制限する停止構造体に第１質量体または第２質量体がぶつかる現象が発生することがある。
このような問題点を解決するために、ねじれ振動ダンパーは、比較的高いレベルのダンピング効果を得ることができるように設計されるのが一般的である（例えば、特許文献１参照）。
このような従来のフライホイールでは、第１質量体と第２質量体との間の相対回転が発生する場合、回転速度や回転角によって作動トルクの大きさを調節することができないという問題点がある。
このような従来のフライホイールでは、第１質量体と第２質量体との間の相対回転が発生する場合、回転速度や回転角によって作動トルクの大きさを調節することができないという問題点がある。
一方、このような問題点を解決するために、第１質量体と第２質量体との間の相対回転角に比例する摩擦力を発生させる楔型摩擦部材及び遠心力（つまり、回転速度）に比例する集中質量型摩擦部材を同時に備えたねじれ振動ダンパーが紹介された。
しかし、このような従来のねじれ振動ダンパーでは、楔型摩擦部材及び集中質量型摩擦部材が互いに独立して存在するので、微細なダンピングのチューニングが難しい問題点がある。
さらに、楔型摩擦部材そのものの摩擦力によって、所望の摩擦力を得るのが難しい問題点がある。
特開２００４−３５３６９１号公報
しかし、このような従来のねじれ振動ダンパーでは、楔型摩擦部材及び集中質量型摩擦部材が互いに独立して存在するので、微細なダンピングのチューニングが難しい問題点がある。
さらに、楔型摩擦部材そのものの摩擦力によって、所望の摩擦力を得るのが難しい問題点がある。
本発明は、上記のような問題点を解決するために創出されたものであって、第１質量体及び第２質量体の相対回転角及び回転速度に比例するダンピング効果を得ることができる、ねじれ振動ダンパーを提供することにその目的がある。
上記目的を達成するための本発明に係るねじれ振動ダンパーは、エンジンクランク軸の回転軸に対して回転可能に前記エンジンクランク軸に連結されるように構成され、２つ以上の部分に分割される環状チャンバーを形成する第１質量体、前記第１質量体に相対的に回転可能に連結され、クラッチに連結されるように構成される第２質量体、及び前記第１質量体及び前記第２質量体を弾性的に連結するダンピングユニット、を含み、前記ダンピングユニットは、前記環状チャンバーの分割された部分に直列に順次に配置される複数のコイルスプリング、前記環状チャンバーの分割された部分に配置され、前記第１質量体及び前記第２質量体の相対回転に対応して前記複数のコイルスプリングを圧縮するように前記複数のコイルスプリングのうちの両端のコイルスプリングの外側端を各々支持する一対のエンドガイド、及び前記隣接するコイルスプリングの間に配置され、前記隣接するコイルスプリングの圧縮に対応して前記環状チャンバーの内壁及び外壁のうちのいずれか一つ以上との摩擦を通じたダンピング力を発生させるように構成され、前記第１質量体及び前記第２質量体の相対回転角及び回転速度に比例するダンピング効果を発生させるように構成される摩擦装置、を含むことを特徴とする。
また、前記摩擦装置は、集中質量体、前記隣接するコイルスプリングのうちのいずれか１つによって前記集中質量体に向かって弾性的に支持され、その一端には集中質量体と接触する第１傾斜面が形成される外側楔型摩擦部材，及び前記隣接するコイルスプリングのうちの他の１つによって前記集中質量体に向かって弾性的に支持され、その一端には前記集中質量体と接触する第２傾斜面が形成される内側楔型摩擦部材，を含むのが好ましい。
また、前記集中質量体は、前記隣接するコイルスプリングの圧縮に対応して、前記外側楔型摩擦部材が前記集中質量体と線接触する状態で前記第１質量体の半径方向外側に移動し、前記内側楔型摩擦部材が前記集中質量体と線接触する状態で前記第１質量体の半径方向内側に移動するように、円柱形状を有するのが好ましい。
また、前記外側楔型摩擦部材の第１傾斜面及び前記内側楔型摩擦部材の第２傾斜面の各々には各々設定された曲率を有する第１曲面及び第２曲面が形成され、前記集中質量体は、前記第１曲面と前記第２曲面との間で前記第１傾斜面及び前記第２傾斜面に接触するのが好ましい。
また、前記第１曲面は前記外側楔型摩擦部材の第１傾斜面の外側端に形成され、前記第２曲面は前記内側楔型摩擦部材の第２傾斜面の内側端に形成されるのが好ましい。
前記集中質量体は、前記外側楔型摩擦部材及び前記外側楔型摩擦部材の材質の密度より高い密度を有する材質から形成されるのが好ましい。
また、前記第１曲面は前記外側楔型摩擦部材の第１傾斜面の外側端に形成され、前記第２曲面は前記内側楔型摩擦部材の第２傾斜面の内側端に形成されるのが好ましい。
前記集中質量体は、前記外側楔型摩擦部材及び前記外側楔型摩擦部材の材質の密度より高い密度を有する材質から形成されるのが好ましい。
また、前記外側楔型摩擦部材及び前記内側楔型摩擦部材は、プラスチック材質から形成され、前記集中質量体は、金属材質から形成されるのがより好ましい。
また、前記外側楔型摩擦部材を支持するコイルスプリングの平均作動半径は、前記内側楔型摩擦部材を支持するコイルスプリングの平均作動半径より大きいのが好ましい。
また、前記外側楔型摩擦部材を支持するコイルスプリングの平均作動半径は、前記内側楔型摩擦部材を支持するコイルスプリングの平均作動半径より大きいのが好ましい。
また、前記外側楔型摩擦部材の他の一端には前記コイルスプリングが挿入される第１コイルスプリング収容ホールが形成され、前記内側楔型摩擦部材の他の一端には前記コイルスプリングが挿入される第２コイルスプリング収容ホールが形成され、前記第１コイルスプリング収容ホール及び第２コイルスプリング収容ホールの底面の各々は、前記コイルスプリングの端部面に対して設定された角度だけ傾くように形成されるのが好ましい。
また、前記第１コイルスプリング収容ホール及び第２コイルスプリング収容ホールの底面は、前記第１質量体と前記第２質量体との間の相対回転が発生しない状態で、前記コイルスプリングの端部面の外側部が前記コイルスプリング収容ホールの底面に接触し、その内側部が前記コイルスプリング収容ホールの底面に接触しないように、傾いて形成されるのが好ましい。
また、前記外側楔型摩擦部材及び前記内側楔型摩擦部材の外周面のうちの少なくともいずれか１つには前記環状チャンバーの円周方向に沿って第１溝が形成されるのが好ましい。
前記外側楔型摩擦部材及び前記内側楔型摩擦部材の外周面のうちの少なくともいずれか１つには前記第１溝と実質的に垂直な方向に沿って第２溝が形成されるのが好ましい。
前記環状チャンバーの分割された部分の間には潤滑油通路が形成されるのが好ましい。
前記外側楔型摩擦部材及び前記内側楔型摩擦部材の外周面のうちの少なくともいずれか１つには前記第１溝と実質的に垂直な方向に沿って第２溝が形成されるのが好ましい。
前記環状チャンバーの分割された部分の間には潤滑油通路が形成されるのが好ましい。
また、前記エンドガイドの一端には前記コイルスプリングが挿入されるコイルスプリング収容ホールが形成され、前記コイルスプリング収容ホールの底面は、前記コイルスプリングの端部面に対して設定された角度だけ傾くように形成されるのが好ましい。
また、前記コイルスプリング収容ホールの底面は、前記第１質量体と前記第２質量体との間の相対回転が発生しない状態で、前記コイルスプリングの端部面の外側部が前記コイルスプリング収容ホールの底面に接触し、その内側部が前記コイルスプリング収容ホールの底面に接触しないように、傾いて形成されるのが好ましい。
また、前記コイルスプリング収容ホールの底面は、前記第１質量体と前記第２質量体との間の相対回転が発生しない状態で、前記コイルスプリングの端部面の外側部が前記コイルスプリング収容ホールの底面に接触し、その内側部が前記コイルスプリング収容ホールの底面に接触しないように、傾いて形成されるのが好ましい。
また、前記エンドガイドの外周面には前記環状チャンバーの円周方向に沿って第１溝が形成されるのが好ましい。
また、前記エンドガイドの外周面には前記第１溝に実質的に垂直な方向に沿って第２溝が形成されるのが好ましい。
また、前記エンドガイドの外周面には前記第１溝に実質的に垂直な方向に沿って第２溝が形成されるのが好ましい。
また、前記第２質量体に連結され、前記第１質量体と前記第２質量体との間の相対回転が発生する場合に、前記ダンピングユニットを圧縮するように構成されるドライブプレートをさらに含むのが好ましい。
また、前記ドライブプレートの外周には前記ダンピングユニットを圧縮するための複数の圧縮フィンが形成され、前記複数の圧縮フィンは、その幅が互いに異なるように形成されるのが好ましい。
また、前記ドライブプレートの外周には前記ダンピングユニットを圧縮するための複数の圧縮フィンが形成され、前記複数の圧縮フィンは、その幅が互いに異なるように形成されるのが好ましい。
本発明によるねじれ振動ダンパーは、第１質量体及び第２質量体の相対回転角及びその回転速度に比例するダンピング効果を得ることができる。
以下、本発明の好ましい実施例を、添付した図面を参照して説明する。
図１は本発明の実施例によるねじれ振動ダンパーの内部構造を示す図であり、図２は図１のＡ−Ａ線による断面図である。
本発明に係るねじれ振動ダンパー１０は、車両のエンジン（図示せず）と変速機（図示せず）との間に介在して、動力伝達過程で発生するねじれ振動を減衰させる役割を果たす。
本発明に係るねじれ振動ダンパー１０は、車両のエンジンと変速機との間だけでなく、任意の動力伝達部に介在させることができるのはもちろんである。
図１は本発明の実施例によるねじれ振動ダンパーの内部構造を示す図であり、図２は図１のＡ−Ａ線による断面図である。
本発明に係るねじれ振動ダンパー１０は、車両のエンジン（図示せず）と変速機（図示せず）との間に介在して、動力伝達過程で発生するねじれ振動を減衰させる役割を果たす。
本発明に係るねじれ振動ダンパー１０は、車両のエンジンと変速機との間だけでなく、任意の動力伝達部に介在させることができるのはもちろんである。
第１質量体１１は、エンジンクランク軸１２の回転軸（Ｘ）に対して回転可能にエンジンクランク軸１２に連結されるように構成される。第２質量体１３は、第１質量体１１に対して相対的に回転可能に第１質量体に連結され、クラッチ１４を通じて変速機入力軸１６に連結されるように構成される。第１質量体１１の中央部分にはハブ１５がリベット（または、ボルト）１７によって連結される。そして、第２質量体１３がブッシング１９ａ、１９ｂによってハブ１５に回転可能に連結される。
この時、２つのブッシング１９ａ、１９ｂが使用されることによって、各々のブッシング１９ａ、１９ｂにかかるねじれストレスが低減される。
この時、２つのブッシング１９ａ、１９ｂが使用されることによって、各々のブッシング１９ａ、１９ｂにかかるねじれストレスが低減される。
図１及び図２に示すように、第１質量体１１は、円プレート形状を有する。
第１質量体１１には環状チャンバー２５が形成される。第１質量体１１の端部には半径方向に対して垂直な方向にのびる垂直延長部２１が形成され、その垂直延長部２１には一定の幅を有するカバー２３が連結されることにより、第１質量体１１に環状チャンバー２５が形成される。ここでは、環状チャンバー２５を形成する方法について一例を示して説明したが、環状チャンバー２５を形成するのには様々な方法があることは明らかである。
第１質量体１１には環状チャンバー２５が形成される。第１質量体１１の端部には半径方向に対して垂直な方向にのびる垂直延長部２１が形成され、その垂直延長部２１には一定の幅を有するカバー２３が連結されることにより、第１質量体１１に環状チャンバー２５が形成される。ここでは、環状チャンバー２５を形成する方法について一例を示して説明したが、環状チャンバー２５を形成するのには様々な方法があることは明らかである。
環状チャンバー２５は、２つ以上の部分に分割される。例えば、環状チャンバー２５は、第１質量体１１に形成された第１突出部２７及び／またはカバー２３に形成された第２突出部２９によって、２つ以上の部分に分割することができる。図２には環状チャンバー２５が２つの部分に分割された場合が示されているが、環状チャンバー２５が３つ以上の部分に分割されても支障がないのはもちろんである。
環状チャンバー２５の一部または全部は潤滑オイルで満たされるのが好ましい。
環状チャンバー２５の一部または全部は潤滑オイルで満たされるのが好ましい。
第１突出部２７及び第２突出部２９を形成する際に、環状チャンバー２５の半径方向の中央部分から突出するようにすることによって、第１及び第２突出部２７、２９の両側に潤滑油通路１２７、１２９が形成されるようにするのが好ましい。つまり、環状チャンバー２５の分割された部分は、潤滑油通路１２７、１２９によって互いに連結される。潤滑油が潤滑油通路１２７、１２９を通じて環状チャンバー２５の分割された部分の間を移動することができるようになるので、潤滑油が環状チャンバー２５の分割された部分に均等に供給されるようになる。
第１質量体１１の外周にはリングギヤ３１が形成される。リングギヤ３１は、エンジンを起動するスタートモータ（図示せず）に連結される。
環状チャンバー２５の分割された各部分には第１質量体１１及び第２質量体１３を弾性的に連結するダンピングユニット３３が各々配置される。ダンピングユニット３３は、第１突出部２７及び／または第２突出部２９によって支持されるように、環状チャンバー２５の分割された部分に配置される。ダンピングユニット３３は、第１質量体１１及び第２質量体１３を弾性的に連結する。
以下では、環状チャンバー２５の分割された部分を単純に環状チャンバーと称する。
図１に示すように、ダンピングユニット３３は、環状チャンバー２５の円周方向に沿って配置される複数のコイルスプリング３５、３７、３９、４１、及びコイルスプリング３５、３７、３９、４１の間に配置される摩擦装置４３を含む。また、ダンピングユニット３３は、環状チャンバー２５内に移動可能に配置され、複数のコイルスプリング３５、３７、３９、４１のうちの最外側のコイルスプリング３５、４１の外側を各々支持する一対のエンドガイド４９、５１をさらに含むことができる。エンドガイド４９、５１は、その外側面が各々環状チャンバー２５を分割する第１及び第２突出部２７、２９によって支持されるように配置される。
図１に示すように、ダンピングユニット３３は、環状チャンバー２５の円周方向に沿って配置される複数のコイルスプリング３５、３７、３９、４１、及びコイルスプリング３５、３７、３９、４１の間に配置される摩擦装置４３を含む。また、ダンピングユニット３３は、環状チャンバー２５内に移動可能に配置され、複数のコイルスプリング３５、３７、３９、４１のうちの最外側のコイルスプリング３５、４１の外側を各々支持する一対のエンドガイド４９、５１をさらに含むことができる。エンドガイド４９、５１は、その外側面が各々環状チャンバー２５を分割する第１及び第２突出部２７、２９によって支持されるように配置される。
摩擦装置４３は、ダンピングユニット３３のダンピング値に直接的な影響を与えるので、ヒステリシス装置ともいうことができるが、以下では、摩擦装置という。
複数のコイルスプリング３５、３７、３９、４１は、一対のエンドガイド４９、５１の間に位置するように、環状チャンバー２５内に直列に順次に配置される。
図１に示すように、複数のコイルスプリング３５、３７、３９、４１各々の内部には補助コイルスプリング５３、５５、５７、５９を各々配置することもできる。補助コイルスプリング５３、５５、５７、５９が形成されることによって、順次的なダンピング効果を得ることができる。
複数のコイルスプリング３５、３７、３９、４１は、一対のエンドガイド４９、５１の間に位置するように、環状チャンバー２５内に直列に順次に配置される。
図１に示すように、複数のコイルスプリング３５、３７、３９、４１各々の内部には補助コイルスプリング５３、５５、５７、５９を各々配置することもできる。補助コイルスプリング５３、５５、５７、５９が形成されることによって、順次的なダンピング効果を得ることができる。
エンドガイド４９、５１は、環状チャンバー２５内に移動可能に配置され、複数のコイルスプリング３５、３７、３９、４１のうちの両端に位置するコイルスプリング３５、４１の外側端を各々支持する。
摩擦装置４３は、隣接するコイルスプリングの間に配置され、隣接するコイルスプリング３７、３９の圧縮に対応して環状チャンバー２５の内壁１１８及び外壁１１７のうちのいずれか１つ以上との摩擦を通じたダンピング力を発生させることができるように構成される。特に、摩擦装置４３は、第１質量体１１及び第２質量体１３の相対回転角及び回転速度に同時に比例するダンピング効果を発生させるように構成される。
図１及び図２に示すように、第２質量体１３にはドライブプレート６１が固定連結される。つまり、ドライブプレート６１は、第２質量体１３と一体に回転する。したがって、ドライブプレート６１は、第１質量体１１と第２質量体１３との間の相対回転角に対応してダンピングユニット３３を圧縮する。
図３及び図４に示すように、ドライブプレート６１は、全体的にリング形状を有し、その外周の互いに対称な地点には第１圧縮フィン６３及び第２圧縮フィン６５が各々形成される。
圧縮フィン６３、６５の少なくとも一部分は環状チャンバー２５の内部に位置し、圧縮フィン６３、６５は、環状チャンバー２５の内部を移動することができる大きさ及び形状を有する。また、圧縮フィン６３、６５は、第１質量体１１の環状チャンバー２５を分割する第１突出部２７及び第２突出部２９の間を移動することができるように形成される。
圧縮フィン６３、６５は、ねじれ振動ダンパー１０で動力伝達が起こらない間は第１突出部２７と第２突出部２９との間の空間に位置し、ねじれ振動ダンパー１０で動力伝達が起こると環状チャンバー２５の内部の空間を移動しながらエンドガイド４９、５１を加圧する。
圧縮フィン６３、６５の少なくとも一部分は環状チャンバー２５の内部に位置し、圧縮フィン６３、６５は、環状チャンバー２５の内部を移動することができる大きさ及び形状を有する。また、圧縮フィン６３、６５は、第１質量体１１の環状チャンバー２５を分割する第１突出部２７及び第２突出部２９の間を移動することができるように形成される。
圧縮フィン６３、６５は、ねじれ振動ダンパー１０で動力伝達が起こらない間は第１突出部２７と第２突出部２９との間の空間に位置し、ねじれ振動ダンパー１０で動力伝達が起こると環状チャンバー２５の内部の空間を移動しながらエンドガイド４９、５１を加圧する。
例えば、ドライブプレート６１が第１質量体１１に対して反時計方向（図１）に相対回転する場合に、第１圧縮フィン６３がエンドガイド４９を加圧し、第２圧縮フィン６５が環状チャンバー２５の他の分割された部分に位置するエンドガイド（図示せず）を加圧する。この時、他の１つのエンドガイド５１は第１突出部２７及び第２突出部２９によって支持される。
従って、第１質量体１１及びドライブプレート６１によってダンピングユニット３３が圧縮される。つまり、第１質量体１１及びドライブプレート６１（つまり、第２質量体）の相対回転に対応して複数のコイルスプリング３５、３７、３９、４１が圧縮される。そして、コイルスプリング３５、３７、３９、４１の圧縮によって摩擦装置４３が環状チャンバー２５内で移動しながら加圧され、その結果、摩擦装置４３と環状チャンバー２５の内壁１１８または外壁１１７との間で摩擦が発生する。
結果的に、コイルスプリング３５、３７、３９、４１の圧縮及び摩擦装置４３の摩擦によってダンピングが発生する。
結果的に、コイルスプリング３５、３７、３９、４１の圧縮及び摩擦装置４３の摩擦によってダンピングが発生する。
一方、図１及び図４に示すように、環状チャンバー２５の分割された部分に配置されるダンピングユニットが順次に圧縮されるように、第１及び第２圧縮フィン６３、６５の幅は互いに異なるように形成されるのが好ましい。つまり、幅がより広い第１圧縮フィン６３が分割された環状チャンバー２５のうちのいずれか１つに配置されるダンピングユニットを先に圧縮してから、幅が狭い第２圧縮フィン６５が他のダンピングユニットを圧縮することによって、順次的なダンピングが可能になる。
結局、その幅が異なる第１圧縮フィン６３及び第２圧縮フィン６５によって環状チャンバー２５の分割された部分に配置されるダンピングユニットが順次に圧縮されることによって段階的なダンピングが起こり、その結果、ねじれ振動がより効果的に減少する。つまり、本発明の実施例によるねじれ振動ダンパー１０は、順次的なダンピングが可能であり、その結果、よりスムーズなダンピングが可能になる。
次に、本発明の実施例による摩擦装置４３の構成及び作用について、より詳細に説明する。図５及び図６に示すように、摩擦装置４３は、集中質量体７１、外側楔型摩擦部材７３、及び内側楔型摩擦部材７５を含む。
外側楔型摩擦部材７３及び内側楔型摩擦部材７５は、互いに対向するように、隣接するコイルスプリング３９、３７の間に配置される。
外側楔型摩擦部材７３及び内側楔型摩擦部材７５は、互いに対向するように、隣接するコイルスプリング３９、３７の間に配置される。
集中質量体７１は、外側楔型摩擦部材７３と内側楔型摩擦部材７５との間に配置される。
外側楔型摩擦部材７３は、コイルスプリング３９によって集中質量体７１に向かって弾性的に支持され、外側楔型摩擦部材７３の一端には集中質量体７１と接触する第１傾斜面７７が形成される。
外側楔型摩擦部材７３は、コイルスプリング３９によって集中質量体７１に向かって弾性的に支持され、外側楔型摩擦部材７３の一端には集中質量体７１と接触する第１傾斜面７７が形成される。
内側楔型摩擦部材７５は、コイルスプリング３７によって集中質量体７１に向かって弾性的に支持され、内側楔型摩擦部材７５の一端には集中質量体７１と接触する第２傾斜面７９が形成される。
図６及び図７に示すように、集中質量体７１は、円柱形状を有する。第１傾斜面７７及び第２傾斜面７９は、集中質量体７１の側面（つまり、円柱の側面）と接触する。したがって、第１質量体１１と第２質量体１３との間の相対回転によってコイルスプリング３９、３７が圧縮されると、外側楔型摩擦部材７３及び内側楔型摩擦部材７５は集中質量体７１と線接触する状態で互いに接近する。この時、集中質量体７１は、第１傾斜面７７及び第２傾斜面７９と線接触する状態でローリングする。したがって、第１質量体１１及び第２質量体１３の相対回転に対応して、外側楔型摩擦部材７３が集中質量体７１と線接触する状態で第１質量体１１の半径方向外側に移動し、内側楔型摩擦部材７５が集中質量体７１と線接触する状態で第１質量体１１の半径方向内側に移動する。
図８に示すように、コイルスプリング３７、３９が圧縮される場合に、集中質量体７１は、外側楔型摩擦部材７３の第１傾斜面７７及び内側楔型摩擦部材７５の第２傾斜面７９上でローリングする。結果的に、外側楔型摩擦部材７３は矢印方向に沿って第１質量体１１の半径方向外側に移動し、内側楔型摩擦部材７５は矢印方向に沿って第１質量体１３の半径方向内側に移動する。
従って、外側楔型摩擦部材７３と環状チャンバー２５の外壁１１７との間に摩擦が発生し、内側楔型摩擦部材７５と環状チャンバー２５の内壁１１８との間に摩擦が発生する。
この時、外側楔型摩擦部材７３及び内側楔型摩擦部材７５と環状チャンバー２５の外壁１１７及び内壁１１８との間の摩擦は、第１質量体１１と第２質量体１３との間の相対回転角に比例する。これにより、本発明の実施例による摩擦装置４３は、第１質量体１１及び第２質量体１３の相対回転角に比例するダンピング効果が発生する。
この時、外側楔型摩擦部材７３及び内側楔型摩擦部材７５と環状チャンバー２５の外壁１１７及び内壁１１８との間の摩擦は、第１質量体１１と第２質量体１３との間の相対回転角に比例する。これにより、本発明の実施例による摩擦装置４３は、第１質量体１１及び第２質量体１３の相対回転角に比例するダンピング効果が発生する。
この時、集中質量体７１と第１傾斜面７７及び第２傾斜面７９とが各々線接触するので、外側楔型摩擦部材７３及び内側楔型摩擦部材７５が面接触する場合に比べて不必要な損失が大きく減少する。従って、外側楔型摩擦部材７３及び内側楔型摩擦部材７５と第１質量体１１との間の摩擦がより容易に起こるようになる。
一方、図６に示すように、外側楔型摩擦部材７３の第１傾斜面７７の外側端には設定された曲率を有する第１曲面８１が形成され、内側楔型摩擦部材７５の第２傾斜面７９の内側端には設定された曲率を有する第２曲面８３が形成されるのが好ましい。集中質量体７１は、第１曲面８１と第２曲面８３との間で第１傾斜面７７及び第２傾斜面７９に接触する。
第１曲面８１及び第２曲面８３によって円柱形状の集中質量体７１が囲まれているので、集中質量体７１が外側楔型摩擦部材７３及び内側楔型摩擦部材７５から離脱するのを防止することができる。
第１曲面８１及び第２曲面８３によって円柱形状の集中質量体７１が囲まれているので、集中質量体７１が外側楔型摩擦部材７３及び内側楔型摩擦部材７５から離脱するのを防止することができる。
集中質量体７１の材質の密度は、外側楔型摩擦部材７３及び内側楔型摩擦部材７５の材質の密度より高いのが好ましい。例えば、外側楔型摩擦部材７３及び内側楔型摩擦部材７５は、各々金属材質から形成され、集中質量体７１は、金属材質から形成されることができる。
本発明の実施例による摩擦装置４３は、密度が高い材質から形成される集中質量体７１を含むので、摩擦装置４３は、その遠心力（つまり、回転速度）に比例するダンピング効果を得ることができるようになる。
図６に示されているように、外側楔型摩擦部材７３の一端にはコイルスプリング３９が挿入される第１コイルスプリング収容ホール８５が形成され、内側楔型摩擦部材７５の一端にはコイルスプリング３７が挿入される第２コイルスプリング収容ホール８７が形成される。
第１コイルスプリング収容ホール８５の底面８９は、コイルスプリング３９の端部面３９ａに対して設定された角度（Ａ）だけ傾くように形成され、第２コイルスプリング収容ホール８７の底面９１は、コイルスプリング３７の端部面３７ａに対して設定された角度（Ｂ）だけ傾くように形成されるのが好ましい。
この時、第１コイルスプリング収容ホール８５の底面８９及び第２コイルスプリング収容ホール８７の底面９１は、第１質量体１１と第２質量体１３との間の相対回転が発生しない状態で、コイルスプリング３９、３７の端部面３９ａ、３７ａの外側部が第１コイルスプリング収容ホール８５の底面８９及び第２コイルスプリング収容ホール８７の底面９１に各々接触し、その内側部が第１コイルスプリング収容ホール８５の底面８９及び第２コイルスプリング収容ホール８７の底面９１に接触しないように、傾いて形成されるのが好ましい。従って、コイルスプリング３９、３７の圧縮が始まれば、コイルスプリング３９、３７の中心部分が第１質量体１１の半径方向内側に向かって曲がるようになる。このようなコイルスプリング３９、３７の反りは、ねじれ振動ダンパー１０の作動中にコイルスプリング３９、３７がその遠心力によってその中心部分が第１質量体１１の半径方向外側に向かって曲がるのに対抗する。したがって、ねじれ振動ダンパー１０の作動中に遠心力によってコイルスプリング３９、３７が曲がるのを防止することができる。
そして、図９に示すように、外側楔型摩擦部材７３及び内側楔型摩擦部材７５の外周面９３、９５のうちの少なくともいずれか１つには少なくとも１つの第１溝９７、９９及び第２溝１０１、１０３が形成されるのが好ましい。
第１溝９７、９９は、環状チャンバー２５の円周方向に沿って形成され、第２溝１０１、１０３は、第１溝９７、９９の方向と実質的に垂直な方向に沿って形成されるのが好ましい。
第１溝９７、９９は、環状チャンバー２５の円周方向に沿って形成され、第２溝１０１、１０３は、第１溝９７、９９の方向と実質的に垂直な方向に沿って形成されるのが好ましい。
潤滑油が第１溝９７、９９を通じて移動することができるようになり、その結果、環状チャンバー２５内に潤滑油が均等に存在するようになる。第２溝１０１、１０３によって環状チャンバー２５の外壁１１７にくっついている潤滑油膜が削られるようになる。したがって、環状チャンバー２５の外壁１１７に一定の厚さの潤滑油膜が形成されることができる。
そして、図１０に示すように、エンドガイド４９の一端にはコイルスプリング３５が挿入されるコイルスプリング収容ホール１０５が形成される。
コイルスプリング収容ホール１０５の底面１０７は、コイルスプリング３５の端部面３５ａに対して設定された角度（Ｃ）だけ傾くように形成されるのが好ましい。
コイルスプリング収容ホール１０５の底面１０７は、コイルスプリング３５の端部面３５ａに対して設定された角度（Ｃ）だけ傾くように形成されるのが好ましい。
この時、コイルスプリング収容ホール１０５の底面１０７は、第１質量体１１と第２質量体１３との間の相対回転が発生しない状態で、コイルスプリング３５の端部面３５ａの外側部がコイルスプリング収容ホール１０５の底面１０７に接触し、その内側部がコイルスプリング収容ホール１０５の底面１０７に接触しないように、傾いて形成されるのが好ましい。
したがって、コイルスプリング３５の圧縮が始まれば、コイルスプリング３５の中心部分が第１質量体１１の半径方向内側に向かって曲がるようになる。このようなコイルスプリング３５の反りは、ねじれ振動ダンパー１０の作動中にコイルスプリング３５がその遠心力によってその中心部分が第１質量体１１の半径方向外側に向かって曲がるのに対抗する。したがって、ねじれ振動ダンパー１０の作動中に遠心力によってコイルスプリング３５が曲がるのを防止することができる。
そして、図１１に示すように、エンドガイド４９の外周面１０９には少なくとも１つの第１溝１１１及び第２溝１１３が形成される。
第１溝１１１は、環状チャンバー２５の円周方向に沿って形成され、第２溝１１３は、第１溝１１１の方向と実質的に垂直な方向に沿って形成されるのが好ましい。
第１溝１１１は、環状チャンバー２５の円周方向に沿って形成され、第２溝１１３は、第１溝１１１の方向と実質的に垂直な方向に沿って形成されるのが好ましい。
潤滑油が第１溝１１１を通じて移動することができるようになり、その結果、環状チャンバー２５内に潤滑油が均等に存在するようになる。第２溝１１３によって環状チャンバー２５の外壁１１７にくっついている潤滑油膜が削られるようになる。したがって、環状チャンバー２５の外壁１１７に一定の厚さの潤滑油膜が形成されることができる。
一方、図１２に示すように、外側楔型摩擦部材７３を支持するコイルスプリングの平均作動半径は、内側楔型摩擦部材７５を支持するコイルスプリングの平均作動半径より大きいのが好ましい。
つまり、コイルスプリング３５、３７、３９、４１の作動中心は各々Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、及びＳ４に位置し、その平均作動半径が各々Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、及びＲ４のようになる。
この時、４つの平均作動半径のうちのＲ２が最も大きく、Ｒ３が最も小さくなるように形成される。そして、Ｒ４がＲ３より大きく形成される。
つまり、コイルスプリング３５、３７、３９、４１の作動中心は各々Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、及びＳ４に位置し、その平均作動半径が各々Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、及びＲ４のようになる。
この時、４つの平均作動半径のうちのＲ２が最も大きく、Ｒ３が最も小さくなるように形成される。そして、Ｒ４がＲ３より大きく形成される。
外側楔型摩擦部材７３を支持するコイルスプリング及び内側楔型摩擦部材７５を支持するコイルスプリングの平均作動半径が異なるので、順次的なダンピング効果を得ることができるようになる。
以上で、本発明の好ましい実施例を説明したが、本発明は上記実施例に限定されず、本発明の技術的思想の範囲で、容易に変更できることは明らかである。
１０ ねじれ振動ダンパー
１１ 第１質量体
１２ エンジンクランク軸
１３ 第２質量体
１５ ハブ
１７ リベット
１９ａ、１９ｂ ブッシング
２１ 垂直延長部
２３ カバー
２５ 環状チャンバー
２７ 第１突出部
２９ 第２突出部
３１ リングギヤ
３３ ダンピングユニット
３５、３７、３９，４１ コイルスプリング
３５ａ、３７ａ、３９ａ コイルスプリングの端部面
４３ 摩擦装置
４９、５１ エンドガイド
５３、５５、５７、５９ 補助コイルスプリング
６１ ドライブプレート
６３ 第１圧縮フィン
６５ 第２圧縮フィン
７１ 集中質量体
７３ 外側楔型摩擦部材
７５ 内側楔型摩擦部材
７７ 第１傾斜面
７９ 第２傾斜面
８１ 第１曲面
８３ 第２曲面
８５ 第１コイルスプリング収容ホール
８７ 第２コイルスプリング収容ホール
８９ 第１コイルスプリング収容ホールの底面
９１ 第２コイルスプリング収容ホールの底面
９３ 外側楔型摩擦部材の外周面
９５ 内側楔型摩擦部材の外周面
９７、９９、１１１ 第１溝
１０１、１０３、１１３ 第２溝
１０５ コイルスプリング収容ホール
１０７ コイルスプリング収容ホールの底面
１０９ エンドガイドの外周面
１２７、１２９ 潤滑油通路
１１ 第１質量体
１２ エンジンクランク軸
１３ 第２質量体
１５ ハブ
１７ リベット
１９ａ、１９ｂ ブッシング
２１ 垂直延長部
２３ カバー
２５ 環状チャンバー
２７ 第１突出部
２９ 第２突出部
３１ リングギヤ
３３ ダンピングユニット
３５、３７、３９，４１ コイルスプリング
３５ａ、３７ａ、３９ａ コイルスプリングの端部面
４３ 摩擦装置
４９、５１ エンドガイド
５３、５５、５７、５９ 補助コイルスプリング
６１ ドライブプレート
６３ 第１圧縮フィン
６５ 第２圧縮フィン
７１ 集中質量体
７３ 外側楔型摩擦部材
７５ 内側楔型摩擦部材
７７ 第１傾斜面
７９ 第２傾斜面
８１ 第１曲面
８３ 第２曲面
８５ 第１コイルスプリング収容ホール
８７ 第２コイルスプリング収容ホール
８９ 第１コイルスプリング収容ホールの底面
９１ 第２コイルスプリング収容ホールの底面
９３ 外側楔型摩擦部材の外周面
９５ 内側楔型摩擦部材の外周面
９７、９９、１１１ 第１溝
１０１、１０３、１１３ 第２溝
１０５ コイルスプリング収容ホール
１０７ コイルスプリング収容ホールの底面
１０９ エンドガイドの外周面
１２７、１２９ 潤滑油通路
Claims (19)
- エンジンクランク軸の回転軸に対して回転可能に前記エンジンクランク軸に連結されるように構成され、２つ以上の部分に分割される環状チャンバーを形成する第１質量体；
前記第１質量体に相対的に回転可能に連結され、クラッチに連結されるように構成される第２質量体；及び
前記第１質量体及び前記第２質量体を弾性的に連結するダンピングユニット；
を含み、前記ダンピングユニットは、
前記環状チャンバーの分割された部分に直列に順次に配置される複数のコイルスプリング；
前記環状チャンバーの分割された部分に配置され、前記第１質量体及び前記第２質量体の相対回転に対応して前記複数のコイルスプリングを圧縮するように前記複数のコイルスプリングのうちの両端のコイルスプリングの外側端を各々支持する一対のエンドガイド；及び
前記隣接するコイルスプリングの間に配置され、前記隣接するコイルスプリングの圧縮に対応して前記環状チャンバーの内壁及び外壁のうちのいずれか一つ以上との摩擦を通じたダンピング力を発生させるように構成され、前記第１質量体及び前記第２質量体の相対回転角及び回転速度に比例するダンピング効果を発生させるように構成される摩擦装置；
を含むことを特徴とする、ねじれ振動ダンパー。 - 前記摩擦装置は、
集中質量体；
前記隣接するコイルスプリングのうちのいずれか１つによって集中質量体に向かって弾性的に支持され、その一端には前記集中質量体と接触する第１傾斜面が形成される外側楔型摩擦部材；及び
前記隣接するコイルスプリングのうちの他の１つによって前記集中質量体に向かって弾性的に支持され、その一端には前記集中質量体と接触する第２傾斜面が形成される内側楔型摩擦部材；
を含むことを特徴とする、請求項１に記載のねじれ振動ダンパー。 - 前記集中質量体は、前記隣接するコイルスプリングの圧縮に対応して、前記外側楔型摩擦部材が前記集中質量体と線接触する状態で前記第１質量体の半径方向外側に移動し、前記内側楔型摩擦部材が前記集中質量体と線接触する状態で前記第１質量体の半径方向内側に移動するように、円柱形状を有することを特徴とする、請求項２に記載のねじれ振動ダンパー。
- 前記外側楔型摩擦部材及び前記内側楔型摩擦部材の各々には第１曲面及び第２曲面が形成され、
前記集中質量体は、前記第１曲面と前記第２曲面との間で前記第１傾斜面及び前記第２傾斜面に接触することを特徴とする、請求項２に記載のねじれ振動ダンパー。 - 前記第１曲面は前記外側楔型摩擦部材の第１傾斜面の外側端に形成され、前記第２曲面は前記内側楔型摩擦部材の第２傾斜面の内側端に形成されることを特徴とする、請求項４に記載のねじれ振動ダンパー。
- 前記集中質量体は、前記外側楔型摩擦部材及び前記内側楔型摩擦部材の材質の密度より高い密度を有する材質から形成されることを特徴とする、請求項２に記載のねじれ振動ダンパー。
- 前記外側楔型摩擦部材及び前記内側楔型摩擦部材は、プラスチック材質から形成され、前記集中質量体は、金属材質から形成されることを特徴とする、請求項６に記載のねじれ振動ダンパー。
- 前記外側楔型摩擦部材を支持するコイルスプリングの平均作動半径は、前記内側楔型摩擦部材を支持するコイルスプリングの平均作動半径より大きいことを特徴とする、請求項２に記載のねじれ振動ダンパー。
- 前記外側楔型摩擦部材の他の一端には前記コイルスプリングが挿入される第１コイルスプリング収容ホールが形成され、前記内側楔型摩擦部材の他の一端には前記コイルスプリングが挿入される第２コイルスプリング収容ホールが形成され、
前記第１コイルスプリング収容ホール及び第２コイルスプリング収容ホールの底面の各々は、前記コイルスプリングの端部面に対して設定された角度だけ傾くように形成されることを特徴とする、請求項２に記載のねじれ振動ダンパー。 - 前記第１コイルスプリング収容ホール及び第２コイルスプリング収容ホールの底面は、前記第１質量体と前記第２質量体との間の相対回転が発生しない状態で、前記コイルスプリングの端部面の外側部が前記コイルスプリング収容ホールの底面に接触し、その内側部が前記コイルスプリング収容ホールの底面に接触しないように、傾いて形成されることを特徴とする、請求項９に記載のねじれ振動ダンパー。
- 前記外側楔型摩擦部材及び前記内側楔型摩擦部材の外周面のうちの少なくともいずれか１つには前記環状チャンバーの円周方向に沿って第１溝が形成される、請求項２に記載のねじれ振動ダンパー。
- 前記外側楔型摩擦部材及び前記内側楔型摩擦部材の外周面のうちの少なくともいずれか１つには前記第１溝と実質的に垂直な方向に沿って第２溝が形成される、請求項１１に記載のねじれ振動ダンパー。
- 前記環状チャンバーの分割された部分の間には潤滑油通路が形成されることを特徴とする、請求項１に記載のねじれ振動ダンパー。
- 前記エンドガイドの一端には前記コイルスプリングが挿入されるコイルスプリング収容ホールが形成され、
前記コイルスプリング収容ホールの底面は、前記コイルスプリングの端部面に対して設定された角度だけ傾くように形成されることを特徴とする、請求項２に記載のねじれ振動ダンパー。 - 前記コイルスプリング収容ホールの底面は、前記第１質量体と前記第２質量体との間の相対回転が発生しない状態で、前記コイルスプリングの端部面の外側部が前記コイルスプリング収容ホールの底面に接触し、その内側部が前記コイルスプリング収容ホールの底面に接触しないように、傾いて形成されることを特徴とする、請求項１４に記載のねじれ振動ダンパー。
- 前記エンドガイドの外周面には前記環状チャンバーの円周方向に沿って第１溝が形成される、請求項２に記載のねじれ振動ダンパー。
- 前記エンドガイドの外周面には前記第１溝に実質的に垂直な方向に沿って第２溝が形成される、請求項１６に記載のねじれ振動ダンパー。
- 前記第２質量体に連結され、前記第１質量体と前記第２質量体との間の相対回転が発生する場合に、前記ダンピングユニットを圧縮するように構成されるドライブプレートをさらに含む、請求項１に記載のねじれ振動ダンパー。
- 前記ドライブプレートの外周には前記ダンピングユニットを圧縮するための複数の圧縮フィンが形成され、
前記複数の圧縮フィンは、その幅が互いに異なるように形成されることを特徴とする、請求項１８に記載のねじれ振動ダンパー。
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| FR3028706B1 (fr) * | 2014-11-14 | 2016-12-02 | Thales Sa | Architecture systeme pour la gestion de ressources dans un reseau de communication |
| DE102015200379A1 (de) * | 2015-01-14 | 2016-07-14 | Zf Friedrichshafen Ag | Zweimassenschwungrad |
| KR101694049B1 (ko) | 2015-08-24 | 2017-01-09 | 현대자동차주식회사 | 차량용 진동 저감 장치 |
| CN106763481A (zh) * | 2016-12-15 | 2017-05-31 | 陕西航天动力高科技股份有限公司 | 一种汽车用液力变矩器的长行程扭转减振器 |
| KR102025562B1 (ko) * | 2017-11-10 | 2019-09-26 | 주식회사 카펙발레오 | 차량용 토크 컨버터 |
| DE102018207364B4 (de) * | 2018-05-11 | 2020-06-10 | Kai Behning | Zweimassenschwungrad |
| DE102019127280A1 (de) * | 2019-09-02 | 2021-03-04 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Torsionsschwingungsdämpfer |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS647946U (ja) * | 1987-07-06 | 1989-01-17 | ||
| JP2001221288A (ja) * | 2000-02-04 | 2001-08-17 | Exedy Corp | コイルスプリング組立体及びダンパー機構 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3296887A (en) * | 1964-10-28 | 1967-01-10 | Gen Motors Corp | Vibration damper |
| US3754413A (en) * | 1972-06-08 | 1973-08-28 | Olivetti & Co Spa | Friction clutch |
| JPS5958258A (ja) * | 1982-09-28 | 1984-04-03 | Daikin Mfg Co Ltd | トルクコンバ−タの直結クラツチ |
| US4702721A (en) * | 1986-03-18 | 1987-10-27 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Long travel damper with low lag dynamic spring retainers |
| JPH10141472A (ja) * | 1996-11-07 | 1998-05-29 | Exedy Corp | ダンパー機構 |
| JPH10318332A (ja) * | 1997-05-20 | 1998-12-04 | Exedy Corp | ダンパー組立体 |
| GB9803048D0 (en) * | 1998-02-13 | 1998-04-08 | Automotive Products Plc | A damping device |
| KR100422643B1 (ko) * | 2001-06-15 | 2004-03-12 | 현대자동차주식회사 | 자동차용 플라이휠 |
| KR100452260B1 (ko) | 2002-04-12 | 2004-10-08 | 현대자동차주식회사 | 진동감쇠장치 |
| KR100482579B1 (ko) | 2002-10-30 | 2005-04-14 | 현대자동차주식회사 | 진동 감쇠 댐퍼 |
-
2004
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Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS647946U (ja) * | 1987-07-06 | 1989-01-17 | ||
| JP2001221288A (ja) * | 2000-02-04 | 2001-08-17 | Exedy Corp | コイルスプリング組立体及びダンパー機構 |
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