JP4482018B2

JP4482018B2 - 鋳造装置及び鋳造方法

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Publication number: JP4482018B2
Application number: JP2007234407A
Authority: JP
Inventors: 行宏向田; 裕士石井; 俊秀砂田; 知典坂井; 泰伊勢田
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 2007-09-10
Filing date: 2007-09-10
Publication date: 2010-06-16
Anticipated expiration: 2022-03-13
Also published as: JP2007319936A

Description

本発明は、金属溶湯を金型のキャビティに注湯して鋳造品を得るための鋳造装置及び鋳造方法に関する。

例えば、アルミニウムまたはアルミニウム合金（以下、単にアルミニウムという）の溶湯を鋳造成形用金型内のキャビティに注湯することにより、種々のアルミニウム部品を鋳造する作業が広く行われている。

ところで、アルミニウム部品の鋳造工程では、キャビティに注湯されるアルミニウムの溶湯表面に酸化被膜が生成され易い。このため、アルミニウムの溶湯の表面張力が大きくなり、前記溶湯の流動性等が低下し、種々の鋳造欠陥が発生するという問題が指摘されている。

そこで、例えば、特許文献１に開示されている還元鋳造用成形型が使用されている。具体的には、図８に示すように、金型１は、成形用キャビティ１ａを設けるとともに、このキャビティ１ａには、注湯槽２に貯留されているアルミニウム溶湯３が孔部４を介して注湯自在である。

金型１には、配管５を介して窒素ガスボンベ６が接続される一方、アルゴンガスボンベ７は、配管８を介して加熱炉９に接続されている。アルゴンガスボンベ７は、配管１０を介してマグネシウム粉末が使用されているタンク１１に接続され、このタンク１１は、配管１２を介して配管８に接続されている。

加熱炉９は、ヒータ１３を介して炉内温度を所定の温度に加熱可能に構成されており、この加熱炉９は、配管１４およびパイプ１５を介してキャビティ１ａに連通している。

このような構成において、まず、窒素ガスボンベ６から配管５を介して金型１のキャビティ１ａに窒素ガスが注入され、このキャビティ１ａ内の空気を前記窒素ガスによってパージする。このため、キャビティ１ａ内は、実質的に非酸素雰囲気となっている。一方、アルゴンガスボンベ７から配管８を介して加熱炉９内にアルゴンガスが注入される。従って、この加熱炉９内は、無酸素状態となっている。

次いで、アルゴンガスボンベ７から配管１０を介してタンク１１内にアルゴンガスが供給され、このタンク１１内のマグネシウム粉末を配管８から加熱炉９内に送り込む。その際、加熱炉９では、ヒータ１３によりマグネシウム粉末が昇華する温度以上の炉内温度に加熱されている。これにより、加熱炉９に送り込まれたマグネシウム粉末は、昇華してマグネシウムガスとなり、このマグネシウムガスが配管１４からパイプ１５を介してキャビティ１ａ内に注入される。さらに、キャビティ１ａには、窒素ガスボンベ６から窒素ガスが注入される。

このため、キャビティ１ａでは、マグネシウムガスと窒素ガスとが反応して窒化マグネシウム（Ｍｇ₃Ｎ₂）が生成される。この窒化マグネシウムは、キャビティ１ａの内壁面に粉体として析出される。

そこで、注湯槽２内のアルミニウム溶湯３が、孔部４からキャビティ１ａ内に注湯される。窒化マグネシウムは活性物質であり、アルミニウム溶湯３がキャビティ１ａ内でこの窒化マグネシウムと接触することによって、前記アルミニウム溶湯３の表面の酸化被膜から酸素が除去される。これにより、アルミニウム溶湯３の表面が純粋なアルミニウムに還元される。

特開２００１−３２１９２０号公報

しかしながら、上記の従来技術では、ヒータ１３が設けられた加熱炉９を備えており、装置全体が相当に大型であるという問題がある。従って、マグネシウムガスの反応に必要な熱量が増大するおそれがある。しかも、加熱炉９内で生成されたマグネシウムガスをキャビティ１ａに注入するために、比較的長尺な配管１４が必要である。さらに、金型１には、配管５、１４およびパイプ１５等が接続されている。これにより、金型１の交換時の段取り換え工程が多く、作業が繁雑であるという問題がある。

本発明はこの種の問題を解決するものであり、装置全体を有効に小型化するとともに、所望の鋳造作業を効率的に遂行することができ、しかも金型の段取り換えが容易な鋳造装置及び鋳造方法を提供することを目的とする。

本発明に係る鋳造装置では、アルミニウム溶湯をキャビティに供給して鋳造品を得る金型に、加熱されたアルゴンガスをマグネシウムに吹き付けることにより、前記アルミニウム溶湯よりも酸素に対して活性な、少なくともマグネシウムガスまたは前記マグネシウムガスが凝集したマグネシウム微粒子を発生させるとともに、少なくとも前記マグネシウムガスまたは前記マグネシウム微粒子を前記アルゴンガスの流れに沿って前記キャビティ内に導入する活性物質発生機構とを備えている。

また、本発明に係る鋳造方法では、まず、加熱されたアルゴンガスをマグネシウムに吹き付けることにより、前記アルミニウム溶湯よりも酸素に対して活性な、少なくともマグネシウムガスまたは前記マグネシウムガスが凝集したマグネシウム微粒子を発生させ、少なくとも前記マグネシウムガスまたは前記マグネシウム微粒子がキャビティに導入される。次いで、キャビティにアルミニウム溶湯が注湯されると、マグネシウムガスまたはマグネシウム微粒子が前記キャビティ内の酸素と優先的に結合しアルミニウム溶湯表面の酸化を有効に抑制することができる。従って、アルミニウム溶湯の流動性等を維持することが可能になり、良好な鋳造作業を円滑に行うことができる。

しかも、活性物質発生機構が金型に直結されており、マグネシウム微粒子用の配管路が不要になるとともに、従来の大型な加熱炉が不要になる。これにより、装置全体の小型化および簡素化が容易に図られるとともに、反応に必要な熱量が削減される。さらにまた、活性物質発生機構を金型に対して着脱することにより、例えば、金型交換時の段取り換え工程が有効に削減され、作業の効率化が図られる。

本発明に係る鋳造装置及び鋳造方法では、加熱されたアルゴンガスをマグネシウムに吹き付けることにより、前記アルミニウム溶湯よりも酸素に対して活性な、少なくともマグネシウムガスまたは前記マグネシウムガスが凝集したマグネシウム微粒子（以下、活性物質ともいう）が発生し、この活性物質がキャビティに供給される。このため、活性物質は、キャビティ内の酸素と優先的に結合し、前記キャビティに注湯されるアルミニウム溶湯表面の酸化を有効に抑制することができる。従って、アルミニウム溶湯の流動性等を維持することが可能になり、良好な鋳造作業を円滑に行うことができる。

しかも、活性物質発生機構が金型に直結されており、マグネシウム微粒子用の配管路が不要になるとともに、従来の大型な加熱炉が不要になる。これにより、装置全体の小型化および簡素化が容易に図られるとともに、反応に必要な熱量が削減される。さらに、活性物質発生機構を金型に対して着脱することにより、例えば、金型交換時の段取り換え工程が有効に削減され、作業の効率化が図られる。

図１は、本発明の第１の実施形態に係る鋳造装置２０の要部概略構成説明図である。

鋳造装置２０は、鋳造成形用金型２１と、それぞれ前記金型２１に個別に着脱自在に直結される金属微粒子発生機構（活性物質発生機構）２２および高温ガス発生機構（反応性ガス供給機構）２４とを備える。金属微粒子発生機構２２は、粉末状の金属、例えば、マグネシウム２６が、例えば、ＳＵＳ材（ステンレス鋼）製のフィルタ（多孔質体）２８ａ、２８ｂを介して収容される金属保持部３０と、前記金属保持部３０に設けられ、前記フィルタ２８ａを透過して前記マグネシウム２６に不活性ガス、例えば、アルゴンガスを供給する筒状部３２と、前記筒状部３２に供給される前記アルゴンガスの流量を制御するアルゴンガス流量制御部３４と、前記筒状部３２に設けられ、前記マグネシウム２６に供給される前記アルゴンガスを所定の温度に加熱するアルゴンガス加熱制御部３６とを備える。

金属保持部３０は、金型２１に対して着脱可能であるとともに、前記金型２１内のキャビティ４０に連通する。金属保持部３０は、貫通する略箱状に構成されており、金型２１の孔部４０ａ側には、必要に応じて溶湯逆流防止機構４２が装着される。

図１および図２に示すように、溶湯逆流防止機構４２は、金型３８に固定されるステイ４３と、前記ステイ４３に対してスライド可能なスライドキー４４とを備える。ステイ４３には、孔部４０ａと同軸的に孔部４３ａが形成されるとともに、スライドキー４４には、前記孔部４０ａと前記孔部４３ａとを開閉自在な孔部４４ａが形成されている。なお、金属微粒子発生機構２２が、溶湯の逆流を発生するおそれのない部位に配設されている際には、溶湯逆流防止機構４２を採用しなくてもよい。

金属保持部３０内には、例えば、カートリッジ４６が交換可能に収容される。図２に示すように、カートリッジ４６は、略円筒状のケース４８を備えており、このケース４８内には、一端部側の底部４８ａに着座してフィルタ２８ａが挿入されている。ケース４８内では、フィルタ２８ａとフィルタ２８ｂとの間に、粉末状のマグネシウム２６が封入される。ケース４８の他端部側の内周には、ねじ溝５０が形成されており、このねじ溝５０に止めねじ５１が螺合している。

金属保持部３０には、カートリッジ４６を着脱するために開閉自在な蓋体３０ａが設けられている。この蓋体３０ａは、例えば、金属保持部３０に対して図示しない蝶番を介し揺動自在に構成されていてもよく、また、前記金属保持部３０に対してスライド可能に構成されていてもよい。

金属保持部３０には、筒状部３２の一端が装着される。この筒状部３２内には、発熱体、例えば、電熱線５４が配置されており、この電熱線５４が前記筒状部３２の外部で電流／電圧制御器５６を介して電源５８に接続され、アルゴンガス加熱制御部３６を構成している（図３参照）。

筒状部３２の端部に管路６０が接続されており、この管路６０には、アルゴンガス流量制御部３４を構成するアルゴンガスボンベ６２が接続される。アルゴンガスボンベ６２は、開閉弁６４および流量制御弁６５を介して筒状部３２に連通自在である。

高温ガス発生機構２４は、金属微粒子発生機構２２と略同様に構成されており、金型２１に着脱自在な筒状部６６と、窒素ガス流量制御部６８と、窒素ガス加熱制御部７０とを備えている。窒素ガス加熱制御部７０は、筒状部６６内に配置される電熱線７４と、電流／電圧制御器７６と、電源７８とを備える。窒素ガス流量制御部６８は、筒状部６６の他端部に連通する管路８０を備え、この管路８０は、窒素ガスボンベ８２に開閉弁８４および流量制御弁８６を介して接続される。

このように構成される鋳造装置２０の動作について、以下に説明する。

まず、金属保持部３０には、カートリッジ４６に保持されて粉末状のマグネシウム２６が収容されている。具体的には、金属保持部３０の外部において、カートリッジ４６を構成するケース４８は、底部４８ａを下方にして配置されており、この底部４８ａに着座してフィルタ２８ａが挿入される。次いで、フィルタ２８ａ上に粉末状のマグネシウム２６が適宜投入された後、フィルタ２８ｂが挿入される。さらに、ケース４８のねじ溝５０に止めねじ５１が螺合して、カートリッジ４６内にマグネシウム２６が封入される（図２参照）。

金属保持部３０では、蓋体３０ａが開放方向に揺動またはスライドされ、この金属保持部３０内にカートリッジ４６が挿入された後、この蓋体３０ａが閉塞方向に揺動またはスライドされる。これにより、金属保持部３０内にカートリッジ４６が装填される。

そこで、溶湯逆流防止機構４２を構成するスライドキー４４の孔部４４ａを介してステイ４３の孔部４３ａと孔部４０ａとが開放された状態で、アルゴンガス流量制御部３４に先立ってアルゴンガス加熱制御部３６が駆動される（図１参照）。このアルゴンガス加熱制御部３６では、制御器５６により電流／電圧の制御が行われ、電熱線５４が発熱して筒状部３２の内部が加温される。筒状部３２内が所定の温度に至ると、アルゴンガス流量制御部３４が駆動される。

このアルゴンガス流量制御部３４では、アルゴンガスボンベ６２から導出されるアルゴンガスが、流量制御弁６５により流量を制御されて管路６０から筒状部３２に導入される。アルゴンガスは、筒状部３２を通過する際に電熱線５４を介して所定の温度に加熱され、この加熱されたアルゴンガスが金属保持部３０を構成するフィルタ２８ｂを透過してマグネシウム２６に吹き付けられる。

このため、マグネシウム２６が蒸発してマグネシウムガスが発生し、このマグネシウムガスは、アルゴンガスの流れに沿って金型２１のキャビティ４０内に供給される。その際、キャビティ４０には、高温ガス発生機構２４を介して高温の窒素ガスが供給されている。

この高温ガス発生機構２４では、金属微粒子発生機構２２と略同様に、まず、窒素ガス加熱制御部７０が駆動されて筒状部６６内が所定の温度に加温された後、窒素ガス流量制御部６８が駆動される。従って、窒素ガスボンベ８２から筒状部６６に供給された所定量の窒素ガスは、所望の温度に加熱された後に前記筒状部６６からキャビティ４０内に供給される。

これにより、キャビティ４０内では、マグネシウムガスの一部が凝集してマグネシウム微粒子に変化するとともに、未凝集のマグネシウムガスと高温の窒素ガスとが反応し（３Ｍｇ＋Ｎ₂→Ｍｇ₃Ｎ₂）、窒化マグネシウム（Ｍｇ₃Ｎ₂）の微粒子が生成される。また、マグネシウム微粒子が高温の窒素ガスと反応することによっても、Ｍｇ₃Ｎ₂微粒子が生成される。

次いで、各溶湯逆流防止機構４２を構成するスライドキー４４がスライドし、孔部４４ａが移動してステイ４３の孔部４３ａと孔部４０ａ、４０ｂとが閉塞される。この状態で、金型３８のキャビティ４０内には、例えば、アルミニウムの溶湯（図示せず）が注湯される。その際、キャビティ４０内には、Ｍｇ₃Ｎ₂微粒子とマグネシウム微粒子とが存在しており、このＭｇ₃Ｎ₂微粒子が前記キャビティ４０内の酸素と優先的に結合し、アルミニウム溶湯の酸化を有効に抑制する。このため、アルミニウム溶湯の流動性等を維持することができ、良好な鋳造作業を行うことが可能になる。

一方、マグネシウム微粒子は、アルミニウムに比べて酸化し易い物質（活性物質）である。従って、マグネシウム微粒子は、キャビティ４０内の酸素と結びついて、アルミニウム溶湯の酸化を有効に阻止することができる。

この場合、第１の実施形態では、金属微粒子発生機構２２を構成する金属保持部３０が、金型２１に直接装着されるとともに、この金属保持部３０内に粉末状のマグネシウム２６が収容されている。そして、アルゴンガス加熱制御部３６を介して所定の温度に維持されている筒状部３２内に、アルゴンガス流量制御部３４を介して所定量のアルゴンガスが導入されている。

これにより、金属保持部３０に保持されているマグネシウム２６は、所定量および所定温度に制御されたアルゴンガスにより加熱され、所望のマグネシウム微粒子（およびマグネシウムガス）を確実に発生させることができる。しかも、金属保持部３０で生成されたマグネシウム微粒子は、金型２１内のキャビティ４０に直接供給される。

従って、従来のような比較的大型な加熱炉や長尺な金属微粒子用の配管路が不要になり、鋳造装置２０全体が有効に小型化かつ簡素化されるとともに、マグネシウム微粒子（およびマグネシウムガス）の反応制御が容易にかつ低熱量で経済的に遂行されるという効果が得られる。

さらに、高温ガス発生機構２４を介して、キャビティ４０内に所定量および所定温度に制御された反応性ガスである窒素ガスが供給されている。このため、キャビティ４０内でマグネシウムガスと窒素ガスとが良好に反応し、Ｍｇ₃Ｎ₂微粒子を良好に生成することが可能になる。

さらにまた、金属微粒子発生機構２２および高温ガス発生機構２４は、金型２１に対して着脱可能である。これにより、金型交換時の段取り換え工程が有効に削減されて作業の効率化が図られ、鋳造装置２０は、上記の金型２１の他、種々の金型に容易に適用することが可能になり、汎用性に優れるという利点がある。

なお、第１の実施形態では、粉末状のマグネシウム２６をカートリッジ４６で保持して金属保持部３０内に対して着脱可能に構成しているが、これに限定されるものではない。例えば、マグネシウム２６を、直接、金属保持部３０内に充填してもよく、あるいは、図３に示すように、例えば、線状や帯状等の長尺状のマグネシウム２６ａを、カートリッジ４６で保持して前記金属保持部３０内に配置してもよい。

図４は、本発明に関連する鋳造装置１００の要部概略構成説明図である。なお、第１の実施形態に係る鋳造装置２０と同一の構成要素には同一の参照符号を付して、その詳細な説明は省略する。また、以下に説明する第２乃至第４の実施形態においても同様である。

鋳造装置１００は、金型２１と、前記金型２１に着脱自在に直結される活性物質発生機構１０２とを備える。活性物質発生機構１０２は、金属保持部３０と、前記金属保持部３０に装着される筒状部３２と、前記筒状部３２に所定量の窒素ガスを供給する窒素ガス流量制御部６８と、前記筒状部３２に設けられ、前記窒素ガスを所定温度に加熱する窒素ガス加熱制御部７０とを備えている。

このように構成される鋳造装置１００では、金属保持部３０に粉末状のマグネシウム２６（または長尺状のマグネシウム）が収容されており、まず、窒素ガス加熱制御部７０が駆動された後、窒素ガス流量制御部６８が駆動される。このため、筒状部３２内が所定の温度に加温されており、窒素ガスボンベ８２から筒状部３２内に供給された所定量の窒素ガスが所望の温度に加熱される。

従って、金属保持部３０に収容されているマグネシウム２６（または長尺状のマグネシウム）は、所定量および所望温度の窒素ガスがフィルタ２８ｂを透過して供給されることにより蒸発し、少なくとも一部が窒素ガスと反応してＭｇ₃Ｎ₂微粒子が生成される。これにより、金型２１のキャビティ４０内には、Ｍｇ₃Ｎ₂微粒子とマグネシウム微粒子とが導入され、前記キャビティ４０内の酸素と優先的に結合し、アルミニウム溶湯の酸化を有効に抑制することが可能になる。

図５は、本発明の第２の実施形態に係る鋳造装置１２０の要部概略構成説明図である。

この鋳造装置１２０は、金型２１と、前記金型２１に着脱自在に直結される活性物質発生機構１２２とを備える。活性物質発生機構１２２は、金属保持部３０と、前記金属保持部３０に装着される筒状部３２と、前記筒状部３２に所定量のアルゴンガスを供給するアルゴンガス流量制御部３４と、前記筒状部３２に設けられ、前記アルゴンガスを所定温度に加熱するアルゴンガス加熱制御部３６とを備えている。

このように構成される鋳造装置１２０では、アルゴンガス加熱制御部３６を介して筒状部３２内を加温した状態で、アルゴンガス流量制御部３４を介してこの筒状部３２に所定量のアルゴンガスが供給される。

このため、金属保持部３０に収容されているマグネシウム２６には、所定量および所定温度のアルゴンガスが供給され、このマグネシウム２６が蒸発してマグネシウムガスが発生する。そして、このマグネシウムガスがマグネシウム微粒子に変化し、キャビティ４０内に供給される。

これにより、キャビティ４０内では、マグネシウム微粒子が酸素と結合し、このキャビティ４０内を低酸素化状態にしてアルミニウム溶湯の酸化を有効に阻止することが可能になるという効果が得られる。しかも、装置全体の構成が、一挙に簡素化かつ小型化されるとともに、種々の金型２１に適用することができるという利点がある。

図６は、本発明の第３の実施形態に係る鋳造装置１４０の要部概略構成説明図である。

鋳造装置１４０は、鋳造成形用金型１４２と、金属微粒子発生機構２２と、高温ガス発生機構２４と、前記金属微粒子発生機構２２および前記高温ガス発生機構２４が装着されるとともに、前記金型１４２に直結される反応ユニット１４４とを備える。

反応ユニット１４４は、金属微粒子発生機構２２を構成する金属保持部３０が装着される孔部１４６ａと、高温ガス発生機構２４を構成する筒状部６６が装着される孔部１４６ｂとを設ける。孔部１４６ａ、１４６ｂは、互いに比較的近接して設けられており、反応ユニット１４４は、反応室１４８内でマグネシウムガスおよび／またはマグネシウム微粒子と窒素ガスとを反応させてＭｇ₃Ｎ₂微粒子を発生させる機能を有する。

この反応ユニット１４４は、金型１４２の孔部１５０側に溶湯逆流防止機構４２を介して着脱可能であるとともに、前記金型１４２内のキャビティ１５２に連通自在である。なお、反応ユニット１４４に金属保持部３０を一体的に構成してもよい。

このように構成される鋳造装置１４０の動作について、以下に概略的に説明する。

金属微粒子発生機構２２では、アルゴンガス加熱制御部３６を介して筒状部３２内を加温した状態で、アルゴンガス流量制御部３４を介してこの筒状部３２に所定量のアルゴンガスが供給される。このため、金属保持部３０に収容されているマグネシウム２６が反応してマグネシウムガスが発生し、このマグネシウムガスがマグネシウム微粒子に変化して反応ユニット１４４の反応室１４８内に供給される。

一方、高温ガス発生機構２４では、金属微粒子発生機構２２と略同様に、まず、窒素ガス加熱制御部７０が駆動されて筒状部６６内が所定の温度に加温された後、窒素ガス流量制御部６８が駆動される。従って、窒素ガスボンベ８２から筒状部６６に供給された所定量の窒素ガスは、所望の温度に加熱された後に反応室１４８に供給される。

これにより、反応室１４８では、マグネシウムガスの一部が凝集してマグネシウム微粒子に変化するとともに、このマグネシウム微粒子および／または未反応のマグネシウムガスと高温の窒素ガスとが反応し（３Ｍｇ＋Ｎ₂→Ｍｇ₃Ｎ₂）、Ｍｇ₃Ｎ₂微粒子が生成される。反応室１４８で生成されたＭｇ₃Ｎ₂微粒子は、溶湯逆流防止機構４２を通って反応ユニット１４４が装着されている金型１４２のキャビティ１５２内に直接導入される。

次いで、溶湯逆流防止機構４２が閉じられた後、金型１４２のキャビティ１５２には、例えば、アルミニウムの溶湯（図示せず）が注湯される。その際、キャビティ１５２内には、Ｍｇ₃Ｎ₂微粒子が存在しており、このＭｇ₃Ｎ₂微粒子が前記キャビティ１５２内の酸素と優先的に結合し、アルミニウム溶湯の酸化を有効に抑制する。このため、アルミニウム溶湯の流動性等を維持することができ、良好な鋳造作業を行うことが可能になる。

この場合、第３の実施形態では、予め反応ユニット１４４の反応室１４８内でマグネシウムガスおよび／またはマグネシウム微粒子と窒素ガスとが反応してＭｇ₃Ｎ₂微粒子が生成されており、所望のＭｇ₃Ｎ₂微粒子を金型１４２のキャビティ１５２に確実に供給することができる。従って、キャビティ１５２に注湯されるアルミニウム溶湯の酸化を有効に抑制することができ、前記アルミニウム溶湯の流動性等を維持して良好な鋳造作業を行うことが可能になるという効果がある。

図７は、本発明の第４の実施形態に係る鋳造装置１６０の要部概略構成説明図である。なお、第３の実施形態に係る鋳造装置１４０と同一の構成要素には同一の参照符号を付して、その詳細な説明は省略する。

鋳造装置１６０は、反応ユニット１６２を備え、この反応ユニット１６２には、金属微粒子発生機構２２と高温ガス発生機構２４とが互いの軸線を所定の角度θ°（θ°＜９０°）だけ傾斜して装着されている。

これにより、反応ユニット１６２の反応室１６４内では、マグネシウムガスおよび／またはマグネシウム微粒子と窒素ガスとが良好に反応し、所望のＭｇ₃Ｎ₂微粒子が容易かつ確実に生成されるという効果が得られる。

なお、第１乃至第４の実施形態では、不活性ガスとしてアルゴンガスを使用するとともに、反応性ガスとして窒素ガスを用いて説明したが、その他の不活性ガスおよび反応性ガスを用いることが可能である。

本発明の第１の実施形態に係る鋳造装置の要部概略構成説明図である。微粒子発生装置の要部分解斜視説明図である。長尺状のマグネシウムが装填された状態の前記鋳造装置の要部概略構成説明図である。本発明に関連する鋳造装置の要部概略構成説明図である。本発明の第２の実施形態に係る鋳造装置の要部概略構成説明図である。本発明の第３の実施形態に係る鋳造装置の要部概略構成説明図である。本発明の第４の実施形態に係る鋳造装置の要部概略構成説明図である。従来技術に係る還元鋳造用成形型の概略構成説明図である。

符号の説明

２０、１００、１２０、１４０、１６０…鋳造装置
２１、１４２…金型２２…金属微粒子発生機構
２４…高温ガス発生機構２６、２６ａ…マグネシウム
２８ａ、２８ｂ…フィルタ３０…金属保持部
３２、６６…筒状部３４…アルゴンガス流量制御部
３６…アルゴンガス加熱制御部４０、１５２…キャビティ
４２…溶湯逆流防止機構４３…ステイ
４３ａ、４４ａ…孔部４４…スライドキー
４６…カートリッジ５４、７４…電熱線
５６、７６…制御器５８、７８…電源
６２…アルゴンガスボンベ６８…窒素ガス流量制御部
７０…窒素ガス加熱制御部１０２、１２２…活性物質発生機構
１４４、１６２…反応ユニット１４８、１６４…反応室

Claims

アルミニウム溶湯をキャビティに供給して鋳造品を得る金型と、
前記金型に直結され、加熱されたアルゴンガスをマグネシウムに吹き付けることにより、前記アルミニウム溶湯よりも酸素に対して活性な、少なくともマグネシウムガスまたは前記マグネシウムガスが凝集したマグネシウム微粒子を発生させるとともに、少なくとも前記マグネシウムガスまたは前記マグネシウム微粒子を前記アルゴンガスの流れに沿って前記キャビティ内に導入する活性物質発生機構と、
を備えることを特徴とする鋳造装置。
アルミニウム溶湯を金型内のキャビティに注湯して鋳造品を得る鋳造方法であって、
加熱されたアルゴンガスをマグネシウムに吹き付けることにより、前記アルミニウム溶湯よりも酸素に対して活性な、少なくともマグネシウムガスまたは前記マグネシウムガスが凝集したマグネシウム微粒子を発生させる工程と、
少なくとも前記マグネシウムガスまたは前記マグネシウム微粒子を前記アルゴンガスの流れに沿って前記キャビティ内に導入する工程と、
前記キャビティに前記アルミニウム溶湯を注湯する工程と、
を有することを特徴とする鋳造方法。