JP4462624B2 - スプリングリテーナ及びその製造方法 - Google Patents
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Description
図10は従来の技術の基本構成を説明する図であり、エンジン用バルブスプリングリテーナ200は、軸線部にバルブ通過用の貫通孔201を形成し、その周縁部にダブルスプリングを支持するための受け部202、203を設けたものである。
また、特許文献1の段落番号「0002」に「・・・軽量化したエンジン用バルブスプリングリテーナ・・・Ti−4Al−22V系のTi合金を200℃前後で所定形状に冷間鍛造し、・・・。」という記述がある。
このスプリングリテーナは、α型チタン合金で構成するとともに、少なくとも仕上げ工程は冷間鍛造法で実施し、この冷間鍛造の際に鍔部を径外方ほど厚さが薄くなるように前記鍔部を斜め下方へ圧縮してなり、
前記鍔部に形成する斜面は、前記円筒部の外周面からtだけ径外方へ離れた位置から形成するものとし、距離tは前記鍔部の外径をD、円筒部の外径をdとしたときに、(0.395D−0.5d)≦t≦(0.453D−0.5d)に基づいて定め、
前記鍔部の最大厚さをe、鍔部の先端の厚さをfと呼ぶときに、この鍔部の先端厚さfは、鍔部の最大厚さeの41%〜70%に設定し、
前記鍔部の外径Dのうち、最大径をD1、最小径をD2と定義した場合に、(D1−D2)/D1×100により求められる扁平率が1.0%未満であることを特徴とする。
請求項6に係る発明では、請求項1記載のスプリングリテーナは、鍔部の下面から連続するアウタースプリング抑え円筒部の外周面と、この外周面から連続する下面、及びこの下面から連続する外周面とで形成するインナースプリング抑え円筒部とを有し、このインナースプリング抑え円筒部の上下幅に対して、アウタースプリング抑え円筒部の上下幅を大きくしたことを特徴とする。
このスプリングリテーナの製造方法は、α型チタン合金のチタン線材又は棒材を切断し、成形用素材とする工程と、
金型のダイの凹部に成形用素材を置き、パンチの底面で成形用素材を据え込み加工する工程と、
据え込み加工後の据え込み品に穴開け加工を施す工程と、
ダイの凹部に穴開け加工品を置き、ダイとパンチを近づけるが如くダイあるいはパンチを移動させ、冷間鍛造して予備成形品を造る工程と、
ダイの凹部に予備成形品を置き、ダイとパンチを近づけるが如くダイあるいはパンチを移動させ、冷間鍛造して鍔部を径外方ほど厚さが薄くなるように形成されたスプリングリテーナとしての仕上げ成形品を造る工程と、からなり、
スプリングリテーナの鍔部の斜面を形成する傾斜部を、一体的に備えているパンチを用いて冷間鍛造を実施することにより、該斜面を形成すると同時にスプリングリテーナを本成形若しくは仕上げ成形するようにしたことを特徴とする。
請求項8に係る発明では、前記パンチの傾斜部に設けた逃げ部を形成する水平面を、前記パンチの傾斜部に設けることにより、スプリングリテーナの逃げ部を、冷間鍛造にて同時に形成するようにしたことを特徴とする。
その結果、仮に変形の異方性が大きいα型チタン合金を材料に採用しても、冷間鍛造で成形した時に、鍔元アール部に発生し易い引けを抑制するとともに、外径の異方性も抑制することができる。
加えて請求項1に係る発明では、鍔部に形成する斜面は、前記円筒部の外周面からtだけ径外方へ離れた位置から形成するものとし、距離tは前記鍔部の外径をD、円筒部の外径をdとしたときに、(0.395D−0.5d)≦t≦(0.453D−0.5d)に基づいて定めたので、この範囲内にtを設定することで、変形の異方性を確実に抑制することができる。
更に請求項1に係る発明では、鍔部の先端厚さは、鍔部の最大厚さの41%〜70%に設定した。41%未満では先端における肉の充填が不足し、又70%超では斜面に異方性の抑制効果が不十分となり、何れにしてもスプリングリテーナの形状は不良になる。この点、本発明によれば良好な形状のスプリングリテーナを提供することができる。
冷間鍛造を用いているので、最終鍛造後は、切削などの後加工を施すことなくスプリングリテーナの仕上げ成形品を完成させることができる。
また、冷間鍛造の際に鍔部は、径外方ほど厚さが薄くなるように鍔部を斜め下方へ圧縮することで、鍔部の肉の流れを均一化し、外径の精度の高いスプリングリテーナを製造できる。
図1はスプリングリテーナを含む動弁機構の一例を示す断面図であり、動弁機構10は、吸気バルブ(又は排気バルブ)11の傘部12を受けるバルブシート13と、傘部12から上側に延びるバルブ軸14と、このバルブ軸14をガイドするバルブガイド15と、吸気バルブ11を閉じ方向へ付勢するバルブスプリング16と、このバルブスプリング16の一端17を保持するスプリングリテーナ20と、このスプリングリテーナ20の内側にありバルブ軸14の上部凹部21に嵌合するコッタ22と、バルブ軸14の上端面に備えるインナーシム23と、これらバルブ軸14、バルブスプリング16、スプリングリテーナ20、コッタ22及びインナーシム23を覆うリフタ24と、このリフタ24に接触するカム26を備えるカムシャフト25とからなる。
なお、27はピストン、28はシリンダヘッドである。
(a)で、シャーリング装置30の基台31にチタン棒32を載せ、このチタン棒32を刃33で切断し、矢印Pの如く成形用素材34を得る。
(a)で、ダイ45の凹部46に穴開き品47を置き、パンチ48を矢印Vの如く移動させ、穴開き品47を予備成形としての冷間鍛造する。
各工程は、ヘッダーマシン等の鍛造設備によって、連続的に行うことも可能であるし個別の工程として行うことも可能である。
試験番号1は、形状Aでテーパ無しの場合であり、鍔外径の扁平率が8.9%であった。
試験番号2〜4は、形状Bで、tが各々−0.3mm、−0.7mm、−1.0mmの場合であり、鍔外径の扁平率が各々2.9%、2.8%、3.8%であった。加えて、鍔元アール部(図6の符号74)の形状を調べたところ、引けが認められた。
(a)で、C形スプリングリテーナ75は、本体76に円筒部77を設け、この円筒部77の外周面78から外側に鍔部79を設け、外周面78から鉛直上向きの延長線Sと本体76との交点位置を圧縮開始位置81とし、この圧縮開始位置81を起点として外側に斜面82を設け、この斜面82の端部を鍔部79の外周面83に連結した形状である。これを形状Cとする。また、84は鍔元アール部である。
形状C、形状Dを比較した結果を次表に示す。
試験番号5は、形状Cで、tが0mmの場合であり、鍔外径の扁平率は2.5%に改善されたが、鍔元アール形状に若干の引けが発生した。
したがって、本発明に係るスプリングリテーナの形状は、形状Dを採用することにした。
このスプリングリテーナは、チタン合金で構成するとともに、少なくとも仕上げ工程は冷間鍛造法で実施し、この冷間鍛造の際に鍔部を径外方ほど厚さが薄くなるように斜め下方へ圧縮することを特徴とする。
試験番号5は、形状Cで、tを0mmとした場合であり、鍔外径の扁平率が2.5%で、鍔元アール形状に若干の引けが発生したために、判定を×とする。
したがって、tは0.3mm〜1.5mmとした。
次に、このtの範囲である0.3mm≦t≦1.5mmを数式を使って一般的な表現にすることを試みる。
これら、D、T、d、tの基本式を次式で表す。
次表は、Ti−Fe−O系チタン合金のFe量を決めるための検討結果を示した表である。
試験番号11は、Feが0.3質量%、Oが0.4質量%、残部をTiとしたチタン合金の場合であり、冷間鍛造後の割れは無かったが、鍔外径の扁平率が2.6%であり、合格基準の1.0%未満から外れるために判定を×とした。
したがって、Ti−Fe−O系チタン合金のFe量は、0.5質量%〜1.5質量%と決定する。
試験番号16は、Feが1.0質量%、Oが0.1質量%、残部をTiとしたチタン合金の場合であり、冷間鍛造後の割れは無かったが、単体強度が弱いために、判定を×とした。
したがって、Ti−Fe−O系チタン合金のO量は、0.2質量%〜0.5質量%と決定する。
次表は、N量を決めるための検討結果を示した表である。
試験番号21〜23は、各々Nが0.01質量%、0.03質量%、0.06質量%、残部をTiとしたチタン合金の場合であり、冷間鍛造後の割れは無く、単体強度も強いために、判定を○とした。
したがって、Ti−Fe−O−N系チタン合金のN量は、0.01質量%〜0.06質量%と決定する。
何れも、形状はDであり、円筒部外周からテーパ開始点までの距離tは1.0mmであり、鍔部の最大厚さeは1.7mmとする。
(a)で、スプリングリテーナ120の鍔部121の斜面122を、パンチ53の傾斜部123を用いて加工した後に、パンチ53を矢印Yの如くスプリングリテーナ120から引離した状態を示す。
試験番号25は、逃げ部の厚さkが0.6mm、鍔部の最大厚さeに対する逃げ部の厚さkの比率が35%の場合である。成形テストでは、逃げ部を造るクリアランスに素材が均一に入って行かなかったために逃げ部の形状不良が発生し、判定を×とした。
なお、表に示さないが、これら試験番号26〜28の鍔外径の扁平率は0.5%であった。
以上の結果から、逃げ部127の厚さkは、鍔部125の最大厚さeの47〜70%に設定することが必要である。
さらに、逃げ部の幅は、鍔部に形成する斜面の長さの30%を超えない大きさに設定したことを特徴とする。
その結果、仮に変形の異方性が大きいα型チタン合金を材料に採用しても、冷間鍛造で成形した後で、鍔元アール部に発生し易い引けを抑制するとともに外径の異方性も抑制することができる。
Claims (8)
- 吸・排気バルブを閉じ方向へ付勢するためのバルブスプリングの一端を保持するスプリングリテーナであって、円筒部の軸線を上下方向に見たとき、円筒部から鍔部を張出し形成し、円筒部の外周面と鍔部の下面とでバルブスプリングを受ける形状のスプリングリテーナにおいて、
このスプリングリテーナは、α型チタン合金で構成するとともに、少なくとも仕上げ工程は冷間鍛造法で実施し、この冷間鍛造の際に鍔部を径外方ほど厚さが薄くなるように前記鍔部を斜め下方へ圧縮してなり、
前記鍔部に形成する斜面は、前記円筒部の外周面からtだけ径外方へ離れた位置から形成するものとし、距離tは前記鍔部の外径をD、円筒部の外径をdとしたときに、(0.395D−0.5d)≦t≦(0.453D−0.5d)に基づいて定め、
前記鍔部の最大厚さをe、鍔部の先端の厚さをfと呼ぶときに、この鍔部の先端厚さfは、鍔部の最大厚さeの41%〜70%に設定し、
前記鍔部の外径Dにおいて、最大径をD1、最小径をD2と定義した場合に、(D1−D2)/D1×100により求められる扁平率が1.0%未満であることを特徴とするスプリングリテーナ。 - 前記α型チタン合金は、チタンに0.5〜1.5質量%の鉄と0.2〜0.5質量%の酸素を含み、その他不可避な不純物を含む合金であることを特徴とする請求項1記載のスプリングリテーナ。
- 前記α型チタン合金は、チタンに0.5〜1.5質量%の鉄と、0.2〜0.5質量%の酸素と、0.01〜0.06質量%の窒素を含み、その他不可避な不純物を含む合金であることを特徴とする請求項1記載のスプリングリテーナ。
- 前記鍔部は、外周端部に厚さを一定とした逃げ部を設けることを特徴とする請求項1、請求項2又は請求項3記載のスプリングリテーナ。
- 前記逃げ部の幅は、鍔部に形成する斜面の長さの30%を超えない大きさに設定したことを特徴とする請求項4記載のスプリングリテーナ。
- 請求項1記載のスプリングリテーナは、鍔部の下面から連続するアウタースプリング抑え円筒部の外周面と、この外周面から連続する下面、及びこの下面から連続する外周面とで形成するインナースプリング抑え円筒部とを有し、
このインナースプリング抑え円筒部の上下幅に対して、アウタースプリング抑え円筒部の上下幅を大きくしたことを特徴とするスクリングリテーナ。 - 円筒部から鍔部を張出し形成し、円筒部の外周面と鍔部の下面とでバルブスプリングを受ける形状のα型チタン合金のスプリングリテーナの製造方法において、
このスプリングリテーナの製造方法は、α型チタン合金のチタン線材又は棒材を切断し、成形用素材とする工程と、
金型のダイの凹部に前記成形用素材を置き、パンチの底面で前記成形用素材を据え込み加工する工程と、
前記据え込み加工後の据え込み品に穴開け加工を施す工程と、
ダイの凹部に穴開け加工品を置き、ダイとパンチを近づけるが如くダイあるいはパンチを移動させ、冷間鍛造して予備成形品を造る工程と、
ダイの凹部に予備成形品を置き、ダイとパンチを近づけるが如くダイあるいはパンチを移動させ、冷間鍛造して鍔部を径外方ほど厚さが薄くなるように形成されたスプリングリテーナとしての仕上げ成形品を造る工程と、からなり、
スプリングリテーナの鍔部の斜面を形成する傾斜部を、一体的に備えているパンチを用いて冷間鍛造を実施することにより、該斜面を形成すると同時にスプリングリテーナを本成形若しくは仕上げ成形するようにしたことを特徴とするスプリングリテーナの製造方法。 - 前記パンチの傾斜部に設けた逃げ部を形成する水平面を、前記パンチの傾斜部に設けることにより、スプリングリテーナの逃げ部を、冷間鍛造にて同時に形成するようにしたことを特徴とする請求項7記載のスプリングリテーナの製造方法。
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