JP4402015B2 - 延性の優れた単一相非晶質合金 - Google Patents
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Description
特に、バルク型非晶質合金を利用すると、超高強度の材料を得ることができるだけではなく、比強度が高くなることで、軽量化を実現し得るし、均一な微細組織から成っているため、耐蝕性及び耐磨耗性が高いという長点がある。
しかしながら、非晶質合金は、超高強度と広い弾性限界領域のような優秀な機械的特性を有する反面、常温で塑性変形区間を有さないため、応用に制限がある。このような非晶質合金の限界を克服するため、従来には、非晶質形成とは関係の無い合金元素を添加して非晶質基地に微細な析出物を析出させた複合材を形成する方法を利用した。
したがって、本発明は、前記のような問題点に鑑みて案出されたもので、その目的は、非晶質合金を単一相でありながらも常温で塑性特性を有する非晶質合金を提供することにある。
このような事実に基づき、本発明においては、負(-)の混合エンタルピー値を有する各構成元素から成る非晶質合金において、一部構成元素を正(+)の混合エンタルピー値を有する元素に置換することで、材料の内部に局部的に異なる結合関係、即ち、組成的な不均一状態を誘発させて究極的に材料の内部の組成的な揺動により単一相を維持しながらも非晶質形態で常温でも塑性変形を可能にすることを特徴とする。
ところが、一般的な既存の非晶質合金は、組成成分を負の混合エンタルピー関係を有する元素で設計することで、もっと稠密に充填された液相構造で形成し、このような構造的な特性により凝固される時に臨界大きさの以上の組成揺動による結晶相核の形成を制御して非晶質相の形成を容易にした。
しかしながら、本発明においては、非晶質合金を構成する成分の中で少なくともある一つの成分の一部を正(+)の混合エンタルピー関係を有する元素に置換することで、引力を誘発する負の混合エンタルピー関係を有した各元素と斥力を誘発する正の混合エンタルピー関係を有した各元素間に局部的な組成上の差を誘発させて非晶質合金が変形される時、複数のせん断変形帯が形成されるようにして、非晶質合金で塑性変形を制限する一番大きな原因である応力集中によるクラック形成及び伝播を妨害するようにしたことを特徴とする。
一般的な非晶質合金は、原子配列において、短周期規則性(Short Range Order)はあるが、長周期規則性(Long Range Order)が無くて体系的で規則的な原子配列が存在しない構造から成り、材料の特性が発現される時に等方性(材料が方向と無関係に同じ特性を有する)を有すると知られている。
これとは違って、結晶相を包含した非晶質を基地にする複合材形態の非晶質合金(例えば、延性を有する結晶相を包含した非晶質合金など)は、合金の内部に規則性を有した原子配列の結晶相(非晶質形成過程で形成された自体結晶相又は外部から添加した結晶相)、即ち、パーティクル(particle)形態の結晶相を包含する。
そして、従来の非晶質合金においては、弾性限界点以後に塑性変形無しに直ぐ破壊挙動が行われて構造用材料の利用に大きな制約要因として作用するのに比べて、本発明に係る非晶質合金においては、常温でも塑性変形可能で構造用材料としての利用可能性を高めるという効果がある。
前記のような特徴を有する本発明に係る非晶質合金を構成する各元素間の混合エンタルピー関係を説明するため、一例として、Cu−Zr−Al−Y合金系の各構成元素間に混合エンタルピーの差異を図1に示した。
そして、添加されたイットリウム(Y)と他の構成元素間の結合関係において、Y-Cu、Y-Al構成元素間には、夫々-22、-33の負(-)の混合エンタルピー関係が存在する反面、Zr-Y間には+9の大きな正(+)の混合エンタルピー関係が存在する。
本発明のZr-Y間の正(+)の混合エンタルピー関係は、負(-)の混合エンタルピー関係である各構成元素から成る材料(Cu-Zr-Al合金系)と比べて材料の内部でZr-Y間に斥力を誘発することで、局部的に結合力が弱い部分が生じるようにする。このような結合強度の差異によって、結果的に、材料の内部に組成的な揺動が誘発されて、単一相の非晶質形態を維持しながらも常温でも塑性変形の可能な合金の製造が可能である。
図2から分かるように、負(-)の混合エンタルピー関係の各構成元素から成るCu46Zr47Al7合金(比較例1;図2の(a)曲線)の場合、2.8%の破断変形率を示し、塑性変形率は1%未満である。
このような結果は、本発明の合金設計方法、即ち、負(-)の混合エンタルピー値を有する関係から成る非晶質合金の組成中、ある一つの成分(例えば、Zr)の一部を正(+)の混合エンタルピーを有する元素(例えば、Y)に置換することで、塑性変形率を向上させ得るということを見せる。
これと違って、15%以上のイットリウム(Y)が添加された合金、即ちCu46Zr32Al7Y15(図2の(d)曲線、図4の(e)参照)合金は、760K付近でCu-Zr-Al非晶質合金と関連された結晶化挙動と共に600K付近でCu-Y-Al非晶質合金と関連された結晶化挙動が起こることが分かる。
このような負(-)の混合熱を有する一部構成元素を正(+)の混合熱を有する原子に置換する量が増加するにつれて材料の内部で組成的揺動の幅が増加して非晶質相間に相分離(phase separaion)過程及び結晶化挙動が促進される。このような理由によって、本発明の一般式A100-a-bBaCb(a、bは原子量%で、夫々0<a<15、0≦b≦30)において、前記Bの添加量を15%未満に制限した。
先ず、インジェクションキャスティング(Injection Casting)法を通じて棒状試片を製造した。
これと違って、本発明に係る単一相の非晶質合金系の場合、非晶質形成能の向上に寄与する構成元素の一部を正(+)の混合熱を有する元素に置換することで、約3%以上(Mg系非晶質合金の場合は除外)の優秀な塑性変形特性を示すことを確認することができる。
特に、低いガラス遷移温度(Tg)と溶融温度(Tm)値を有して容易に脆性破壊挙動をすると知られたMg系非晶質合金(実施例6)でも降伏挙動及び一部塑性変形が可能であることを確認した。
Claims (5)
- 一般式A100-a-bBaCb(a、bは原子量%で夫々0<a<15、0≦b≦30)で表示され、
前記Aは、Be、Ti、Zr、Ni、Cu元素から構成されたグループから選択された少なくとも1種で、
前記Bは、Y、Gd、Nb、Ta、Ag、Co元素から構成されたグループから選択された少なくとも1種で、前記Bから選択される少なくとも一つの元素は前記Aから選択される少なくとも1種の元素と正の混合エンタルピー関係を満足し、
前記Cは、Sn、Si元素から構成されたグループから選択された少なくとも1種で、破断変形率ε f が4%以上であることを特徴とする延性の優れた単一相非晶質合金。 - 前記AはNi、Cu、Zr及びTi元素から構成されたグループから選択された少なくとも1種で、前記BはNbで、前記CはSiであることを特徴とする請求項1に記載の延性の優れた単一相非晶質合金。
- 前記AはNi、Zr及びTi元素から構成されたグループから選択された少なくとも1種で、前記BはNbで、前記CはSi及びSnであることを特徴とする請求項1に記載の延性の優れた単一相非晶質合金。
- 前記AはCu、Zr及びTi元素から構成されたグループから選択された少なくとも1種で、前記BはAgであることを特徴とする請求項1に記載の延性の優れた単一相非晶質合金。
- 前記AはZr、Ti、Ni、Be及びCu元素から構成されたグループから選択された少なくとも1種で、前記BはNbであることを特徴とする請求項1に記載の延性の優れた単一相非晶質合金。
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