JP4343108B2 - 珪酸カルシウム硬化体 - Google Patents
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Description
通気率が5×10−4〜1m2h−1Pa−1以下であって、動的断熱性を示す珪酸カルシウム硬化体に関する。本発明の珪酸カルシウム硬化体は、軽量且つ高強度であるだけでなく、不燃性であり、更に高い断熱性と高い通気性を併せ持つことから、動的断熱性を有することが要求される建築用壁材などとして有利に用いることができる。なお、「動的断熱性」とは、高い通気性を示し且つ断熱効果を示す特性を意味し、動的断熱性を有する建築用壁材は、計画換気(常時又は定期的に換気を行なうことによって、常に室内の空気を新鮮に保つようにすること)を行うと同時に熱エネルギー損失の低減を図るダイナミックインシュレーション法(以下、「動的断熱法」と称す)に有利に用いることができる。また、本発明は、上記珪酸カルシウム硬化体の製造方法に関する。
一方で、建物の壁や天井部分における熱貫流率の低減には構造上の限界があり、熱エネルギー損失低減にも限界があることがわかっている。
有効な動的断熱法を実現するためには、高い断熱性に加えて、優れた通気性を併せ持つ材料が必要となる。また、施工が容易で、安価で、強度が高い材料が求められている。さらに、耐火要求の観点から材料の不燃性も求められている。
本発明の他の1つの目的は、上記珪酸カルシウム硬化体を効率よく製造する方法を提供することにある。
本発明の上記及び他の諸目的、諸特徴並びに諸利益は、添付の図面を参照しながら述べる次の詳細な説明及び請求範囲から明らかになる。
(1)曲げ強度が0.05MPa以上、
(2)熱伝導率が0.02〜0.1Wm−1K−1、及び
(3)通気率が5×10−4〜1m2h−1Pa−1以下であって、
動的断熱性を示す珪酸カルシウム硬化体が提供される。
次に、本発明の理解を容易にするために、まず本発明の基本的諸特徴及び好ましい態様を列挙する。
1.以下工程(1)〜(4)を包含することを特徴とする珪酸カルシウム硬化体の製造方法。
(1)水及び固体混合物を含む水性スラリーを提供し、該固体混合物は、実質的に、珪酸質原料、セメント、硫酸アルミニウムとその水和物からなる群より選ばれる少なくとも1種のアルミニウム化合物、その他の硫酸化合物、及び場合によっては石灰質原料からなり、
該アルミニウム化合物の該水性スラリー中の量が、酸化物換算(Al2O3)で固体混合物の重量に対して0.09〜10重量%、及びその他の該硫酸化合物の該水性スラリー中の量が、上記硫酸アルミニウムもしくはその水和物を含めて、SO3量換算で固体混合物の重量に対して0.15〜15重量%であり、
該水の該固体混合物に対する重量比が2.3〜5.5であり、
該石灰質原料の該セメントに対する重量比が0.6以下である。
(2)該水性スラリーに発泡剤を添加する。
(3)該水性スラリーを型枠に注入する。
(4)該水性スラリーを予備硬化した後、オートクレーブ養生する。
2.該発泡剤が、アルミニウム粉末及びアルミニウム含有水性スラリーからなる群より選ばれる少なくとも1種であって、該発泡剤を、固体換算で、固体混合物の重量に対して0.03〜0.95重量%用いることを特徴とする前項1に記載の方法。
3.以下工程(1)〜(4)を包含することを特徴とする珪酸カルシウム硬化体の製造方法。
(1)水及び固体混合物を含む水性スラリーを提供し、該固体混合物は、実質的に、珪酸質原料、セメント、硫酸アルミニウムとその水和物からなる群より選ばれる少なくとも1種のアルミニウム化合物、その他の硫酸化合物、及び石灰質原料からなり、
該アルミニウム化合物の該水性スラリー中の量が、酸化物換算(Al2O3)で固体混合物の重量に対して0.09〜10重量%、及びその他の該硫酸化合物の該水性スラリー中の量が、上記硫酸アルミニウムもしくはその水和物を含めて、SO3量換算で固体混合物の重量に対して0.15〜15重量%であり、
該水の該固体混合物に対する重量比が2.3〜5.5であり、
該石灰質原料の該セメントに対する重量比が0.6を超える。
(2)該水性スラリーに発泡剤を添加する。
(3)該水性スラリーを型枠に注入する。
(4)該水性スラリーを予備硬化した後、オートクレーブ養生する。
但し、該水性スラリーに、界面活性剤、粘度調整剤及び消泡剤からなる群より選ばれる少なくとも2種を添加し、その際、該粘度調整剤及び該消泡剤の添加は、工程(1)の後であって工程(2)の前に行ない、該界面活性剤の添加は工程(2)において該発泡剤の添加と同時に行なう。
4.該発泡剤が、アルミニウム粉末及びアルミニウム含有水性スラリーからなる群より選ばれる少なくとも1種の発泡剤であって、該発泡剤を、固体換算で、該固体混合物の重量に対して0.03〜0.95重量%用いることを特徴とする前項3に記載の方法。
5.該界面活性剤が、高級アルコール硫酸エステル、高級アルコール硫酸ナトリウム及びポリオキシエチレンアルキルエーテルからなる群より選ばれる少なくとも1種の化合物であって、該界面活性剤を、該発泡剤の固体換算重量に対して0.01〜200重量%用いることを特徴とする前項3又は4に記載の方法。
6.該粘度調整剤が、メチルセルロースやポリビニルアルコールからなる群より選ばれる少なくとも1種の化合物であって、該粘度調整剤を、該固体混合物の重量に対して0.01〜1重量%以下用いることを特徴とする前項3〜5のいずれかに記載の方法。
7.該消泡剤が、シリコーン、脂肪酸、脂肪酸エステル、アルコール、及びリン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも1種の化合物であって、該消泡剤を、該固体混合物の重量に対して0.001〜3重量%用いることを特徴とする前項3〜6のいずれかに記載の方法。
本発明の珪酸カルシウム硬化体は、
(1)曲げ強度が0.05MPa以上、
(2)熱伝導率が0.02〜0.1Wm−1K−1、及び
(3)通気率が5×10−4〜1m2h−1Pa−1以下であって、
動的断熱性を示す。従って、本発明の珪酸カルシウム硬化体は動的断熱材として有利に使用できる。ここで動的断熱材とは、動的断熱法に用いる材料のことである。動的断熱法に関しては、例えば、B.J.Taylor et al.、”Analytical Investigation of the Steady−State Behavior of Dynamic and Diffusive Building Envelopes”(Building and Environment,Vol.31,No.6,pp.519−525,1996)、及び「多機能型断熱技術に関する研究」(調査報告No.53、日本国北海道立寒地住宅都市研究所、1993)などを参照することができる。動的断熱法では、熱エネルギー損失の低減を図りながら、同時に計画換気を行なうことができる。すなわち、側壁や天井壁から外へ失われる室内の熱を、外気を側壁や天井壁中の断熱材を介して室内に導入することによって、側壁や天井壁内で回収し、外気が壁体内で暖められた状態で室内に供給されるとするものである。さらに、断熱材を通して室内に導入された空気は単に熱損失を回収するという点だけでなく、新鮮であるという点でも優れている。その結果、見かけ上の熱貫流率の低減を図りながら、給気予熱が実現され、室内の高い空気質が維持される。
本発明の珪酸カルシウム硬化体は、熱伝導率が0.02〜0.1Wm−1K−1であることが好ましく、より好ましくは0.02〜0.08Wm−1K−1の範囲であり、特に好ましくは0.02〜0.06Wm−1K−1の範囲である。熱伝導率が0.1Wm−1K−1を超えると、断熱性能が低下し、珪酸カルシウム硬化体を断熱材として用いる場合に、十分な断熱効果を得るために、壁自身の厚みを大きくしなければならず、施工性に問題が生じる。また、本発明の珪酸カルシウム硬化体の熱伝導率の下限は、実用面から考えて、0.02Wm−1K−1である。
通気率(m2h−1Pa−1)
=W×L/S/ΔP ・・・(1)
W:空気の流量(m3h−1)
L:サンプルの長さ(m)
S:サンプルの断面積(m2)
ΔP:圧力差(Pa)
サンプル1を、圧縮空気により圧着可能なゴムパッキンを内面に有するサンプルホルダー2にセットする。真空ポンプ3を用いて圧力調整弁4で圧力調整槽5内の圧力を制御し、差圧計6により測定した差圧が1kPaのときサンプル内に流れた空気の流量を流量計7により測定する。得られた流量から、上記式(1)により通気率を計算する。
まず第一に、粉末X線回折において、トバモライトの最強線(220)を越える他の回折ピークが存在しないことである。ただしトバモライトとともに、結晶質シリカ、炭酸カルシウム、石膏が共存する場合、トバモライトが主体であっても、これら共存物質の高い結晶性のために、これらの物質の最強線がトバモライトの最強線を超える場合がある。そこで第二に、破断面を走査型電子顕微鏡を用いて、顕微鏡の設定倍率2500倍、35.4μm×18.9μmの領域で、後述する気泡剤による粗大気泡部以外のマトリックスを無造作に20箇所観察し、板状あるいは短冊状のトバモライト粒子が観測される面積割合の平均が50%以上であれば、主としてトバモライトからなるとする。また、上記面積割合の平均は、60%以上であることが好ましく、80%以上であることがより好ましい。ここで粗大気泡部とは、粗大気泡および粗大気泡から周囲約5μmの領域をいい、自由空間が存在するためにトバモライトが生成しやすい領域をいう。しかし、このような場合でも、粉末X線回折において、トバモライトの(220)面の回折ピーク強度Ibに対するトバモライト以外の高結晶性の共存物質、すなわち結晶質シリカ、炭酸カルシウム、石膏の最強線の回折強度Icの比(Ic/Ib)が3以下であることが好ましく、2以下であることがより好ましい。ここで板状あるいは短冊状の粒子とは、上記のように顕微鏡の設定倍率2500倍で観測された板状あるいは短冊状のトバモライト粒子を顕微鏡の設定倍率5000倍で観察し、1つの粒子において、互いにほぼ平行な2つの表面間の距離がその粒子の最小長さ(以下「厚み」と称する)に相当し、その粒子の最大長さが最小長さの5倍以上である粒子とする。もちろん、ここで言う最大長さ、厚みは二次元への投影長さである。これらトバモライトの粒子の大きさは特に規定はしないが、最大長さが数μm〜10μmであることが好ましい。
一方、たとえCSHが存在しない場合でも、トバモライトの結晶性が低い場合には、Ib/Iaは小さくなる。これは(220)と(222)が近接しているために、ピークのすそのが重なり合うためである。トバモライトの結晶性が低いと、珪酸カルシウム硬化体の強度低下、及び耐候性の低下が起こる。
従って、トバモライトの(220)面の回折ピーク強度Ibの、2つのトバモライトの回折線、(220)と(222)に挟まれた角度領域における回折強度の最低値Iaに対する比(Ib/Ia)が大きい程、珪酸カルシウム硬化体中に含有されるCSHが少ない、もしくはトバモライトの結晶性が高い。なお、ここでの強度Ia及びIbは、バックグランド強度を含めた値であり、Ia、Ibの算出方法を図1に示す。
本発明の珪酸カルシウム硬化体は実質的に気泡を含有していても、含有していなくても良いが、気泡を含有している方が好ましい。気泡とは、従来から軽量気泡コンクリートの製造に用いられているアルミニウム粉末を発泡剤として用いて作製した気泡やプレフォーム法で用いられる界面活性剤を起泡剤として用いて作製した気泡を指す。
本発明の珪酸カルシウム硬化体において、気泡を含有する場合、気泡以外の骨格を形成する部分(マトリックス)に細孔を持つことが好ましい。また、気泡間のマトリックスの厚みが小さいことも好ましい。
本発明の珪酸カルシウム硬化体は、以下工程(1)〜(4)を包含する方法によって製造することができる。
(1)水及び固体混合物を含む水性スラリーを提供し、該固体混合物は、実質的に、珪酸質原料、セメント、硫酸アルミニウムとその水和物からなる群より選ばれる少なくとも1種のアルミニウム化合物、その他の硫酸化合物、及び場合によっては石灰質原料からなり、
該アルミニウム化合物の該水性スラリー中の量が、酸化物換算(Al2O3)で固体混合物の重量に対して0.09〜10重量%、及びその他の該硫酸化合物の該水性スラリー中の量が、上記硫酸アルミニウムもしくはその水和物を含めて、SO3量換算で固体混合物の重量に対して0.15〜15重量%であり、
該水の該固体混合物に対する重量比が2.3〜5.5であり、
該石灰質原料の該セメントに対する重量比が0.6以下である。
(2)該水性スラリーに発泡剤を添加する。
(3)該水性スラリーを型枠に注入する。
(4)該水性スラリーを予備硬化した後、オートクレーブ養生する。
上記の粘度調整剤とは、メチルセルロース及びポリビニルアルコールからなる群より選ばれる少なくとも1種であり、その添加量は固体混合物の重量に対して0.01〜1重量%であり、より好ましくは0.02〜0.5重量%である。
本発明の製造方法において使用されるすべての原料は、原料に含まれるCaOのSiO2に対するモル比(CaO/SiO2)は0.5〜1.1が好ましく、より好ましくは0.6以上1.0未満となるように水性スラリー状態で混合される。
粘度調整剤及び消泡剤は、発泡剤を添加する前であれば添加するタイミングは特に問わないが、固体混合物投入直後に添加することが好ましい。また、界面活性剤は、発泡剤に界面活性剤を入れると同時に水性スラリーに添加する。
発泡剤は、上記の固体混合物を投入した後に添加することが好ましく、発泡剤を添加した後の攪拌時間は10秒以上3分以内が好ましく、20秒以上1分以内がより好ましい。10秒未満では、発泡剤が均一に分散せず、気泡の合一による粗大気泡が発生する傾向がある。また、3分を超えると攪拌中に発泡剤が反応し気泡の合一や脱泡が発生する傾向がある。
撥水性物質も特に限定されるものではないが、例えばシロキサン化合物、アルコキシシラン化合物、脂肪酸、脂肪酸塩、エポキシ系樹脂、ウレタン系樹脂、シリコーン系樹脂、酢酸ビニル系樹脂、アクリル系樹脂、スチレン−ブタジエン系樹脂等の樹脂エマルジョン等の撥水性物質であり、このうち一種または二種以上の混合物を用いることもできる。この中でも特に、シロキサン化合物、すなわち、ポリジメチルシロキサンやポリジメチルシロキサンのメチル基の一部が水素、フェニル基、トリフルオロプロピル基等で置換されたシリコーンオイル、アルコキシシラン化合物、すなわち、メチルトリエトキシシラン、エチルトリエトキシシラン、プロピルトリエトキシシラン、イソブチルトリエトキシシラン等のアルキルアルコキシシラン化合物を使用することがさらに好ましい。撥水性物質の含有量は0.1〜3.0重量%が好ましく、さらに好ましくは、0.5〜2重量%である。0.1重量%未満では撥水性が期待できず、3.0重量%より多いと強度が低下する。
以下の実施例及び比較例において、採用される各種の測定方法は以下のとおりである。
[熱伝導率]
低温板5℃、高温板35℃でJIS A1412の平板熱流計法に従い、熱伝導率を測定した。試験体の形状は、200×200mm、厚さ25mmであり、温度20℃、湿度60%条件下で恒量になったものを用いた。
図3に示す装置を用いて、以下の方法で測定した。円柱形のサンプル1(断面積(S)=50mmφ、長さ(L)=50mm)の両端の面を除く側面部をエポキシ樹脂でシールし、圧縮空気により圧着可能なゴムパッキンを内面に有するサンプルホルダー2にセットした。真空ポンプ3を用いて圧力調整弁4で圧力調整槽5内の圧力を制御し、差圧計6により測定した差圧が1kPaのときサンプル内に流れた空気の流量を流量計7により測定し、下式(1)により算出した。
通気率(m2h−1Pa−1)
=W×L/S/ΔP ・・・(1)
W:空気の流量(m3h−1)
L:サンプルの長さ(m)
S:サンプルの断面積(m2)
ΔP:圧力差(Pa)
なおサンプルは、温度20℃、湿度60%条件下で恒量になったものを用いた。
20℃、相対湿度(RH)60%の恒温恒湿槽中に硬化体を置き、絶乾状態を基準とした含水量が、10±2%になった時点の硬化体を測定用試料とした。測定は、JISR 5201の曲げ強さ及び圧縮強さの測定に準じて行なった。すなわち、曲げ強度測定に用いた試験片寸法は、40mm×40mm×160mmであり、スパン幅は100mmである。また、曲げ試験で割れた半分の試験片において、加圧面40mm×40mmで最大荷重を測定し、これを圧縮強度とした。
曲げ試験に供したものと同じ寸法のオートクレーブ養生後の硬化体を、105℃にて24時間乾燥させた時の重量と寸法(体積)から嵩比重を算出した。
曲げ強度試験に用いた試料を乳鉢中で粉砕した後に、X線回折装置(RINT2000;日本国、理学電気(株)製)を用いて、CuのKα線の前記回折ピーク強度Ib及び前記最低値Iaを求めた。測定条件は、加速電圧40kV、加速電流200mA、受光スリット幅0.15mm、走査速度4°/分、サンプリング0.02°である。なおX線回折線はグラファイトのモノクロメーターにより単色化されてカウントされた。
2つのトバモライト回折線(220)、(222)に挟まれた角度領域におけるバックグランドを含めた回折強度の最低値をIa、及びバックグランドを含めたトバモライト回折線(220)の最大強度をIbとする。なおこれら2つの回折線はそれぞれ29.0°、30.0°(2θ)付近に見られる回折線に対応する。図1に算出方法の模式図を示す。
試料及び測定条件は、上記Ia、Ibの測定の場合と同様に行った。ただし、I(002)は、回折角6〜9°(2θ)付近にかけて、バックグランドを直線近似して得られた真の回折強度である。同様にI(220)は、回折角20〜40°(2θ)付近にかけて、バックグランドを直線近似して得られた真の回折強度である。なお、トバモライトの(002)回折線は、7.7°(2θ)付近に見られる回折線に対応する。図2に算出方法の模式図を示す。
木工用鋸を用いて硬化体を切断し、切断しやすさ、切断面の状況から評価した。
[実施例1〜13]
これらの実施例において硬化体の原料として表1に示す配合量で次の固体混合物及び水を用いた。すなわち、珪酸質原料として珪石粉砕粉(ブレーン比表面積11,000cm2/g)とシリカヒューム(エジプト国、EFACO社製)を用いた。さらに、セメントとして、実施例1〜8には早強ポルトランドセメントを用い、実施例9〜13には普通ポルトラントセメントを用いた。石灰質原料として生石灰(純度98%)、硫酸アルミニウムとしてその18水和物、その他の硫酸化合物として二水石膏、界面活性剤として実施例1〜5には非イオン界面活性剤であるポリオキシエチレンアルキルエーテル、実施例6〜13にはアニオン性界面活性剤であるエマール20T(日本国、花王株式会社製)、粘度調整剤としてメチルセルロース、消泡剤としてアルキル変性シリコーン(日本国、信越化学工業製)、及び有機繊維として微粉砕パルプ(実施例10及び13)を用いた。ここで、硫酸アルミニウム18水和物及び二水石膏は、それらの無水和物の重量部を表1に示している。また、界面活性剤の添加量は、発泡剤の固形分に対する重量%を示した。表1に示した水/固体比とは固体混合物の重量に対する水の重量比である。
次いで、予備硬化体を脱型して、オートクレーブ中で飽和水蒸気雰囲気下に190℃で4時間、高温高圧養生を行なった後、乾燥して成型体(珪酸カルシウム硬化体)を得た。
得られた成型体の各種物性を表3に示す。また、実施例13で得られた珪酸カルシウム硬化体の粉末X線チャートを図1及び2に示す。
表1に示した原料を用いて、界面活性剤及び消泡剤を用いないこと以外は実施例9と同様にして成型した。得られた成型体の各種物性を表3に示す。
[実施例15]
表1に示した原料を用いて、界面活性剤及び消泡剤を用いないこと以外は実施例11と同様にして成型した。得られた成型体の各種物性を表3に示す。
界面活性剤、粘度調整剤、消泡剤を添加しなかったこと以外はそれぞれ実施例4及び13と同様に行い成型体を得た。得られた成型体の各種物性を表4に示す。
比較例3
表2に示した原料を用いて、比較例2と同様に成型を行った。得られた成型体の各種物性を表4に示す。
比較例4及び5
界面活性剤、消泡剤、粉砕パルプを添加しなかったこと以外は、実施例13と同様に成型を行った。得られた成型体の各種物性を表4に示す。
比較例6
界面活性剤、消泡剤を添加しなかったこと以外は、実施例13と同様に成型を行った。得られた成型体の各種物性を表4に示す。
比較例7
表2に示した原料を用いて、粘度調整剤及びアルミニウム粉を用いないこと以外は実施例14と同様に成型を行った。得られた成型体の各種物性を表4に示す。
比較例8
市販の断熱材用ALC(HEBEL D▲A▼MMPLATTE:ドイツ国、HEBEL社製)からサンプルを採取し、各種物性を測定した。得られた結果を表4に示す。
平均粒径20μm程度の珪石51重量部、早強ポルトランドセメント42重量部、生石灰5重量部、二水石膏2重量部の固形分に45℃の水78重量部、界面活性剤としてエマール20T(日本国、花王株式会社製)0.5重量部、粘度調整剤としてメチルセルロース0.4重量部及びメラミン系減粘剤0.4重量部、消泡剤としてアルキル変性シリコーンオイル(日本国、信越化学工業製)0.4重量部、発泡剤として金属アルミニウム粉末0.12重量部を加えて均一に2分間混合した後、この水性スラリーを型枠に流し込んで半硬化状態になるまで45℃で養生した。なお、型枠に流し込む前の水性スラリーの温度は43℃とした。その後、予備硬化体を脱型して、オートクレーブ中で飽和水蒸気雰囲気下に180℃で10気圧、4時間高温高圧養生を行った。乾燥後、各種物性を測定し、表4に示す。
市販のALC吸音材(シズカライト;日本国、クリオン株式会社製)の無筋部サンプルを採取し、各種物性を測定した。得られた結果を表4に示す。
比較例11
市販のロックウール(ホームマット;日本国、ニチアス株式会社製)を採取し、各種物性を測定した。得られた結果を表4に示す。曲げ強度及び圧縮強度はサンプルの形状が保持できないため測定できなかった。また、鋸引き性は繊維が引っかかり切断できないため評価ができなかった。
比較例12
市販のグラスウール(マットエース;日本国、旭ファイバーグラス製)を採取し、各種物性を測定した。得られた結果を表4に示す。曲げ強度及び圧縮強度はサンプルの形状が保持できないため測定できなかった。また、鋸引き性は繊維が引っかかり切断できないため評価ができなかった。
従来の動的断熱材は、完全に不燃性の材料で構成されなかったのに対して、本発明の珪酸カルシウム硬化体は不燃性であり、パネルの形状を有することが可能なことから、施工が簡便で、かつ動的断熱技術に必要な気密性を容易に確保することが可能となる。
2 ゴム付きサンプルホルダー
3 真空ポンプ
4 圧力調整弁
5 圧力調整槽
6 差圧計
7 流量計
Claims (7)
- 以下工程(1)〜(4)を包含することを特徴とする珪酸カルシウム硬化体の製造方法。
(1)水及び固体混合物を含む水性スラリーを提供し、
該固体混合物は、実質的に、珪酸質原料、セメント、硫酸アルミニウムとその水和物からなる群より選ばれる少なくとも1種のアルミニウム化合物、その他の硫酸化合物、及び場合によっては石灰質原料からなり、
該アルミニウム化合物の該水性スラリー中の量が、酸化物換算(Al2O3)で固体混合物の重量に対して0.09〜10重量%、及びその他の該硫酸化合物の該水性スラリー中の量が、上記硫酸アルミニウムもしくはその水和物を含めて、SO3量換算で固体混合物の重量に対して0.15〜15重量%であり、
該水の該固体混合物に対する重量比が2.3〜5.5であり、
該石灰質原料の該セメントに対する重量比が0.6以下である。
(2)該水性スラリーに発泡剤を添加する。
(3)該水性スラリーを型枠に注入する。
(4)該水性スラリーを予備硬化した後、オートクレーブ養生する。 - 該発泡剤が、アルミニウム粉末及びアルミニウム含有水性スラリーからなる群より選ばれる少なくとも1種であって、該発泡剤を、固体換算で、固体混合物の重量に対して0.03〜0.95重量%用いることを特徴とする請求項1に記載の方法。
- 以下工程(1)〜(4)を包含することを特徴とする珪酸カルシウム硬化体の製造方法。
(1)水及び固体混合物を含む水性スラリーを提供し、
該固体混合物は、実質的に、珪酸質原料、セメント、硫酸アルミニウムとその水和物からなる群より選ばれる少なくとも1種のアルミニウム化合物、その他の硫酸化合物、及び石灰質原料からなり、
該アルミニウム化合物の該水性スラリー中の量が、酸化物換算(Al2O3)で固体混合物の重量に対して0.09〜10重量%、及びその他の該硫酸化合物の該水性スラリー中の量が、上記硫酸アルミニウムもしくはその水和物を含めて、SO3量換算で固体混合物の重量に対して0.15〜15重量%であり、
該水の該固体混合物に対する重量比が2.3〜5.5であり、
該石灰質原料の該セメントに対する重量比が0.6を超える。
(2)該水性スラリーに発泡剤を添加する。
(3)該水性スラリーを型枠に注入する。
(4)該水性スラリーを予備硬化した後、オートクレーブ養生する。
但し、該水性スラリーに、界面活性剤、粘度調整剤及び消泡剤からなる群より選ばれる少なくとも2種を添加し、その際、該粘度調整剤及び該消泡剤の添加は、工程(1)の後であって工程(2)の前に行ない、該界面活性剤の添加は工程(2)において該発泡剤の添加と同時に行なう。 - 該発泡剤が、アルミニウム粉末及びアルミニウム含有水性スラリーからなる群より選ばれる少なくとも1種の発泡剤であって、該発泡剤を、固体換算で、該固体混合物の重量に対して0.03〜0.95重量%用いることを特徴とする請求項3に記載の方法。
- 該界面活性剤が、高級アルコール硫酸エステル、高級アルコール硫酸ナトリウム及びポリオキシエチレンアルキルエーテルからなる群より選ばれる少なくとも1種の化合物であって、該界面活性剤を、該発泡剤の固体換算重量に対して0.01〜200重量%用いることを特徴とする請求項3又は4に記載の方法。
- 該粘度調整剤が、メチルセルロースやポリビニルアルコールからなる群より選ばれる少なくとも1種の化合物であって、該粘度調整剤を、該固体混合物の重量に対して0.01〜1重量%以下用いることを特徴とする請求項3〜5のいずれかに記載の方法。
- 該消泡剤が、シリコーン、脂肪酸、脂肪酸エステル、アルコール、及びリン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも1種の化合物であって、該消泡剤を、該固体混合物の重量に対して0.001〜3重量%用いることを特徴とする請求項3〜6のいずれかに記載の方法。
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