JP4285781B2

JP4285781B2 - ガスタービン発電設備

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Publication number: JP4285781B2
Application number: JP54546798A
Authority: JP
Inventors: 重雄幡宮; 雅彦山岸; 修横溝; 芳樹野口; 守昭塚本
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1997-04-22
Filing date: 1998-04-22
Publication date: 2009-06-24
Anticipated expiration: 2018-04-22
Also published as: EP0990780A4; US6854259B2; DE69836910D1; US6560957B2; US20040060276A1; US20060032211A1; US6637185B2; EP0990780A1; US6973772B2; US20070039307A1; US20050011180A1; EP0990780B1; US20020092286A1; DE69836910T2; US6389799B1; US7278255B2; WO1998048159A1; US7146794B2; US20030163982A1

Description

【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービン、特に、高湿分空気を燃焼用空気として利用する高湿分ガスタービンサイクルに係る。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービン燃焼排ガス等の熱エネルギーを回収して蒸気を発生させ、その蒸気をガスタービンの燃焼用空気に混入し燃焼器で得られた高湿分の燃焼排ガスでタービンを駆動し、出力および発電効率の向上を図る高湿分ガスタービンサイクルに関して特開昭57−79224号公報，特開昭57−79225号公報，特開昭58−101228号公報，USP4,448,018等に開示されている。
【０００３】
これらには、圧縮機として低圧圧縮機と高圧圧縮機とを直列に設置し、両圧縮機の間に直接或いは間接の熱交換器を設置すると共に、高圧圧縮機を経た圧縮空気に水を注入して熱回収する構成が開示されている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、いずれの公知例においても、所望の出力或いは効率を得るには、燃焼器に入る圧縮空気に大量の水を注入する必要がある。
【０００５】
多量の水を含む空気を燃焼器に供給すると燃焼器の燃焼安定性が低くなる。特に発電用のガスタービンにおいては、排ガスの低Ｎｏｘ化を図るべく、安定燃焼範囲の狭い空気と燃料との予混合燃焼を行う場合影響が大きい。
【０００６】
そこで、本発明の目的は、圧縮機を低圧圧縮機および高圧圧縮機を直列に配置して中間冷却器を備えなくとも圧縮機動力を低減でき、所望の出力及び効率を得ることができるガスタービン発電設備を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
高湿分ガスタービンサイクルでは燃焼用空気に多量の湿分を加えるが、昇圧した空気に湿分を加える方法等よりも、同じ湿分を加える場合には加湿器を小型化でき、加湿器に温水を供給する熱交換器も小型にできる。
【０００８】
その結果、加湿器および熱交換器といった空気圧縮機からガスタービンの間に接続される機器の圧力損失が減少するので、ガスタービンの発電効率を向上させることができる。また、空気圧縮機を分割する或いは直列に複数段備えなくとも圧縮機動力を低減でき、ガスタービンの出力および効率の向上が図れる。
【０００９】
具体的には本発明は、空気を圧縮する圧縮機と、該圧縮機から吐出された圧縮空気を冷却する後置冷却器と、該後置冷却器で冷却された圧縮空気に水分を加える加湿装置と、該加湿装置を経た圧縮空気をタービンから排出される排ガスで加熱する再生器と、該再生器で加熱された空気と燃料とを燃焼する燃焼器と、前記燃焼器の燃焼ガスにより駆動されるタービンと、該タービンと軸を介して連結され、前記タービンの回転によって駆動される発電機と、前記加湿装置で圧縮空気に加湿する水を、前記再生器を経た排ガスによって加熱する給水加熱器と、を備えたガスタービン発電設備であって、前記給水加熱器を経た排ガス中の水分を回収し、この回収水を前記加湿装置の給水として再利用する水回収装置を設け、前記圧縮機を１台の圧縮機として構成し、前記圧縮機と連結された吸気室内の上流側に、１台で構成した前記圧縮機に供給される空気に液滴を噴霧する噴霧装置を設け、該噴霧装置は１μｍ以上３０μｍ以下の粒径の液滴であって、前記圧縮機に取り込まれる空気重量流量に対して０．２％以上５．０％以下の範囲の水量を噴霧することにより、前記圧縮機に導入されるまでの間に噴霧された該液滴の一部を気化させ、前記空気と共に前記圧縮機内に導入された未気化の該液滴を前記圧縮機内を流下中に気化させることを特徴とする。
【００１０】
これにより、補給水の量を少なくすることができる。また、排ガスの熱を含む回収水を再び利用でき、自身により生じた熱を再び燃焼器上流側に戻すことができるので、よりガスタービンの効率向上を図ることができる。また、回収水を圧縮空気或いはガスタービン排ガスを熱源として昇温して、圧縮空気に注水する場合昇温設備を小型化でき、圧力損失をより低減することができるので、更に高効率化を図ることができる。
【００１１】
または、前記ガスタービン設備であって、前記噴霧装置は、前記吸気室内に前記空気の流れに沿って複数段に噴霧装置が設置され、上流に位置する噴霧装置から噴出される水より下流に位置する噴霧装置から噴出される水の温度が高くなるようにすることが好ましい。
【００１２】
これにより、圧縮機入口の重量流量を増加して、圧縮機内で蒸発させやすい液滴を圧縮機入口から供給できるので、安定して圧縮機内での蒸発量を増加させることができる。
【００１３】
具体的には、前段の水噴霧装置で吸気を冷却して、空気重量流量を増加させる。加えて、圧縮機の入口近傍に設置した後段の水噴霧装置から高温水を噴霧することにより圧縮機内で蒸発し易い水を圧縮機に入る空気に多く含ませることができる。
【００１４】
このため、注水装置から供給する水量に対する噴霧装置から空気に供給する水量の比率をより多くすることにより、更に出力向上及び高効率化を図ることができる。
【００１５】
または、前記再生器を経た燃焼排ガスから回収した水を前記噴霧装置と前記注水装置に供給する水供給経路を備え、該水供給経路から前記加湿装置に供給する水は前記後置冷却器を経由し、前記加湿装置の上流を流れる圧縮空気と熱交換することを特徴とする。
【００１６】
または、空気を圧縮する圧縮機と、該圧縮機から吐出された圧縮空気を冷却する後置冷却器と、該後置冷却器で冷却された圧縮空気に水分を加える加湿装置と、該加湿装置を経た圧縮空気をタービンから排出される排ガスで加熱する再生器と、該再生器で加熱された空気と燃料とを燃焼する燃焼器と、前記燃焼器の燃焼ガスにより駆動されるタービンと、該タービンと軸を介して連結され、前記タービンの回転によって駆動される発電機と、前記加湿装置で圧縮空気に加湿する水を、前記再生器を経た排ガスによって加熱する給水加熱器と、を備えたガスタービン発電設備であって、前記給水加熱器を経た排ガス中の水分を回収し、この回収水を前記加湿装置の給水として再利用する水回収装置を設け、前記圧縮機を１台の圧縮機として構成し、前記圧縮機と連結された吸気室内の上流側に、１台で構成した前記圧縮機に供給される空気に液滴を噴霧する噴霧装置を設け、該噴霧装置は１μｍ以上３０μｍ以下の粒径の液滴であって、前記圧縮機に取り込まれる空気重量流量に対して０．２％以上５．０％以下の範囲の水量を噴霧することにより、前記圧縮機に導入されるまでの間に噴霧された該液滴の一部を気化させ、前記空気と共に前記圧縮機内に導入された未気化の該液滴を前記圧縮機内を流下中に気化させ、前記再生器を経た燃焼排ガスから回収した水を前記加湿装置に供給する加湿水供給経路と、前記噴霧装置に系外から供給される噴霧水を導く噴霧水供給経路と、を備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、圧縮機を低圧圧縮機および高圧圧縮機を直列に配置して中間冷却器を備えなくとも圧縮機動力を低減でき、所望の出力及び効率を得ることができるガスタービン発電設備を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。図１は、本発明の前提となるガスタービンサイクルの系統図である。ガスタービン発電設備は、図１に示すように、空気を圧縮して吐出する圧縮機２，圧縮機により圧縮された空気が供給される燃焼器４，燃焼器の燃焼排ガスにより駆動されるガスタービン１，ガスタービン１に軸を介して連結されている発電機３を備えている。発電機３は、図示していない送電系統に連絡される。また、ポンプ等は図示を省略した。
【００１９】
圧縮機２は、圧縮機２に供給される吸気を取り込む吸気室２２が連結されている。例えば、吸気室には先端には、フィルタ２３が設置される吸気フィルタ室２１が配置されている。また、吸気フィルタ室２１の上流側部分にはルーバ２４が配置されている。
【００２０】
吸気室内に設置される吸気噴霧装置１１は、微細液滴を噴霧する噴霧装置を備える。例えば、特開平9−236024号公報に記載された噴霧ノズルを用いることができる。噴出される水滴のZautor平均粒径（S.M.D）は、１０μｍ程度である。また、図１の例においては、吸気噴霧装置１１は圧縮機の入口、例えば第１段静翼、から間隔を置いた吸気室２２内に設置される。本図では、フィルタ室２１内の吸気フィルタ２３の下流に設置している。
【００２１】
吸気噴霧装置１１には、噴霧する水を供給する経路が連絡する。補給水供給装置１５から噴霧する水が該経路に供給される。
【００２２】
圧縮機２から吐出された圧縮空気が燃焼器４に至る経路には、水滴を噴出して圧縮空気に水分を加える加水装置が設置される。例えば加湿器７が設置される。加湿器７を経た圧縮空気が導かれ、ガスタービン排ガスを熱源として前記圧縮空気を加熱する再生器５が設置される。再生器５により加熱された圧縮空気は燃焼器４に供給される。
【００２３】
加湿器７は、導かれる圧縮空気に供給する水を供給する経路を有する。補給水供給装置１５から注入する水が該経路に供給される。また、注入した水のうち回収された水は再び加湿器７に注入水として供給するよう循環する経路を備えていることが好ましい。補給水供給装置１５は、例えば本ガスタービン設備及び関連機器の系外から水を導く形態になっていてもよい。或いは、本ガスタービン設備及び関連機器の系内から水を回収する形態でもよい。又或いは、給水噴霧装置１１或いは、加湿器７の何れか一方を系外からの補給水を利用し、他方を回収水を主に利用するようにしてもよい。
【００２４】
また、加湿器７は、圧縮空気流に対して水滴を噴霧する方式や、圧縮空気の流れる流路に面する構造物に水を供給して圧縮気流と接触させる方式等使用してもよい。前者の場合において、給水噴霧装置１１と同様のものを用いると圧縮空気に供給・注水された水のほとんどが圧縮空気に加えられるようにすることができる。後者の場合、或いは前者の場合でも一般の噴霧ノズル等の装置を使用する場合は、圧縮空気に供給される水量の多くは回収水として回収され、一部が圧縮空気に加えられるようにすることができる。
【００２５】
いずれの方式においても、圧縮空気に注水される水は蒸発しやすいように、温度が高い方が好ましい。
【００２６】
また、補給水供給装置１５から供給される水或いは加湿器７で圧縮空気に注入した後の回収水が供給され、ガスタービン１の排ガスを熱源として熱交換する給水加熱器６を設置することが好ましい。該給水加熱器６に供給された水はここで一旦加熱された後、加湿器７に入水として供給する。
【００２７】
これにより、加湿器で蒸発しやすくなる。該給水加熱器６に供給された水はここで一旦加熱された後、加湿器７に入水として供給する。
【００２８】
これは、給水加熱器６を設置することにより、従来は排ガスとして大気中に放出していた熱エネルギーを回収できるので、ガスタービン発電システムの出力および効率の向上につながり好ましい。
【００２９】
また、補給水供給装置１５から供給される水或いは加湿器７で圧縮空気に注入した後の回収水が供給され、加湿器７に導かれる圧縮空気を熱源として熱交換する後置冷却器１３を設置することが好ましい。該後置冷却器１３に供給された水はここで一旦加熱された後、加湿器７に注水として供給する。
【００３０】
これは、後置冷却器１３を設置することにより、加湿器に供給される水の温度が上昇し蒸発しやすくなるため、同じ加湿量の場合には加湿器を小型化できるという利点の他に、加湿器に導く空気温度が低くなるため、加湿器出口の加湿された空気の温度も低くでき、ガスタービン排ガスからの熱回収を行う再生器５で回収できる温度範囲が広くなるため、従来は排ガスとして大気中に放出していた熱エネルギーを回収できるようになるため、ガスタービン発電システムの出力および効率の向上につながり好ましい。
【００３１】
より好ましくは、前記図１の形態のように給水加熱器６と後置冷却器１３を共に備える。
【００３２】
また、前記噴霧装置１１や加湿装置７，後置冷却器１３，加湿器で圧縮空気に水を供給後回収された回収水を後置冷却器１３或いは給水加熱器６に循環する水量等の各水量を含む制御を行う制御装置１８を備える。
【００３３】
このシステムの運転方法は以下のようになる。
【００３４】
外気から吸気フィルタ室２１に入った空気２０は吸気噴霧装置１１で前記水滴を噴霧された後、吸気室２２内を圧縮機２入口に導かれる。圧縮機２で例えば１５気圧程度に圧縮されて吐出される（例えば３６０℃程度）。吐出圧力はガスタービンによっては２０気圧或いはそれ以上になるものを用いても良い。圧縮機２から吐出された圧縮空気は後置冷却器１３を経由して減温され、加湿器７に導かれる。加湿器７では後置冷却器１３および給水加熱器６で熱回収し高温となった水が上方から下方に流下し、後置冷却器１３を通過して約１００℃に冷却された空気が下方から流入して上方に流れ、空気と温水が対向流で直接接触し空気中の湿分が増加する。加湿器７を出た空気は温度が約１４０℃で相対湿度がほぼ１００％の飽和空気（高湿分空気）になっており、再生器５に流入する。再生器に流入した高湿分空気はガスタービン排ガスから熱エネルギーを回収し昇温した後、燃焼器４に送られる。燃焼器４で燃料５０を燃焼させ、高温の燃焼ガスがガスタービン１に送られる。ガスタービン１は発電機３を駆動する。ガスタービン１を流れた燃焼ガスは高温の排気ガスとなって、前記再生器５，前記給水加熱器６を経由し大気中に放出される。
【００３５】
例えば、吸気噴霧装置１１と加湿器７に供給する水は補給水供給装置１５から供給される。
【００３６】
次に、このシステム構成により出力が増加し効率が上昇する作用について述べる。
【００３７】
前記吸気室２２に入り、吸気噴霧装置１１から液滴が噴霧された空気は、一部が蒸発して空気を冷却した後圧縮機２入口に入る。空気は冷却されると密度が大きくなり、圧縮機に流入する空気の重量流量が増えるため、タービン出力が増加するという効果がある。
【００３８】
圧縮機内では空気が圧縮され温度が高くなるので、圧縮機２に導かれた空気中の未気化の液滴は、蒸発潜熱を周囲の気体から奪い蒸発する。そのため、液滴が無い場合に比べ、液滴がある場合は圧縮機出口での空気温度が低く抑えられる。空気圧縮機の圧縮仕事は入口と出口の温度に関係し、空気の温度上昇が抑えられることには圧縮機の圧縮仕事が低減することに相当する。ガスタービンでは、例えばタービンで発生した出力の５０％以上を圧縮機動力として消費しており、圧縮比の高いガスタービンではこの割合は更に大きくなる。したがって、圧縮機仕事の低減はガスタービンの出力の増加につながる。
【００３９】
吸気噴霧装置１１で噴霧した液滴は、圧縮機入口までの吸気室内及び圧縮機内を流下中に気化し、湿分を含んだ高温（例えば３６０℃程度）の圧縮空気になる。この空気は、一旦後置冷却器１３で冷却して約１００℃の湿分を含んだ圧縮空気になり、加湿器７に導かれる。加湿器は空気中の湿分を増加させる目的で設置されているが、加湿器において水を蒸発させるために必要な熱エネルギーは、ガスタービン排ガスから給水加熱器６を介して回収した熱、あるいは圧縮空気自身が保有している熱が利用される。発電システムの効率を向上させるためには、できるだけ低温域まで熱を有効に回収し外部に排出する熱を少なくすることが望ましい。後置冷却器と加湿器を組み合わせることにより、水が蒸発する際に潜熱を失い温度が低下する現象を利用したいわゆる冷却塔と同様な原理により、低温の水を得ることができ、低温域まで熱を回収できるようになる。その結果、発電システムの効率向上につながる。
【００４０】
加湿器７から流出した高湿分空気は例えば、温度が１４０℃程度の相対湿度１００％の飽和空気であり、その空気は再生器５に供給されガスタービン排ガスの熱を回収し、再生器出口では、例えば５５０℃程度の高温空気となり、燃焼器に流入する。燃焼器４では燃料を燃焼させ、所定の温度の燃焼ガスが得られるが、燃焼用空気が高温に加熱されているため、再生器を使用しなかった場合よりも必要な燃料使用量が少なくて済む。そのため、再生器の利用は効率向上に大きな効果がある。
【００４１】
また、例えば、燃焼温度一定制御運転等の場合、燃焼器４に供給される空気に水分が多いと酸素濃度が小さくなる。図１の例により、昇圧した空気に水を加える場合等より、同じ出力あるいは効率を出すために供給すべき水量を少なくすることができるため、燃焼器４に供給される空気の酸素濃度を高くでき、さらに安定燃焼を図ることができる。また、吸気噴霧装置１１を単に使用する場合より、同じ出力あるいは効率を出すために必要な燃料投入量を少なくでき、さらに高効率化を図ることができる。
【００４２】
タービン１では、燃焼ガス中に多量の湿分が含まれているため、湿分が加えられた分だけ流量が増え、タービン出力が増加する効果と、空気に比べ比熱が大きな水蒸気が混入されたことにより、混合気体の比熱が大きくなり圧縮された混合気体がタービンで膨張する際に取り出せる仕事が増大する効果により出力が増加する。
【００４３】
このように、図１の例では、発電出力と効率を向上させつつ、安定燃焼を図ることができる。このため、部分負荷時においても高効率で安定燃焼を図ることができる。
【００４４】
また、前記圧縮機２の上流側の吸気室２２内に設置され、前記圧縮機２に供給される空気に水を噴霧して前記圧縮機２に入る空気の温度を外気温度より低下させ、この温度を低下させた空気と共に前記圧縮機２内に導入される噴霧された前記液滴を前記圧縮機２内を流下中に気化するようにした噴霧装置１１と、前記噴霧装置１１で噴霧された水分を含む前記圧縮機２から吐出された圧縮空気に水を加える注水装置７とを備えることにより、燃焼器に供給する注入水量を少なく抑えつつ高出力・高効率の運転ができる。
【００４５】
圧縮機で昇圧された空気に湿分を加える方法よりも、少ない水使用量で同じ出力，効率を達成することができるという特徴がある。
【００４６】
この作用について以下に説明する。
【００４７】
次に発明のシステムでは、従来よりも水量を少なくできる点について説明する。
【００４８】
圧縮空気に湿分を加える方式
（高湿分ガスタービンシステム（例えばＨＡＴシステム））では加湿器により燃焼用空気に湿分を増加させるが、加湿器において水を蒸発させるために必要な熱エネルギーは、ガスタービン排ガスから給水加熱器を介して回収した熱，圧縮機の中間冷却により回収した熱、および圧縮空気自身が保有している熱が利用される。一方、本発明のシステムでは、前述のように中間冷却器を使用しないため、これに相当する熱が無いが、圧縮機に供給される空気に微細液滴を噴霧して、圧縮機に流入する前及び、圧縮機中で液滴を蒸発させ、加湿器に流入する前に幾分か燃焼用空気の加湿を行っている。
【００４９】
図２は本発明のシステムと圧縮機を低圧圧縮機および高圧圧縮機を直列に配置して２段とし、中間冷却器を備え、高圧圧縮機から吐出した圧縮空気に水を加えて加湿するシステムについて、水の使用量を等しくした条件のもとに、本発明のシステムが比較例のシステムに対し出力増加となる割合を示したものである。本発明では湿分の加え方が、吸気噴霧として圧縮機に流入する前に行うものと、圧縮機を出た後の昇圧された空気に行うもの（例えば加湿器で行う）方法の２種類があるため、圧縮機に流入する前に加えた水量の割合を横軸にとっている。吸気噴霧量が０の場合が全量を加湿器に加えた場合に相当する。
【００５０】
また、破線は、中間冷却器において水を加え、さらに高圧圧縮機から吐出された圧縮空気に水を加えたシステムの場合を示している。よって、比率は中間冷却器での水注入量／全補給水量となる。
【００５１】
評価結果は、吸気噴霧装置１１からの供給割合を増加させるほど、本発明のシステムが比較のシステムよりも出力増加割合が大きいという結果になった。
【００５２】
したがって、同じ出力で比較するならば、吸気噴霧割合を増加させるほど本発明の方が水の使用量が少なくできる。このため、本発明のシステムによれば、高出力あるいは高効率を得つつ、より安定燃焼を得ることができ、ガスタービン設備としての信頼性を高めることができる。
【００５３】
この理由は吸気噴霧の増出力メカニズムから以下のように説明することができる。
【００５４】
圧縮機に吸気噴霧をした場合、ガスタービンの出力が増加するが、それは以下の４種類の効果を含む。
【００５５】
１）吸気が圧縮機に流入するまでの間に冷却されて密度が大きくなり、圧縮機に流入する空気の重量流量が増え、タービン出力が増加する効果。
【００５６】
２）圧縮機内で液滴が蒸発する際に蒸発潜熱を周囲の気体から奪い、圧縮され温度が上昇する空気の温度上昇が抑えられることにより圧縮機の圧縮仕事が低減する効果。
【００５７】
３）液滴蒸発量相当分だけタービン側で流量が増え、タービン出力が増加する効果。
【００５８】
４）空気に比べ比熱が大きな水蒸気が混入されたことにより混合気体の比熱が大きくなり圧縮された混合気体がタービンで膨張する際に取り出せる仕事が増大する効果。
【００５９】
本発明では、上記の１）から４）の効果が生ずるのに対し、比較のプラントでは湿分の増加では３）と４）の効果は得られるが、所望の１）や２）の効果は得られない。
【００６０】
一方、図２には本発明のシステムが比較システムに対し、効率向上となる割合を示した評価結果も併記した。評価結果は吸気噴霧割合を増加させるほど、本発明のシステムが比較のシステムよりも効率向上割合が大きいという結果になった。
【００６１】
したがって、同じ効率で比較するならば、吸気噴霧割合を増加させるほど本発明の方が水の使用量が少ないということを示している。
【００６２】
圧縮機に単純に吸気噴霧装置１１を設置したガスタービンシステムでは、圧縮仕事の低減により出力が増加する効果は大きいが、圧縮機出口の空気温度が下がる、すなわち燃焼器に流入する空気温度が下がるため燃焼器での燃料使用量も多くなり、効率の向上は大きくない。
【００６３】
また、昇圧空気に水を供給する比較のシステムでは、水の使用量をある値に決めると出力および効率もある値に決まってしまい、例えば中間冷却を強化して出力および効率の向上をはかろうとすれば、中間冷却で回収した熱は加湿器の加湿量を増加させることに費やされる。すなわち、出力および効率を改善するためには、水分量を増やしていかざるを得ない。
【００６４】
一方、これに対して、前記圧縮機２の上流側の吸気室２２内に設置され、前記圧縮機２に供給される空気に水を噴霧して前記圧縮機２に入る空気の温度を外気温度より低下させ、この温度を低下させた空気と共に前記圧縮機２内に導入される噴霧された前記液滴を前記圧縮機２内を流下中に気化するようにした噴霧装置１１と、前記噴霧装置１１で噴霧された水分を含む前記圧縮機２から吐出された圧縮空気に水を加え加湿器７と、前記加湿器７で加えられた水分を含む圧縮空気が供給されてガスタービン排ガスを熱源として加熱される再生器５と、を有する図１の例においては燃焼器流入空気温度低下を抑制しつつ圧縮仕事の低減を図ることができる。特に、再生器の働きにより燃焼用空気が加熱され、空気に湿分を加えた場合でも燃焼器での燃料使用量は殆ど増加せずに出力を増加することができるという特有の顕著な効果を有する。それに加えて、比較のシステムと同じ水量を供給する場合、図１の例では、加湿器７で空気に加える量に対する吸気噴霧装置１１で空気に噴霧する量を増やすことにより、比較のシステムに比べて水分量を増やさずに出力および効率を改善できる。言い換えると同じ出力あるいは効率の場合、図１の例では、燃焼器４に供給される圧縮空気中に含有する水分量を少なくでき、燃焼安定性を向上させることができるという特有の効果を有する。
【００６５】
また、圧縮機の動力を低減するために中間冷却器を設置する場合は、熱交換器に伴う圧力損失や、放熱損失が発生するが、吸気噴霧の場合にはこれらの損失が極めて少ないことも、出力および効率の向上に有効と考えられる。
【００６６】
また、前記吸気噴霧装置１１から噴霧される水滴は、翼のエロージョンを抑制する観点からは３０μｍ以下の粒径にする。より好ましくは１０μｍ以下にする。下限としては技術的観点及び微細粒径を製造するために必要なエネルギー等を考慮して１μｍ程度とすることが考えられる。
【００６７】
また、前記吸気噴霧装置１１は、吸気室２２にサイレンサを配置している場合は、サイレンサの下流側に位置するようにすることが好ましい。例えばサイレンサの下流端に近接して配置することもできる。さらに、スクリーン等が配置されている場合は、例えば当該スクリーンの下流側に設置することが噴霧水滴のスクリーン付着の点からは好ましい。
【００６８】
吸気噴霧装置１１から噴霧される水量の加湿器７から圧縮空気に加えられる水量に対する割合１／５０以上１／５以下の範囲に、望ましくは１／２５以上１／１０以下の範囲になるよう制御されることが好ましい。
【００６９】
当該範囲にすることにより、より実質的な効果が得られるとともに、安定燃焼を図ることができる。また、機器の安定性の観点からも良い。ただし、機器に応じてその限界を適宜調整することが好ましい。
【００７０】
また、圧縮機２の上流側の吸気室２２内に設置され、前記圧縮機２に供給される空気に水を噴霧して前記圧縮機２に入る空気の温度を外気温度より低下させ、この温度を低下させた空気と共に前記圧縮機２内に導入される噴霧された前記液滴を前記圧縮機２内を流下中に気化するようにした噴霧装置１１と（噴霧水量のほとんどが吸気に乗り、回収される水は実質ない。あっても微量である）、圧縮空気の流れる流路に面して構造物を配置してその構造物に水を流して、前記噴霧装置１１で噴霧された水分を含む前記圧縮機２から吐出された圧縮空気を水を接触させて、圧縮空気に水を加える加湿器７と（供給水量に対して一部の水が空気に加えられ、他は回収される）、を備え、前記加湿器７で回収された水を後置き冷却器１３あるいは給水加熱器６で熱を回収する構成にすることにより、十分な回収熱量を確保して、より高効率の運転ができる。
【００７１】
また、前記加湿器７から圧縮空気に加えられる水量に対する前記吸気噴霧装置１１から噴霧される水量を１／５０以上１／５以下の範囲に、望ましくは１／２５以上１／１０以下の範囲になるよう制御される制御装置とを備え、前記加水装置から圧縮気流に供給される水のうち加水装置で回収される水の割合を７０％以上９５％以下となるよう制御されることが好ましい。
【００７２】
当該範囲にすることにより十分な回収熱量を確保して、安定燃焼を図りつつ、さらに高出力・高効率を得ることができる。
【００７３】
また、前記噴霧装置１１から噴霧される水量を空気重量流量に対して、０．２％以上５．０％以下の範囲に、望ましくは０．４％以上２．５％以下の範囲とし、前記注水装置７から噴霧される水量を圧縮機吐出重量流量に対して、１．０％以上３０％以下となるよう制御されることが好ましい。
【００７４】
また、起動時は、たとえば以下のようにすることができる。起動からガスタービンで負荷を取り始めるまでは、吸気噴霧装置１１に噴霧水の供給を停止する。また、圧縮機２から吐出した圧縮空気を加湿器７或いは更に後置冷却器１３をバイパスして再生器５に導く図示しないバイパス系統を設置しておき、当該バイパス系統に圧縮空気を流す。
【００７５】
その後定格運転までは、吸気噴霧装置１１への水供給を停止したまま、圧縮機２から吐出した圧縮空気を前記バイパス系統から加湿器７或いは更に後置冷却器１３へ圧縮空気を流して加湿器７で水を加える。
【００７６】
定格運転後、吸気噴霧装置１１から水を噴霧する。これにより、短時間で起動を行うことができる。
【００７７】
また、負荷変化の際には、たとえば以下のように制御することができる。
【００７８】
負荷を下げる場合は、加湿器７で圧縮空気に加えられる水量を下げる。次に吸気噴霧装置で噴霧する水量を下げる。
【００７９】
加湿器７で圧縮空気に加えられる水量を下げる際には、必要に応じて投入燃料５０量を併せて下げるようにしてもよい。
【００８０】
負荷を上げる場合は、吸気噴霧装置１１で噴霧する量を増加し、その後加湿器７で圧縮空気に加えられる水量を上げる。
【００８１】
このようにすることにより、前記効果に加えて、部分負荷時の高効率運転に寄与することができる。
【００８２】
上記制御は一例を示したものであり、これに限られるわけではない。
【００８３】
第１の実施例を図３を用いて説明する。
【００８４】
図３は、図１の例に基づく本発明の一実施例を示す概要図である。
【００８５】
図１の例との違いは、補給水供給装置１５の代わりに排ガス中に含まれる湿分を回収する水回収器８を有する点である。具体的には、図１の構成に加えて、再生器５を経た燃焼排ガス（給水加熱器６がある場合は給水加熱器６を経た燃焼排ガス）が供給され、排ガス中の水分を回収する水回収器８を備える。また、水回収器８で回収した水を浄化処理する水処理装置１０を備える。水処理装置１０で浄化された水は吸気噴霧装置１１或いは加湿器７に導かれる。
【００８６】
好ましくは、図３に図示したように、前記構成に加えてさらに、給水加熱器６を経た排ガスおよび水回収器８を経た排ガスが供給されて熱交換する排ガス再加熱器９を設置する。
【００８７】
また、回収水が不足する場合は、吸気噴霧装置１１或いは加湿器７に供給する給水を系外から補給する。好ましくは、回収水を加湿器７に導き、加湿器７へ供給する給水量に対して回収水量が多い場合に吸気噴霧装置１１に給水するよう、加湿器に回収水を優先的に流すようにする。吸気噴霧装置には必要に応じて系外から補給水を導くようにする。
【００８８】
本実施例においては、再熱器５（給水加熱器６）を経た排ガスは排ガス再加熱器９に供給されて、水回収器８を経て湿分含有率が低くなった低温の排ガスと熱交換を行い、温度が低下し、水回収器８に供給され水分が回収される。排気ガス中に含まれる湿分を回収するための方策例としては、ガスをその内部に含まれる水蒸気の飽和温度（露点）以下に冷却する方法がある。例えば、系外から冷却水を供給して温度を低下させる。水回収器８を出た排ガスは、排ガス再加熱器９を経由して加熱された後、排気塔（図示せず）から大気中に放出される。
【００８９】
回収された水には燃焼排ガス中の炭酸ガスや不純物が溶解していることが考えられるので水処理装置１０で除去処理した後、加湿器７の補給水および吸気噴霧装置１１の散布水として再利用する。なお、吸気噴霧装置１１の散布水は回収水を利用せずに、補給水供給装置１５（図示せず）から供給しても良い。
【００９０】
本実施例においては、排ガス中から湿分を回収し再利用する点に特徴がある。
【００９１】
排ガス中に含まれる湿分の何割を回収するかは、水回収器で排ガスをどの程度まで冷却するかに関係するが、排ガス全体を３８℃程度まで冷却できれば、補給水として使用する量に相当する回収水を得ることができる。この場合回収水を再利用し、実質的に補給水を不要としたシステムを構築することも可能である。補給水として通常は、例えば工業用水を処理したものが利用されるが、熱エネルギーの観点からすれば、工業用水の温度は大気温度に等しいかそれより幾分低い場合が多い。一方、排ガスから回収した水は３８℃前後の温度レベルにあり、通常の大気温度よりも高く、回収方法を工夫すれば６０℃前後の更に高い温度レベルの水を得ることも可能である。本実施例において、加湿器７に供給する水は例えば１８０℃前後の高温水であり、この高温水を得るために各種熱交換器により熱回収を行っている。したがって、この加湿器への補給水は温度の高いほうが好ましい。
【００９２】
本実施例では、排ガス中から湿分を回収し再利用するので、通常の工業用水よりも高い温度の水が利用できる。このことは、加湿器に供給する高温水を得るための熱量を同じとする場合には、各種熱交換器の熱回収量を低減できることになり、熱交換器を小型化する或いは、熱交換媒体の循環流量を低減することができる。これにより、ガスタービンに接続されている機器の圧力損失を低減できるので、発電効率の向上がはかれる。また、燃焼排ガスから熱を含む回収水を利用でき、ガスタービンにより生じた熱を燃焼器上流側まで戻して再利用できるので、図１の例よりガスタービンの効率向上を図ることができる。また、部分負荷時においても高効率の運転に寄与することができる。
【００９３】
また、燃料５０が液化天然ガスを気化したものである場合、燃料供給経路に吸気噴霧装置１１への給水経路を流れる給水と熱交換する燃料加熱器を設けるようにすることができる。燃焼器４に導かれる燃料が吸気噴霧装置１１への給水で加熱される。吸気噴霧装置１１への給水は前記燃料加熱器を通過する際に熱を奪われて更に温度が低下した状態で吸気噴霧装置１１へ供給される。
【００９４】
第２実施例を図４を用いて説明する。
【００９５】
図４は本発明の更に別な実施例を示す概要図である。
【００９６】
図３の例との違いは、水回収器８として、冷水をスプレイ噴霧する直接接触式の水回収器を想定した点、および吸気噴霧装置１１に供給する水と加湿器７に供給する水を異なる位置から採取している点である。
【００９７】
具体的には、図１の構成に加えて、再生器５を経た燃焼排ガス（給水加熱器６がある場合は給水加熱器６を経た燃焼排ガス）が供給され、排ガス中の水分を回収する水回収器８を備える。また、水回収器８で回収した水を浄化処理する水処理装置１０を備える。また、水回収器８で回収した水を冷却する循環水冷却器１４を備える。加湿器７へ導く給水経路には水回収器８で回収された水が供給され、吸気噴霧装置１１へ導く給水経路には水回収器８で回収されて更に減温した水が供給される。
【００９８】
また、好ましくは、図４に図示したように、前記構成に加えてさらに、給水加熱器６を経た排ガスおよび水回収器８を経た排ガスが供給されて熱交換する排ガス再加熱器９を設置する。
【００９９】
再生器５（給水加熱器６）を経た排ガスは排ガス再加熱器９に供給されて、水回収器８を経た排ガスにより減温される。そして水回収器８に供給され水分が回収される。水回収器８を出た排ガスは、排ガス再加熱器９を経由して加熱された後、排気塔（図示せず）から大気中に放出される。
【０１００】
水回収器８で回収された水は、一部は水処理装置１０を経て加湿器７の方へ導かれる。また、他の一部は、循環水冷却器１４を経て冷却された後、再び水回収器８に導かれ水回収に寄与する。循環水冷却器１４で冷却された水の一部は吸気噴霧装置１１に供給される。何れの水も必要に応じて浄化処理されて供給される。
【０１０１】
吸気噴霧装置１１はガスタービン吸気を冷却する作用を期待しており、この目的には水の温度は低い方が好ましい。一方、加湿器７の補給水は熱回収し高温に昇温するので補給水としては温度の高いほうが好ましい。そのため、吸気噴霧装置１１には循環水冷却器１４を出た水の一部を分岐して供給し、加湿器７の補給水には水回収ループの中で最も温度が高くなる回収水から供給するようにシステムを構成したことにより、水回収効果を高めると共に吸気冷却の効果が大きくなるため出力増加が期待できる。加えて、回収水量が多くなり、補給する水量をすくなくできる。また、加湿器への補給水供給温度が高くなるので、加湿器および排熱回収熱交換機が小型化でき圧力損失が少なくなるため効率が向上するという効果がある。
【０１０２】
よって、安定燃焼を図りつつ、高効率，高出力の運転を図ることができる。また、部分負荷時の効率向上に寄与することができる。
【０１０３】
水回収器８の具体例を図６を用いて説明する。
【０１０４】
大気圧で４０℃の条件における水蒸気の凝縮潜熱は約５７０kcal／kgであり、この水蒸気１kgを冷水のスプレイで凝縮させる場合、冷水の温度上昇を１０℃とすれば、水の比熱は約１kcal／kgなので必要なスプレイ流量は約５７kgになる。排ガスからの水回収、言い換えれば水蒸気の凝縮に必要なスプレイ流量は、水回収器の設計条件により異なるが、通常、蒸気流量の数１０倍が必要である。そこで、水回収方法を工夫すれば、高温の回収水と低温のスプレイ水を分離して得ることが可能であり、図６は、高温の回収水を得るための構成例を示す。
【０１０５】
本実施例は、水回収装置８から低温と高温の２種類を回収する。高温の回収水を加湿器７の方へ供給し、低温の回収水を吸気噴霧装置１１の方へ供給する。
【０１０６】
給水加熱器６を経た、水蒸気を多く含んだ燃焼排ガスは、熱交換器（例えば排ガス再加熱器９）で冷却された後、水回収装置８に流入し、そこで冷却水と直接接触して冷却されて湿り蒸気となり、一部は凝縮し回収される。残りの排ガスは熱交換器で加熱された後、煙突を経由して大気に放出される。水回収装置８は、ガス流れに対して直列に複数の水回収手段が配置されており、各水回収手段は、冷却水を流れる排ガスに散布する冷却水散布部と、散布水及び凝縮水を回収する回収部を備える。冷却水散布部と回収部との間を排ガスが流れるよう構成される。また、回収された水の少なくとも一部はガス流れの上流側に位置する水回収手段の冷却水散布部の冷却水として用いられる。具体的には以下に示す。
【０１０７】
水回収装置８では冷却水は配管４１を通り、冷却水散布部５１ａで排ガス中に散布され、散布水と凝縮水は水回収部５１ｂに回収される。回収水は配管４３を通り循環水冷却器１４で冷却された後、配管４１を通って冷却水として循環使用される。ところで、５１ｂで回収された回収水の内一部は配管４４，４５を経由して、冷却水散布部５２ａに送られる。５２ａに送られた散布水は凝縮潜熱を吸収しているので、５１ａの散布水より温度が高くなっている。５２ａの散布水は５２ｂで回収され配管４６，４７を通して冷却水散布部５３ａに送られる。このプロセスを繰り返すことにより、水回収装置出口の配管６０における回収水は配管４２の回収水よりも高温の回収水が得られる。最も上流側の水回収手段の水回収部５９ｂから出る配管６０における回収水は水処理装置１０を経由して、再び使用される。
【０１０８】
なお、排ガス再加熱器９は水回収した後の排ガスを加熱するためのものであり、この例では、水回収する前の排ガスを熱源としたガス−ガス熱交換器となっているが、別に熱源が得られる場合はそれを利用しても良い。
【０１０９】
これにより、温度の異なる回収水が得られる。また、高温の回収水が容易に得られる。このため、排ガスの保有する熱エネルギーをエネルギーの高い状態で回収できる。
【０１１０】
このような構成にすれば、直接接触のスプレイ冷却において温度の高い回収水と温度の低いスプレイ循環水を得ることができる。
【０１１１】
高湿分ガスタービンでは、燃焼ガス中に体積割合で２５〜３０％程度の湿分がふくまれており燃焼排ガスの露点は７０℃近くになる。この露点温度よりも低い温度に排ガスを冷却すれば水が回収できるが、直接接触式のスプレイ冷却では本実施例のような構造をとることにより、例えば、６０℃程度の温度の高い回収水と３０℃程度の温度の低い循環水を得ることができる。この高温水を前記加湿器の補給水として利用すれば、図４に示した実施例３と同様の効果を奏することができる。
【０１１２】
このように、水回収器８での回収水のうち高温の回収水は水処理装置１０，給水加熱器６を経由して加湿器７へ送入すれば、プラント熱効率を一層高めることができる。一方、低温の回収水は水処理装置１０を通過したのち、吸気噴霧装置１１での噴霧水とするので、吸気室２２を流れる吸気の温度を一層低めるのに有効である。
【０１１３】
第３の実施例を図５を用いて説明する。
【０１１４】
図５は本発明の更に別な実施例を示す概要図である。
【０１１５】
図３の例との違いは、水回収器８として、冷水をスプレイ噴霧する直接接触式の水回収器を想定した点、および吸気噴霧装置１１に供給する水と加湿器７に供給する水を異なる位置から採取している構成に加えて、吸気室２２内に空気の流れに沿って複数段に噴霧装置が設置され、上流に位置する噴霧装置から噴出される水より下流に位置する噴霧装置から噴出される水の温度が高くなるようになっている点である。
【０１１６】
具体的には、図１の構成に加えて、再生器５を経た燃焼排ガス（給水加熱器６がある場合は給水加熱器６を経た燃焼排ガス）が供給され、排ガス中の水分を回収する水回収器８を備える。また、水回収器８で回収した水を浄化処理する水処理装置１０を備える。また、水回収器８で回収した水を冷却する循環水冷却器１４を備える。加湿器７へ導く給水経路には水回収器８で回収された水が供給される。更にその途中から分岐して一部は吸気室２２内の吸気噴霧装置１１より圧縮機入口側に設置した吸気噴霧装置１６に噴霧水として供給される。吸気噴霧装置１１へ導く給水経路には水回収器８で回収されて更に減温した水が供給される。
【０１１７】
また、好ましくは、図５に図示したように、前記構成に加えてさらに、給水加熱器６を経た排ガスおよび水回収器８を経た排ガスが供給されて熱交換する排ガス再熱器９を設置する。吸気噴霧装置１６は吸気噴霧装置１１と同じ効果を奏することができるものを使用することができる。
【０１１８】
吸気噴霧装置１１には図４の実施例と同様に低温の水を供給し、吸気噴霧装置１６には加湿器７への補給水と同じく温度の高い水を供給する。
【０１１９】
このような構成にすると、吸気噴霧装置１１から噴霧水には吸気冷却の効果が多く期待でき（図１の例の説明時の出力増加メカニズム１）に対応）、吸気噴霧装置１６からの噴霧水は圧縮機内でより蒸発しやすくなっているので、前述の出力増加メカニズムの２）〜４）の効果が大きくなる。
【０１２０】
吸気噴霧装置１６からの噴霧水が圧縮機内でより蒸発しやすくなる理由としては、温度が高くなっているので蒸発に要する熱エネルギーが少なくてすむことと、温度が上昇するのに伴い水の表面張力が小さくなるため噴霧水をより微細化しやすく、微細な液滴は単位重量あたりの表面積が大きくなるので、蒸発が促進されることが考えられる。
【０１２１】
その結果、吸気噴霧装置１１と吸気噴霧装置１６から噴霧された液滴のうち圧縮機出口までに蒸発する水の量は、図４の例よりも多くなると考えられ、出力および効率がさらに向上する。
【０１２２】
このように、本実施例のように噴霧装置１１を、前記吸気室内２２に前記空気の流れに沿って多段に設置され、上流に位置する噴霧装置１１から噴出される水より下流に位置する噴霧装置１６から噴出される水の温度が高くなるようにしたことにより、前段の水噴霧装置１１で吸気を冷却して、空気重量流量を増加させる。加えて、圧縮機の入口近傍に設置した後段の水噴霧装置１６から高温水を噴霧することにより圧縮機２２内で蒸発し易い水を圧縮機２２に入る空気に多く含ませることができる。
【０１２３】
このため、注水装置から供給する水量に対する噴霧装置１１，１６から空気に供給する水量の比率をより多くすることにより、更に出力向上及び高効率化を図りつつ、安定燃焼に寄与することができる。
【０１２４】
尚、吸気噴霧装置１１は吸気室２２内の吸気フィルタ室近傍に配置する。たとえば、サイレンサ等が吸気室２２内に設置される場合は、たとえば、サイレンサの直後に隣り合わせて設置する。或いは吸気フィルタ室２１内のフィルタの直後に設置してもよい。また、吸気噴霧装置１６は吸気室２２内の圧縮機入り口近傍に配置することが好ましい。たとえば、吸気室２２内の吸気室２２と圧縮機２入口との境界付近である。これにより、噴霧装置１１から噴霧された液滴が圧縮機に流入するまでの距離が大きくなるので、吸気冷却効果が大きくなり出力が増加するという効果が得られる。
【０１２５】
別の実施例を図１および図３を用いて説明する。
【０１２６】
前記各実施例の形態は、既存のガスタービン設備に効率向上を図るべく設置する増効率装置として見ても、高出力・高効率を燃焼器の安定性を得つつ行うことができる。
【０１２７】
例えば、図１に示すような既存のガスタービン発電設備では、通常、空気２０を取り込む吸気室２２と、供給される空気を圧縮して吐出する圧縮機２，前記圧縮機２から吐出した空気と燃料とが燃焼される燃焼器４，前記燃焼器４の燃焼ガスにより駆動されるガスタービン１と、ガスタービンにより駆動される発電機３を有する。
【０１２８】
そこに、前記圧縮機２の上流側の吸気室２２内に設置され、前記圧縮機２に供給される空気に水を噴霧して前記圧縮機２に導入されるまでの間に噴霧された該液滴の一部を気化させ、前記空気と共に前記圧縮機２内に導入された未気化の該液滴を前記圧縮機２内を流下中に気化させるようにした吸気噴霧装置１１と、前記噴霧装置１１で噴霧された水分を含む前記圧縮機２から吐出された圧縮空気に水を加える加湿装置（加水装置）７と、前記加湿装置７で加えられた水分を含む圧縮空気が供給されてガスタービン排ガスを熱源として加熱される再生器５を備える増効率装置を設置する。
【０１２９】
また、吸気噴霧装置１１及び加湿器７に水を供給する補給水供給装置１５を設置する。
【０１３０】
また必要に応じて、加湿器７に供給される圧縮空気を、加湿器７に供給される水を冷熱源として冷却する後置冷却器１３を備える。また、加湿器７に供給される水を、再生器５を経た排ガスを熱源として加熱する給水加熱器６を備える。
【０１３１】
これにより、所望の出力及び効率を得つつ、燃焼安定性の高い高湿分ガスタービン設備を構成でき、図１と同様の効果を奏することができる。
【０１３２】
また、前記補給水供給装置と共にまたは、これに代えて、前記再生器を経た燃焼排ガスから排ガス中の水分を回収し、該回収した水を前記噴霧装置と前記加水装置の少なくとも加水装置に供給する経路と、を有するようにしてもよい。これにより、図３と同様の効果を奏することができる。
【図面の簡単な説明】
【０１３３】
【図１】図１は本発明の前提となるガスタービン発電設備の概要図である。
【図２】図２は吸気噴霧装置１１および加湿器７の効果を示す概要図である。
【図３】図３は本発明の一実施例を示す概要図である。
【図４】図４は本発明の一実施例を示す概要図である。
【図５】図５は本発明の一実施例を示す概要図である。
【図６】図６は水回収器８部の具体例を示す概要図である。
【符号の説明】
【０１３４】
１…ガスタービン、２…圧縮機、３…発電機、４…燃焼器、５…再生器、６…給水加熱器、７…加湿器、８…水回収器、９…排ガス再加熱器、１０…水処理装置、１１…噴霧装置、１３…後置冷却器、１４…循環水冷却器、１５…補給水供給装置、１６…噴霧装置、１８…制御装置、２０…空気、２１…吸気フィルタ室、２２…吸気室、５０…燃料。

Claims

空気を圧縮する圧縮機と、
該圧縮機から吐出された圧縮空気を冷却する後置冷却器と、
該後置冷却器で冷却された圧縮空気に水分を加える加湿装置と、
該加湿装置を経た圧縮空気をタービンから排出される排ガスで加熱する再生器と、
該再生器で加熱された空気と燃料とを燃焼する燃焼器と、
前記燃焼器の燃焼ガスにより駆動されるタービンと、
該タービンと軸を介して連結され、前記タービンの回転によって駆動される発電機と、
前記加湿装置で圧縮空気に加湿する水を、前記再生器を経た排ガスによって加熱する給水加熱器と、を備えたガスタービン発電設備であって、
前記給水加熱器を経た排ガス中の水分を回収し、この回収水を前記加湿装置の給水として再利用する水回収装置を設け、
前記圧縮機を１台の圧縮機として構成し、
前記圧縮機と連結された吸気室内の上流側に、１台で構成した前記圧縮機に供給される空気に液滴を噴霧する噴霧装置を設け、該噴霧装置は１μｍ以上３０μｍ以下の粒径の液滴であって、前記圧縮機に取り込まれる空気重量流量に対して０．２％以上５．０％以下の範囲の水量を噴霧することにより、前記圧縮機に導入されるまでの間に噴霧された該液滴の一部を気化させ、前記空気と共に前記圧縮機内に導入された未気化の該液滴を前記圧縮機内を流下中に気化させることを特徴とするガスタービン発電設備。
請求項１のガスタービン発電設備において、
前記噴霧装置は、前記吸気室内に前記空気の流れに沿って複数段に噴霧装置が設置され、上流に位置する噴霧装置から噴出される水より下流に位置する噴霧装置から噴出される水の温度が高くなるようにした、ことを特徴とするガスタービン発電設備。
請求項１のガスタービン発電設備において、
前記再生器を経た燃焼排ガス中から回収した水を前記噴霧装置と前記加湿装置に供給する水供給経路を備え、該水供給経路から前記加湿装置に供給する水は前記後置冷却器を経由し、前記加湿装置の上流を流れる圧縮空気と熱交換することを特徴とするガスタービン発電設備。
空気を圧縮する圧縮機と、
該圧縮機から吐出された圧縮空気を冷却する後置冷却器と、
該後置冷却器で冷却された圧縮空気に水分を加える加湿装置と、
該加湿装置を経た圧縮空気をタービンから排出される排ガスで加熱する再生器と、
該再生器で加熱された空気と燃料とを燃焼する燃焼器と、
前記燃焼器の燃焼ガスにより駆動されるタービンと、
該タービンと軸を介して連結され、前記タービンの回転によって駆動される発電機と、
前記加湿装置で圧縮空気に加湿する水を、前記再生器を経た排ガスによって加熱する給水加熱器と、を備えたガスタービン発電設備であって、
前記給水加熱器を経た排ガス中の水分を回収し、この回収水を前記加湿装置の給水として再利用する水回収装置を設け、
前記圧縮機を１台の圧縮機として構成し、
前記圧縮機と連結された吸気室内の上流側に、１台で構成した前記圧縮機に供給される空気に液滴を噴霧する噴霧装置を設け、該噴霧装置は１μｍ以上３０μｍ以下の粒径の液滴であって、前記圧縮機に取り込まれる空気重量流量に対して０．２％以上５．０％以下の範囲の水量を噴霧することにより、前記圧縮機に導入されるまでの間に噴霧された該液滴の一部を気化させ、前記空気と共に前記圧縮機内に導入された未気化の該液滴を前記圧縮機内を流下中に気化させ、
前記再生器を経た燃焼排ガスから回収した水を前記加湿装置に供給する加湿水供給経路と、
前記噴霧装置に系外から供給される噴霧水を導く噴霧水供給経路と、を備えることを特徴とするガスタービン発電設備。