JP4281045B2 - 分散度の低い触媒上での転化−水素異性化とそれに続く接触脱パラフィンによるオイルベース及び蒸留物の融通性ある改良型生産方法 - Google Patents
分散度の低い触媒上での転化−水素異性化とそれに続く接触脱パラフィンによるオイルベース及び蒸留物の融通性ある改良型生産方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4281045B2 JP4281045B2 JP2002549809A JP2002549809A JP4281045B2 JP 4281045 B2 JP4281045 B2 JP 4281045B2 JP 2002549809 A JP2002549809 A JP 2002549809A JP 2002549809 A JP2002549809 A JP 2002549809A JP 4281045 B2 JP4281045 B2 JP 4281045B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- effluent
- stage
- feedstock
- oil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/12—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including cracking steps and other hydrotreatment steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/04—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only refining steps
- C10G65/043—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only refining steps at least one step being a change in the structural skeleton
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
本発明は、非常に高品質のすなわち高い粘性指数(VI)、優れたUV安定性及び低い流動点を有するベースオイル(すなわち基油)を、炭化水素仕込原料から(そして好ましくはフィッシャートロプシュプロセスに由来する炭化水素仕込原料から又は水素化分解残渣から)製造し、場合によっては同時に、非常に高品質のすなわち低い流動点及び高いセタン指数を有する中間蒸留物(特に軽油、ケロシン)を生産する改良型方法に関する。
【0002】
【従来の技術】
高品質の潤滑油は、近代的機械、自動車及びバスの良好な機能にとって最も重要なものである。
【0003】
これらの潤滑油は、石油留分の物性を改善することのできる一連の精製段階によって得られることが最も多い。特に、後にベースオイルとして使用されることになる仕込原料から直鎖又は分枝度のきわめて低いパラフィンを除去することを目的とする操作によって、できるかぎり優れた収量で上質のベースオイルを得るために、直鎖又は枝分かれ度の低いパラフィンの含有量が多い重質石油留分を処理することが必要である。
【0004】
実際、油の中に存在する直鎖か又は分枝度の低い高分子量のパラフィンは、高い流動点ひいては低温での用途については凝固現象を導く。流動点の値を下げるため、分枝が全く又はほとんど無いこれらの直鎖パラフィンは、完全に又は部分的に除去されなくてはならない。
【0005】
もう1つの手段は、水素の存在下又は不在下での触媒処理であり、それらの形状選択性を考慮に入れると、ゼオライトが最も使用されている触媒である。
【0006】
これらのプロセスにおけるその使用について、ZSM−5、ZSM−11、ZSM−12、ZSM−22、ZSM−23、ZSM−35及びZSM−38といったようなゼオライトベースの触媒が記述されてきた。現在水素異性化で使用されている全ての触媒は、酸性機能と水素化機能を併せ持つ2機能タイプのものである。酸性機能は、ハロゲン化アルミナ(特に塩化又は弗化)、リン化アルミナ、酸化ホウ素と酸化アルミニウムの組合せ、非晶質シリカ−アルミナ及びシリカ−アルミナといったような、表面酸性度を呈する大きい表面積の支持体(一般に150〜800m2・g−1)によってもたらされる。水素化機能は、鉄、コバルト、ニッケル、ルチニウム、ロジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム及び白金といったような元素周期表の第VIII群の単数又は複数の金属によってか又は、クロム、モリブデン及びタングステンといったような第VI群の少なくとも1つの金属と第VIII群の少なくとも1つの金属の組合せによってもたらされる。
【0007】
酸性及び水素化の2つの機能の間の平衡は、触媒の活性及び選択性を支配する根本的なパラメータである。弱い酸性機能と強い水素化機能は、異性体化に対する選択性及び活性のほとんどない触媒を提供し、一方、強い酸性機能と弱い異性体化機能は、クラッキングに対しきわめて選択性及び活性の高い触媒を提供する。第3の可能性は、異性体化に対しきわめて選択性があると同時に非常に活性でもある触媒を得るべく、強い酸性機能と強い水素化機能を使用することである。従って、各々の機能を適切に選択することにより、触媒の活性/選択性対を調整することが可能である。
【0008】
従って、出願人は、本発明の中で記述した方法に従って、水素化処理及び/又は水素化分解プロセスで得られるものに少なくとも等しい流動点をもつVIのオイルベース、及び非常に上質の中間蒸留物を同時に生産することを提案している。
【0009】
【発明が解決しようとする課題】
出願人は、非常に高品質の潤滑油及び高品質の中間蒸留物を、炭化水素仕込原料から、及び好ましくはフィッシャートロプシュプロセスに由来する炭化水素仕込原料から、又は水素化分解残渣から製造する改良型方法の完成にその研究努力を傾注した。
【0010】
【課題を解決するための手段】
従って本発明は、非常に高品質のベースオイル及び非常に高品質の中間蒸留物(特に軽油)を石油留分から同時製造するための一連のプロセスに関する。
【0011】
より厳密に言うと本発明は、炭化水素仕込原料(うち好ましくは少なくとも20体積%が340℃以上の沸とう点を有する)から油を生産するための方法において、
(a) 非晶質酸性支持体上に担持された少なくとも1つの貴金属(なお該貴金属の分散度は20%未満である)を含む触媒の存在下での、1000重量ppm未満の硫黄含有量、200重量ppm未満の窒素含有量、50重量ppm未満の金属含有量、最大0.2重量%の酸素含有量を有する仕込原料のn−パラフィンの少なくとも一部分の同時水素異性化を伴う、該仕込原料の転化段階(なお、好ましくは、この段階は、一般に仕込原料1リットルあたり100〜2000リットルの水素の割合で水素の存在下で、0.1〜10h−1の空間速度で、2〜25MPaの圧力下で、200〜500℃の温度で行なわれる);
(b) 少なくとも1つの水素化−脱水素化元素及びZBM−30、EU−2及びEU−11からなる群から選択された少なくとも1つの分子篩を含む触媒の存在下での、段階(a)に由来する流出液の少なくとも一部分の接触脱パラフィン段階(好ましくは、この段階は、この段階に入ってくる流出液1リットルあたり50〜2000リットルの水素の存在下で、0.05〜50h−1の毎時体積速度で、1〜25MPaの圧力下で200〜500℃で行なわれる)、
という連続した段階を含んで成る方法に関する。
【0012】
従って、場合によっては、段階(a)の前に、100〜2000リットル/リットルの水素/炭化水素体積比で水素が存在する中で、及び少なくとも1つの第VIII群の金属及び少なくとも1つの第VIB群の金属を含む非晶質触媒の存在下で、0.1〜6h−1の空間速度で、2〜25Mpaの圧力下で、200〜450℃の温度で一般に実施される水素化処理段階が先行する。
【0013】
段階(a)に由来する流出液は全て段階(b)に送ってもよい。段階(a)の後には、場合によって、段階(a)の終りで得られた流出液から軽質ガスを分離する段階が続いている。
【0014】
好ましくは、転化−水素異性化処理に由来する流出液は、少なくとも340℃を上回る初留点をもち残渣を形成する生成物から、340℃未満の沸点をもつ化合物(ガス、ガソリン、ケロシン、軽油)を分離するように(好ましくは大気圧)蒸留段階に付される。かくして、一般には、高くとも−20℃の流動点及び少なくとも50のセタン指数を呈する中間蒸留物画分が分離される。
【0015】
このとき、接触脱パラフィン段階(b)は、少なくとも340℃を上回る沸点をもつ化合物を含有する蒸留由来の少なくとも1つの残渣に適用される。本発明のもう1つの実施形態においては、段階(a)に由来する流出液は、段階(b)を実施する前に蒸留されない。この流出液は、せいぜい軽質ガスの少なくとも一部分の(フラッシュによる)分離を受けるだけであり、その後、接触脱パラフィンに付される。
【0016】
好ましくは、段階(b)は、9または10個のT原子(TはSi、Al、P、B、Ti、Fe、Gaからなる群から選ばれる)とそれらと交互の同数の酸素原子を有する細孔開口をもった少なくとも1つの主要タイプの流路を呈し、かつ9または10個のT原子にアクセスできて、それらを包含する2つの細孔開口の距離がせいぜい0.75mmであるところのミクロ細孔系をもった少なくとも1種の分子篩を含有する触媒を用いて実施することが好ましい。
【0017】
有利には、脱パラフィン処理に由来する流出液は、少なくとも340℃を上回る沸点をもつ油留分を少なくとも分離するように大気圧蒸留及び真空蒸留を含む1つの蒸留段階に付される。これは−10℃未満の流動点及び95を上回るVI、3cSt(つまり3mm2/s)以上の100℃粘度を呈することが最も多い。この蒸留段階は、段階(a)と(b)の間に蒸留がない場合には必須である。
【0018】
有利には、場合によって蒸留された脱パラフィン処理に由来する流出液は、水素化仕上げ処理に付される。
【0019】
【発明の実施の形態】
本発明に従ったプロセスは、以下の段階を含む。
【0020】
仕込原料
油そして場合によっては高品質の中間蒸留物を提供する炭化水素仕込原料は、好ましくは340℃より高い温度、好ましくは少なくとも350℃そして有利には少なくとも380℃で沸とうする化合物を少なくとも20体積%だけ含有している。このことは、沸点が380℃及びそれより高い温度ではなく、380℃か又はそれより高い温度であることを意味している。
【0021】
仕込原料は、n−パラフィンを含有する。好ましくは、仕込原料はフィッシャートロプシュ装置に由来する流出液である。非常に多様な仕込原料をこのプロセスで処理することができる。
【0022】
仕込原料は同様に、例えば、原油の直接的蒸留又はFCC、コーカー又はビスブレーキングといったような転化装置からの、又は芳香族抽出装置に由来する又はRAT(大気圧残渣)及び/又はRSV(真空残渣)の水素化処理又は水素化転化に由来する真空蒸留物でもあり得、さらには、仕込原料は脱パラフィン油さらには例えばDSV由来の水素化分解残渣、又は前述の仕込原料のあらゆる混合物であり得る。上述のリストは制限的なものではない。
【0023】
一般に、油という目標にとって適当な仕込原料は、少なくとも340℃を上回る、さらに良いのは少なくとも370℃を上回る初留点を有する。
【0024】
転化−水素異性化の段階(a)で導入される仕込原料は清浄でなくてはならない。清浄な仕込原料というのは、その硫黄含有率が1000重量ppm未満、好ましくは500重量ppm未満、そしてさらに一層好ましくは300重量ppm未満、さらに良いのは200重量ppm未満である仕込原料のことを意味する。窒素含有量は、200重量ppm未満、好ましくは100重量ppm未満、さらに一層好ましくは50重量ppm未満である。仕込原料中の、ニッケル及びバナジウムといったような金属の含有率は極めて低い。つまり50重量ppm未満、より有利には10重量ppm未満、又さらに良いのは2重量ppm未満である。
【0025】
不飽和生成物又は酸素含有された生成物の含有量が、触媒系の過度に重大な失活をひき起こす可能性がある場合、(例えばフィッシャートロプシュプロセスに由来する)仕込原料は、水素異性化ゾーン内に入る前に、水素化処理ゾーン内での水素化処理を受けなくてはならなくなる。例えばフィッシャートロプシュ合成の際に生成された不飽和分子及び酸素添加された分子の含有量を低下させる役割をもつ水素化処理触媒に仕込原料を接触させて水素と反応させる。かくして酸素含有量は多くとも0.2重量%まで低下させる。
【0026】
処理すべき仕込原料が以上で定義づけした意味で清浄でない場合、それはまず予備水素化処理段階に付され、この段階中仕込原料は、水素の存在下で、非晶質支持体と、少なくとも1つの第VIB群元素及び少なくとも1つの第VIII群元素によって確保される水素化−脱水素機能をもつ少なくとも1つの金属とを含む少なくとも1つの触媒に、200〜450℃、好ましくは250〜450℃、有利には330〜450℃又は360〜420℃の間に含まれる温度で、5〜25MPaの間又はより良いのは20MPa未満、好ましくは5〜20MPaの間に含まれる圧力の下で接触させられ、導入される水素の量は、水素と炭化水素の体積比が100〜2000リットル/リットルとなるようなものである。
【0027】
支持体は一般に、アルミナ又は非晶質シリカ−アルミナベースのもの(好ましくは基本的にこれらで構成されているもの)である。同様に、支持体は、酸化ホウ素、マグネシア、ジルコニア、酸化チタン又はこれらの酸化物の組合せを内含する可能性がある。水素化−脱水素化機能は、好ましくはモリブデン、タングステン、ニッケル及びコバルトの中から選ばれた好ましくは第VIII群及びVIB群の少なくとも1つの金属又は金属化合物によって果たされる。
【0028】
この触媒は、有利にはリンを含有することができる;実際、先行技術においては、該化合物が、水素化処理用触媒に対し、特にニッケル及びモリブデンの溶液の含浸の際の調製の容易さ及びより良い水素化活性という2つの利点をもたらす、ということが知られている。
【0029】
好ましい触媒は、アルミナ上のNiMo及び/又はNiW触媒と同様、リン、ホウ素、ケイ素及びフッ素から成る原子群の中に含まれる少なくとも1つの元素でドープされたアルミナ上のNiMo及び/又はNiW触媒、さらには又、シリカ−アルミナ上の、リン、ホウ素、フッ素及びケイ素によって形成される原子群の中に含まれる少なくとも1つの元素によってドープされているか又はされていないシリカ−アルミナ−酸化チタン上のNiMo及び/又はNiW触媒である。
【0030】
第VIB及びVIII群の金属の酸化物の全濃度は、5〜40重量%、好ましくは7〜30%の間に含まれ、第VIII群の金属(単数又は複数)に対する第VI群の金属(単複)の金属酸化物で表わした重量比は、好ましくは20〜1.25の間、さらに一層好ましくは10〜2の間に含まれる。酸化リンP2O5濃度は、15重量%未満、好ましくは10重量%未満となる。
【0031】
水素化処理の終りに得られた生成物は、必要とあらば、段階(a)で導入される仕込原料の中の水、H2S及びNH3の含有量をそれぞれ多くとも100ppm、200ppm、50ppm未満の値に導くように、水(H2O)、H2S及びNH3の中間分離を受ける。このレベルで場合によって、段階(a)で残渣しか処理しないように、340℃未満の沸点をもつ生成物の分離を行うこともできる。
【0032】
水素化分解残渣が処理される場合には、すでに水素化処理及び水素化分解を受けた仕込原料を取扱うことになる。そのとき、仕込原料物自体が段階(a)で直接処理され得る。
【0033】
一般に、水素化分解は、たいていはゼオライトY、特に脱アルミナされたゼオライトYをベースとしたゼオライト触媒上で行なわれる。
【0034】
触媒は同様に、貴金属でない少なくとも1つの第GVIII群金属と少なくとも1つの第VIB群金属をも含有している。
【0035】
段階(a): 水素異性化−転化
触媒
段階(a)は、水素の存在下及び、非晶質酸性支持体上に担持した少なくとも1つの貴金属を含む2機能触媒の存在下で起こり、貴金属の分散度は20%未満である。
【0036】
この段階中、2機能触媒の存在下でn−パラフィンは、異性体化とそれに続いて場合によっては水素化分解を受け、それぞれ、イソパラフィンの形成及び軽油及びケロシンといったさらに軽質のクラッキング生成物を導く。
【0037】
好ましくは、2mm未満のサイズをもつ貴金属粒子の分率は、触媒上に担持した貴金属の多くとも2重量%である。
【0038】
有利には、少なくとも70%(好ましくは少なくとも80%、さらに良いのは少なくとも90%)の貴金属粒子が4nmを上回るサイズを呈する(数量%)。
【0039】
支持体は非晶質であり、分子篩を含まず、触媒も分子篩を含まない。
【0040】
酸性支持体は、シリカアルミナ、酸化ホウ素、ジルコニアの単独又はそれらの間での又は1つのマトリックス(例えば非酸性の)との混合物から成る群の中から選択できる。
【0041】
非晶質酸性支持体は一般に、シリカ−アルミナ、水素化アルミナ(好ましくはフッ化)、ケイ素(担持されたケイ素)でドープされたアルミナ、アルミナ−酸化チタン混合物、硫化ジルコニア、タングステンでドープされたジルコニア及びそれらの間での混合物又は、アルミナ、酸化チタン、シリカ、酸化ホウ素、マグネシア、ジルコニア、粘土などから成る群の中から選択された少なくとも1つの非晶質マトリックスとの混合物から成る群の中から選択される。
【0042】
好ましい支持体は、非晶質シリカ−アルミナ及びシリカ−アルミナ−酸化チタン(非晶質)である。
【0043】
酸性度の測定は、当業者にとって周知のものである。これらは例えば、モデル分子上のクラッキング又は水素化分解の触媒テストである、吸収された分子(ピリジン、CO…)の赤外線測定による、アンモニアを用いた温度プログラミング式脱着によって行なうことができる。
【0044】
本発明に従った好ましい触媒は、シリカ−アルミナ非晶質支持体上に担持された第VIII群の少なくとも1つの貴金属を0.05〜10重量%含む(好ましくは基本的にこれで構成されている)。
【0045】
触媒の特性は、さらに詳細には以下の通りである:
シリカ含有量: 本特許の枠内で記述されている触媒の作製に使用される好ましい支持体は、合成の直後からシリカSiO2及びアルミナAl2O3で構成されている。重量百分率で表わされた支持体のシリカ含有量は、一般に1〜95%の間、有利には5〜95%の間、好ましくは10〜80%の間、さらに一層好ましくは20〜70%の間、さらには22〜45%の間である。この含有量は、螢光X線を用いて完璧に測定される。
【0046】
貴金属の性質: この特殊なタイプの反応については、金属機能は、元素周期表第VIII群の少なくとも1つの貴金属、特に白金及び/又はパラジウムによりもたらされる。
【0047】
貴金属含有量: 触媒に対する金属の重量%で表わされた貴金属含有量は、0.05〜10の間、より好ましくは0.1〜5の間に含まれる。
【0048】
貴金属の分散度: 触媒の金属の合計量に対する反応に関与しうる金属の分率を表わす分散度は、例えばH2/O2滴定によって測定可能である。金属は予め還元されている。すなわち、水素にアクセスできる全ての白金原子を金属の形に変換させるような条件で高温での水素気流下、金属は処理を受ける。その後、酸素気流は、酸素にアクセスできる還元された全ての白金元素をPtO2の形に酸化するのに適切な操作条件で送られる。導入された酸素量と出た酸素量との間の差を計算することにより、消費された酸素量が得られる。かくしてこのとき、この最後の値から、酸素にアクセスできる白金の数量を推定することができる。このとき分散度は、触媒の白金合計数量に対する、酸素にアクセスできる白金の数量の比に等しい。我々のケースでは、分散度は、20%未満であり、これは一般的には1%、より良くは5%を上回る。
【0049】
透過型電子顕微鏡検査によって測定された粒度
金属粒子のサイズ及び分布を見極めるために、我々は、透過型電子顕微鏡検査を使用した。調製後、触媒のサンプルを、メノウ製乳鉢の中で細かく粉砕し、その後これを超音波によりエタノール中に分散させる。サイズの良好な代表性を確保することのできる異なる場所での採取を実施し、これを、薄いカーボンフィルムで被覆された銅製格子上に被着させる。格子を次に赤外線ランプの下で空気乾燥させてから、観察のため顕微鏡内に導入する。貴金属粒子の平均サイズを推定するため、数百回の測定を数十回の陰画(仏語:cliche)から行なう。これらの測定全体により、粒度分布のヒストグラムを実現することができる。かくして、我々は、各々の粒度ドメインに対応する粒子の割合を精確に推定することができる。
【0050】
貴金属の分布: 金属には分散の良不良があり得、貴金属の分布は、触媒粒の内部での金属の分布を表わす。例えば、分布は不良である(例えば、厚みが粒の半径よりはるかに小さいクラウン内で検出されるもの)が分散はすぐれている白金を得ることが可能である、すなわちクラウン状に位置づけされた全ての白金原子が試薬にアクセスできるようにすることが可能である。我々のケースでは、白金の分布は優れている、つまりCastaingのマイクロプローブ方法に従って測定された白金のプロフィールは0.1を上回る、有利には0.2 好ましくは0.5を上回る分布係数を示す。
【0051】
BET表面: 支持体のBET表面は一般に、100m2/gと500m2/gの間、好ましくは250m2/gと450m2/gの間に含まれ、シリカアルミナベースの支持体についてはさらに一層好ましい形で310m2/gと450m2/gの間に含まれる。
【0052】
支持体の総細孔容積: シリカアルミナベースの支持体については、一般に、これらは1.2ml/g未満、好ましくは0.3〜1.1ml/gの間、さらに一層有利には1.05ml/g未満である。
【0053】
シリカ−アルミナ及びあらゆる支持体全般の調製及び成型は、当業者にとって周知の通常の方法によって行なわれる。有利には、金属の含浸に先立ち、支持体は、0〜30体積%の水蒸気(シリカ−アルミナについては約7.5%が好ましい)の下で0.25〜10時間(好ましくは2時間)の時間中、300〜750℃(好ましくは600℃)での熱処理といったカ焼を受けることができるだろう。
【0054】
金属塩は、支持体の表面に金属(好ましくは白金)を担持させるために使用される通常の方法のうちの1つにより導入される。好ましい方法の1つは、含浸すべき触媒の質量の多孔質体積に等しい溶液体積内への金属塩の導入から成る。還元操作の前に、金属粒子の粒度分布を得るために、触媒は、0.25〜10時間(好ましくは2時間)の間300〜750℃(好ましくは550℃)で加湿された空気の下でのか焼を受ける。か焼の際のH2Oの分圧は、例えば0.05バールから0.50バールである(好ましくは0.15バール)。20%未満の分散度を得ることを可能にする既知のその他の処理方法が、本発明の範囲内で適切である。
【0055】
この段階(a)では、転化にはパラフィンの水素異性化が伴うことが最も多い。この方法は融通性という利点をもつ:すなわち、転化度に応じて、生産はさらに、油又は中間蒸留物に向けられる。転化度は、一般に5〜90%の間で変動する。
【0056】
水素異性化−転化反応における使用に先立ち、触媒中に含有されている金属は還元される。金属の還元を導くための好ましい方法の1つは、150℃〜650℃の間に含まれる温度及び0.1〜25MPaの間に含まれる合計圧力での水素下の処理である。例えば、還元は、2時間の150℃での横ばい状態とその後の1℃/分の速度での450℃に至るまでの温度上昇、そして次に450℃で2時間の横ばい状態から成る。この還元段階全体にわたり、水素流量は、触媒1リットルあたり水素1000リットルである。同様に、現場外で(ex-situ)のあらゆる還元方法が同様に適切であるという点に留意されたい。
【0057】
この段階(a)が行なわれる操作条件が重要である。
【0058】
圧力は一般に、2〜25MPa(最も往々にして少なくとも5MPa)、好ましくは2(又は3)〜20MPaそして有利には2〜18MPaの間に維持され、空間速度は通常0.1h−1〜10h−1、好ましくは0.2〜10h−1、有利には0.1又は0.5h−1〜5.0h−1の間に含まれ、水素の割合は、仕込原料1リットルあたり水素100〜2000リットル、好ましくは仕込原料1リットルあたり水素150〜1500リットルの間に含まれる。
【0059】
この段階において使用される温度は、200〜500℃の間(又は450℃)であることがさらに多く、好ましくは250℃〜450℃、有利には300〜450℃、さらに一層好ましくは340℃以上、例えば320〜450℃である。
【0060】
水素化処理及び水素異性化−転化の段階は、異なる反応装置(2つ以上)の中の2つのタイプの触媒上又は/及び同一反応装置内に設置された少なくとも2つの触媒床上で実施され得る。
【0061】
段階(a)内で記述されている以下の触媒の使用は、粘度指数(VI)を増大させる効果をもつ。より一般的には、−15〜−20℃の流動点温度を対象として、VIが、溶媒で脱パラフィンされた仕込原料(残渣)上及び同じく溶媒で脱パラフィンされた段階(a)に由来する生成物で測定され、VIの増大が少なくとも2ポイントであるということがわかる。
【0062】
一般的には、少なくとも5ポイントのVIの増大が得られ、5ポイント以上、ひいては10ポイント又はそれ以上のVIの増大が得られることが非常に多い。
【0063】
特に転化度の測定から、VIの増大を制御することが可能である。かくして、高いVIをもつ油、又は比較的低いVIでより高い油収量に向けて生産を最適化することが可能となる。
【0064】
VIの増大と並行して、流動点の低下が得られることが最も多く、これは、数℃から10〜15℃ひいてはそれ以上(例えば25℃)に及ぶ可能性がある。低下の大きさは、転化度ひいては操作条件及び仕込原料に応じて変動する。
【0065】
段階(a)に由来する流出液の処理
好ましい一実施形態においては、水素異性化−転化段階(a)に由来する流出液は、全て脱パラフィン段階(b)で処理され得る。一変形形態では、この流出液は、水素そして場合によっては多くとも炭素原子を4つしか有していない炭化水素化合物をも含む軽質ガスの少なくとも一部分(そして好ましくは少なくとも大部分)の分離を受けることができる。水素は、予め分離させることができる。段階(a)の流出液全体の段階(b)通過を伴う(変形形態を除く)実施形態は、プロセスの最後に唯一の蒸留装置が使用されることから、経済的に有利である。その上、最終蒸留において(触媒脱パラフィン又はその後の処理の後)、超冷温軽油が得られる。
【0066】
有利には、もう1つの実施形態において、段階(a)に由来する流出液は、軽質ガスを分離し、同様に340℃以上の沸点をもつ化合物を含有する残渣を少なくとも分離するように、蒸留される。これは、好ましくは大気圧蒸留である。
【0067】
有利には、最高340℃の沸点の複数の留分(ガソリン、ケロシン、軽油など)及び少なくとも340℃を上回る、より良くは350℃を上回る、好ましくは少なくとも370℃又は380℃の初留点をもつ留分(残渣と呼ばれる)を得るために蒸留することができる。
【0068】
本発明の好ましい一変形実施形態によると、この留分(残渣)は、その後、触媒脱パラフィン段階において、すなわち真空蒸留を受けることなく、処理されることになる。ただし、もう1つの変形実施形態においては、真空蒸留を使用することもできる。
【0069】
同じく本発明に従った中間蒸留物の生産という目標にさらに方向づけされた1つの実施形態においては、分離段階に由来する残渣の一部分を、それを転化し中間蒸留物の生産を増大させるように転化−水素異性化用触媒が入った反応装置に向かって再循環させることが可能である。
【0070】
一般に、本明細書中で、中間蒸留物というのは、少なくとも150℃の初留点及び残渣直前までに至るつまり一般には340℃、350℃又は好ましくは370℃未満又は380℃未満に至る終留点をもつ留分(単複)のことである。
【0071】
段階(a)に由来する流出液は、蒸留の前又は後に、例えば、芳香族化合物の少なくとも一部分の抽出といったようなその他の処理を受けることができる。
【0072】
段階(b): 接触水素化脱パラフィン
場合によっては上述の分離及び/又は処理を受けた流出液である、段階(a)に由来する流出液の少なくとも一部分が、このとき、酸性機能、水素化−脱水素化金属機能及び少なくとも1つのマトリックスを有する水素化脱パラフィン触媒及び水素の存在下で、接触脱パラフィン段階に付される。
【0073】
ここで少なくとも340℃より高い沸点をもつ化合物がつねに、接触脱パラフィンを受けるということに留意されたい。
【0074】
触媒
酸性機能は、少なくとも1つの分子篩及び好ましくは、9〜5個の原子Tを含有する環でその開口部が形成されている主要なタイプの流路を少なくとも呈するミクロ孔系をもつ分子篩によって確保される。原子Tは、分子篩を構成する4面体原子であり、次の原子(Si、Al、P、B、Ti、Fe、Ga)セットの中に含まれる元素の少なくとも1つでありうる。流路開口部を構成する環の中で、以上で定義した原子Tは、同数の酸素原子と交互に存在する。従って開口部が、9個又は10個の酸素原子を含む環で形成されると言うこともできるし、9個又は10個の原子Tを含む環で形成されると言うこともできる。
【0075】
本発明に従った触媒は、ZBM−30、EU−2及びEU−11の中から選択された少なくとも1つの篩を含む。この触媒は同様に、上述の特徴を呈する少なくとも1つの篩を含むことができる。
【0076】
水素化脱パラフィン用触媒の組成に入る分子篩は同様に、10個未満の原子T又は酸素原子を含む環でその開口部が形成されているその他のタイプの流路を有することもできる。
【0077】
好ましい触媒の組成内に入る分子篩は、さらに、多くとも0.75nm(1nm=10−9m)好ましくは0.50nm〜0.75nmの間、より一層好ましくは0.52nm〜0.73nmの間に含まれる、前述のような2つの気孔開口部間の距離である架橋幅を有する;かかる篩は、水素化脱パラフィン段階において優れた触媒性能を得ることを可能にする。
【0078】
架橋幅の測定は、問題の分子篩の表面を構築し、篩の骨組の中に存在する元素のイオン半径を考慮に入れて架橋幅を測定することを可能にするHyperchem又はBiosymといったような分子モデリング及びグラフィックスという手段を用いて実施される。
【0079】
すでに存在する数多くの分子篩の中から上述の条件下でかくして選択された分子篩を使用することで、特に、本発明に従ったプロセスの枠内で優れた収量で、低い流動点及び高い粘度指数をもつ生成物の生成が可能となる。
【0080】
触媒水素化脱パラフィン用の好ましい触媒の組成に同じく入ることのできる分子篩の例としては、フェリエライト、NU−10、EU−13、EU−1といったゼオライトがある。
【0081】
好ましくは、水素化脱パラフィン用触媒の組成に同じく入る分子篩は、フェリエライト及びゼオライトEU−1で形成されたセットの中に含まれる。
【0082】
一般に、水素化脱パラフィン触媒は、NU−10、EU−1、EU−13、フェリエライト、ZSM−22、Theta−1、ZSM−50、NU−23、ZSM−35、ZSM−38、ZSM−23、ZSM−48、ISI−1、KZ−2、ISI−4、KZ−1から成る群の中から選択された少なくとも1つのゼオライトを含むこともできる。
【0083】
水素化脱パラフィン触媒内の分子篩の重量含有量は、1〜90%の間、好ましくは5〜90%の間、さらに一層好ましくは10〜85%の間に含まれている。
【0084】
触媒の成型を実施するために使用されるマトリックスは、制限的な意味のない一例として、アルミナゲル、アルミナ、マグネシア、非晶質シリカ−アルミナ及びそれらの混合物である。押出し成形、ペレタイジング又は被覆法といったような技術を、成型操作を実施するために使用することができる。
【0085】
触媒は同様に、例えば少なくとも1つの第VIII群元素、好ましくは、白金及びパラジウムから成る群に含まれる少なくとも1つの貴元素によって確保される水素化−脱水素機能をも有している。貴金属でない第VIII群金属の最終触媒に対する含有量は、1〜40%の間、好ましくは10〜30%の間に含まれる。この場合、貴金属でない金属は往々にして、少なくとも1つの第VIB群金属(好ましくはMo及びW)と組合わせられる。少なくとも1つの第VIII群金属の場合、最終触媒に対する重量含有量は、5%未満、好ましくは3%未満、さらに一層好ましくは1.5%未満である。
【0086】
第VIII群の貴金属を使用する場合には、白金及び/又はパラジウムは好ましくはマトリックス上に局在化される。
【0087】
本発明に従った水素化脱パラフィン用触媒はさらに、0〜20重量%、好ましくは0〜10重量%(酸化物で表わされたもの)のリンを含有することができる。第VIB群金属(単複)及び/又は第VIII群金属(単複)とリンの組合せは、特に有用である。
【0088】
処理
段階(a)及び蒸留の後に得られ、この水素化脱パラフィン段階(b)において処理するのが有利である残渣は、以下のような特徴を有する。すなわち、この残渣は、340℃を超える好ましくは370℃を超える初留点、少なくとも15℃の流動点、35〜165(脱パラフィン前)、好ましくは110以上、さらに一層好ましくは150未満の粘度指数、3cSt(mm2/s)以下の100℃粘度、10重量%未満の芳香族化合物含有量、10重量ppm未満の窒素含有量、50重量ppm未満、より良くは10重量ppm未満の硫黄含有量を呈する。
【0089】
本発明のプロセスの触媒段階が行なわれる操作条件は、以下の通りである:
− 反応温度は、200〜500℃の間、好ましくは250〜470℃の間、有利には270〜430℃の間に含まれる。
【0090】
− 圧力は、0.1(又は0.2)〜25MPa(106Pa)の間、好ましくは1.0〜20MPaの間に含まれる;
− 毎時体積速度(触媒1体積あたり1時間あたりに注入される仕込原料の体積で表わされたvvh)は、約0.05〜約50の間、好ましくは約0.1〜約20h−1の間、さらに一層好ましくは0.2〜10h−1の間に含まれる。
【0091】
これらの条件は、求められている流動点を得るように選択される。
【0092】
仕込原料と触媒の間の接触は、水素の存在下で実施される。仕込原料1リットルあたりの水素リットル数で表わした使用される水素の割合は、仕込原料1リットルにつき水素50〜約2000リットル、好ましくは、仕込原料1リットルにつき水素100〜1500リットルである。
【0093】
得られる流出液
水素化脱パラフィン段階(b)の出口の流出液は、340℃未満、好ましくは370℃未満の転化生成物(特に接触水素化脱パラフィン段階の際に形成されるものを含む)を分離しかつオイルベースを構成し少なくとも340℃を上回る好ましくは370℃以上の初留点をもつ留分を分離することを目的とする、好ましくは大気圧蒸留及び真空蒸留を統合する蒸留装置の中に送られる。
【0094】
なお、この真空蒸留区画は、異なる等級の油を分離することができる。
【0095】
好ましくは、蒸留を受ける前に、接触水素化脱パラフィン段階(b)の出口の流出液は、少なくとも一部分、好ましくは全部が、油及び蒸留物の安定性を損なう芳香族化合物の高度の水素化を実施するように、水素の存在下でのハイドロフィニッシング(水素化仕上げ)用触媒上へと送られる。しかしながら、触媒の酸性度は、特に油の最終収量を低下させないように、340℃未満の沸点のクラッキング生成物の形成を導くことがないよう充分低いものでなければならない。
【0096】
この段階で使用される触媒は、少なくとも1つの周期表第VIII群金属及び/又は少なくとも1つの第VIB群元素を有する。強い金属機能すなわち白金及び/又はパラジウム又はニッケル−タングステン、ニッケル−モリブデンの組合せは、芳香族の高度の水素化を実施するために有利に使用される。
【0097】
これらの金属は、例えばアルミナ、シリカ、シリカ−アルミナといったような非晶質又は結晶質の酸化物タイプの支持体上に担持、分散させられる。
【0098】
水素化仕上げ触媒(HDF)は同様に、元素周期表の第VIIA群元素を少なくとも1つ含有し得る。好ましくはこれらの触媒は、フッ素及び/又は塩素を含有する。
【0099】
金属の重量含有量は、非貴金属の場合10〜30%の間に含まれ、貴金属の場合には2%未満、好ましくは0.1〜1.5%の間、さらに一層好ましくは0.1〜1.0%の間である。
【0100】
ハロゲン合計量は、0.02〜30重量%、有利には0.01〜15%、さらには0.01〜10%、好ましくは0.01〜5%の間に含まれる。
【0101】
この水素化仕上げ段階で使用可能でかつ優れた性能を導く、特に医薬用油を得るための触媒としては、少なくとも1つの第VIII群貴金属(例えば白金)及び少なくとも1つハロゲン(塩素及び/又はフッ素)を含有する触媒を挙げることができるが、ここで塩素とフッ素の組合せが好まれる。
【0102】
本発明のプロセスの水素化仕上げ段階が行なわれる操作条件は、以下の通りである:
− 反応温度は180〜400℃の間、好ましくは210〜350℃の間、有利には230〜320℃の間に含まれる;
− 圧力は0.1〜25MPa(106Pa)、好ましくは1.0〜20MPaの間に含まれる;
− 毎時体積速度(触媒1体積あたり1時間あたりに注入される仕込原料の体積で表わされたvvh)は、約0.05〜約100の間、好ましくは約0.1〜約30h−1の間に含まれる。
【0103】
仕込原料と触媒の間の接触は、水素の存在下で実施される。仕込原料1リットルあたりの水素リットル数で表わした使用される水素の割合は、仕込原料1リットルにつき水素50〜約2000リットル、好ましくは、仕込原料1リットルにつき水素100〜1500リットルである。
【0104】
有利には、水素化仕上げ(HDF)段階の温度は、接触水素化脱パラフィン段階(HDPC)の温度よりも低い。THDPC−THDFの差は、一般に20〜200の間、好ましくは30〜100℃の間に含まれる。HDF出口の流出液は、蒸留装置に送られる。
【0105】
生成物
このプロセスに従って得られたベースオイルは、−10℃未満の流動点、95を上回る、好ましくは110を上回る、さらに一層好ましくは120を上回るVI、100℃で少なくとも3.0 cStの粘度、1未満のASTM色度を呈し、ASTM色度の増大が0〜4の間、好ましくは0.5〜2.5の間に含まれるようなUVに対する安定性を示す。
【0106】
ASTM D925−55及びD1148−55のプロセスに適合されたUV安定性試験は、紫外線源に暴露された潤滑油の安定性を比較するための迅速な方法を提供する。試験用チャンバは、油のサンプルを収容する回転テーブルの備わった金属製密閉容器で構成されている。太陽光のものと同じ紫外線を生成し試験チャンバの頂部に設置された電球が、下向きにサンプル上に向けられている。サンプルの中には、既知のUV特性をもつ標準油が含まれている。サンプルのASTM D1500色度はt=0で、そしてその後45分間の55℃での暴露の後に決定される。結果は、標準サンプル及び試験用サンプルについて、以下のように書き記される:
a) ASTM D1500初期色度
b) ASTM D1500最終色度
c) 色度の増大、
d) 混濁
e) 沈殿
本発明に従ったプロセスがもつもう1つの利点は、2重量%未満、(好ましくは1重量%未満、より良くは0.05重量%未満)さらには0.01重量%未満の芳香族含有量をもつ医薬用グレードのホワイト油の生成にさえ至るほどのきわめて低い芳香族含有量を達成することが可能であるということにある。これらの油は、それぞれ0.8、0.4及び0.3未満の275、295及び300ナノメートルのUVの吸光度値(ASTM D2008方法)及び0〜30の間に含まれるSaybolt色度を有する。
【0107】
従って、きわめて有利なことに、本発明に従ったプロセスは同様に、医薬用ホワイト油を得ることをも可能にする。医薬用ホワイト油は、石油の高度の精製によって得られる鉱油であり、その品質、薬学的使用分野にとってのその安全性を保証することを目的とする様々な規制の対象となっており、これらの油は毒性がなくその密度及び粘度で特徴づけられる。医薬用ホワイト油は、基本的に、飽和炭化水素を含み、化学的に不活性でかつその芳香族炭化水素含有量は低い。ホワイト油の中に芳香族化合物が1重量ppmの濃度で存在する、毒性をもつ芳香族化合物特に6つの多環式芳香族炭化水素(英語のpolycyclic aromatic hydrocarbonsを略してP.A.H.)に特に注意されたい。芳香族合計含有量のチェックは、ASTM D2008方法によって行なうことができ、この275、292及び300ナノメートルのUV吸収試験により、それぞれ0.8、0.4及び0.3未満の吸光度をチェックすることができる(すなわち、ホワイト油は0.01重量%未満の芳香族含有量を有する)。これらの測定は、1cmの槽内で1リットルあたり1gの油の濃度で実施される。市販のホワイト油は、その粘度のみならずパラフィン系であるか又はナフテン系であるかという由来原油によっても区別され、これら2つのパラメータは、考慮対象のホワイト油の物理化学的特性のみならず、その化学組成に関しても差異を生じることになる。
【0108】
現在、それが原油の直接的蒸留とそれに続く溶媒による芳香族化合物の抽出に由来するか又は接触水素化精製又は水素化分解に由来するかに関わらず、油留分はなおも、無視できないほどの量の芳香族化合物を含有している。大部分の工業国の現在の法制の枠内では、医薬用と呼ばれるホワイト油は、各国の法制により課せられている限度よりも低い芳香族含有量を有していなくてはならない。油留分中のこれらの芳香族化合物の欠如は、はっきりと少なくとも30(+30)でなくてはならないSaybolt色度の規格、1センチメートルの槽内で純粋な生成物について275nmで1.60未満でなくてはならない極大U.V吸収規格、そして米国市場については0.1未満でなくてはならないDMSOによる抽出物の極大吸収規格(米国食品医薬品局、規格番号1211145)の形で表わされる。この最後の試験は、往々にしてDMSOである極性溶媒を用いて多環式芳香族炭化水素を特異的に抽出すること及び、260〜350nmの規格内でUV吸光度を測定することにより抽出物中のそれらの含有量をチェックすることから成る。
【0109】
図
本発明は、以下で、例えばフィッシャートロプシュプロセス又は水素化分解残渣に由来する仕込原料を本発明に従って処理するための異なる実施形態を表わす図1〜3を用いて例示される。
【0110】
図1
図1では、(例えば導管(3)を通って)水素が中に入りかつ水素化処理段階が実施される水素化処理ゾーン(2)(単数又は複数の反応装置で構成され得かつ単数又は複数の触媒の単数又は複数の触媒床を含むことができる)の中に、導管(1)を通して仕込原料が入っている。
【0111】
水素化処理された仕込原料は、導管(4)を介して水素異性化(7)ゾーン(単数又は複数の反応装置で構成され得かつ単数又は複数の触媒の単数又は複数の触媒床を含むことができる)内に送られ、ここで水素の存在下で水素異性化段階(a)が実施される。水素は、導管(8)により導かれてもよい。
【0112】
この図の中では、ゾーン(7)内に導入される前に、水素異性化すべき仕込原料は、フラスコ(5)の中でその水の大部分(水は導管(6)から出る)を除去され、そして導管(1)から入る仕込原料が硫黄及び窒素を含有する場合にはアンモニア及び硫化水素H2Sを除去される。
【0113】
ゾーン(7)に由来する流出液は、導管(11)により抜き出される水素の分離のため、フラスコ(10)内に導管(9)を通して送られ、その後流出液は、分留塔(12)内で大気圧で蒸留され、この分留塔から頂部で導管(13)を通して、多くとも炭素原子を4個しかもたない化合物及びそれより低い沸点をもつ化合物を含有する軽質留分が抜き出される。
【0114】
同様に、少なくとも1つのガソリン留分(14)及び少なくとも1つの中間蒸留物画分(例えばケロシン(15)及び軽油(16))も得られる。
【0115】
カラムの底部では、少なくとも340℃を上回る沸点をもつ化合物を含む留分が得られる。この留分は、接触脱パラフィンゾーン(18)に向かって導管(17)を通して排出される。
【0116】
接触脱パラフィンゾーン(18)(単数又は複数の反応装置、単数又は複数の触媒の単数又は複数の触媒床を有する)は、プロセスの段階(b)を実施するため、導管(19)を通して水素も受けとっている。
【0117】
導管(20)から出る得られた流出液は、導管(22)を通して水素を分離するためのフラスコ(21)の他に、大気圧蒸留塔(23)と、340℃を上回る初留点をもつ残渣である導管(25)により移された大気圧蒸留残渣を処理する真空分留塔(24)とを含む一連の蒸留装置において、分離される。
【0118】
蒸留装置の出口での生成物として、油留分(導管26)及び、軽油(導管27)、ケロシン(導管28)、ガソリン(導管29)といったような比較的低い沸点の画分が得られ、軽質ガスは、大気圧分留塔から導管(30)により及び真空分留塔から導管(31)により除去される。
【0119】
導管(20)から出た流出液は、有利にも、水素化仕上げゾーン(図示せず)(単数又は複数の反応装置、単数又は複数の触媒の単数又は複数の触媒床を有する)に送り込まれ得る。このゾーン内には、必要とあらば、水素を添加することができる。このとき、退出する流出液はフラスコ(21)及び描写された蒸留装置の中に移される。
【0120】
図を複雑にしないように、水素再循環は、フラスコ(10)のレベルで水素化処理及び/又は水素異性化に向かってであるか及び/又はフラスコ(21)のレベルで脱パラフィン及び/又は水素化仕上げに向かってであるかに関わらず、図示しなかった。
【0121】
図2
ここで図1の参照番号の説明がここでも当てはまる。この実施形態においては、水素異性化−転化ゾーン(7)(段階a)に由来する流出液は全て、導管(9)を通って直接、触媒脱パラフィンゾーン(18)内(段階b)へと移行する。
【0122】
図3
前述の図と同様、図1の参照番号の説明はそのままである。この実施形態においては、水素異性化−転化ゾーン(7)(段階a)に由来する流出液は、フラスコ(32)の中で、軽質ガス(水素及び多くとも炭素原子を4個しかもたない炭化水素化合物)の少なくとも一部分の例えばフラッシュによる分離を受ける。分離されたガスは、導管(33)を通って抜き出され、残留流出液は導管(34)により、接触脱パラフィンゾーン(18)内に送られる。
【0123】
図1、2及び3では、接触脱パラフィンゾーン(18)に由来する流出液についての分離が設けられていたということがわかるだろう。この分離は、前記流出液が後に水素化仕上げゾーン内で処理される場合には、実施されず、この分離は前記処理のかなり後に行われる。
【0124】
ここでは、フラスコ又はカラム(21)、(23)、(24)内で実施される分離がそれに相当する。
【図面の簡単な説明】
【図1】 本発明に従って装入物を処理する一実施態様のフローチャートを示す。
【図2】 本発明に従って装入物を処理する他の一実施態様のフローチャートを示す。
【図3】 本発明に従って装入物を処理する別の一実施態様のフローチャートを示す。
Claims (17)
- 炭化水素仕込原料から油を生産するための方法において、
(a) 非晶質酸性支持体上に担持させられた少なくとも1つの貴金属を分散度20%未満で含む触媒の存在下での、1000重量ppm未満の硫黄含有量、200重量ppm未満の窒素含有量、50重量ppm未満の金属含有量、最大0.2重量%の酸素含有量を有する仕込原料のn−パラフィンの少なくとも一部分の同時水素異性化を伴う、該仕込原料の転化段階であって、仕込原料1リットルあたり水素100〜2000リットルの割合の水素の存在下で、0.1〜10h −1 の空間速度で、2〜25MPaの圧力下で、200〜500℃の温度で行なわれる段階;
(b) 少なくとも1つの水素化−脱水素化元素及びZBM−30、EU−2及びEU−11から成る群の中から選択された少なくとも1つの分子篩を含む触媒の存在下での、段階(a)に由来する流出液の少なくとも一部分の接触脱パラフィン段階であって、この段階に流入する流出液1リットルあたり50〜2000リットルの水素の存在下で、0.05〜50h −1 の毎時体積速度で、1〜25MPaの圧力下で200〜500℃で行なわれる段階、
という連続した段階を含んで成る方法。 - 段階(a)の流出液全体が、段階(b)において処理される、請求項1に記載の方法。
- 段階(a)に由来する流出液が、軽質ガスと、少なくとも340℃を上回る沸点をもつ化合物を含有する残渣とを分離するように蒸留され、該残渣は段階(b)に付される、請求項1に記載の方法。
- 段階(b)に由来する流出液が、少なくとも340℃を上回る沸点をもつ化合物を含有する油を分離するように蒸留される、請求項1〜3のいずれか1項に記載の方法。
- 大気圧蒸留とそれに続く大気圧残渣の真空蒸留を含んで成る請求項4に記載の方法。
- 段階(a)に付される仕込原料が予め水素化処理に付され、そして場合によってはその後に水、アンモニア及び硫化水素の分離に付される、請求項1〜5のいずれか1項に記載の方法。
- 段階(a)の触媒の中で、2nm未満のサイズをもつ貴金属粒子の分率が、触媒上に担持された貴金属の多くとも2%であることを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の方法。
- 段階(a)の触媒の中で、貴金属粒子の少なくとも70%が4nmを上回るサイズを有することを特徴とする請求項1〜7のいずれか1項に記載の方法。
- 支持体が、シリカ−アルミナ、ハロゲン化アルミナ、ケイ素でドープされたアルミナ、アルミナと酸化チタンの混合物、硫化ジルコニア、タングステンでドープされたジルコニアから成る群の中から選択された単独又は混合物であることを特徴とする請求項1〜8のいずれか1項に記載の方法。
- 支持体がさらに、アルミナ、酸化チタン、シリカ、酸化ホウ素、マグネシア、ジルコニア、粘土から成る群の中から選択された非晶質マトリックスを少なくとも1つ含んで成ることを特徴とする請求項8に記載の方法。
- 支持体が非晶質シリカ−アルミナで構成されていることを特徴とする請求項1〜10のいずれか1項に記載の方法。
- 段階a)の支持体が1〜95重量%のシリカ及び触媒0.05〜10重量%の貴金属を含有することを特徴とする請求項1〜11のいずれか1項に記載の方法。
- 段階(a)の触媒の貴金属及び段階(b)の触媒の水素化−脱水素化金属が、白金及びパラジウムから成る群の中から選択されていることを特徴とする請求項1〜12のいずれか1項に記載の方法。
- 接触脱パラフィン用の触媒が同様にNu−10、EU−1、EU−13、フェリエライト、ZSM−22、シータ−1、ZSM−50、ZSM−23、Nu−23、ZSM−35、ZSM−38、ZSM−48、ISI−1、KZ−2、ISl−4およびKZ−1から成る群の中から選択された少なくとも1つのゼオライトを含有する、請求項1〜13のいずれか1項に記載の方法。
- 段階(b)に由来する流出液が、蒸留される前に水素化仕上げ段階に付される、請求項1〜14のいずれか1項に記載の方法。
- 処理される炭化水素仕込原料が、340℃より高い沸点をもつ化合物を少なくとも20体積%含有する、請求項1〜15のいずれか1項に記載の方法。
- 処理される炭化水素仕込原料が、フィッシャートロプシュ合成装置に由来する流出液、原油の直接蒸留に由来する真空蒸留物、転化装置に由来する真空蒸留物、芳香族抽出装置に由来する真空蒸留物、大気圧残渣及び/又は真空残渣の脱硫又は水素化転化に由来する真空蒸留物、脱瀝油、水素化分解残渣又は前記仕込原料のあらゆる混合物から成る群の中から選択されている、請求項1〜16のいずれか1項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0016368A FR2818285B1 (fr) | 2000-12-15 | 2000-12-15 | Procede flexible ameliore de production de bases huiles et de distillats par une conversion-hydroisomerisation sur un catalyseur faiblement disperse suivie d'un deparaffinage catalytique |
PCT/FR2001/003976 WO2002048290A1 (fr) | 2000-12-15 | 2001-12-13 | Procede flexible ameliore de production de bases huiles et de distillats par une conversion-hydroisomerisation sur un catalyseur faiblement disperse suivie d'un deparaffinage catalytique |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2004515637A JP2004515637A (ja) | 2004-05-27 |
JP2004515637A5 JP2004515637A5 (ja) | 2005-12-22 |
JP4281045B2 true JP4281045B2 (ja) | 2009-06-17 |
Family
ID=8857700
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2002549809A Expired - Fee Related JP4281045B2 (ja) | 2000-12-15 | 2001-12-13 | 分散度の低い触媒上での転化−水素異性化とそれに続く接触脱パラフィンによるオイルベース及び蒸留物の融通性ある改良型生産方法 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7371315B2 (ja) |
EP (1) | EP1346010B2 (ja) |
JP (1) | JP4281045B2 (ja) |
KR (1) | KR100809507B1 (ja) |
BR (1) | BR0116207A (ja) |
DE (1) | DE60122210T3 (ja) |
ES (1) | ES2269299T5 (ja) |
FR (1) | FR2818285B1 (ja) |
WO (1) | WO2002048290A1 (ja) |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2805762B1 (fr) * | 2000-03-02 | 2004-01-16 | Inst Francais Du Petrole | Catalyseur a base de zeolithe zsm-48 et procede pour l'amelioration du point d'ecoulement de charges paraffiniques |
FR2851569B1 (fr) * | 2003-02-21 | 2007-04-20 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'hydrocraquage en deux etapes utilisant un catalyseur amorphe a base de platine et de palladium |
FR2852865B1 (fr) | 2003-03-24 | 2007-02-23 | Inst Francais Du Petrole | Catalyseur et son utilisation pour l'amelioration du point d'ecoulement de charges hydrocarbonnees |
FR2852863B1 (fr) * | 2003-03-24 | 2005-05-06 | Inst Francais Du Petrole | Catalyseur et son utilisation pour l'amelioration du point d'ecoulement de charges hydrocarbonnees |
FR2857019B1 (fr) * | 2003-07-03 | 2005-08-19 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'amelioration du point d'ecoulement de charges hydrocarbonees issues du procede fischer-tropsch, utilisant un catalyseur a base de zeolithe zbm-30 |
FR2857020B1 (fr) * | 2003-07-03 | 2007-08-17 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'amelioration du point d'ecoulement de charges hydrocarbonees issues du procede fischer-tropsch, utilisant un catalyseur a base d'un melange de zeolithes |
ATE373698T1 (de) * | 2003-07-04 | 2007-10-15 | Shell Int Research | Verfahren zur herstellung von grundölen aus einem produkt der fischer-tropsch-synthese |
US7402236B2 (en) | 2004-07-22 | 2008-07-22 | Chevron Usa | Process to make white oil from waxy feed using highly selective and active wax hydroisomerization catalyst |
US8298403B2 (en) * | 2008-12-16 | 2012-10-30 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Dewaxing catalysts and processes |
JP5290912B2 (ja) * | 2009-08-18 | 2013-09-18 | Jx日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油基油の製造方法 |
RU2012131680A (ru) * | 2009-12-24 | 2014-01-27 | Консистенс Ллс | Увеличение выхода дистиллятов в процессе низкотемпературного крекинга с использованием наночастиц |
US20110155643A1 (en) * | 2009-12-24 | 2011-06-30 | Tov Oleksander S | Increasing Distillates Yield In Low Temperature Cracking Process By Using Nanoparticles |
US9487723B2 (en) | 2010-06-29 | 2016-11-08 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High viscosity high quality group II lube base stocks |
US8992764B2 (en) | 2010-06-29 | 2015-03-31 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Integrated hydrocracking and dewaxing of hydrocarbons |
US8617383B2 (en) | 2010-06-29 | 2013-12-31 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Integrated hydrocracking and dewaxing of hydrocarbons |
CN102485844B (zh) * | 2010-12-03 | 2014-04-02 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种劣质蜡油加氢处理的方法 |
SG11201400160PA (en) | 2011-09-13 | 2014-05-29 | Exxonmobil Res & Eng Co | Process for the production of diesel fuel and lubricant base oil |
CN103381366A (zh) * | 2012-05-04 | 2013-11-06 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种抗水热稳定性好的加氢脱氧催化剂及其制备和应用 |
US9751800B2 (en) * | 2013-02-06 | 2017-09-05 | Guardian Glass, LLC | Heat treatable coated article with tungsten-doped zirconium based layer(s) in coating |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NZ197291A (en) † | 1980-06-12 | 1984-10-19 | Ici Ltd | Zeolite eu-2,useful in catalytic processes,especially convversion of methanol to hydrocarbons |
US4599162A (en) † | 1984-12-21 | 1986-07-08 | Mobil Oil Corporation | Cascade hydrodewaxing process |
US5075269A (en) † | 1988-12-15 | 1991-12-24 | Mobil Oil Corp. | Production of high viscosity index lubricating oil stock |
FR2698863B1 (fr) * | 1992-12-08 | 1995-01-13 | Elf Aquitaine | Procédé de synthèse de zolithes du type ZSM-48, produits obtenus et leur application en adsorption et catalyse. |
US5935417A (en) † | 1996-12-17 | 1999-08-10 | Exxon Research And Engineering Co. | Hydroconversion process for making lubricating oil basestocks |
EP1054942A4 (en) * | 1998-02-13 | 2006-07-26 | Exxonmobil Res & Eng Co | PRODUCTION OF LUBRICANTS USING A COMBINED CATALYST SYSTEM |
US6332974B1 (en) * | 1998-09-11 | 2001-12-25 | Exxon Research And Engineering Co. | Wide-cut synthetic isoparaffinic lubricating oils |
NL1015035C2 (nl) * | 1999-04-29 | 2001-02-12 | Inst Francais Du Petrole | Flexibel proces voor de productie van basisoliÙn en destillatieproducten door een omzetting-hydroisomerisatie op een weinig gedispergeerde katalysator, gevolgd door een katalytische ontparaffinering. |
FR2792946B1 (fr) * | 1999-04-29 | 2003-10-24 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production de bases huiles et de distillats moyens a partir de charges hydrocarbonees par une conversion-hydroisomerisation sur un catalyseur faiblement disperse suivie d'un deparaffinage catalytique |
-
2000
- 2000-12-15 FR FR0016368A patent/FR2818285B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-12-13 ES ES01270585T patent/ES2269299T5/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-13 KR KR1020037007989A patent/KR100809507B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2001-12-13 DE DE60122210T patent/DE60122210T3/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-13 WO PCT/FR2001/003976 patent/WO2002048290A1/fr active IP Right Grant
- 2001-12-13 EP EP01270585A patent/EP1346010B2/fr not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-13 US US10/450,400 patent/US7371315B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-13 JP JP2002549809A patent/JP4281045B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-13 BR BR0116207-1A patent/BR0116207A/pt not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20040134834A1 (en) | 2004-07-15 |
FR2818285B1 (fr) | 2004-12-17 |
BR0116207A (pt) | 2003-12-23 |
EP1346010B1 (fr) | 2006-08-09 |
FR2818285A1 (fr) | 2002-06-21 |
DE60122210T3 (de) | 2010-08-12 |
DE60122210T2 (de) | 2007-06-28 |
DE60122210D1 (de) | 2006-09-21 |
KR100809507B1 (ko) | 2008-03-07 |
US7371315B2 (en) | 2008-05-13 |
EP1346010B2 (fr) | 2010-03-17 |
ES2269299T3 (es) | 2007-04-01 |
JP2004515637A (ja) | 2004-05-27 |
ES2269299T5 (es) | 2010-06-22 |
EP1346010A1 (fr) | 2003-09-24 |
KR20030060999A (ko) | 2003-07-16 |
WO2002048290A1 (fr) | 2002-06-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4224637B2 (ja) | 転化/水素化異性化とそれに続く接触脱パラフィンにより基油および中間溜出物を製造するための改良された融通性のある方法 | |
US6602402B1 (en) | Flexible process for producing base stock and distillates by conversion-hydroisomerisation using a catalyst with low dispersion followed by catalytic dewaxing | |
JP4281045B2 (ja) | 分散度の低い触媒上での転化−水素異性化とそれに続く接触脱パラフィンによるオイルベース及び蒸留物の融通性ある改良型生産方法 | |
KR100695180B1 (ko) | 전환-수소화 이성화 반응후 접촉 탈왁스화 처리에 의한베이스 오일 및 중간 증류물의 융통적인 제조 방법 | |
US7250107B2 (en) | Flexible method for producing oil bases and distillates from feedstock containing heteroatoms | |
KR100771963B1 (ko) | Zsm-48 제올라이트를 사용한 오일 베이스의 플렉시블제조 방법 | |
US10668463B2 (en) | Methods for regenerating and rejuvenating catalysts | |
JP2000515185A (ja) | 潤滑油の水素化変換(hydroconversion)用層状触媒 | |
US9944865B2 (en) | Dewaxing catalyst with improved aromatic saturation activity | |
KR20010088289A (ko) | 옥탄가가 개선된 가솔린의 제조 방법 | |
JP4496647B2 (ja) | 非常に高品質の基油および場合によっては中間留分の適応性のある(フレキシブルな)製造方法 | |
US7449421B2 (en) | Catalyst and its use for improving the pour point of hydrocarbon charges | |
ZA200509836B (en) | Process for improving the pour point of hydrocarbon charges resulting from the Fishcier-Tropsch process, using a catalyst based on ZBM-30 zeolite | |
US7282465B2 (en) | Catalyst and its use for improving the pour point of hydrocarbon charges | |
FR2792946A1 (fr) | Procede de production de bases huiles et de distillats moyens a partir de charges hydrocarbonees par une conversion-hydroisomerisation sur un catalyseur faiblement disperse suivie d'un deparaffinage catalytique | |
CZ20001570A3 (cs) | Způsob výroby výchozího materiálu a střední frakce destilace konverzí-hydrogenační isomeraci a následným katalytickým odparafínováním |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041210 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041210 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060825 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060919 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20081014 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20081226 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20090203 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090305 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120327 Year of fee payment: 3 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |