JP4212624B2 - 液封入式防振装置 - Google Patents

Description

本発明は、液封入式防振装置に関するものである。

自動車のエンジンを支持固定しつつ、そのエンジン振動を車体フレームへ伝達させないようにする防振装置として、液封入式防振装置が知られている。

液封入式防振装置は、一般に、エンジン側に取り付けられる第１取付け具と、車体フレーム側に取り付けられる第２取付け具とがゴム状弾性体から構成される防振基体で連結され、第２取付け具に取付けられたダイヤフラムと防振基体との間には、液封入室が形成されている。この液封入室は、仕切り体によって主液室及び副液室に仕切られ、これら主液室と副液室とは、オリフィスによって互いに連通されている。

この液封入式防振装置によれば、オリフィスによる両液室間の流体流動効果や防振基体の制振効果によって、振動減衰機能と振動絶縁機能とを果すことができる。

ここで、流体流動効果に基づく動的な特性は、流体が流動する際の通路となるオリフィスの形状や寸法（断面積や長さ）、或いは、流体の特性（密度や粘度など）に基づいて変化する。これらに加えて、上記動的な特性は、入力される振動条件、特に、入力振幅にも大きく依存することが知られている（いわゆる振幅依存性）。

図１３は、従来の液封入式防振装置における動的な特性の振幅依存性を示す図であり、破線が小振幅（例えば、±０．１ｍｍ）入力時の動的な特性を、実線が大振幅（例えば、±１ｍｍ）入力時の動的な特性を、それぞれ示している。

図１３に示すように、動的な特性は、入力振幅が小さくなるに従って、ロスファクタＩのピーク値が大きくなる傾向にある。これに伴って、貯蔵ばね定数Ｋｄの変化量（傾き）が大きくなり、ロスファクタＩのピークを過ぎた周波数領域で貯蔵ばね定数Ｋｄの値が大きくなる傾向にある。

液封入式防振装置に要求される防振性能の種類によっては、上述のような動的な特性の振幅依存性が問題となる場合がある。

具体的には、例えば、アイドル振動の入力（一般的には、２０Ｈｚ〜４０Ｈｚの周波数領域）には低動ばね特性が要求される一方、エンジンシェイク振動やクランキング振動の入力（一般的には、１０Ｈｚ〜２０Ｈｚの周波数領域）には高減衰特性（即ち、ロスファクターＩの値が大きいこと）が要求されるが、エンジンシェイク振動などにおける振幅（一般的には、±０．５ｍｍ〜±２ｍｍ振幅）に対して、アイドル振動における振幅（一般的には、±０．０５ｍｍ〜±０．１ｍｍ振幅）は小さい。

そのため、例えば、エンジンシェイク振動などの低周波大振幅入力時に高減衰特性が得られるように、オリフィスの寸法などをチューニングした場合には、アイドル振動の高周波小振幅入力時において、不必要に大きな減衰特性が発揮されると共に、これに伴って、動ばね特性値が著しく大きくなり、防振性能の低下を招くという問題点があった。同様に、アイドル振動に対して低動ばね特性が得られるようにチューニングすれば、エンジンシェイク振動などにおいて、減衰特性が著しく低下して、満足な防振性能が得られない。

そこで、このような問題点を解決するために、例えば、特公平０２−２９８９６号には、受圧室（主液室）と平衡室（副液室）とをオリフィスで接続すると共に、そのオリフィス内に作動部材を移動可能に配設し、電磁石手段で作動部材を２位置（即ち、オリフィス断面積を大または小とする位置）に択一的に駆動する技術が開示されている。

この技術によれば、動ばね特性および減衰特性を２段階に切り換えることができるので、例えば、低周波領域では高減衰特性を、高周波領域では低動ばね特性を、それぞれ発揮させることができる。

しかしながら、上述の技術では、作動手段、電磁石手段、電源供給手段や制御手段などが必要となり、また、作動手段が移動可能な構成とする必要もあるため、構造が複雑化して、装置全体としての製造コストが嵩むと共に、部品点数や可動部などの増加に伴って、装置の信頼性や耐久性の低下を招くという問題点があった。また、オリフィスの断面積の正確な制御が困難で、安定した防振性能が発揮され難いという問題点もあった。

本発明は上述した問題点を解決するためになされたものであり、構造を簡素化して、製造コストの増加を抑制すると共に、信頼性や耐久性、特性安定性を十分に確保しつつ、振幅依存性の大幅な低減を図ることができる液封入式防振装置を提供することを目的としている。

この目的を達成するために第１発明の液封入式防振装置は、第１取付け具と、筒状の第２取付け具と、その第２取付け具と前記第１取付け具とを連結すると共にゴム状弾性体から構成される防振基体と、前記第２取付け具に取付けられて前記防振基体との間に液体封入室を形成するダイヤフラムと、前記液体封入室を前記防振基体側の主液室と前記ダイヤフラム側の副液室とに仕切る仕切り体と、前記主液室と副液室とを連通させるオリフィスとを備えるものであり、前記オリフィスの経路中には、その経路の２点間を前記オリフィスの断面積より小さく、かつ、前記オリフィスの長さよりも短い経路で接続する短絡経路が形成され、前記仕切り体は、オリフィス形成壁が半径方向へ張り出して形成される筒部材と、その筒部材の軸方向一端側に外嵌される外嵌筒部が周縁部に立設される仕切板部材とを備え、前記オリフィス形成壁は、少なくともその一部が前記筒部材の軸方向一端側へ向けて延設されるものであり、前記仕切板部材の外嵌筒部を前記筒部材の軸方向一端側に外嵌した場合には、前記オリフィス形成壁の一部であって前記筒部材の軸方向一端側へ向けて延設された部位と前記嵌合筒部との間に空隙が形成され、その空隙によって前記短絡経路が形成されるように構成され、前記オリフィス形成壁は、前記オリフィスを筒部材の軸方向一端側及び他端側の２本の流路に区画すると共にそれら２本の流路を連通するための切り欠き部を有するオリフィス中間壁と、そのオリフィス中間壁の切り欠き部の一側から前記筒部材の軸方向一端側へ向けて延設される第１縦壁と、前記オリフィス中間壁の切り欠き部の他側から前記筒部材の軸方向他端側へ向けて延設される第２縦壁とを備え、前記オリフィスの流路長さが前記筒部材の外周に沿って略１周以上となるように構成されると共に、前記仕切板部材の外嵌筒部を前記筒部材の軸方向一端側に外嵌した場合には、前記仕切板部材の外嵌筒部と前記第１縦壁との間に空隙が形成され、その空隙によって前記短絡経路が形成されるように構成されている。

なお、前記筒部材の他端側に挟時部材を配設すると共に、前記筒部材の他端部の外径を前記挟持部材の外径よりも小径とすることで、前記挟持部材の周縁部に前記筒部材の他端部から張り出す張出部を形成して、その張出部がオリフィス形成壁を兼用するように構成しても良い。これにより、従来の液封入式防振装置と比較して、オリフィスの断面積が減少することを回避でき、断面積を減少させることなく長さを長くすることができる。その結果、オリフィスの流体流動効果を確保して、十分な振動減衰機能を得ることができる。また、前記挟時部材の嵌合筒部が前記筒部材の他端側内周部に内嵌されるように構成しても良い。これにより、前記挟時部材を前記筒部材に強固に固定して、その位置ずれを防止することができる。

第２発明の液封入式防振装置は、第１発明の液封入式防振装置において、前記外嵌筒部の端部と前記縦壁の端部との間の空隙は、前記筒部材の軸芯方向の長さが略０．５ｍｍ以上、かつ、略１ｍｍ以下の範囲とされている。

第１発明の液封入式防振装置によれば、オリフィスの経路中に、その経路の２点間を接続する短絡経路を形成すると共に、その短絡経路を、オリフィスの断面積よりも小さく、かつ、オリフィスの長さよりも短くなるように構成した。これにより、比較的大きな振幅の入力時には、オリフィスの流通量を確保して、流体流動効果を発揮させつつ、比較的小さな振幅の入力時には、より短い経路（短絡経路）を流体が通過しようとすることで、オリフィスの流通量を少なくして、その分、流体流動効果を抑制することができる。その結果、動的な特性が入力振幅に依存すること（振幅依存性）を低減することができるという効果がある。

同時に、本発明の液封入式防振装置によれば、従来の液封入式防振装置のように、作動手段や電磁石手段などを設ける必要や、作動手段を移動可能に配設する必要がない。よって、構造を簡素化することができるので、部品コストや組み立てコストを低減して、その分、液封入式防振装置全体としての製品コストの低減を図ることができるという効果がある。また、部品点数の低減や可動部を不要とすることで、信頼性や耐久性の向上を図ることができると共に、安定した防振性能を発揮することができるという効果がある。
更に、筒部材の軸方向一端側に仕切板部材を外嵌することで、オリフィス形成壁の一部と外嵌筒部との間に短絡経路としての空隙部を形成することができる。即ち、２部材（筒部材と仕切板部材）を組み立てるだけで、短絡経路を形成することができ、切削加工などの機械加工を別途行う必要がないので、加工コストを低減して、その分、液封入式防振装置全体としての製品コストの低減を図ることができるという効果がある。
また、筒部材にオリフィス中間壁と第１及び第２縦壁とを設け、オリフィスの流路長さが筒部材の外周に沿って略１周以上となるように構成したので、かかる流路長さを長くすることができるという効果がある。その結果、オリフィスの流体流動効果を確保して、十分な振動減衰機能を得ることができるという効果がある。

第２発明の液封入式防振装置によれば、第１発明の液封入式防振装置の奏する効果に加え、外嵌筒部の端部と縦壁の端部との間の空隙は、筒部材の軸芯方向の長さが略０．５ｍｍ以上とされているので、筒部材および仕切板部材の寸法ばらつきが筒部材の軸芯方向に重なった場合でも、短絡経路を確実に形成して、振幅依存性の低減を安定して発揮させることができるという効果がある。即ち、上記長さを略０．５ｍｍよりも短くすると、空隙部（短絡経路）の寸法に対する各部材の寸法ばらつきの影響が過大となり、適切な断面積の短絡経路を形成できない。

一方、上記空隙は、筒部材の軸芯方向の長さが略１ｍｍ以下とされているので、筒部材と仕切板部材とを組み立てた場合に仕切り体の高さが高くなり過ぎることを抑制して、その分、液封入式防芯装置全体としての小型化を図ることができるという効果がある。

また、短絡経路はその断面積を所定の大きさに設定する必要があるところ、上記長さ（短絡経路の高さ）が略１ｍｍ以下とされていれば、それに比例して、短絡経路の幅（即ち、筒部材の軸芯に垂直な方向の幅）を広くすることができるので、短絡経路の幅方向の加工や寸法管理などのコストが嵩むことを抑制することができるという効果がある。即ち、上記長さ（短絡経路の高さ）が１ｍｍを超えると、短絡経路の幅が小さくなり過ぎて、その加工や寸法管理が困難となる。

以下、本発明の好ましい実施の形態について、添付図面を参照して説明する。図１は、本発明の１実施の形態における液封入式防振装置１００の断面図である。

この液封入式防振装置１００は、自動車のエンジンを支持固定しつつ、そのエンジン振動を車体フレームへ伝達させないようにするための防振装置であり、図１に示すように、エンジン側に取り付けられる第１取付け金具１と、エンジン下方の車体フレーム側に取付けられる筒状の第２取付け金具２と、これらを連結すると共にゴム状弾性体から構成される防振基体３とを主に備えている。

第１取付け金具１は、鉄鋼材料などから略平板状に形成され、図１に示すように、その略中央部には、取付けボルト４が上方へ向けて突設されている。また、取付けボルト４の側方には、後述するスタビライザー金具８を位置決めするための位置決めピン５が突設されている。

第２取付け金具２は、防振基体３が加硫成形される筒状金具６と、その筒状金具６の下方に取着される底金具７とを備えて構成されている。図１に示すように、筒状金具６は上広がりの開口を有する筒状に、底金具７はカップ状に、それぞれ鉄鋼材料などから形成されている。なお、底金具７の底部には、取付けボルト４が突設されると共に、位置決め凸部７ａが凸状にプレス成形されている。

防振基体３は、図１に示すように、ゴム状弾性体から断面略円錐台形状に形成され、第１取付け金具１の下面側と筒状金具６の上端開口部との間に加硫接着されている。また、防振基体３の下端部には、筒状金具６の内周面を覆うゴム膜３ａが連なっており、このゴム膜３ａには、後述するオリフィス金具１６のオリフィス中間壁２２、第１及び第２縦壁２３ａ，２３ｂ、及び、仕切板部材１７の外嵌筒部３１が密着されている。

防振基体３の一端部（図１右側）には、図１に示すように、突出部３ｂが形成されており、この突出部３ｂがスタビライザー金具８に当接することで、大変位時のストッパ作用が得られるように構成されている。なお、この突出部３ｂには、その剛性強度を確保するべく、筒状金具６の一部が埋設されている。

ダイヤフラム９は、ゴム状弾性体から部分球状を有するゴム膜状に形成されるものであり、図１に示すように、第２取付け金具２（筒状金具６と底金具７との間）に取着されている。その結果、このダイヤフラム９の上面側と防振基体３の下面側との間には、液体封入室１１が形成されている。

この液体封入室１１には、エチレングリコールなどの不凍性の液体（図示せず）が封入される。図１に示すように、液体封入室１１は、後述する仕切り体１２によって、防振基体３側（図１上側）の主液室１１Ａと、ダイヤフラム９側（図１下側）の副液室１１Ｂとの２室に仕切られている。

なお、ダイヤフラム９は、上面視ドーナツ状の取付け板１０に加硫接着されており、図１に示すように、その取付け板１０が筒状金具６と底金具７との間でかしめ固定されることにより、第２取付け金具２に取着されている。

仕切り体１２は、図１に示すように、ゴム状弾性体から略円板状のゴム膜状に構成される弾性仕切り膜１５と、この弾性仕切り膜１５を収容して内周面側の格子状の壁部１６ａで受け止めるオリフィス金具１６と、このオリフィス金具１６の軸方向一端側（図１上側）の開口部を覆う円板状の仕切板部材１７とを備えて構成されている。

なお、仕切板部材１７は、後述するように、格子状の壁部１７ａを備える。弾性仕切り膜１５は、仕切板部材１７の壁部１７ａとオリフィス金具１６の壁部１６ａとの対向面間に収容され、その変位が両側から規制されている。この変位規制により、大振幅入力時には、膜剛性を高めて、減衰特性の向上を図ることができる。

また、弾性仕切り膜１５は、壁部１６ａ，１７ａ等との間に若干の隙間を有した状態で収納されており、微振幅入力時には、その隙間を介して、液体封入室１１内の液体を主液室１１Ａから副液室１１Ｂ（又は、その逆）へリーク（漏出）させる。このリークにより、微振幅入力時の低動ばね化を図ることができる。

このように、本実施の形態における液封入式防振装置１００によれば、比較的小さな振幅の入力時には、主及び副液室１１Ａ，１１Ｂ間の液圧差を緩和して、流体流動効果を抑制しつつ、比較的大きな振幅時には、弾性仕切り膜１５の変位量を両側から規制することで膜剛性を高くして、流体流動効果を確保することができる。その結果、後述する短絡経路ＳＣの作用と相まって、動的な特性が振幅に依存することを効果的に低減することができる。

オリフィス金具１６の外周面側には、第２取付け金具２（筒状金具６）の内周面を覆うゴム膜３ａとの間に、図１に示すように、オリフィス２５が形成されている。このオリフィス２５は、主液室１１Ａと副液室１１Ｂとを連通させるオリフィス流路である。

なお、図１は、オリフィス金具１６の軸芯Ｏ（図２参照）を含む断面形（即ち、軸芯Ｏを含む平面で液封入式防振装置１００を切断した形状）を図示する。

よって、図１に符号２５（Ｒ１）又は符号２５（Ｒ２）で示す略矩形状の領域（図１では３カ所）の各面積は、それぞれオリフィス２５の断面積を表しており、この断面積が請求の範囲第１又は第６項に記載した「オリフィスの断面積」に対応する。

ここで、オリフィス２５は、後述するように、オリフィス中間壁２２により区画される上下２本のオリフィス流路Ｒ１，Ｒ２（図３参照）を有するが、これら各オリフィス流路Ｒ１，Ｒ２の断面積は、略同一に構成されている。よって、オリフィス２５の断面積は、流路方向に沿って略一定である。

なお、上述した符号２５（Ｒ１）で示した領域とは、オリフィス金具１６の外周面と、ゴム膜３ａの内周面と、オリフィス中間壁２２の上面（図１上側面）と、嵌合壁２１及び外嵌筒部３１との下面（図１下側面）との４面で囲まれる領域をいう。一方、上述した符号２５（Ｒ２）で示した領域とは、オリフィス金具１６の外周面と、ゴム膜３ａの内周面と、オリフィス中間壁２２の下面（図１下側面）と、中間部側平板部４３の上面（図１上側面）との４面で囲まれる領域をいう。

このオリフィス２５の経路中には、その経路の２点間を接続する短絡経路ＳＣが形成されており、動的な特性の振幅依存性を低減することができるように構成されている。この短絡経路ＳＣの詳細構成については、後述する。

なお、オリフィス２５と同様に、図１に符号ＳＣで示す領域の面積が短絡経路ＳＣの断面積を表しており、この断面積が請求の範囲第１又は第６、７項に記載した「短絡経路の断面積」に対応する。但し、図１では、理解を容易とするために、短絡経路ＳＣの縮尺が実際よりも大きな状態で図示されている。

仕切り体１２は、図１に示すように、防振基体３に設けた仕切り体受け部３ｃと挟持部材１８とによって、第２取付け金具２の軸芯方向（図１上下方向）に挟持固定されている。挟持部材１８は、後述する第２筒部４４がオリフィス金具１６の軸方向他端側（図１下側）内周部に内嵌圧入され、また、その外周部側平板部４１が第２取付け金具２（筒状金具６と底金具７）にかしめ固定されている。

ここで、仕切り体受け部３ｃは、防振基体３の下面側の全周にわたる段部として形成され、図１に示すように、その段部で仕切り体１２の上端面を係止する。液封入式防振装置１００の組み立て状態においては、仕切り体受け部３ｃが圧縮変形されており、この仕切り体受け部３ｃの弾性復元力が仕切り体１２に保持力として作用している。これにより、仕切り体１２を強固かつ安定的に挟持固定することができる。

なお、図１に示すように、挟持部材１８の第２筒部４４がオリフィス金具１６の下端側内周部に内嵌圧入されると共に、挟持部材１８の外周部側平板部４１が第２取付け金具２（筒状金具６と底金具７）にかしめ固定されているので、挟持部材１８及び仕切り体１２を強固に保持することができる。その結果、大振幅や高周波数の振幅が入力された場合などでも、各部材のびびりを抑制することができるので、各部材の位置ずれや共振などに起因する動特性への影響を回避することができる。

次いで、図２及び図３を参照して、仕切り体１２を構成するオリフィス金具１６について説明する。図２（ａ）は、オリフィス金具１６の上面図であり、図２（ｂ）は、図２（ａ）のＩＩｂ−ＩＩｂ線におけるオリフィス金具１６の断面図である。また、図３は、オリフィス金具１６の側面図である。

オリフィス金具１６は、上述したように、図２及び図３に示すように、例えば、アルミニウムなどの金属材料から軸芯Ｏを有すると共に内周側が空洞の略円筒状に形成されている。このオリフィス金具１６の軸方向一端側（例えば、図２（ｂ）または図３の上側）の外周には、図２及び図３に示すように、嵌合壁２１が半径方向（軸芯Ｏに略直交する方向をいう。例えば、図２（ｂ）左右方向）に張り出して（即ち、オリフィス金具１６の外周面から外方へ突出して）形成されている。嵌合壁２１には、仕切板部材１７の外嵌筒部３１が外嵌圧入される（図１参照）。

なお、嵌合壁２１の周方向の一部には、図２及び図３に示すように、切り欠き部２１ａが形成されており、この切り欠き部２１ａと後述する仕切板部材１７の開口部３２（図４参照）とを介して、オリフィス２５（オリフィス流路Ｒ１）の一端が主液室１１Ａ（図１参照）に連通される。

オリフィス金具１６の軸方向中間部（正確には、嵌合壁２１の下面（図２ｂ下側面）とオリフィス金具１６の他端面（図２（ｂ）下側面）との間の中間部）には、図２及び図３に示すように、オリフィス中間壁２２が半径方向（軸芯Ｏに略直交する方向をいう。例えば、図２（ｂ）左右方向）に張り出して（即ち、オリフィス金具１６の外周面から外方へ突出して）形成されている。

このオリフィス中間壁２２によって区画されることで、オリフィス２５には、上側（オリフィス金具１６の軸方向一端側）略１周分のオリフィス流路Ｒ１と、下側（オリフィス金具１６の軸方向他端側）略１周分のオリフィス流路Ｒ２とが形成されている。なお、オリフィス流路Ｒ２は、後述するように、そのオリフィス形成壁の一部が挟持部材１８（中間部側平板部４３）により形成される（図１参照）。

また、オリフィス中間壁２２は、図２及び図３に示すように、その周方向の一部が切り欠かれており、この切り欠き部の両端（即ち、オリフィス中間壁２２の周方向一端及び他端部）には、オリフィス金具１６の軸心Ｏ方向（例えば、図３上下方向）へ延びる第１及び第２縦壁２３ａ，２３ｂが連結されている。

これら第１及び第２縦壁２３ａ，２３ｂは、オリフィス金具１６の半径方向（軸芯Ｏに略直交する方向をいう。例えば、図２（ｂ）左右方向）へ張り出して（即ち、オリフィス金具１６の外周面から外方へ突出して）形成されると共に、図３に示すように、第１縦壁２３ａは、嵌合壁２１まで延設され、第２縦壁２３ｂは、オリフィス金具１６の下端面部まで延設されている。オリフィス２５には、これら第１及び第２縦壁２３ａ，２３ｂ間に、オリフィス流路Ｒ１，Ｒ２の進路変更部が形成されている（図９参照）。

その結果、本実施例の液封入式防振装置１００によれば、オリフィス金具１６の外周側には、その外周に沿って略１周以上の流路長さを有するオリフィス２５を形成することができる。よって、オリフィス２５の長さを長くして、流体流動効果を確保することで、十分な振動減衰機能を得ることができる。

なお、この流路長さは、後述するように、挟持部材１８の圧入位置を変更して、開口部４６の周方向位置を調整することで、略１周弱から略２周弱の間の任意の長さ（本実施例では、略５／８周から略１３／８周の間）に設定することができる。

また、後述するように、挟持部材１８の中間部側平板部４３がオリフィス形成壁を兼用するように構成したので（図１参照）、液封入式防振装置１００の全高が同じであれば、従来の液封入式防振装置と比較して、オリフィス２５の流路断面積が減少することを回避でき、流路断面積を減少させることなく流路長さを長くすることができる。

ここで、図３に示すように、第１縦壁２３ｂの端部には、径方向への張り出しが低くされた凹欠部２４が形成されており、この凹欠部２４が嵌合壁２１に連結されている。なお、凹欠部２４は、その径方向への張り出し高さが嵌合壁２１と略同等とされ、嵌合壁２１の外周面と略面一状に構成されている。

その結果、オリフィス金具１６の外嵌壁２１に仕切板部材１７の外嵌筒部３１が外嵌されると、その外嵌筒部３１の下端面と第１縦壁２３ａの端面部２３ａ１との間に空隙が形成され、この空隙部よって短絡経路ＳＣが形成される（図１又は図７参照）。

オリフィス金具１６の内周側には、図２に示すように、壁部１６ａが一体に形成され、その壁部１６ａには、複数の開口部（中心側の格子孔２４ａと、壁部１６ａの周方向に２列に並ぶ格子孔２４ｂ，２４ｃ）が板厚方向に穿設されている。これにより、壁部１６ａは、略格子状に形成されている。

なお、本実施例では、図２に示すように、格子孔２４ａの形状は、オリフィス金具１６の軸心Ｏに同心の略円状に、格子孔２４ｂ，２４ｃの形状は、周方向に沿う環状の孔を放射状に分断した形状に、それぞれ形成されている。

また、４個の格子孔２４ｂ及び８個の格子孔２４ｃは、それぞれ周方向へ略等間隔（略９０度および略４５度ごと）に配設され、内側の列の格子孔２４ｂは、外側の列の４５度ごとの格子孔２４ｃと周方向における位置が一致するように配設されている。

次いで、図４を参照して、仕切り体１２を構成する仕切板部材１７について説明する。図４（ａ）は仕切板部材１７の上面図であり、図４（ｂ）は、図４（ａ）のＩＶｂ−ＩＶｂ線における仕切板部材１７の断面図である。

仕切板部材１７は、図４に示すように、鉄鋼材料などから軸心Ｐを有する略円板状に形成されている。仕切板部材１７の内周側（板面部）には、複数の開口部（中心側の格子孔３４ａと周方向に２列に並ぶ格子孔３４ｂ，３４ｃ）が板厚方向に穿設されており、これにより、略格子状の壁部１７ａが一体に形成されている。

なお、これら壁部１７ａ及び格子孔３４ａ〜３４ｃは、上述したオリフィス金具１６の壁部１６ａ及び格子孔２４ａ〜２４ｃと同一のパターン（位置、大きさ、範囲など）で構成されるものであるので、その説明は省略する。

仕切板部材１７の外周部には、図４に示すように、外嵌筒部３１が全周にわたって略同一の高さ（図４（ｂ）上下方向高さ）で立設されている。仕切板部材１７は、この外嵌筒部３１を上述したオリフィス金具１６の軸方向一端側の外周に、即ち、オリフィス金具１６の嵌合壁２１に外嵌することで、オリフィス金具１６に組み付けられる。

また、この場合、外嵌筒部３１は、その下端面（図４（ｂ）下側面）がオリフィス金具１６の第１縦壁２３ａの端面部２３ａ１（図２、図３又は図７参照）から離れて位置する高さに設定されており、かかる離間（空隙部）によって、外嵌筒部３１の下端面と第１縦壁２３ａ（端面部２３ａ１）との間には、短絡経路ＳＣとしての空隙部が形成される（図１又は図７参照）。

仕切板部材１７の壁部１７ａであって、格子孔３４ｃの外側には、図４に示すように、開口部３２が板厚方向に穿設されている。この開口部３２は、上述したように、オリフィス金具１６の切り欠き部２１ａ（図２及び図３参照）を介して、オリフィス２５（オリフィス流路Ｒ１）と主液室１１Ａとを連通させる開口である。

開口部３２は、図４（ａ）に示すように、周方向に沿って湾曲した略楕円状に形成されている。開口部３２は、その周方向長さがオリフィス金具１６の切り欠き部２１ａよりも長くなるように設定されている（図７参照）。よって、仕切板部材１７をオリフィス金具１６に組み付ける場合には、その組み付け位置が周方向へ多少ずれても、オリフィス２５の流路断面積が減少することを防止することができる。

次いで、図５を参照して、仕切り体１２を構成する弾性仕切り膜１５について説明する。図５（ａ）は、弾性仕切り膜１５の上面図であり、図５（ｂ）は、図５（ａ）のＶｂ−Ｖｂ線における弾性仕切膜１５の断面図である。なお、図５（ａ）では、図面を簡素化して、理解を容易とするために、リブ群（環状および放射状リブ１５ａ，１５ｂ）が一点鎖線を用いて図示されている。

弾性仕切り膜１５は、上述したように、仕切り体１２内（オリフィス金具１６の壁部１６ａと仕切板部材１７の壁部１７ａとの対向面間）に収容され、主及び副液室１１Ａ，１１Ｂ間の液圧差を緩和する作用を奏するものであり、ゴム状弾性体から略円板状に構成されている。この弾性仕切り膜１５の上下両面には、図５に示すように、リブ群が突設されている。なお、上面側のリブ群のパターンは、下面側のリブ群のパターンと同一に形成されている。

リブ群は、図５に示すように、環状の突条として構成される環状リブ１５ａと、放射状の突条として構成される放射状リブ１５ｂとを備えている。環状リブ１５ａは、仕切り体１２の組み立て状態において、その頂部が壁部１６ａ，１７ａから離れて位置するように高さ寸法が設定されている。一方、放射状リブ１５ｂは、仕切り体１２の組み立て状態において、その頂部が壁部１６ａ，１７ａに当接するように高さ寸法が設定され、かつ、環状リブ１５ａよりも小幅のリブ幅に設定されている。

これにより、大振幅入力時には、放射状リブ１５ｂが抵抗となって、環状リブ１５ａの頂部を壁部１６ａ，１７ａに緩やかに衝突させることができるので、大振幅入力時の異音の発生を低減することができる。また、放射状リブ１５ａのリブ幅を小幅にして剛性を弱くしてあるから、弾性仕切り膜１５が往復動しにくくなるのを回避して、微振幅入力時の動ばね定数の増大を抑制することができる。

次いで、図６を参照して、挟持部材１８について説明する。図６（ａ）は、挟持部材１８の上面図であり、図６（ｂ）は、図６（ａ）のＶＩｂ−ＶＩｂ線における挟持部材１８の断面図である。

挟持部材１８は、防振基体３との間で仕切り体１２を挟持して保持するための部材であり（図１参照）、図６に示すように、鉄鋼材料などから軸心Ｑを有する略円板状に形成されている。

この挟持部材１８は、図６に示すように、外周部側平板部４１と、ゴム膜３ａの下端部に密着してシールする第１筒部４２と、オリフィス金具１６の下端部に押圧作用する中間部側平板部４３と、オリフィス金具１６の軸方向他端側（例えば、図７（ｂ）下側）内周部に内嵌される第２筒部４４とを備えて構成されている。また、挟持部材１８の中心部には、ダイヤフラム９との干渉を回避するための開口部が形成されている。

外周部側平板部４１には、図６に示すように、第１及び第２切り欠き部４５ａ，４５ｂが形成されている。第１及び第２切り欠き部４５ａ，４５ｂは、挟持部材１８の回転方向位置を識別するための識別手段であり、外周部側平板部４１の外周端をそれぞれ異なる切り欠き形状で切り欠いた切り欠き部として構成されている。

このように、第１及び第２切り欠き部４５ａ，４５ｂをそれぞれ異なる切り欠き形状で構成することで、圧入基準位置（各切り欠き部４５ａ，４５ｂの位置）を誤認識するなどの作業ミスを防止して、かかる作業ミスに起因する圧入位置不良の発生を回避することができる。また、圧入作業後には、各切り欠き部４５ａ，４５ｂの形状に基づいて、圧入位置不良などの検査を効率的に行うことができる。

なお、第１及び第２切り欠き部４５ａ，４５ｂの具体的な形状は、図６（ａ）に示すように、それぞれ外周部側平板部４１の外周端を半径方向に凹欠した形状であり、第１切り欠き部４５ａが一つの凹欠部から構成されるのに対し、第２切り欠き部４５ｂは、２つの凹欠部から構成されている。本実施の形態では、一方の切り欠き部４５ａ，４５ｂが他方の切り欠き部４５ｂ，４５ａから外周部側平板部４１の円弧に沿って略１７０°離間する箇所に配置されている。

このように、第１及び第２切り欠き部４５ａ，４５ｂは、挟持部材１８（外周部側平板部４１）の外周端を切り欠いた切り欠き部として構成されているので、その形成コストを低減することができる。

即ち、挟持部材１８は、平板状の素材を所定の外形形状に打ち抜いて、その打ち抜いた素材にプレス成形を施して形成されるところ、第１及び第２切り欠き部４５ａ，４５ｂを切り欠き部として構成したので、平板状の素材を打ち抜く行程において、第１及び第２切り欠き部４５ａ，４５ｂも同時に打ち抜いて形成することができる。その結果、第１及び第２切り欠き部４５ａ，４５ｂを形成するために別工程を不要として、その分、成形コストを低減することができる。

ここで、例えば、識別手段を外周部側平板部４１の外周端から半径方向へ凸設する凸設片として構成した場合には、挟持部材１８を第２取り付け金具２（筒状金具６）内へ挿入する際に、突設片が筒状金具６の下端（図１下方端）に干渉して、挿入作業性が阻害されたり、挿入後にはその凸設片の凸設分だけ挟持部材１８が半径方向へ偏ったりする不具合があるところ（図１参照）、識別手段を切り欠き部（第１及び第２切り欠き部４５ａ，４５ｂ）として構成すれば、前記作業性が阻害されたり、挟持部材１８の位置が半径方向へ偏ったりする不具合を回避することができる。

中間部側平板部４３は、オリフィス形成壁を兼用するように構成されている（図１参照）。即ち、上述したオリフィス金具１６は、その下端部の外径寸法が中間部側平板部４３の外径寸法よりも小径とされており（図１参照）、その結果、中間部平板部４３は、オリフィス金具１６の下端部から半径方向へ張り出す張出部として、オリフィス２５（オリフィス流路Ｒ２）のオリフィス形成壁を兼用する。

中間部側平板部４３、即ち、オリフィス形成壁には、図６（ａ）に示すように、周方向に沿って延びる略楕円状の開口部４６が板厚方向（図６（ａ）紙面垂直方向）に穿設されている。オリフィス２５（オリフィス流路Ｒ２）は、この開口部４６を介して、副液室１１Ｂに連通される（図１参照）。

なお、第２筒部４４の外周部は、軸芯Ｑに垂直な断面形が略円状に形成され、上述したオリフィス金具１６（図２（ｂ）参照）の軸方向他端側（図２（ｂ）下側）内周部も、軸芯Ｏに垂直な断面形が略円状に形成されている。よって、挟持部材１８は、その第２筒部４４を、オリフィス金具１６の下端側内周部に、任意の圧入位置（回転方向位置）で内嵌圧入することができる。

その結果、本実施の形態における液封入式防振装置１００によれば、オリフィス金具１６に対する挟持部材１８の圧入位置を変更することで、開口部４６の回転方向位置を変更して、オリフィス２５の流路長さを略５／８周から略１３／８周の間で任意に設定することができる（図９参照）。

また、このように、挟持部材１８の第２筒部４４をオリフィス金具１６の下端側内周部に内嵌圧入する構成とすることで、挟持部材１８とオリフィス金具１６との位置ずれを防止することができる。即ち、内嵌圧入部の弾性復元力や摩擦力などの保持力により、挟持部材１８の圧入位置を強固に維持することができる。その結果、オリフィス２５の流路長さが増減することを防止して、液封入式防振装置１００の特性変化を確実に防止することができる。

更に、挟持部材１８の第２筒部４４をオリフィス金具１６の軸方向他端側（例えば、図７（ｂ）下側）内周部に圧入する構成とすることで、これら両部材１６，１８を一体化することができる（図７又は図８参照）。よって、これら両部材１２，１８の搬送や第２取り付け金具２（筒状金具６）内への装着作業などを一度に行うことができるので、それら各作業を効率化して、その分、液封入式防振部材１００の組み立てコストの低減を図ることができる。

次いで、図７を参照して、仕切り体１２及び挟持部材１８の組み立て状態について説明する。

図７（ａ）は、仕切り体１２及び挟持部材１８の上面図であり、図７（ｂ）は、図７（ａ）のＶＩＩｂ−ＶＩＩｂ線における仕切り体１２及び挟持部材１８の断面図である。

なお、図７に図示した矢印Ｘは、仕切り体１２（オリフィス金具１６）に対する挟持部材１８の圧入基準位置Ｘを意味する。挟持部材１８は、その外周側が保持具（図示せず）によって保持されてオリフィス金具１６に圧入されるが、この保持具の保持面には、第１又は第２切り欠き部４５ａ，４５ｂに係合して、挟持部材１８の圧入位置（回転方向位置）を位置決めする位置決め突部が突設されている。この位置決め突部の周方向位置が圧入基準位置Ｘに対応する。

仕切り体１２の組み立ては、まず、弾性仕切り膜１５をオリフィス金具１６の壁部１６ａ上に載置し、次いで、そのオリフィス金具１６の嵌合壁２１に仕切板部材１７の外嵌筒部３１を外嵌することにより行われる。なお、仕切板部材１７の開口部３２は、図７（ａ）に示すように、オリフィス金具１６の切り欠き部２１ａと一致する位置に配置される。

仕切り体１２が組み立てられると、図７に示すように、弾性仕切り膜１５が一対の壁部１６ａ，１７ａの対向面間に収納され、その弾性仕切り膜１５の変位量が両側（図７（ｂ）上下）から規制される。また、仕切板部材１７の外嵌筒部３１の下端面（図７（ｂ）下側面）とオリフィス金具１６の第１縦壁２３ａの端面部２３ａ１との間には、短絡経路ＳＣ（図１又は図８参照）としての空隙部が形成される。

このように、本実施の形態における液封入式防振装置１００によれば、２部材（即ち、オリフィス金具１６と仕切板部材１７）を組み立てるだけで、短絡経路ＳＣとしての空隙部を形成することができる。よって、短絡経路ＳＣを形成するために、切削加工などの機械加工を別途行う必要がなく、加工コストを低減することができるので、その分、液封入式防振装置１００全体としての製品コストの低減を図ることができる。

また、壁部１６ａ，１７ａをオリフィス金具１６及び仕切板部材１７のそれぞれに一体に配設したので、オリフィス金具１６の一端側へ仕切板部材１７を外嵌するという１の作業を行えば、短絡経路ＳＣを形成する第１の行程と、壁部１６ａ，１７ａで弾性仕切り膜１５の変位量をその両側から規制する第２の行程とを同時に行うことができる。その結果、作業行程を効率化することができるので、作業コストを低減して、その分、液封入式防振装置１００全体としての製品コストの低減を図ることができる。

ここで、本実施の形態では、外嵌筒部３１の下端面（図７（ｂ）下側面）と第１縦壁２３ａの端面部２３ａ１との間の空隙は、軸芯方向（図７（ｂ）上下方向）の長さが略０．５ｍｍ以上となるように構成した。これにより、オリフィス金具１６と仕切板部材１７との寸法ばらつきが軸芯方向に最大に重なった場合でも（オリフィス金具１６を鋳造加工により、仕切板金具１７をプレス加工により、それぞれ形成した場合には、一般的には、最大略０．２ｍｍ程度の寸法ばらつきとなる）、短絡経路ＳＣを確実に形成することができる。

また、本実施の形態では、上記空隙の軸芯方向の長さが略１ｍｍ以下となるように構成した。これにより、オリフィス金具１６と仕切板部材１７とを組み立てた場合に、仕切り体１２の高さが高くなり過ぎることを抑制して、その分、液封入式防芯装置１００全体としての小型化を図ることができる。

また、短絡経路ＳＣ（空隙部）は、後述するように、所定の断面積に形成する必要がある。この場合に、上記軸芯方向の長さ（短絡経路ＳＣの高さ）が略１ｍｍ以下とされていれば、それに比例して、短絡経路の幅（即ち、軸芯に垂直な方向の幅）を広くすることができる。言い換えれば、短絡経路の幅が、少なくとも、極端に小さくなることを回避することができる。

これにより、第１縦壁２３ａ（凹欠部２４）や外嵌筒部３１に関し、精密な加工を比較的不要とすることができ、加工や寸法管理などが容易となるので、その分、加工コストや管理コストが嵩むことを抑制することができる。

仕切り体１２を組み立てた後は、挟持部材１８を圧入する。この場合には、第１又は第２切り欠き部４５ａ，４５ｂを圧入基準として利用する（即ち、第１又は第２切欠き部４５ａ，４５ｂを圧入基準位置Ｘに合わせる）。これにより、圧入位置精度の向上を図ることができると共に、作業ミスなどに起因する圧入位置不良の発生を抑制することができる。

本実施の形態では、図７（ａ）に示すように、第１切り欠き部４５ａを基準として（圧入基準位置Ｘに合わせて）、挟持部材１８の圧入を行った。この場合には、挟持部材１８の開口部４６が仕切板部材１７の開口部３２位置に一致されるので、後述するように、オリフィス２５の流路長さは、オリフィス金具１６の軸芯周りに略１周の長さに設定される（図８参照）。

なお、第２切り欠き部４５ｂを基準として、仕切り体１２に挟持部材１８を圧入することは当然可能である。この場合には、挟持部材１８の開口部４６が仕切板部材１７の開口部３２から周方向に離間した位置に配置され、オリフィス２５の流路長さは、最長（略１３／８周）に設定される。

次に、図８を参照して、オリフィス２５の流路（経路）について説明する。

図８は、仕切り体１２（オリフィス金具１６）の外周面を平面に展開して示した展開模式図であり、図７に示す状態（第１切り欠き部４５ａを圧入基準とした状態）に対応する。

なお、図８では、仕切板部材１７及び挟持部材１８の図示が省略される一方、それら各部材１７，１８の開口部３２，４６位置が２点鎖線を用いて仮想的に図示されている。

本実施の形態では、上述したように、第１切欠き部４５ａを圧入基準としたので（図７参照）、図８に示すように、挟持部材１８の開口部４６が仕切板部材１７の開口部３２の下方（即ち、周方向に略一致する位置）に配置される。

その結果、オリフィス２５は、図８に示すように、主液室１１Ａから、開口部３２（切欠き部２１ａ）を介して、上側のオリフィス流路Ｒ１に流入し、そのオリフィス流路Ｒ１を始端から終端まで通過すると共に、第１及び第２縦壁２３ａ，２３ｂ間で下側のオリフィス流路Ｒ２へ進路変更し、そのオリフィス流路Ｒ２を所定距離だけ通過した後、開口部４６を介して、副液室１１Ｂへ流出するという、オリフィス金具１６の外周に沿って略１周の長さを有する経路Ｃを備えて構成されている。

また、上述したように、オリフィス金具１６の第１縦壁２３ａ（端面部２３ａ１）と仕切板部材１７の外嵌筒部３１（図示せず）の下端面との間には、空隙部が形成されている（図１又は図７参照）。

その結果、オリフィス２５の経路Ｃ中には、図８に示すように、その経路Ｃの２点間（Ｐ１，Ｐ２間）を経路Ｃの断面積よりも小さく、かつ、経路Ｃの長さよりも短い経路で接続する短絡経路ＳＣが形成されている。

即ち、経路Ｃは、図８に示すように、開口部３２（切り欠き部２１ａ）から上側のオリフィス流路Ｒ１へ流入した直後の第１位置Ｐ１と、その第１位置Ｐ１から上側のオリフィス流路Ｒ１を終端まで通過した後、下側のオリフィス流路Ｒ２へ進路変更する際の第２位置Ｐ２との２点間が短絡経路ＳＣにより接続されている。

なお、第１縦壁２３ａの横幅は、オリフィス金具１６の外周径（オリフィス流路Ｒ１，Ｒ２の内周径）に対して、略１５％以下の幅とすることが好ましく、略１０％以下の幅とすることが更に好ましい。短絡経路ＲＣの経路の長さを十分に短くして、オリフィス流路として機能することを回避することで、液柱共振の発生を抑制しつつ、動的な特性の振幅依存性を確実に低減するためである。

以上のように構成された液封入式防振装置１００の構造と動的な特性とについて説明する。図９は、液封入式防振装置１００の力学的モデルを模式的に示した模式図である。また、図１０は、液封入式防振装置１００の動的な特性（貯蔵ばね定数Ｋｄ、ロスファクターＩ）を示した図である。

なお、図１０における加振条件は、プリロード（図９のエンジンＥ／Ｇの重量）：１０００Ｎ、入力振幅：±１ｍｍ（図１０中の破線）及び±０．１ｍｍ（図１０中の実線）である。

液封入式防振装置１００は、図９に示すように、拡張弾性Ｋ１の主液室１１Ａと拡張弾性Ｋ２の副液室１１Ｂとがオリフィス２５（経路Ｃ）により連通されている。このオリフィス２５の経路Ｃは、上述したように、その経路Ｃ中の２点間が経路Ｃよりも断面積が小さく、かつ、経路Ｃよりも長さが短い短絡経路ＳＣにより接続されている。

また、主液室１１Ａと副液室１１Ｂとの間には、上述したように、弾性仕切り膜１５が格子孔２４ａ〜２４ｃ，３４ａ〜３４ｃを有する壁部１６ａ，１７ａ間に収納されており、入力振幅の大きさに応じて、主及び副液室１１Ａ，１１Ｂ間の流体の流動を流通・遮断するように構成されている。

なお、図９では、弾性基体３（図示せず）の支持弾性が符号Ｋを用いて表されている。

この液封入式防振装置１００によれば、比較的大きな振幅の入力時には、オリフィス２５（経路Ｃ）の流通量を確保して、流体流動効果を発揮させつつ、比較的小さな振幅の入力時には、より短い経路（即ち、短絡経路ＳＣ）を流体が通過しようとすることで、オリフィス２５（経路Ｃ）の流通量を少なくして、その分、流体流動効果を抑制することができる。その結果、図１０に示すように、動的な特性（貯蔵ばね定数Ｋｄ、ロスファクターＩ）が入力振幅に依存すること（振幅依存性）を大幅に低減することができる。

更に、図９に示すように、弾性仕切り膜１５を一対の壁部１６ａ，１７ａの対向面間に収納したので、比較的小さな振幅の入力時には、主及び副液室１１Ａ，１１Ｂ間の液圧差を緩和して、流体流動効果を抑制しつつ、比較的大きな振幅時には、弾性仕切り膜１５の変位量を壁部１６ａ，１７ｂで両側から規制することで膜剛性を高くして、流体流動効果を確保することができる。その結果、上述した短絡経路ＳＣによる作用と相まって、動的な特性が振幅に依存すること（振幅依存性）をより一層低減することができる。

ここで、本実施の形態では、短絡経路ＳＣ（空隙部）の断面積、オリフィス２５の断面積、壁部１６ａ，１７ａの格子孔２４ａ〜２４ｃ，３４ａ〜３４ｃの総断面積、防振基体３のピストン有効面積が、それぞれ略１平方ミリメートル、略６０平方ミリメートル、略１１００平方ミリメートル、略３０００平方ミリメートルに設定されている（即ち、各面積の比率が略１：略６０：略１１００：略３０００とされている）。

これにより、オリフィス２５による流体流動効果を確保して、減衰特性が低下することを抑制しつつ、短絡経路ＳＣと弾性仕切り膜１５との相乗効果をより効果的に発揮させることができる。その結果、動的な特性が入力振幅に依存することを確実に低減することができる。特に、上記した断面積で構成することで、略５Ｈｚ〜略４０Ｈｚの周波数領域において、略０．０５ｍｍ〜略２ｍｍの範囲の入力振幅に対する動的な特性の振幅依存性を効果的に低減することができる。

なお、上記各面積の比率は、目標値（中心値）であり、いずれか１の面積、或いは、全ての面積が、±２０％程度のばらつきの範囲内にあることを許容する趣旨である。このばらつきの範囲内であれば、振幅依存性を十分に低減することができる。

以上、実施の形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定される物ではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。

例えば、上記実施の形態では、仕切板部材１７の外嵌筒部３１の下端（図４（ｂ）下側）を外側へ向けて折り曲げて構成する場合を説明したが（図１、図４及び図７参照）、必ずしもこれに限られるわけではなく、外嵌筒部３１の先端部を他の形状で構成することは当然可能である。

例えば、図１１（ｂ）に示すように、外嵌筒部３１の先端部（下端面）を平坦面状に構成しても良い。これにより、第１縦壁２３ａの端面部２３ａ１との間に形成される空隙の寸法ばらつきをより小さくすることができるので、短絡経路ＳＣの断面積を一定化して、その分、動的な特性を安定して発揮させることができる。

また、上記実施の形態では、オリフィス金具１６の軸方向略中間部にオリフィス中間壁２２を形成して、オリフィス２５の流路長さがオリフィス金具１６の外周に沿って略１周以上となるように構成したが、必ずしもこれに限られるわけではなく、図１２に示すように、オリフィス中間壁２２を設けずに構成することは当然可能である。

この場合の具体的な構成について説明する。図１２は、オリフィス金具１６の変形例を示す図であり、図１２（ａ）は、仕切り体１２の側面図であり、図１２（ｂ）は、仕切り体１２（オリフィス金具１１６）の外周面を平面に展開して示した展開模式図である。なお、上記した実施の形態と同一の部分には同一の符号を付して、その説明は省略する。

オリフィス金具１１６には、図１２に示すように、縦壁１２３ａが軸芯方向に延びつつ、径方向に張り出して形成されている。これにより、オリフィス１２５には、その外周に沿ってオリフィス流路Ｒ３が形成されている。また、縦壁１２３ａの端部には、上記した実施の形態と同様に、径方向への張り出しが低くされた凹欠部２４と、端面部２３ａ１とが形成されている。

その結果、オリフィス１２５の経路Ｃ中には、その２点間（Ｐ１，Ｐ２間）を経路Ｃよりも断面積が小さく、かつ、経路Ｃよりも長さが短い経路で接続する短絡経路Ｃが形成される。これにより、上記した実施の形態の場合と同様に、動的な特性が入力振幅の大きさに依存すること（振幅依存性）を低減することができる。

本発明の１実施の形態における液封入式防振装置の断面図である。 （ａ）は、オリフィス金具の上面図であり、（ｂ）は、図２（ａ）のＩＩｂ−ＩＩｂ線におけるオリフィス金具の断面図である。 オリフィス金具の側面図である。 （ａ）は仕切板部材の上面図であり、（ｂ）は、図４（ａ）のＩＶｂ−ＩＶｂ線における仕切板部材の断面図である。 （ａ）は、弾性仕切り膜の上面図であり、（ｂ）は、図５（ａ）のＶｂ−Ｖｂ線における弾性仕切膜の断面図である。 （ａ）は、挟持部材の上面図であり、（ｂ）は、図６（ａ）のＶＩｂ−ＶＩｂ線における挟持部材の断面図である。 （ａ）は、仕切り体および挟持部材の上面図であり、（ｂ）は、図７（ａ）のＶＩＩｂ−ＶＩＩｂ線における仕切り体および挟持部材の断面図である。 仕切り体（オリフィス金具）の外周面を平面に展開して示した展開模式図である。 液封入式防振装置の力学的モデルを模式的に示した模式図である。 液封入式防振装置の動的な特性を示した図である。 仕切板部材の変形例を示す図である。 オリフィス金具の変形例を示す図である。 従来の液封入式防振装置の動的な特性を示した図である

符号の説明

１００ 液封入式防振装置
１ 第１取付け金具（第１取付け具）
２ 第２取付け金具（第２取付け具）
３ 防振基体
９ ダイヤフラム
１１ 液体封入室
１１Ａ 主液室
１１Ｂ 副液室
１２

仕切り体
１５ 弾性仕切り膜
１６ オリフィス金具（筒部材）
１６ａ 壁部（格子部材）
１７ 仕切板部材
１７ａ 壁部（格子部材）
１８ 挟持部材
２１ 嵌合壁（オリフィス形成壁の一部）
２２ オリフィス中間壁（オリフィス形成壁の一部）
２３ａ 第１縦壁（オリフィス形成壁の一部）
２３ａ１ 端面部（第１縦壁の一部）
２３ｂ 第２縦壁（オリフィス形成壁の一部）
２４ 凹欠部（第１縦壁の一部）
２４ａ〜２４ｃ 格子孔（開口部）
２５ オリフィス
３１ 外嵌筒部
３４ａ〜３４ｃ 格子孔（開口部）
１２３ａ 縦壁（オリフィス形成壁の一部）
Ｃ オリフィスの経路
ＳＣ 短絡経路
Ｏ，Ｐ，Ｑ 軸芯

Claims (2)

1. 第１取付け具と、筒状の第２取付け具と、その第２取付け具と前記第１取付け具とを連結すると共にゴム状弾性体から構成される防振基体と、前記第２取付け具に取付けられて前記防振基体との間に液体封入室を形成するダイヤフラムと、前記液体封入室を前記防振基体側の主液室と前記ダイヤフラム側の副液室とに仕切る仕切り体と、前記主液室と副液室とを連通させるオリフィスとを備える液封入式防振装置において、
   前記オリフィスの経路中には、その経路の２点間を前記オリフィスの断面積より小さく、かつ、前記オリフィスの長さよりも短い経路で接続する短絡経路が形成され、
   前記仕切り体は、オリフィス形成壁が半径方向へ張り出して形成される筒部材と、その筒部材の軸方向一端側に外嵌される外嵌筒部が周縁部に立設される仕切板部材とを備え、
   前記オリフィス形成壁は、少なくともその一部が前記筒部材の軸方向一端側へ向けて延設されるものであり、
   前記仕切板部材の外嵌筒部を前記筒部材の軸方向一端側に外嵌した場合には、前記オリフィス形成壁の一部であって前記筒部材の軸方向一端側へ向けて延設された部位と前記嵌合筒部との間に空隙が形成され、その空隙によって前記短絡経路が形成されるように構成され、
   前記オリフィス形成壁は、前記オリフィスを筒部材の軸方向一端側及び他端側の２本の流路に区画すると共にそれら２本の流路を連通するための切り欠き部を有するオリフィス中間壁と、そのオリフィス中間壁の切り欠き部の一側から前記筒部材の軸方向一端側へ向けて延設される第１縦壁と、前記オリフィス中間壁の切り欠き部の他側から前記筒部材の軸方向他端側へ向けて延設される第２縦壁とを備え、前記オリフィスの流路長さが前記筒部材の外周に沿って略１周以上となるように構成されると共に、
   前記仕切板部材の外嵌筒部を前記筒部材の軸方向一端側に外嵌した場合には、前記仕切板部材の外嵌筒部と前記第１縦壁との間に空隙が形成され、その空隙によって前記短絡経路が形成されるように構成されていることを特徴とする液封入式防振装置。
2. 前記外嵌筒部の端部と前記縦壁の端部との間の空隙は、前記筒部材の軸芯方向の長さが略０．５ｍｍ以上、かつ、略１ｍｍ以下の範囲とされていることを特徴とする請求の範囲第１項記載の液封入式防振装置。

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