JP4182414B2 - 蒸気噴射ガスタービンの燃焼制御方法 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ガスタービンの燃焼器に水蒸気を噴射する蒸気噴射ガスタービンの燃焼制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、ガスタービンの燃焼器に水蒸気を噴射して出力の増大を図る蒸気噴射ガスタービンとして、特許文献１〜特許文献５等が提案されている。
【０００３】
【特許文献１】
特公平８−２６７８０号公報
【特許文献２】
特開平９−１２５９８４号公報
【特許文献３】
特開平１０−１８４３９３号公報
【特許文献４】
特開２００２−４９４６号公報
【特許文献５】
特開２００２−１３０６７４号公報
【０００４】
特許文献１に開示された二流体サイクルは、図１２に示すように、ガスタービン設備５１の排熱Ｅで発生した水蒸気５２を混合器５３で圧縮空気と混合し、この混合ガスを排熱Ｅで加熱してガスタービンの燃焼器５５に噴射することにより、余剰水蒸気５２ａをユーティリィティとして供給しながら、電力需要に応じて発電出力が増大できるようになっている。なおこの図で５６は排熱回収ボイラ、Ａは空気、Ｆは燃料、Ｗは給水である。
【０００５】
特許文献２の「蒸気注入ガスタービンとその制御方法」は、図１３に示すように、圧縮機６２、燃焼器６３及びタービン６４と、燃焼器に蒸気を注入する蒸気注入手段６５と、圧縮機の静翼角度を調整して圧縮機の流入空気量を調整する空気量制御手段６６と、空気量制御手段の制御手段６７とを備え、燃焼器６３への注入蒸気量の増大に応じて流入空気量を減少させるか、または圧縮機６２で圧縮された空気の圧力変動を抑制するように空気量制御手段６６を制御するものである。
【０００６】
特許文献３の「ガスタービン発電装置の制御方法」は、図１４に示すように、エンジン制御装置７１、蒸気制御装置７２、出力管理装置７３を備え、燃料流量から燃焼器７４でのＮＯｘ発生を抑制する蒸気量を算出して調節し、電力優先の場合とプロセス蒸気優先の場合とで、それぞれタービン噴射蒸気量と燃料流量を算出するものである。
【０００７】
特許文献４の「小容量のガスタービンコージェネレーションシステムの熱電比制御方法」は、図１５に示すように、排熱回収ボイラ８１で発生した蒸気の一部を燃焼器８２へ供給する蒸気制御バルブ８３を備えた蒸気供給通路８４を設け、排熱回収ボイラ８１の熱負荷に応じて蒸気制御バルブ８３の開度を調整することにより、システム出力の熱電比を制御するものである。
【０００８】
特許文献５の「二流体サイクル用の低ＮＯｘ燃焼器とその運転方法」は、図１６に示すように、中心部に配置された拡散燃焼式のパイロットバーナー９２と、そのまわりに配置された複数の予混合燃焼式のメインバーナー９４と、メインバーナーの燃料噴射弁９へ流入する空気と混合するように水蒸気を供給する蒸気噴射管９６を備え、出力増加のために蒸気噴射を行う際に、噴射する蒸気の一部を蒸気噴射管９６から噴射して、メイン噴射弁へ流入する空気と混合して燃料噴射弁へ供給するものである。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
環境保護のために、ガスタービンの燃焼排ガス中のＮＯｘ（窒素酸化物）を低減することが義務付けられており、我国では、大都市（例えば東京）において例えば２０ｐｐｍ以下にする必要がある。
ＮＯｘの発生要因は、燃焼時の高温火炎により空気中の窒素が酸化する、いわゆるサーマルＮＯｘが主であり、このサーマルＮＯｘを低減するには、火炎中のホットスポットを減少させ、高温火炎の発生をなくすことが効果的である。
【００１０】
このため、上述した特許文献１〜４では、水蒸気の噴射により火炎温度を低下させる手段が用いられ、燃焼器には水蒸気を噴射しても安定燃焼ができる「拡散燃焼器」が使用されていた。
しかし、拡散燃焼器に蒸気噴射する場合、水蒸気を減らしすぎるとＮＯｘ発生量が増大して規制値を超えるおそれがある。そのため、常に蒸気噴射が必要となり、その分ユーティリィティ蒸気量が減り、かつ燃料消費量が多くなる問題点があった。
【００１１】
一方、低ＮＯｘ化が可能な燃焼器として、上述した蒸気噴射拡散燃焼器の他に特許文献５に開示される「希薄予混合燃焼器」が知られている。この希薄予混合燃焼器は、燃料を十分な空気量と予混合して均質化し、これを希薄燃焼させるものであり、大量の空気と共に燃焼させるため、ホットスポットがなく、高温火炎の発生をなくし低ＮＯｘ化を実現することができる。
【００１２】
従って従来の希薄予混合燃焼器を蒸気噴射ガスタービンに適用することにより、蒸気噴射をなくしても、ＮＯｘ発生量を規制値内に抑えることができ、蒸気噴射を必要に応じてなくし、その分ユーティリィティ蒸気量を増やしかつ燃料消費量を低減することができる。
【００１３】
しかし、この希薄予混合燃焼器は、低ＮＯｘ化のために蒸気を必要としない反面、燃焼が不安定になりやすい問題点があった。このため、希薄予混合燃焼器に水蒸気を単に噴射すると火炎温度が下がり過ぎて安定燃焼が困難となり失火してしまったり、燃焼の安定化のために燃料を増加させると燃料領域で燃料が過剰となり、本来の希薄燃焼ができず、ＮＯｘ発生量が増大したり燃焼効率が低下する、等の問題点があった。
【００１４】
本発明は、かかる問題点を解決するために創案されたものである。すなわち本発明の目的は、電力需要が大きいときには大量の水蒸気を燃焼器に噴射してガスタービンの出力を増大させることができ、電力需要が小さく水蒸気の需要が大きいときには、水蒸気噴射を完全になくすことができ、かつ常にＮＯｘの発生を抑制しながら高い燃焼効率を維持することができる蒸気噴射ガスタービンの燃焼制御方法を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本発明によれば、中心部に配置された拡散燃焼式のパイロットバーナーと、そのまわりに配置された複数の予混合燃焼式のメインバーナーと、前記パイロットバーナー及びメインバーナーへの流入空気に混合する水蒸気を供給する蒸気噴射管とを備え、
パイロットバーナー及び／又はメインバーナーにおける蒸気Ｓと空気Ａの和と燃料Ｆとの比率（Ｓ＋Ａ）／Ｆを燃焼安定範囲に保持し、
蒸気噴射量の増加に応じてメインバーナーの使用本数を漸次減少させ、使用するメインバーナーにおける蒸気Ｓと空気Ａの和と燃料Ｆとの比率（Ｓ＋Ａ）／Ｆを燃焼安定範囲に保持する、ことを特徴とする蒸気噴射ガスタービンの燃焼制御方法が提供される。
【００１６】
上述した本発明によれば、パイロットバーナー及び／又はメインバーナーにおける蒸気Ｓと空気Ａの和と燃料Ｆとの比率（Ｓ＋Ａ）／Ｆを燃焼安定範囲に保持するので、常に安定燃焼を実現でき、燃焼効率の低下を防ぎ、低ＮＯｘ化を達成することができる。従ってこの燃焼制御方法により、振動燃焼、燃焼効率の低下、振れ等の不安定現象を解消することができる。
一般的に低ＮＯｘ燃焼器の複数の予混合燃焼式のメインバーナー（マルチ噴射弁）は、予混合管にて空気と燃料を空気過剰状態にて希薄混合させて希薄燃焼を可能にしているが、蒸気噴射量が増加するとさらに希薄状態となり燃焼効率が低下する。
上述した本発明によれば、蒸気噴射量の増加に応じてメインバーナーの使用本数を変化させ、使用する１つのマルチ噴射弁当たりの燃料流量を増加して、使用するメインバーナーにおける蒸気Ｓと空気Ａの和と燃料Ｆとの比率（Ｓ＋Ａ）／Ｆを燃焼安定範囲に保持するので、燃焼効率の低下を防ぎ、低ＮＯｘ化を達成することができる。
すなわち、蒸気噴射量に応じたマルチ噴射弁の最適使用本数を決めることにより、燃焼効率の減少を抑え、エンジン固有の蒸気噴射量まで燃焼器の条件に左右されることなく蒸気噴射できることになる。
【００１７】
本発明の好ましい実施例によれば、蒸気噴射量の増加に応じてパイロットバーナーへの燃料流量を増加させ、パイロットバーナーにおける蒸気Ｓと空気Ａの和と燃料Ｆとの比率（Ｓ＋Ａ）／Ｆを燃焼安定範囲に保持する。
【００１８】
一般的に低ＮＯｘ燃焼器では中央に位置するパイロットバーナーの火力によりその周りのメインバーナーの希薄燃焼を可能にしているが、蒸気噴射量が増加するとパイロットバーナーの燃焼が弱くなり、メインバーナーも不安定となる。
上述した本発明によれば、蒸気噴射量の増加に応じて火種となるパイロットバーナーへの燃料流量を連続的、あるいは段階的に増加させるので、パイロットバーナーにおける蒸気Ｓと空気Ａの和と燃料Ｆとの比率（Ｓ＋Ａ）／Ｆを燃焼安定範囲に保持することができ、パイロットバーナー及びメインバーナーの安定燃焼を実現し、燃焼効率の低下を防ぎ、低ＮＯｘ化を達成することができる。
【００２１】
上述した本発明の燃焼制御方法によれば、蒸気噴射ガスタービンにおいて、出力増加のための蒸気噴射を行わない運用状態では、低ＮＯｘ燃焼器は、従来の希薄予混合燃焼器として作動し、蒸気噴射をなくしても、ＮＯｘ発生量を規制値内に抑えることができ、その分ユーティリィティ蒸気量を増やすことができる。
【００２２】
また、出力増加のために蒸気噴射を行う際は、噴射する蒸気を蒸気噴射管から噴射させ、パイロットバーナー及びメインバーナーへの流入空気に混合するので、蒸気と空気を十分に均一に混合して導入することができる。従って、燃焼的に比較的不安定な予混合燃焼に蒸気を噴射しても、安定した燃焼が可能となる。
【００２３】
更に、蒸気と燃料の割合は、燃料の増加量に応じて、蒸気噴射量を増加することにより、ＮＯｘの発生を抑えながら燃焼量を増大させ、ガスタービンの出力を高めることができる。なお、残りの蒸気に関しては、燃焼器ライナの希薄孔など、比較的燃焼に関与しない位置に噴射するのがよい。
【００２４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好ましい実施形態を図面を参照して説明する。なお、各図において、共通する部分には同一の符号を付し、重複した説明を省略する。
【００２５】
図１は、本発明の燃焼制御方法を適用する蒸気噴射ガスタービンの全体構成図である。この図に示すように、この蒸気噴射ガスタービンは、空気圧縮機１、ガスタービン２、燃焼器３、減速機４、発電機５、排熱ボイラ６、ミストセパレータ７、等を備え、タービン２の排熱Ｅで発生した水蒸気Ｓを燃焼器３に噴射することにより、余剰水蒸気をユーティリィティとして供給しながら、電力需要に応じて発電出力が増大できるようになっている。なおこの図で、Ａは空気、Ｆは燃料、Ｗは給水である。
【００２６】
図２は、本発明の蒸気噴射ガスタービンの熱電出力特性の具体例である。この図において、横軸はユーティリィティとして外部に供給できる送気蒸気量、縦軸は発電端出力である。また、図中のＡは、燃焼器に水蒸気を噴射しないドライ運用ライン、Ｂは燃焼器に水蒸気を噴射して出力を最大にする最大出力ラインである。
この図から、この蒸気噴射ガスタービンでは、燃焼器に水蒸気を噴射することなく、約２０００ｋＷの発電端出力を得ることができ、その時点で最大約６０００ｋｇ／ｈの水蒸気をユーティリィティとして外部に供給できる。また、その水蒸気の一部を燃焼器に噴射することにより最大約２５００ｋＷの発電端出力を得ることができることがわかる。
【００２７】
図３は、本発明を適用する低ＮＯｘ燃焼器の全体構成図である。この図に示すように、この低ＮＯｘ燃焼器３は、中央部に配置されたパイロットバーナー１２と、そのまわりに配置された複数（この例では６つ）のメインバーナー１４とを備える。なお、この図において、２１はスクロール、２２は燃焼器ライナ、２３はケーシング、２４は点火栓（イグナイタ）であり、空気圧縮機１で圧縮した空気Ａがケーシング２３とライナ２２の間を流れてバーナー１２、１４に達し、このバーナーとその他の部分を通ってライナ２２内に流入して火炎２７ａ，２７ｂを形成し、発生した燃焼ガスがスクロール部（図示せず）を通って図示しないガスタービン２に導かれ、これを駆動するようになっている。
【００２８】
図３において、パイロットバーナー１２は、燃料Ｆを燃焼室１１内で拡散燃焼させる拡散燃焼バーナーである。
メインバーナー１４は、互いに同軸に配置された主噴射弁１４ａと予混合管１４ｂとからなる。主噴射弁１４ａには、低ＮＯｘ燃焼器３のケーシング２３を通して外部から燃料Ｆが供給される。この燃料には、例えばガス燃料を用いる。予混合管１４ｂは、この図で下端部が開口した円筒形の筒であり、内部で燃料と空気が互いに混合しやすくなっている。すなわち、メインバーナー１４は、主噴射弁１４ａと予混合管１４ｂで構成された予混合希薄バーナーである。
この構成により、主噴射弁１４ａにより予混合管１４ｂ内に燃料Ｆを噴射し、予混合管１４ｂ内で燃料Ｆを十分な空気量と予混合しこれを希薄燃焼させることができる。
【００２９】
本発明を適用する低ＮＯｘ燃焼器３は、更に、メインバーナー１４の燃料噴射弁（主噴射弁１４ａ）へ流入する空気と混合するように水蒸気を供給する蒸気噴射管１６を備える。
この蒸気噴射管１６は、低ＮＯｘ燃焼器３のケーシング３ａの周囲に複数（例えば６本）取り付けられ、パイロットバーナー１２及びメインバーナー１４へ流入する空気に混合される水蒸気を供給するようになっている。
【００３０】
本発明において、複数の蒸気噴射管１６から供給される水蒸気量は常にほぼ均等であり、その総量のみが図示しない蒸気流量調節弁で可変に制御される。さらに、燃焼器内に蒸気噴射管１６から噴射された水蒸気は、できる限り完全に空気と混合してパイロットバーナー１２及びメインバーナー１４に供給される。
また、中央部に配置されたパイロットバーナー１２に供給される燃料流量（以下、パイロット燃料流量と呼ぶ）も、図示しない蒸気流量調節弁で可変に制御される。
さらに、複数（この例では６つ）のメインバーナー１４に供給される燃料流量（以下、メイン燃料流量と呼ぶ）も、その総量は図示しない蒸気流量調節弁で可変に制御される。
なお、複数のメインバーナー１４にはそれぞれ独立した開閉弁が設けられており、メインバーナーの使用本数を自由に変化させることができるようになっている。この場合、すべてのメインバーナー１４に空気と水蒸気の混合ガスがほぼ均等に流れ、使用するメインバーナーのみに燃料が追加して供給される。
【００３１】
上述した本発明の構成により、パイロットバーナー１２により拡散燃焼を行いメインバーナー１４の保炎源を形成できる。また、メインバーナー１４の予混合管１５における予混合燃焼によりＮＯｘの発生を抑制することができる。
【００３２】
【実施例】
以下、上述した低ＮＯｘ燃焼器３を備えた蒸気噴射ガスタービンの実施例を説明する。
【００３３】
図４は、図１〜図３に示した蒸気噴射ガスタービンの発電端出力と燃料流量の関係図である。この図において、横軸は発電端出力、縦軸は燃料流量、図中の記号◆は、安定燃焼が得られた実施条件を示している。
この図から、発電端出力の増大にほぼ比例させて燃料流量を増大させることにより、安定燃焼ができることがわかる。
【００３４】
図５は、同一条件における発電端出力と蒸気流量の関係図である。この図において、横軸は発電端出力、縦軸は蒸気流量、図中の記号◆は、安定燃焼が得られた実施条件である。
この図から、図２に示したように、この蒸気噴射ガスタービンでは、燃焼器に水蒸気を噴射しないドライ条件でも約１５００ｋＷ以上の発電端出力を得ることができ、さらに水蒸気の噴射を行うことにより最大約２５００ｋＷの発電端出力を得ることができることがわかる。
【００３５】
図６は、発電端出力とパイロット燃料流量の関係図である。この図において、横軸は発電端出力、縦軸は燃料流量、図中の記号■と○は、安定燃焼が得られた実施条件を示している。なお■は６本のメインバーナーを全て使用した場合（Ｎ＝６）、○は６本のうち４本のみを使用した場合（Ｎ＝４）である。
この図からＮ＝６とＮ＝４のどちらの場合でも、発電端出力の増加に応じて、ほぼ一次に比例させてパイロットバーナーへの燃料流量（パイロット燃料流量）を増加させることにより、安定燃焼ができることがわかる。
【００３６】
図７は、蒸気噴射量とパイロット燃料流量の関係図である。この図において、横軸は蒸気噴射量、縦軸は燃料流量、■は６本のメインバーナーを全て使用した場合（Ｎ＝６）、○は６本のうち４本のみを使用した場合（Ｎ＝４）である。
また図中の各記号は、安定燃焼が得られた実施条件を示しており、かつ後述するように低ＮＯｘ化と高い燃焼効率が得られる実施条件である。
【００３７】
この図から、Ｎ＝６とＮ＝４のどちらの場合でも、蒸気噴射量の増加に応じて、ほぼ一次に比例させてパイロットバーナーへの燃料流量（パイロット燃料流量）を増加させることにより、安定燃焼と低ＮＯｘ化及び高い燃焼効率が得られることがわかる。また、パイロット燃料流量の増加は連続的でも、段階的（ステップ状）でもよい。
すなわち、蒸気噴射量の増加に応じて火種となるパイロットバーナーへの燃料流量を連続的、あるいは段階的に増加させることにより、パイロットバーナーにおける蒸気Ｓと空気Ａの和と燃料Ｆとの比率（Ｓ＋Ａ）／Ｆを燃焼安定範囲に保持することができ、安定燃焼を実現し、燃焼効率の低下を防ぎ、低ＮＯｘ化を達成することができる。
【００３８】
図８は、６本使用時の発電端出力とメイン燃料流量の関係図であり、図９は、４本使用時の発電端出力とメイン燃料流量の関係図である。これらの図において、横軸は発電端出力、縦軸はメイン燃料流量である。また、図中の各記号は、安定燃焼が得られた実施条件を示しており、かつ後述するように低ＮＯｘ化と高い燃焼効率が得られる実施条件である。
【００３９】
この図から、蒸気噴射を行う発電端出力１５００ｋＷ以上の領域において、６本のメインバーナーを全て使用した場合（Ｎ＝６）には、６本のうち４本のみを使用した場合（Ｎ＝４）に比べて、メインバーナー１本当たりのメイン燃料流量が相対的に少なくなることがわかる。これは、使用メインバーナーの燃料流量×本数の総量は変わらないが、上述したように、すべてのメインバーナー１４に空気と水蒸気の混合ガスがほぼ均等に流れ、使用するメインバーナーのみに燃料が供給されることによる。
【００４０】
図１０は、発電端出力とＮＯｘ量の関係図であり、図１１は、発電端出力と燃焼効率の関係図である。これらの図において、横軸は発電端出力、縦軸はＮＯｘ量又は燃焼効率、■は６本のメインバーナーを全て使用した場合（Ｎ＝６）、○は６本のうち４本のみを使用した場合（Ｎ＝４）である。
【００４１】
この図から、パイロットバーナーの比率（Ｓ＋Ａ）／Ｆの制御で、低ＮＯｘ性の確保と燃焼効率の維持ができ、蒸気噴射量増加、出力増加時に、メインバーナーを６本から４本に変更することで、燃焼効率が回復することがわかる。
【００４２】
上述した実施例はすべて、同一の蒸気噴射ガスタービンの実施例に基づくものである。図８〜図１１の結果から、蒸気噴射を行う発電端出力１５００ｋＷ以上の領域、特にメイン燃料流量が低下する２２００ｋＷ以上の領域では、６本すべてを使用せず、そのうち４本のみを使用した場合の方が低ＮＯｘ化と燃焼効率の両方において優れていることがわかる。
従って、この例では蒸気噴射をしない発電端出力が低い領域では、発電端出力にほぼ比例させてメインバーナーを例えば１本、２本、・・・４本・・・６本と増やし、蒸気噴射を行う発電端出力１５００ｋＷ以上の領域では逆に発電端出力にほぼ逆比例させて６本・・・４本と減らすのがよい。
すなわち、蒸気噴射量の増加に応じてメインバーナーの使用本数を変化させ、使用するメインバーナーにおける蒸気Ｓと空気Ａの和と燃料Ｆとの比率（Ｓ＋Ａ）／Ｆを燃焼安定範囲に保持することで、安定燃焼と低ＮＯｘ化、及ぶ高い燃焼効率を同時に達成することが可能となる。
【００４３】
なお本発明は上述した実施形態に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
【００４４】
【発明の効果】
上述した本発明によれば、パイロットバーナー及び／又はメインバーナーにおける蒸気Ｓと空気Ａの和と燃料Ｆとの比率（Ｓ＋Ａ）／Ｆを燃焼安定範囲に保持するので、常に安定燃焼を実現でき、燃焼効率の低下を防ぎ、低ＮＯｘ化を達成することができる。従ってこの燃焼制御方法により、振動燃焼、燃焼効率の低下、振れ等の不安定現象を解消することができる。
【００４５】
従って、本発明の蒸気噴射ガスタービンの燃焼制御方法は、電力需要が大きいときには大量の水蒸気を燃焼器に噴射してガスタービンの出力を増大させることができ、電力需要が小さく水蒸気の需要が大きいときには、水蒸気噴射を完全になくすことができ、かつ常にＮＯｘの発生を抑制しながら高い燃焼効率を維持することができる、等の優れた効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の燃焼制御方法を適用する蒸気噴射ガスタービンの全体構成図である。
【図２】本発明の蒸気噴射ガスタービンの熱電出力特性の例である。
【図３】本発明における燃焼器の全体構成図である。
【図４】発電端出力と燃料流量の関係図である。
【図５】発電端出力と蒸気流量の関係図である。
【図６】発電端出力とパイロット燃料流量の関係図である。
【図７】蒸気噴射量とパイロット燃料流量の関係図である。
【図８】６本使用時の発電端出力とメイン燃料流量の関係図である。
【図９】４本使用時の発電端出力とメイン燃料流量の関係図である。
【図１０】発電端出力とＮＯｘ量の関係図である。
【図１１】発電端出力と燃焼効率の関係図である。
【図１２】従来の蒸気噴射ガスタービンの構成図である。
【図１３】従来の別の蒸気噴射ガスタービンの構成図である。
【図１４】従来の別の蒸気噴射ガスタービンの構成図である。
【図１５】従来の別の蒸気噴射ガスタービンの構成図である。
【図１６】従来の別の蒸気噴射ガスタービンの構成図である。
【符号の説明】
１ 空気圧縮機、２ タービン、３ 燃焼器（低ＮＯｘ燃焼器）、４ 減速機、
５ 発電機、６ 排熱ボイラ、７ ミストセパレータ、
１２ パイロットバーナー（拡散燃焼バーナー）、
１４ メインバーナー（予混合希薄バーナー）、
１４ａ 主噴射弁、１４ｂ 予混合管、
１６ 蒸気噴射管、２１ スクロール、２２ 燃焼器ライナ、
２３ ケーシング、２４ 点火栓（イグナイタ）、
２７ａ，２７ｂ 火炎、
Ａ 空気、Ｅ 排熱、Ｆ 燃料、Ｗ 給水、Ｓ 水蒸気

Claims (2)

1. 中心部に配置された拡散燃焼式のパイロットバーナーと、そのまわりに配置された複数の予混合燃焼式のメインバーナーと、前記パイロットバーナー及びメインバーナーへの流入空気に混合する水蒸気を供給する蒸気噴射管とを備え、
   パイロットバーナー及び／又はメインバーナーにおける蒸気Ｓと空気Ａの和と燃料Ｆとの比率（Ｓ＋Ａ）／Ｆを燃焼安定範囲に保持し、
   蒸気噴射量の増加に応じてメインバーナーの使用本数を漸次減少させ、使用するメインバーナーにおける蒸気Ｓと空気Ａの和と燃料Ｆとの比率（Ｓ＋Ａ）／Ｆを燃焼安定範囲に保持する、ことを特徴とする蒸気噴射ガスタービンの燃焼制御方法。
2. 蒸気噴射量の増加に応じてパイロットバーナーへの燃料流量を増加させ、パイロットバーナーにおける蒸気Ｓと空気Ａの和と燃料Ｆとの比率（Ｓ＋Ａ）／Ｆを燃焼安定範囲に保持する、ことを特徴とする請求項１に記載の蒸気噴射ガスタービンの燃焼制御方法。

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