JP2755603B2

JP2755603B2 - ガスタービン燃焼器

Info

Publication number: JP2755603B2
Application number: JP63188352A
Authority: JP
Inventors: 俊彦中田; 幹夫佐藤; 宏長谷川
Original assignee: Toshiba Corp; Denryoku Chuo Kenkyusho
Current assignee: Toshiba Corp; Denryoku Chuo Kenkyusho
Priority date: 1988-07-29
Filing date: 1988-07-29
Publication date: 1998-05-20
Anticipated expiration: 2013-05-20
Also published as: JPH0240417A

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の目的〕（産業上の利用分野）本発明は、低カロリーガス燃料の燃焼に用いられるガ
スタービン燃焼器に係り、特に石炭ガス化燃料等の低カ
ロリーガス燃料を燃焼させるガスタービン燃焼器に関す
る。

（従来の技術）電力の安定供給を目指す我国の電源多様化の施策の中
で、石炭は燃料として長期的に安定供給が可能でかつ経
済的にも優れていることから、原子力発電を補完する有
力な電源として石炭火力を位置づけ、石炭利用の拡大を
図る技術開発が強く望まれている。この新しい石炭利用
技術として石炭ガス化技術の開発が提唱され、中でも石
炭ガス化複合発電は、高効率でかつ環境保全性に優れて
いることから、次世代の発電システムとして国内外で注
目されている。

石炭ガス化複合発電には、発電利用に適している空気
吹きの噴流床石炭ガス化炉で生成された石炭ガス化燃料
が使用される。この石炭ガス化燃料は、CO,H₂,N₂,CO₂,H
₂O等を成分とし、発熱量が約1000Kcal/m³Nと低い低カロ
リーガス燃料である。この石炭ガス化燃料、特に発熱量
が2000Kcal/m³N未満の低カロリーガス燃料を燃料として
用いる場合、低カロリーガス燃料に適したガスタービン
燃焼器の開発が望まれている。

従来のガスタービン燃焼器は、エアーコンプレッサか
らの圧縮空気の高速気流中に燃料を噴射させて連続的に
燃焼させる燃焼装置であり、この燃焼器には、天然ガス
（LNG）やプロパンガス（LPG）、油等の高カロリー燃料
の使用を前提としている。このため、天然ガスの発熱量
の約1/10と低い石炭ガス化燃料を上記ガスタービン燃焼
器にそのまま使用することができない。

一方、低カロリーガス燃料である石炭ガス化燃料は、
CO,H₂等の可燃成分のうち、大半が燃え難いCOを主要可
燃成分とするもので、燃焼性が悪く、火炎安定性に欠け
る問題があった。また、石炭ガス化燃料には1000〜2000
ppm程度のアンモニア（NH₃）が不純物として含まれてお
り、この不純物が燃焼過程で多量のNO_Xを発生させる原
因となっていた。

さらに、低カロリーガス燃料を使用する場合、高カロ
リー燃料使用に較べ、燃料流量が飛躍的に増大するた
め、負荷が変化して燃焼ガスの流れ自体が変わり、火炎
安定性を損うおそれがあり、従来のガスタービン燃焼器
とは燃料の燃焼性に対する影響に本質的な違いがあっ
た。

（発明が解決しようとする課題）従来のガスタービン燃焼器に、石炭ガス化燃料等の低
カロリーガス燃料を燃料として使用する場合、着火不良
や失火、燃焼の不安定化等を招き、燃焼性が悪く、火炎
安定性に欠ける問題があった。

本発明は上述した事情を考慮してなされたもので、低
カロリーガス燃料の燃焼性を向上させ、安定した火炎を
形成させることができるガスタービン燃焼器を提供する
ことを目的とする。

本発明の他の目的は、燃え難い低カロリーガス燃料
を、COやNO_Xの発生を有効的に抑制して安定的に燃焼さ
せることができるガスタービン燃焼器を提供することに
ある。

〔発明の構成〕

（課題を解決するための手段）本発明に係るガスタービン燃焼器は、上述した課題を
解決するために、請求項１に記載したように、燃焼室を
内部に画成した燃焼器ライナに旋回噴射装置を設け、こ
の旋回噴射装置は、空気用スワラのスワラ孔と燃料用ス
ワラのスワラ孔とを周方向に各隔壁を介して交互に配設
し、上記燃料用スワラに石炭ガス化燃料等の低カロリー
ガス燃料を供給する燃料供給配管を接続するとともに、
前記旋回噴射装置の空気用スワラに燃料用空気を供給す
る燃焼用空気供給配管を接続し、前記低カロリーガス燃
料の燃焼用空気の一部を酸化剤として予混合させる予混
合装置を旋回噴射装置内に設けたものである。

また、上述した課題を解決するために、本発明に係る
ガスタービン燃焼器は、請求項２に記載したように、予
混合装置は、空気用スワラのスワラ孔と時計方向等の一
方向に隣接する燃料用スワラのスワラ孔とを連通するよ
うに隔壁に形成された連通孔で構成され、上記連通孔
は、空気スワラ孔から燃料スワラ孔に向って燃料の流れ
方向を向くように傾斜せしめられたものである。

（作用）このガスタービン燃焼器は、石炭ガス化燃料等の低カ
ロリーガス燃料に燃焼用空気の一部を酸化剤として予混
合させ、この予混合燃料を燃焼室内に供給し、この燃焼
室内で燃焼用空気と混合させて燃焼させる。燃焼室に供
給される燃料は、低カロリーガス燃料に燃焼用空気の一
部を予め混合させた予混合燃料のみであっても、この予
混合燃料と予混合されない主燃料とを個別に供給するよ
うにしてもよい。

低カロリーガス燃料に燃焼用空気の一部を予め混合さ
せることにより、燃え難い低カロリーガス燃料の燃焼性
が向上し、安定した火炎を形成させることができる。ま
た、燃焼速度の遅いCOが燃焼室内において充分に酸化さ
れるために、燃焼ガス中のCO濃度を低減させることがで
きる。

（実施例）以下、本発明の一実施例について添付図面を参照して
説明する。

第１図はガスタービン発電プラントに用いられるガス
タービン燃焼器10を示す。このガスタービン燃焼器10は
図示しないガスタービンの入口側に設置され、このガス
タービンにガスタービン燃焼器10にて燃焼された燃焼ガ
スを案内し、ガスタービンを駆動させるようになってい
る。

ガスタービン燃焼器10は燃焼器本体ケーシングしての
燃焼器ライナ11を有し、この燃焼器ライナ11内に燃焼室
12を画成している。燃焼器ライナ11の一側には旋回噴射
装置13が設けられる。旋回噴射装置13は燃料用スワラ14
と空気用スワラ15とを備えている。燃料用スワラ14は燃
料供給配管16を介して低カロリーガス燃料としての石炭
ガス化燃料源に接続される。燃料供給配管16には供給ポ
ンプ（図示せず）や石炭ガス化燃料の供給を制御する流
量制御弁17が設けられる一方、この流量制御弁17の下流
側に石炭ガス化燃料に燃焼用空気の一部を酸化剤として
予混合させる予混合装置18が設けられる。

一方、空気用スワラ15は空気供給配管20を介して図示
しないエアーコンプレッサに接続され、このコンプレッ
サにて圧縮された燃焼用空気が空気用スワラ15に案内さ
れるようになっている。空気供給配管20は途中から予混
合配管21が分岐される。この予混合配管21は途中に設け
られた流量制御弁22を介して燃料供給配管16に、燃料流
量制御弁17の下流側で接続される。流量制御弁22は燃料
流量制御弁17と連動せしめられ、両流量制御弁22,17の
弁開度調整により、石炭ガス化燃料に混合せしめられる
燃焼用空気の予混合量が調節される。

次に、ガスタービン燃焼器の作用を説明する。

燃料供給配管16の供給ポンプの作動により、低カロリ
ーガス燃料としての石炭ガス化燃料はポンプアップさ
れ、燃料流量制御弁17を経て旋回噴射装置13の燃料用ス
ワラ15に案内されるが、その途中で予混合装置18により
石炭ガス化燃料に燃焼用空気の一部が酸化剤として予混
合せしめられ、この予混合燃料が燃料用スワラ14に供給
される。燃焼用空気はエアーコンプレッサ（図示せず）
にて圧縮され、例えば400℃程度の温度になっている。

残りの燃焼用空気は空気供給配管20を通って送られ、
燃焼用一次空気と燃焼用二次空気とに分流される。この
うち、燃焼用一次空気は空気用スワラ15に案内され、こ
の空気用スワラ15を通して燃焼室12内に噴き出される。
一方、予混合燃料は燃料用スワラ14を介して燃焼室12内
に噴射され、この燃焼室12内で予混合燃料と燃焼用一次
空気とは旋回流により効率的に混合されて燃焼に供さ
れ、燃焼ガスを発生させる。

この燃焼ガスには燃焼用二次空気が供給されて二段燃
焼され、未然予混合燃料の完全燃焼化を図り、後述する
ようにNO_Xの発生の低減を図っている。燃焼用二次空気
は燃焼器ライナ11を例えば二重筒構造に形成し、この環
状空間に燃焼用二次空気を案内し、燃焼器ライナ11の内
筒に穿設された空気孔から燃焼室12内に吹き込むように
してもよい。

このようにして、予混合燃料は燃焼用一次空気および
二次空気により２段燃焼されて燃焼ガスを発生させ、こ
の燃焼ガスを燃焼器尾筒からガスタービンに案内してガ
スタービンを駆動させるようになっている。

このガスタービン燃焼器10においては、第２図に部分
予混合燃焼の燃焼特性を示すように、低カロリーガス燃
料としての石炭ガス化燃料の予め混合される燃焼用空気
の混合割合（部分予混合率）を例えば40％（体積パーセ
ント）以下で部分予混合燃焼させれば、NO_Xの増加も10
％程度以下に抑えて、吹消え発熱量を低下させることが
できる。この吹消え発熱量を低下させることにより、燃
焼室12内での吹消えを有効的に防止でき、安定的に燃焼
させることができる。

したがって、このガスタービン燃焼器は、燃え難い低
カロリーガス燃料の燃焼性が向上し、安定した火炎を形
成することができる一方、燃焼速度が遅い主要可燃成分
であるCOが燃焼室内で充分に酸化されるために、燃焼ガ
ス中のCO濃度の低減を図ることができる。また、低カロ
リーガス燃料に燃焼用空気を予め混合させることによ
り、燃焼用一次空気過剰率を１以下に設定でき、安定し
たフュエルリッチ燃焼を実現でき、NO_Xの発生を低く抑
えることができる。

第３図はガスタービン燃焼器の他の実施例を示すもの
である。このガスタービン燃焼器10Aは燃焼器ライナに
設けられる旋回噴射装置13Aを改良したものである。

この旋回噴射装置13Aは第３図（Ａ）に示すように空
気用スワラ15のスワラ孔Ａと燃料用スワラ14のスワラ孔
Ｆとを各隔壁（仕切板）25を介して交互に配設する。そ
いて、空気スワラ孔Ａと例えば時計方向に隣接する燃料
スワラ孔Ｆとを連通する連通孔26を穿設する。隔壁25に
穿設される連通孔26は、空気スワラ孔Ａから燃料スワラ
孔Ｆに向って燃料の流れ方向を向くように傾斜してお
り、上記連通孔26から低カロリーガス燃料としての石炭
ガス化燃料にエジェクタ効果を利用して燃焼用空気の一
部を予混合させており、予混合装置27として機能する。

しかして、この旋回噴射装置13Aは燃料用スワラ14の
燃料スワラ孔Ｆに案内される石炭ガス化燃料に、空気ス
ワラ孔Ａを通る燃焼用空気の一部が連通孔26からエジェ
クトされ、混合せしめられ、燃料スワラ孔Ｆ内で予混合
燃料が形成される。この場合にも、予混合燃料を燃料用
スワラ14から燃焼器ライナ内の燃焼室に吹き込むととも
に、空気用スワラ15から燃焼用一次空気を吹き込んで撹
拌・混合させ、燃焼させることにより、一実施例で示し
たガスタービン燃焼器と同等の効果を奏することができ
る。

第４図は、ガスタービン燃焼器のさらに他の実施例を
示すものである。

この実施例に示されたガスタービン燃焼器10Bは、第
３図に示すガスタービン燃焼器10Aの旋回噴射装置13Bの
変形に係るものである。

この旋回噴射装置13Bは、燃料用スワラ14のスワラ孔
Ｆを全て空気用スワラ15のスワラ孔Ａに連通孔26を介し
て連通させたものではなく、燃料スワラ孔Ｆを例えば１
つ置きに、連通孔26を介して空気スワラ孔Ａに連通させ
るものである。この場合、燃料スワラＦを通る石炭ガス
化燃料には、予め燃焼用空気の一部と予混合される予混
合燃料と、予混合されない燃料とが交互に存在する配置
構造となる。

第４図（Ａ）〜（Ｃ）に示されるガスタービン燃焼器
10Bも第１図に示すガスタービン燃焼器と同等の効果を
奏することができる。

次に、本発明に係るガスタービン燃焼器を模擬した実
験装置により得られた基礎燃焼特性について説明する。

第５図は、ガスタービン燃焼器を模擬した実験装置30
を示すものであり、この実験装置30は燃焼用空気を燃焼
器31に供給されるようになっており、この燃焼用空気は
エアコンプレッサ32により空気供給管33を介して供給
し、途中の空気予熱器34で所定の温度、例えば約400℃
に加熱した後、燃焼器31の手前で燃焼用一次空気と二次
空気とに分ける。

一次空気は旋回噴射装置35を通して燃焼器31内の燃焼
室36に供給され、二次空気は二段燃焼用として燃焼器31
周りから燃焼室36内に供給される。

一方、低カロリーガス燃料としての石炭ガス化燃料を
模擬した燃料は、予め所定の組成でボンベ37に充填され
ている可燃性ガスを使用し、この可燃性ガスをN₂ガスボ
ンベ38からN₂ガスで希釈し、発熱量調整を行なう。その
後、燃料予熱器39で所定の温度に加熱し、噴射弁ノズル
40から燃焼器31内に供給する。

第６図は、この実験装置30に使用した燃料ガス成分の
一例を示す。アンモニアガスは液体アンモニアボンベ41
から供給し、燃焼器31の直前にて燃料ガスと予混合させ
る。

さらに、部分予混合燃焼法について検討を行なうた
め、燃料ガス中に酸化剤として純酸素を供給する系統42
が付設され、酸素はボンベ43からアンモニアと同様にし
て供給され、燃焼器31の直前にて燃料ガスと予混合せし
められる。

実験装置30に用いた燃焼器31は、例えば内径90mmφ、
長さ1mの大きさの燃焼室36を画成しており、燃焼室36の
内側は耐火材で覆われ、外側は水冷される。燃焼器31の
バーナ部の断面図を第７図に示す。

バーナ部には旋回噴策装置35を備え、この旋回噴射装
置35は燃料噴射弁ノズル40の噴射角度および一次空気旋
回器44の旋回角度は任意設定できるが、本実験装置30で
は、ノズル口径3mmφ、ノズル孔数12個、噴射角度θ_ｆ
＝60゜、一次空気旋回角30゜（スワール数0.49）のもの
を使用した。

燃料ガスに予混合されるアンモニア（NH₃）と予混合
酸素の流量は、サーマルマスフローメータ45.46で調整
し、CO濃度は、例えば赤外線吸収式CO濃度計により、NO
_X濃度は化学発光式NO_X濃度計により測定した。

燃料ガス中に含まれるアンモニアからNO_Xへの転換率
（C.R.）は、で求められる。ここに、Ｎ^＊O_X濃度は、燃料ガス中のア
ンモニアが全てNO_Xに転換したときの燃焼ガス中のNO_X濃
度とする。

第８図は、この実験装置30より得られた燃料ガスの燃
焼限界を示す図である。この図は、個々の可燃ガス成分
（CO,H₂）の空気中での燃料限界値をもとに、Le Chatel
ierの法則を用いて算出したものである。

第８図より、高空気過剰率（燃料希釈）側では燃焼組
成の違いが明確に現れており、水素含有率の大きい燃料
ほど可燃範囲が広くなっている。

第９図は水素含有率が大きな、例えば燃料中のCOとH₂
との体積比CO/H₂が2.33の燃料の吹き消え限界発熱量を
示す。予混合率を増すにつれて吹き消え限界発熱量は低
下し、例えば空気過剰率５、予混合率20％時には、約55
0Kcal/m³Nまで可燃範囲が広がっている。これは、燃焼
形態が拡散燃焼から部分予混合燃焼へ移行するのに従っ
て、火炎がより安定化するものと考えられる。

第10図は燃料組成（CO/H₂）を、2.33:1.0:0.43の３通
りに変化させた時の吹き消え限界発熱量を示す。図よ
り、CO/H₂が小さくなるほど可燃範囲が広がることがわ
かる。これは、水素層流燃焼速度の最大値は、一酸化炭
素に較べて約７倍大きいために、燃料中の水素含有率が
高いほど燃焼安定性に優れるものと考えられる。

次に、部分予混合燃焼の影響について着目すると、高
空気過剰率域において影響が顕著に現われており、特に
CO/H₂の高いものほど吹き消え発熱量が大きく低下して
いる。すなわち、燃焼速度の小さな一酸化炭素を水素に
対してより多く含む燃料ほど、部分予混合燃焼による燃
焼限界の拡大効果が明確に現われているといえる。

また、部分予混合燃焼時のNO_X排出特性を第11図〜第1
3図に示す。第11図は、横軸にアンモニア濃度を、第12
図および第13図は横軸に空気過剰率をとり、整理した結
果である。いずれの場合も、20％の部分予混合燃焼時は
NO_X転換率は若干増加する。これは、燃料中に予め酸化
剤（酸素）を混合させることにより、フュエルNO_Xの生
成反応が促進されたためと考えられる。

しかしながら、アンモニア濃度、空気過剰率、燃焼組
成（CO/H₂）をそれぞれ変化させた場合でもNO_X転換率の
増加幅はいずれも小さく、NO_Xに及ぼす部分予混合燃焼
の影響はきわめて少ないと考えられる。

次に、二段燃焼時に部分予混合燃焼を行った時のNO_X
排出特性を第14図に示す。これは、全空気過剰率を1300
℃級石炭ガス化用ガスタービン燃焼器の定格負荷時に相
当する2,25に設定し、一次空気過剰率を0.4から2,25の
範囲内で変化させた時の結果である。第14図より、一次
空気過剰率が１以上の範囲では部分予混合燃焼により若
干NO_X転換率が増加するものの、一次空気過剰率が１以
下の範囲で殆ど変化しないことがわかる。したがって、
部分予混合燃焼法は二段燃焼と組み合せることにより、
NO_Xの低減に対して効果的であると考えられる。

第15図は部分予混合燃焼時のCO排出特性を示す。空気
過剰率が高くなるに従いCO濃度は急激に増加するが、部
分予混合燃焼時には通常の拡散燃焼時に比較して全体的
にCO濃度は低くなっている。

次に、二段燃焼時に部分予混合燃焼を行なった時のCO
排出特性を第16図に示す。この図から、第14図に示すNO
_X特性と同様に、全空気過剰率を一定（λ＝2.25）に保
ち一次空気過剰率を変化させた時の結果である。第16図
より、通常の拡散燃焼時には一次空気過剰率が約1.4に
おいてCO濃度は最小となるものの、その前後で増加し、
一次空気過剰率１以下範囲では約200ppmを示している。
一方、部分予混合燃焼時には、CO濃度はほぼ一定で最大
でも約50ppmである。これより、部分予混合燃焼方法
は、二段燃焼時に排出されるCO濃度を低減するのに有効
であると考えられる。

燃料中には酸化剤の一部を混合させる部分予混合燃焼
法は、この燃焼装置30により石炭ガス化燃料のような低
カロリーガスの燃焼安定性向上に有効であることを明ら
かにした。

（１）吹き消え限界発熱量は、空気過剰率の比較的大き
な領域において部分予混合燃焼の影響が現われ、部分予
混合率20％、空気過剰率５の時、約550Kcal/m³Nまで燃
焼可能であった。この傾向は、燃料中のCO/H₂（一酸化
炭素・水素体積比）が高いほど顕著に現われれた。した
がって、CO/H₂の高い噴流床石炭ガス化用ガスタービン
燃焼器では、特に低負荷時において、部分予混合燃焼法
は燃焼安定性を向上させる上で有効である。

（２）部分予混合燃焼法によって、フュエルNO_Xの排出
量は若干増加するが、二段燃焼法と組み合せれば、その
影響は極めて小さくことがわかった。

（３）部分予混合燃焼法は、二段燃焼時のCO排出濃度の
増加を抑制するのに有効であった。すなわち予混合率20
％時のCO濃度は、一次空気過剰率λｐの値によらず一定
で約50ppm以下であった。

以上の検討から、部分予混合燃焼法は、二段燃焼法と
組み合せることによって、ガスタービン燃焼器の一層の
低NO_X化、高効率化が可能であることがわかった。

〔発明の効果〕

以上に述べたように、本発明に係るガスタービン燃焼
器は、空気用スワラのスワラ孔と燃料用のスワラのスワ
ラ孔とを周方向に交互に配設した旋回噴射装置内に予混
合装置を設け、この予混合装置で低カロリーガス燃料の
少なくとも一部に燃焼用空気の一部を酸化剤として予混
合させ、この予混合燃料を旋回噴射装置で燃料用空気と
旋回流を生じさせつつ燃焼室内に噴射させ、さらに、撹
拌し、混合させて、燃焼させたから、燃え難い低カロリ
ーガス燃料の燃焼性が向上し、安定した火炎を形成し、
失火等を効果的に防止できる。

しかも、予混合装置は、隔壁に形成された連通孔で構
成され、独立した追加の部材や部品を必要としないの
で、予混合装置を備えても旋回噴射装置を複雑化するこ
とがなく、また、連通孔は空気スワラ孔から燃料スワラ
孔に向って燃料の流れ方向を向くように傾斜せしめられ
たから、燃焼用空気（一次空気）の一部を燃料用スワラ
に円滑かつスムーズにエジェクタ効果を利用して、撹拌
させて予混合させることができる。

低カロリーガス燃料に含まれる燃焼速度が遅いCOは、
旋回噴射装置内に設けられた混合装置で低カロリーガス
燃料を燃焼用空気の一部と予混合させて燃焼室内に供給
することにより、部分予混合燃焼が生じて低負荷時の燃
焼安定性を向上させることができ、燃焼室内において充
分に酸化されるために、燃焼ガス中に含まれるCO濃度が
低下する。さらに、予混合燃料を燃焼室内に供給するこ
とにより、予混合燃料と混合せしめられる一部空気過剰
率を１以下に設定することが可能となり、安定したフュ
エルリッチ燃焼が実現され、NO_Xの発生を低く抑制える
ことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係るガスタービン燃焼器の一実施例を
示す原理図、第２図は低カロリーガス燃料の部分予混合
率とNO_X転換率および吹き消え発熱量との関係を示す
図、第３図（Ａ）は本発明に係るガスタービン燃焼器の
他の実施例を示す旋回噴射装置の断面図、第３図（Ｂ）
は低カロリーガス燃料の部分予混合を示す第３図（Ａ）
概念図、第３図（Ｃ）は第３図（Ａ）のＣ部の拡大図、
第４図（Ａ）はガスタービン燃焼器のさらに他の実施例
を示す旋回噴射装置の断面図、第４図（Ｂ）は低カロリ
ーガス燃料の部分予混合を示す第４図（Ａ）の概念図、
第４図（Ｃ）は第４図（Ａ）のＣ部の拡大図、第５図は
本発明に係るガスタービン燃焼器を模擬した実験装置を
示す系統図、第６図は実験装置に使用される低カロリー
ガス燃料の燃料成分を示す図、第７図は上記実験装置に
用いられた旋回噴射装置を示す断面図、第８図は上記実
験装置により得られた燃料ガスの燃焼限界を示す図、第
９図はCOとH₂との堆積比（燃料組成）が大きな燃料吹き
消え限界発熱量を示す図、第10図は燃料組成を種々変化
させた場合の燃料の吹き消え限界発熱量を示す図、第11
図〜第13図は部分予混合燃焼時のNO_X排出特性をそれぞ
れ示す図、第14図は二段燃焼時のNO_X排出特性を示す
図、第15図は部分予混合燃焼時のCO排出特性を示す図、
第16図は二段燃焼時CO排出特性を示す図である。 10,10A,10B……ガスタービン燃焼器、11……燃焼器ライ
ナ、12……燃焼室、13,13A,13B……旋回噴射装置、14…
…燃料用スワラ、15……空気用スワラ、16……燃料供給
配管、17……燃料流量制御弁、18,27……予混合装置、2
0……空気供給配管、21……予混合配管、22……空気流
量制御弁、25……隔壁、26……連通孔。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開昭59−9430（ＪＰ，Ａ) 実開昭62−24274（ＪＰ，Ｕ) 実開昭62−131262（ＪＰ，Ｕ)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】燃焼室を内部に画成した燃焼器ライナに旋
回噴射装置を設け、この旋回噴射装置は、空気用スワラ
のスワラ孔の燃料用のスワラのスワラ孔とを周方向に各
隔壁を介して交互に配設し、上記燃料用スワラに石炭ガ
ス化燃料等の低カロリーガス燃料を供給する燃料供給配
管を接続するとともに、前記旋回噴射装置の空気用スワ
ラに燃焼用空気を供給する燃焼用空気供給配管を接続
し、前記低カロリーガス燃料に燃焼用空気の一部を酸化
剤として予混合させる予混合装置を旋回噴射装置内に設
けたことを特徴とするガスタービン燃焼器。
【請求項２】予混合装置は、空気用スワラのスワラ孔と
時計方向等の一方向に隣接する燃料用スワラのスワラ孔
とを連通するように隔壁に形成された連通孔で構成さ
れ、上記連通孔は、空気スワラ孔から燃料スワラ孔に向
って燃料の流れ方向を向くように傾斜せしめられたこと
を特徴とするガスタービン燃焼器。