JPH0240417A - ガスタービン燃焼器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） 本発明は、低カロリーガス燃料の燃焼方法およびこの方
法に用いられるガスタービン燃焼器に係り、特に石炭ガ
ス化燃料等の低カロリーガス燃料を燃焼させる燃焼方法
およびこの方法の実施に直接使用されるガスタービン燃
焼器に関する。

（従来の技術） 電力の安定供給を目指す我国の電源多様化の施策の中で
、石炭は燃料として長期的に安定供給が可能でかつ経済
的にも優れていることがら、原予力発電を補完する有力
な電源として石炭火力を位置づけ、石炭利用の拡大を図
る技術開発が強く望まれている。この新しい石炭利用技
術として石炭ガス化技術の開発が提唱され、中でも石炭
ガス化複合発電は、高効率でかつ環境保全性に優れてい
ことから、次四代の発電システムとして国内外で注目さ
れている。

石炭ガス化複合発電には、発電利用に適している空気吹
きの噴流床石炭ガス化炉で生成された石炭ガス化燃料が
使用される。この石炭ガス化燃料は、Ｃｏ、Ｎ２．Ｎ２
．ｃｏ２．　Ｎ２０″８を成分とし、発熱聞が約１００
０Ｋｃａ　ｌ／１Ｔ？、Ｎと低い低カロリーガス燃料で
ある。この石炭ガス化燃料、特に発熱伍が２０００Ｋｃ
ａ　ｌ／ｍＮ未満の低カロリーガス燃料を燃料として用
いる場合、低カロリーガス燃料に適したガスタービン燃
焼器の開発が望まれている。

従来のガスタービン燃焼器は、エアーコンプレッサから
の圧縮空気の高速気流中に燃料を噴射させて連続的に燃
焼させる燃焼装置であり、この燃焼器には、天然ガス（
ＬＮＧ）やプロパンガス（ＬＰＧ）　、油等の高カロリ
ー燃料の使用を前提としている。このため、天然ガスの
発熱ｍの約１／１０と低い石炭ガス化燃料を上記ガスタ
ービン燃焼器にそのまま使用することができない。

一方、低カロリーガス燃料である石炭ガス化燃料は、Ｃ
ｏ、Ｎ２等の可燃成分のうち、大半が燃え難いＣＯを主
要可燃成分とするもので、燃焼性が悪く、火炎安定性に
欠ける問題があった。また、石炭ガス化燃料には１００
０〜２ｏｏｏｐｐｍ程度のアンモニア（ＮＨ３）が不純
物として含まれており、この不純物が燃焼過程で多足の
ＮＯｘを発生させる原因となっていた。

さらに、低カロリーガス燃料を使用する場合、高カロリ
ー燃料使用に較べ、燃料流岱が飛躍的に増大するため、
負荷が変化して燃焼ガスの流れ自体が変わり、火炎安定
性を損うおそれがあり、従来のガスタービン燃焼器とは
燃料の燃焼性に対する影響に本質的な違いがあった。

（発明が解決しようとする課題） 従来のガスタービン燃焼器に、石炭ガス化燃料等の低カ
ロリーガス燃料を燃料として使用する場合、着火不良や
失火、燃焼の不安定化等を招き、燃焼性が悪く、火炎安
定性に欠ける問題があった。

本発明は上述した事情を考慮してなされたもので、低カ
ロリーガス燃料の燃焼性を向上させ、安定した火炎を形
成させることができる低カロリーガス燃料の燃焼方法お
よびこの方法に用いられるガスタービン燃焼器を提供す
るにある。

本発明の他の目的は、燃え難い低カロリーガス燃料を、
ｃｏやＮＯｘの発生を有効的に抑制して安定的にＭ焼さ
せることができる低カロリーガス燃料の燃焼方法および
この方法に用いられるガスタービン燃焼器を提供するこ
とにある。

（発明の構成〕 （課題を解決するための手段） 本発明に係る低カロリーガス燃料の燃焼方法は、石炭ガ
ス化燃料等の低カロリーガス燃料に燃焼用空気の一部を
酸化剤として予混合させ、この予混合燃料を燃焼室に供
給し、燃焼室内で燃焼用空気と混合せしめて燃焼させる
方法にある。

また、本発明に係る低カロリーガス燃料の燃焼方法は、
石炭ガス化燃料等の低カロリーガス燃料の一部に燃焼用
空気の一部を酸化剤として予混合させ、この予混合燃料
と予混合されない主燃料とを燃焼室に個別に供給し、燃
焼室内で燃焼用空気と混合せしめて燃焼させる方法であ
る。

さらに、本発明に係るガスタービン燃焼器は、燃焼室を
内部に画成した燃焼器ライナに旋回噴射装置を設け、こ
の旋回噴射装置の燃料スワラに石炭ガス化燃料等の低カ
ロリーガス燃料を供給する燃料供給配管を接続するとと
もに、前記旋回噴射装置の空気スワラに燃焼用空気を供
給する燃焼用空気供給配管を接続し、前記低カロリーガ
ス燃料に燃焼用空気の一部を酸化剤として予混合させる
予混合装置を設けたものである。

（作用） このガスタービン燃焼器は、石炭ガス化燃料等の低カロ
リーガス燃料に燃焼用空気の一部を酸化剤として予混合
させ、この予混合燃料を燃焼室内に供給し、この燃焼室
内で燃焼用空気と混合させて燃焼させる。燃焼室に供給
される燃料は、低カロリーガス燃料に燃焼用空気の一部
を予め混合させた予混合燃料のみであっても、この予混
合燃料と予混合されない主燃料とを個別に供給するよう
にしてもよい。

低カロリーガス燃料に燃焼用空気の一部を予め混合させ
ることにより、燃え難い低カロリーガス燃料の燃焼性が
向上し、安定した火炎を形成させることかできる。また
、燃焼速度の「いＣＯが燃焼室内において充分に酸化さ
れるために、燃焼ガス中のＣＯ′ＥＪ度を低減させるこ
とができる。

（実施例）・ 以下、本発明の一実施例について添付図面を参照して説
明する。

第１図はガスタービン発電プラントに用いられるガスタ
ービン燃焼器１０を示す。このガスタービン燃焼器１０
は図示しないガスタービンの入口側に設置され、このガ
スタービンにガスタービン燃焼器１０にて燃焼された燃
焼ガスを案内し、ガスタービンを駆動させるようになっ
ている。

ガスタービン燃焼器１０は燃焼器本体ケーシングとして
の燃焼器ライナ１１を有し、この燃焼器ライナ１１内に
燃焼室１２を画成している。燃焼器ライナ１１の一側に
は旋回噴射装置１３が設けられる。旋回噴射装置１３は
燃料用スワラ１４と空気用スワラ１５とを備えている。

燃料用スワラ１４は燃料供給配管１６を介して低カロリ
ーガス燃料としての石炭ガス化燃料源に接続される。燃
料供給配管１６には供給ポンプ（図示せず）や石炭ガス
化燃料の供給を制御する流量制御弁１７が設けられる一
方、この流量制御弁１７の下流側に石炭ガス化燃料に燃
焼用空気の一部を酸化剤として予混合させる予混合装置
１８が設けられる。

一方、空気用スワラ１５は空気供給配管２０を介して図
示しないエアーコンプレッサに接続され、このコンプレ
ッサにて圧縮された燃焼用空気が空気用スワラ１５に案
内されるようになっている。

空気供給配管２０は途中から予混合配管２１が分岐され
る。この予混合配管２１は途中に設けられた流は制御弁
２２を介して燃料供給配管１６に、燃料流量制御弁１７
の下流側で接続される。流量制御弁２２は燃料流量制御
弁１７と連動せしめられ、両流昂制御弁２２．１７の弁
開度調整により、石炭ガス化燃料に混合せしめられる燃
焼用空気の予混合量が調節される。

次に、ガスタービン燃焼器の作用を説明する。

燃料供給配管１６の供給ポンプの作動により、低カロリ
ーガス燃料としての石炭ガス化燃料はポンプアップされ
、燃料流量制御弁１７を経て旋回噴射装置１３の燃料用
スワラ１５に案内されるが、その途中で予混合装置１８
により石炭ガス化燃料に燃焼用空気の一部が酸化剤とし
て予混合せしめられ、この予混合燃料が燃料用スワラ１
４に供給される。燃焼用空気はエアーコンプレッサ（図
示せず）にて圧縮され、例えば４００℃程度の潤度にな
っている。

残りの燃焼用空気は空気供給配管２０を通って送られ、
燃焼用−次空気と燃焼用二次空気とに分流される。この
うち、燃焼用−次空気は空気用スワラ１５に案内され、
この空気用スワラ１５を通して燃焼室１２内に噴き出さ
れる。一方、予混合燃料は燃料用スワラ１４を介して燃
焼室１２内に噴射され、この燃焼室１２内で予混合燃料
と燃焼用−次空気とは旋回流により効率的に混合されて
燃焼に供され、燃焼ガスを発生させる。

この燃焼ガスには燃焼用二次空気が供給されて二段燃焼
され、未然予混合燃料の完全燃焼化を図り、後述するよ
うにＮＯｘの発生の低減を図っている。燃焼用二次空気
は燃焼器ライナ１１を例えば二重筒構造に形成し、この
環状空間に燃焼用二次空気を案内し、燃焼器ライナ１１
の内筒に穿設された空気孔から燃焼室１２内に吹き込む
ようにしてもよい。

このようにして、予混合燃料は燃焼用−次空気および二
次空気により２段燃焼されて燃焼ガスを発生させ、この
燃焼ガスを燃焼器尾筒からガスタービンに案内してガス
タービンを駆動させるようになっている。

このガスタービン燃焼器１０においては、第２図に部分
予混合燃焼の燃焼特性を示すように、低カロリーガス燃
料としての石炭ガス化燃料に予め混合される燃焼用空気
の混合割合（部分予混合率）を例えば４０％（体積パー
セント）以下で部分予混合燃焼させれば、ＮＯｘの増加
も１０％程度以下に抑えて、吹消え発熱量を低下させる
ことができる。この吹消え発熱量を低下させることによ
り、燃焼室１２内での吹消えを有効的に防止でき、安定
的に燃焼させることができる。

したがって、このガスタービン燃焼器は、燃え難い低カ
ロリーガス燃料の燃焼性が向上し、安定した火炎を形成
することができる一方、燃焼速度が遅い主要可燃成分で
あるＣＯが燃焼室内で充分に酸化されるために、燃焼ガ
ス中のＣＯ淵度の低減を図ることができる。また、低カ
ロリーガス燃料に燃焼用空気を予め混合させることによ
り、燃焼用−次空気過剰率を１以下に設定でき、安定し
たツユエルリッチ燃焼を実現でき、ＮＯｘの発生を低く
抑えることができる。

第３図はガスタービン燃焼器の他の実施例を示すもので
ある。このガスタービン燃焼器１０Ａは燃焼器ライナに
設けられる旋回噴射装置１３Ａを改良したものである。

この旋回噴射装置１３Ａは第３図（Ａ）に示すように空
気用スワラ１５のスワラ孔Ａと燃料用スワラ１４のスワ
ラ孔Ｆとを各隔壁（仕切板）２５を介して交互に配設す
る。そして、空気スワラ孔Ａと例えば時計方向に隣接す
る燃料スワラ孔Ｆとを連通ずる連通孔２６を穿設する。

隔壁２５に穿設される連通孔２６は低カロリーガス燃料
としての石炭ガス化燃料にエジェクタ効果を利用して燃
焼用空気の一部を予混合させており、予混合装置２７と
して機能する。

しかして、この旋回噴射装置１３Ａは燃料用スワラ１４
の燃料スワラ孔Ｆに案内される石炭ガス化燃料に、空気
スワラ孔Ａを通る燃焼用空気の一部が連通孔２６からエ
ジェクトされ、混合せしめられ、燃料スワラ孔Ｆ内で予
混合燃料が形成される。この場合にも、予混合燃料を燃
料用スワラ１４から燃焼器ライナ内の燃焼室に吹き込む
とともに、空気用スワラ１５から燃焼用−次空気を吹き
込んで撹拌・混合させ、燃焼させることにより、一実施
例で示したガスタービン燃焼器と同等の効果を秦するこ
とができる。

第４図は、ガスタービン燃焼器のさらに他の実施例を示
づ゛ものである。

この実施例に示されたガスタービン燃焼器１０Ｂは、第
３図に示すガスタービン燃焼器１０Ａの旋回噴射装置１
３Ｂの変形に係るものである。

この旋回１ｌＪ１射装置１３Ｂは、燃料用スワラ１４の
スワラ孔Ｆを全て空気用スワラ１５のスワラ孔Ａに連通
孔２６を介して連通させたものではなく、燃料スワラ孔
Ｆを例えば１つ置きに、連通孔２６を介して空気スワラ
孔Ａに連通させるものである。

この場合、燃料スワラ孔Ｆを通る石炭ガス化燃料には、
予め燃焼用空気の一部と予混合される予混合燃料と、予
混合されない燃料とが交互に存在する配置ＪＩ４造とな
る。

第４図（Ａ）〜（Ｃ）に示されるガスタービン燃焼器１
０Ｂも第１図に示ずガスタービン燃焼器と同等の効果を
奏することができる。

次に、本発明に係るガスタービン燃焼器を模擬した実験
装置により得られた基礎燃焼特性についで説明する。

第５図は、ガスタービン燃焼器を模擬した実験装置３０
を示すものであり、この実験装置３０は燃焼用空気を燃
焼器３１に供給されるようになっており、この燃焼用空
気はニアコンプレッサ３２により空気供給管３３を介し
て供給し、途中の空気予熱器３４で所定の温度、例えば
約４００℃に加熱した後、燃焼器３１の手前で燃焼用−
次空気と二次空気とに分ける。

一次空気は旋回噴射装置３５を通して燃焼器３１内の燃
焼室３６に供給され、二次空気は二段燃焼用として燃焼
器３１周りから燃焼室３６内に供給される。

一方、低カロリーガス燃料としての石炭ガス化燃料を模
擬した燃料は、予め所定の組成でボンベ３７に充填され
ている可燃性ガスを使用し、この可燃性ガスをＮ　ガス
ボンベ３８からＮ２ガスで希釈し、発熱ｆｆｉ調整を行
なう。その後、燃利子熱器３９で所定の温度に加熱し、
噴射弁ノズル４０から燃焼器３１内に供給する。

第６図は、この実験装置３０に使用した燃料ガス成分の
一例を示す。アンモニアガスは液体アンモニアボンベ４
１から供給し、燃焼器３１の直前にて燃料ガスと予混合
させる。

さらに、部分予混合燃焼法について検討を行なうため、
燃料ガス中に酸化剤として純酸素を供給する系統４２が
付設され、酸素はボンベ４３からアンモニアと同様にし
て供給され、燃焼器３１の直前にて燃料ガスと予混合せ
しめられる。

実験装置３０に用いた燃焼器３１は、例えば内径９０＃
φ、長さ１ＴｒＬの大きざの燃焼室３６を画成しており
、燃焼室３６の内側は耐火材で覆われ、外側は水冷され
る。燃焼器３１のバーナ部の断面図を第７図に示す。

バーナ部には旋回噴射装置３５を備え、この旋回噴射装
置３５は燃料噴射弁ノズル４０の噴射角度および一次空
気旋回器４４の旋回角度は任意設定できるが、本実験装
置３０では、ノズル口径３Ｍφ、ノズル孔数１２個、噴
射角度θ、＝６０゜−次空気旋回角３０°　（スワール
数０．４９＞のものを使用した。

燃料ガスに予混合されるアンモニア（ＮＨ３）と予混合
酸素の流量は、サーマルマスフローメータ４５．４６で
調整し、ＣｏＩＩ度は、例えば赤外線吸収式ＣＯｍ度計
により、ＮＯｘｍ度は化学発光式ＮｏｘＰ１度計により
測定した。

燃料ガス中に含まれるアンモニアからＮＯへの転換率（
Ｃ，Ｒ，）は、 Ｃ，Ｒ。

×１００　（％） で求められる。ここに、イＯ濃度は、燃料ガス中のアン
モニアが全てＮＯｘに転換したときの燃焼ガス中のＮＯ
ｘ濃度とする。

第８図は、この実験装置３０より得られた燃料ガスの燃
焼限界を示す図である。この図は、個々の可燃ガス成分
（Ｇｏ、Ｈ２）の空気中での燃料限界値をもとに、Ｌｅ
　Ｃｈａｔｅｌｉｅｒの法則を用いて締出したものであ
る。

第８図より、高空気過剰率（燃料希釈）側では燃料組成
の違いが明確に現れており、水素含有率の大きい燃料は
ど可燃範囲が広くなっている。

第９図は水素含有率が大きな、例えば燃料中のｃｏと１
４　との体積比ＣＯ／Ｈ２が２．３３の燃料の吹き消え
限界発熱量を示す。予混合率を増すにつれて吹き消え限
界発熱量は低下し、例えば空気過剰率５、予混合率２０
％時には、約５５０Ｋｃａｌ／ｆｆ１Ｎまで可燃範囲が
広がっている。これは、燃焼形態が拡散燃焼から部分予
混合燃焼へ移行するのに従って、火炎がより安定化する
ためと考えられる。

第１０図は燃料組成（Ｇｏ／）−１２）を、２．３３：
１．０：０．４３の３通りに変化させた時の吹き消え限
界発熱量を示す。図より、ＣＯ／Ｈ２が小さくなるほど
可燃範囲が広がることがわかる。

これは、水素層流燃焼速度の最大値は、−酸化炭素に較
べて約７倍大きいために、燃料中の水素含有率が高いほ
ど燃焼安定性に優れるものと考えられる。

次に、部分予混合燃焼の影響について着目覆ると、高空
気過剰率域において影響が顕著に現われており、特にＣ
ｏ／Ｈ，の高いものほど吹き消え発熱量が大きく低下し
ている。すなわち、燃焼速度の小さな一酸化炭素を水素
に対してより多く含む燃料はど、部分予混合燃焼による
燃焼限界の拡大効果が明確に現われているといえる。

また、部分予混合燃焼時のＮＯｘ排出特性を第１１図〜
第１３図に示す。第１１図は、横軸にアンモニア濃度を
、第１２図および第１３図は横軸に空気過剰率をとり、
整理した結果である。いずれの場合も、２０％の部分予
混合燃焼時はＮＯｘ転換率は若干増加する。これは、燃
料中に予め酸化剤（酸素）を混合させることにより、ツ
ユエルＮＯｘの生成反応が促進されたためと考えられる
。

しかしながら、アンモニア濃度、空気過剰率、燃料組成
（ＣＯＺＨ２）をそれぞれ変化させた場合でもＮＯｘ転
換率の増加幅はいずれも小さく、ＮＯｘに及ぼす部分予
混合燃焼の影響はきわめて少ないと考えられる。

次に、二段燃焼時に部分予混合燃焼を行った時のＮＯｘ
排出特性を第１４図に示す。これは、全空気過剰率を１
３００℃級石炭ガス化用ガスタービン燃焼器の定格負荷
時相当する２、２５に設定し、−次空気過剰率を０．４
から２，２５の範囲内で変化させた時の結果である。第
１４図より、−次空気過剰率が１以上の範囲では部分子
混合燃燻により若干ＮＯｘ転換率が増加するものの、次
空気過剰率が１以下の範囲で殆ど変化しないことがわか
る。したがって、部分予混合燃焼法は二段燃焼と組み合
せることにより、ＮＯｘの低減に対して効果的であると
考えられる。

第１５図は部分予混合燃焼時のＣＯ排出特性を示す。空
気過剰率が高くなるに従い００ｍ度は急激に増加するが
、部分予混合燃焼時には通常の拡散燃焼時に比較して全
体的にＣ０１１！度は低くなっている。

次に、二段燃焼時に部分予混合燃焼を行なった時のＣＯ
排出特性を第１６図に示す。この図から、第１４図に示
すＮＯｘ特性と同様に、全空気過剰率を一定（λ＝２．
２５）に保ち一次空気過剰率を変化させた時の結果であ
る。第１６図より、通常の拡散燃焼時には一次空気過剰
率が約１．４においてＣＯＷ度は最小となるものの、そ
の前後で増加し、−次空気過剰率１以下範囲では約２０
０ｐｐｍを示している。一方、部分予混合燃焼時には、
ＣＯ濃度はほぼ一定で最大でも約５０ｐｐｍである。こ
れより、部分予混合燃焼方法は、二段燃焼時に排出され
るＣＯＷ度を低減するのに有効であると考えられる。

燃料中には酸化剤の一部を混合させる部分予混合燃焼法
は、この燃焼装置３０により石炭ガス化燃料のような低
カロリーガスの燃焼安定性向上に有効であることを明ら
かにした。

（１）吹き消え限界発熱量は、空気過剰率の比較的大き
な領域において部分予混合燃焼の影響が現われ、部分子
混合率２０％、空気過剰率５の時、約５５０Ｋｃａｌ／
ｍＮまで燃焼可能であった。この傾向は、燃料中のＧｏ
／）−１２（−酸化炭素・水素体積比）が高いほど顕著
に現われれた。したがって、ＣＯ／Ｈ２の高い噴流床石
炭ガス化用ガスタービン燃焼器では、特に低負荷時にお
いて、部分予混合燃焼法は燃焼安定性を向上させる上で
有効である。

（２）部分子混合燃炊法によって、ツユエルＮＯｘの排
出借は若干増加するが、二段燃焼法と組み合せれば、そ
の影響は極めて小さ（ことがわかった。

（３）部分予混合燃焼法は、二段燃焼時のｃ。

排出濃度の増加を抑ａ−１するのに有効であった。

すなわち予混合率２０％時のｃｏｐ度は、−次空気過剰
率λｐの値によらず一定で約ｓｏｐｐｍ以下であった。

以上の検討から、部分予混合燃焼法は、二段燃焼法と組
み合せることによって、ガスタービン燃焼器の一層の低
ＮＯ，Ｘ化、高効率化が可能であることがわかった。

〔発明の効果〕

以上に述べたように本発明においては、低カロリーガス
燃料の少な（とも一部に燃焼用空気の一部を酸化剤とし
て予混合させ、この予混合燃料を燃焼室内で燃焼用空気
と混合せしめて燃焼させたから、燃え難い低力Ｏリーガ
ス燃料の燃焼性が向上し、安定した火炎を形成し、失火
等を効果的に防止できる。

しかも、低カロリーガス燃料に含まれる燃焼速度が遅い
ＣＯは、低力ａリーガス燃料を燃焼用空気の一部と予混
合させて燃焼室内に供給することにより、燃焼室内にお
いて充分に酸、化されるために、燃焼ガス中に含まれる
ＣａＯ度が低下する。

さらに、予混合燃料を燃焼室内に供給することにより、
予混合燃料と混合せしめられる一次空気過剰率を１以下
に設定することが可能となり、安定したツユエルリッチ
燃焼が実現され、ＮＯｘの発生を低く抑えることができ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係るガスタービン燃焼器の一実施例を
示づ原理図、第２図は低カロリーガス燃料の部分量混合
率とＮｏ　　転換率および吹き消え発熱量との関係を示
す図、第３図（Δ）は本発明に係るガスタービン燃焼器
の他の実施例を示す旋回噴射装置の断面図、第３図（Ｂ
）は低カロリーガス燃料の部分予混合を示す第３図（Ａ
）［急閉、第３図（Ｃ）は第３図（Ａ）の０部の拡大図
、第４図（Ａ）はガスタービン燃焼器のさらに他の実施
例を示づ一旋回噴射装置の断面図、第４図（Ｂ）は低カ
ロリーガス燃料の部分予混合を示す第４図（△）の概念
図、第４図（Ｃ）は第４図（Ａ＞の０部の拡大図、第５
図は本発明に係るガスタービン燃焼器を模擬した実験装
置を示す系統図、第６図は実験装置に使用される低カロ
リーガス燃料の燃わ１成分を示す図、第７図は上記実験
装置に用いられた旋回噴射装置を示す断面図、第８図は
上記実験装置により（７られた燃料ガスの燃焼限界を示
す図、第９図はＣＯとＨ２との堆積比（燃籾組成）が大
きな燃料吹き消え限界発熱■を示す図、第１０図は燃料
組成を種々変化させた場合の燃料の吹き消え限界発熱量
を示ず図、第１１図〜第１３図は部分予混合燃焼時のＮ
Ｏｘ排出特性をそれぞれ示す図、第１４図は二段燃焼時
のＮＯｘ排出特性を示す図、第１５図は部分予混合燃焼
時のＣＯ排出特性を示す図、第１６図は二段燃焼時ＣＯ
排出特性を示す図である。 １０．１０Ａ、ＩＯＢ・・・ガスタービン燃焼器、１１
・・・燃焼器ライナ、１２・・・燃焼室、１３．１３Ａ
、１３Ｂ・・・旋回噴射装置、１４・・・燃料用スワラ
、１５・・・空気用スワラ、１６・・・燃料供給配管、
１７・・・燃料流■制御弁、１８．２７・・・予混合装
置、２０・・・空気供給配管、２１・・・予混合配管、
２２・・・空気流量制御弁、２５・・・隔壁、２６・・
・連通孔。 出願人代理人　　　波　多　野　　　久第１図 ［Ｋｃａｌ／ｒ／Ｎｌ 第２図 （Ａ） （Ｂ） （Ｃ） 第 図 （Ａ） （Ｂ） （Ｃ） 第 図 第 図 第 図 第 図 空気−ＡＰＩ早（χ） 第８図 第 図 第 １０図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、石炭ガス化燃料等の低カロリーガス燃料に燃焼用空
   気の一部を酸化剤として予混合させ、この予混合燃料を
   燃焼室に供給し、燃焼室内で燃焼用空気と混合せしめて
   燃焼させることを特徴とする低カロリーガス燃料の燃焼
   方法。 ２、石炭ガス化燃料等の低カロリーガス燃料の一部に燃
   焼用空気の一部を酸化剤として予混合させ、この予混合
   燃料と予混合されない主燃料とを燃焼室に個別に供給し
   、燃焼室内で燃焼用空気と混合せしめて燃焼させること
   を特徴とする低カロリーガス燃料の燃焼方法。 ３、燃焼室を内部に画成した燃焼器ライナに旋回噴射装
   置を設け、この旋回噴射装置の燃料用スワラに石炭ガス
   化燃料等の低カロリーガス燃料を供給する燃料供給配管
   を接続するとともに、前記旋回噴射装置の空気用スワラ
   に燃焼用空気を供給する燃焼用空気供給配管を接続し、
   前記低カロリーガス燃料に燃焼用空気の一部を酸化剤と
   して予混合させる予混合装置を設けたことを特徴とする
   ガスタービン燃焼器。