JP4169445B2 - 水平連続重合による多孔質架橋重合体の製造方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、下 面に支持体を、上面にシート材を用いて重合炉内で油中水滴型高分散相エマルション（Water in Oil type High Internal Phase Emulsion；以下、単にＨＩＰＥとも略す）を重合硬化させる水平連続重合により多孔質架橋重合体、好ましくは表面も内部も連通孔の形成されている連続気泡（open cell；以下、オープンセルとも称す）を有する多孔質架橋重合体を製造する新規な製造方法であって、さらに表面の平滑を向上させ、かつ厚み精度のよい重合硬化物たる多孔質架橋重合体を得るための技術である。
【０００２】
【従来の技術】
ＨＩＰＥを重合して多孔質架橋重合体を製造する方法としては、例えば、ＷＯ−Ａ−９７−２７２４０号公報及びＷＯ−Ａ−９７−３７７４５号公報などに記載されている。
【０００３】
ＷＯ−Ａ−９７−２７２４０号公報では、ＨＩＰＥをフィルムを使用して重合させる多孔質架橋重合体の製造方法として、ＨＩＰＥを垂直（縦型）帯状の樹脂フィルム製ジッパー付き袋に連続的に充填し、巻き取った後バッチ方式で重合する連続とバッチの併用重合方法が開示されている。また、ＷＯ−Ａ−９７−３７７４５号公報では、ＨＩＰＥを多孔質基材（フェルト等）上に塗布し、少なくとも一部を該多孔質基材に含浸させて重合させる多孔質架橋重合体の製造方法が開示されている。
【０００４】
しかしながら、上記ＷＯ−Ａ−９７−２７２４０号公報のＨＩＰＥの重合法では、ＨＩＰＥの充填から重合までを連続的に行うことができないため、ＨＩＰＥの連続充填工程からバッチ式の重合工程の間の移行段階が律速となるため、連続充填工程の有利性を最大限に活かすことができないという問題があった。さらに、ＨＩＰＥの充填から重合までを連続的に行うものでないため、高温での耐久性を考えたフィルムの選択はされておらず、リサイクル性も考えられていない。また、ＨＩＰＥの充填時より下部が厚くなり巻取りによって若干厚みの均一性がアップすると考えられるが、ＨＩＰＥの自重により下部が厚くなる傾向があり、さらに悪いことには油相と液相とが上下に偏向分離する傾向にあるため、高さ（幅）及び厚さに制限がありかつ厚さ及び性能・品質の均一性が保たれにくく、幅と厚さが自由にコントロールできないという問題があった。また、フィルム製の袋を使用しているため、同一な性状面の多孔質架橋重合体が得られるだけで、両面の性状を変化させた多孔質架橋重合体を得ることができないという問題もあった。
【０００５】
上記ＷＯ−Ａ−９７−３７７４５号公報では、重合はバッチ式でも連続式でもどちらでもよいと記載されているが、多孔質基材と極性材料を併用したＨＩＰＥの連続的製法についての具体的な提案はなんらなされていない。
【０００６】
以上のように、従来の技術に開示されているフィルムの材質は、限定されたものであり、高温での重合に適した耐久性（耐熱性、耐モノマー性、耐加水分解性、リサイクル性等）が良好でありかつ多孔質架橋重合体の表面特性（平滑性、オープンセル構造性、耐ピンホール・ボイド性等）をコントロールできるフィルムの選択については具体的な提案はなんらなされていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明者らは、上記問題点を解決すべく鋭意検討した結果、多孔質架橋重合体の表面性状を制御することが可能で、幅及び厚さを自由にコントロールすることができ、かつＨＩＰＥの供給から重合までを連続して行うことのできる多孔質架橋重合体の製造方法を完成するに至ったものである。すなわち、ＨＩＰＥを重合して多孔質架橋重合体を製造する方法において、該ＨＩＰＥの外表面部を、酸素量低減手段により、周囲空気よりも酸素含有量の低い雰囲気ないし状態として、該ＨＩＰＥの供給から重合までを連続して行うことで、好ましくはＨＩＰＥの供給から重合までを水平（横型）方式で連続して行うこと（すなわち、ＨＩＰＥの水平連続重合によること）で上記問題点を解決できることを見出したものである。
【０００８】
さらに、本発明者らは、非ニュートニアン流体でチキソトロピックな粘性のＨＩＰＥの重合に関してはキャスト重合の提案がなく、当然キャスト重合用のガスケットを含む堰についての提案もなされていないことに鑑み、非ニュートニアンでチキソトロピックな粘性のＨＩＰＥの水平連続重合において、ＨＩＰＥの漏洩防止、両端部を含めた厚み出しと厚み保持、酸素低減による未重合防止、上面フィルム等のシート材の保持をしながら、ＨＩＰＥ重合物を製造する技術を確立することを目的に鋭意検討したものである。その結果、ＨＩＰＥの水平連続重合により多孔質架橋重合体を製造する方法において、該ＨＩＰＥ支持体の幅方向の両端部に堰を使用することで当該目的を達成できることを知得したものである。
【０００９】
しかしながら、上記ＨＩＰＥの水平連続重合プロセスにおいて、▲１▼重合硬化炉に入って後、シート材の自重によりシート材が垂れて、厚みが変化する、▲２▼シート材の自重によるたわみには一定であるから、目的とされる厚みが小さいほどその偏差は大きくなる、▲３▼ＨＩＰＥを注入する幅（成形幅）が大きくなるほど、前述のたわみは大きくなる、とする幅方向の厚みについての新規な技術的な課題を有することを見出したものである。
【００１０】
また、上記ＨＩＰＥの水平連続重合プロセスにおいて、▲１▼ＨＩＰＥ注入部のロールと重合硬化炉出口側に設置したロールとで、炉内にあるシート材の流れ方向の張力がきまるが、この張力が大きすぎると、シート材に縦皺が生じ、この縦皺により、ＨＩＰＥの表面の平滑性が失われ、凹凸状態の製品になってしまい、ＨＩＰＥの粘性の性質（チキソ性が大きい）から、この現象は著しくなる、▲２▼樹脂注入部において、厚み制御とシート材の張り合わせを目的としたロールを後述する上下２本のニップロール型とした場合、ニップロールの送り速度（回転速度）が、シート材捲取速度より大きい場合、シート材の挿入が過度になり重合物である多孔質架橋重合体の表面は、横方向の皺が生じる、とする重合ライン走行方向（流れ方向）についての新規な技術的な課題を有することを見出したものである。
【００１１】
そこで、本発明の目的は、ＨＩＰＥの水平連続重合による多孔質架橋重合体の製造方法において、さらに平面平滑性と厚みの精度を改善する方法を提案するものである。
【００１２】
より詳しくは、水平に保たれた可動する支持体（ベルトコンベアーや水平状態に保たれた可動するシート材など）にＨＩＰＥを精度良く賦形し、上面にシート材を乗せて重合硬化炉内において硬化させる一連の工程において、硬化炉内においても精度良く賦形された断面形状（平面平滑性、厚み精度）を保ちながら、重合硬化物たる多孔質架橋重合体を得るための方法を提案するものである。
【００１３】
さらに本発明の他の目的は、上記目的に加えて、端部での空気遮断性を改善する方法を提案するものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
そこで、本発明者は、上記新規な技術的な課題を解決すべく、ＨＩＰＥの水平連続重合による多孔質架橋重合体の製造方法について鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成するに至ったものである。
【００１５】
すなわち、本発明の目的は、（１） 下面に支持体を上面にシート材を用いて油中水型高分散相エマルションを水平連続重合することによる多孔質架橋重合体の製造方法であって、
該シート材の幅方向および／または走行方向に張力を作用させて重合することを特徴とする多孔質架橋重合体の製造方法により達成される。
【００１６】
また、本発明の目的は、（２） 前記シート材の幅方向に、テンションローラー、ピンテンターまたはクリップテンターにより張力を作用させることを特徴とする上記（１）に記載の製造方法によっても達成される。
【００１７】
本発明の他の目的は、（３） 前記シート材の走行方向に対して、重合炉入口側の該エマルションの注入部に、厚み出しロール（駆動ロールまたは非駆動ロール）を配置するかまたは受動ロール（非駆動ロール）と駆動ロールを上下に配置してニップロール型として、重合炉出口側の捲取部に捲取トルク調整機構を設けた捲取機を配置し、走行方向の張力を調整することを特徴とする上記（１）または（２）に記載の製造方法によっても達成される。
【００１８】
【発明の実施の形態】
本発明は、下面に支持体を上面にシート材を用いて油中水型高分散相エマルションを水平連続重合することによる多孔質架橋重合体の製造方法であって、該シート材の幅方向および／または走行方向に張力を作用させて重合することを特徴とするものである。これにより、平面平滑性と厚みの精度、特に幅方向の厚み精度を改善することができる。
【００１９】
本発明の多孔質架橋重合体の製造方法について、以下にその工程順に詳細に説明する。
【００２０】
［Ｉ］原料（ＨＩＰＥ）について
（１）ＨＩＰＥの組成
まず、本発明の多孔質架橋重合体の製造方法に用いることのできるＨＩＰＥとしては、特に制限されるものではなく、従来既知のものを適宜利用することができる。ＨＩＰＥの組成としては、具体的には、（ａ）分子中に１個の重合性不飽和基を有する重合性単量体および（ｂ）分子中に少なくとも２個の重合性不飽和基を有する架橋性単量体からなる単量体組成物、（ｃ）界面活性剤、（ｄ）水並びに（ｅ）重合開始剤を必須成分として含むものであればよく、さらに、必要に応じて（ｆ）塩類、（ｇ）その他の添加剤を任意成分として含むものであってもよい。
【００２１】
（ａ）分子中に１個の重合性不飽和基を有する重合性単量体
上記ＨＩＰＥを構成する必須の単量体組成物の１種は、分子内に１個の重合性不飽和基を有する重合性単量体であり、分散または油中水滴型高分散相エマルション中で重合可能であってエマルションを形成できれば特に制限されるものではないが、好ましくは少なくとも１部は（メタ）アクリル酸エステルを含むものであり、より好ましくは（メタ）アクリル酸エステルを２０質量％以上を含むものであり、特に好ましくは（メタ）アクリル酸エステルを３５質量％以上を含むものである。分子内に１個の重合性不飽和基を有する重合性単量体として、（メタ）アクリル酸エステルを含有することにより、柔軟性や強靭性に富む多孔質架橋重合体を得ることができるため望ましい。
【００２２】
具体的には、スチレン等のアリレン単量体；エチルスチレン、アルファメチルスチレン、ビニルトルエン、ビニルエチルベンゼンなどのモノアルキレンアリレン単量体；（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸イソブチル、（メタ）アクリル酸イソデシル、（メタ）アクリル酸２エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸ラウリル、（メタ）アクリル酸ステアリル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸ベンジルなどの（メタ）アクリル酸エステル；塩化ビニル、塩化ビニリデン、クロロメチルスチレン等の塩素含有単量体；アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のアクリロニトリル化合物；その他、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、Ｎ−オクタデシルアクリルアミド、エチレン、プロピレン、ブテン等が例示できる。これらは、単量体組成物中に１種を単独で使用する他、２種以上を併用してもよい。
【００２３】
上記重合性単量体の含有量は、該重合性単量体と架橋性単量体からなる単量体組成物全体の質量に対し、１０〜９９．９質量％の範囲であることが好ましい。この範囲で、微細な孔径の多孔質架橋重合体が得られるからである。より好ましくは３０〜９９質量％、特に好ましくは３０〜７０質量％の範囲である。重合性単量体の含有量が１０質量％未満の場合には、得られる多孔質架橋重合体が脆くなったり吸水倍率が不充分となることがある。一方、重合性単量体の含有量が９９．９質量％を超える場合には、得られる多孔質架橋重合体の強度、弾性回復力などが不足したり、充分な吸水量および吸水速度を確保できないことがある。
【００２４】
（ｂ）分子中に少なくとも２個の重合性不飽和基を有する架橋性単量体
上記ＨＩＰＥを構成する必須の単量体組成物の他の１種は、分子内に少なくとも２個の重合性不飽和基を有する架橋性単量体であり、上記重合性単量体と同様に、分散または油中水滴型高分散相エマルション中で重合可能であってエマルションを形成できれば特に制限されるものではない。
【００２５】
具体的には、ジビニルベンゼン、トリビニルベンゼン、ジビニルトルエン、ジビニルキシレン、ｐ−エチル−ビニルベンゼン、ジビニルナフタレン、ジビニルアルキルベンゼン類、ジビニルフェナンスレン、ジビニルビフェニル、ジビニルジフェニルメタン、ジビニルベンジル、ジビニルフェニルエーテル、ジビニルジフェニルスルフィド等の芳香族系単量体；ジビニルフラン等の酸素含有単量体；ジビニルスルフィド、ジビニルスルフォン等の硫黄含有単量体；ブタジエン、イソプレン、ペンタジエン等の脂肪族単量体；エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ジエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、１，３−ブタンジオールジ（メタ）アクリレート、１，４−ブタンジオールジ（メタ）アクリレート、１，６−ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、オクタンジオールジ（メタ）アクリレート、デカンジオールジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパンジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールジ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールジ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、Ｎ，Ｎ’−メチレンビス（メタ）アクリルアミド、イソシアヌル酸トリアリル、トリアリルアミン、テトラアリロキシエタン、並びにヒドロキノン、カテコール、レゾルシノール、ソルビトールなどの多価アルコールとアクリル酸又はメタクリル酸とのエステル化合物などが例示できる。これらは、単量体組成物中に１種を単独で使用する他、２種以上を併用してもよい。
【００２６】
上記架橋性単量体の含有量は、上記重合性単量体と該架橋性単量体からなる単量体組成物全体の質量に対し、０．１〜９０質量％の範囲であることが好ましく、より好ましくは１〜７０質量％、特に好ましは３０〜７０質量％の範囲である。上記架橋性単量体の含有量が０．１質量％未満では、得られる多孔質架橋重合体の強度、弾性回復力などが不足したり、単位体積当たりまたは単位質量当たりの吸収量が不十分となり、充分な吸水量および吸水速度を確保できないことがある一方、上記架橋性単量体の含有量が９０質量％を越えると、多孔質架橋重合体が脆くなったり吸水倍率が不充分となることがある。
【００２７】
（ｃ）界面活性剤
上記ＨＩＰＥを構成する必須の界面活性剤としては、ＨＩＰＥを構成する油相中で水相を乳化し得るものであれば特に制限はなく、上記に例示したものに限定されるものではなく、従来公知のノニオン性界面活性剤、カチオン性界面活性剤、両性界面活性剤等を使用することができる。
【００２８】
このうち、ノニオン性界面活性剤としては、ノニルフェノールポリエチレンオキサイド付加物；エチレンオキサイドとプロピレンオキサイドのブロックポリマー；ソルビタンモノラウレート、ソルビタンモノミリスチレート、ソルビタンモノパルミテート、ソルビタンモノステアレート、ソルビタントリステアレート、ソルビタンモノオレエート、ソルビタントリオレエート、ソルビタンセスキオレエート、ソルビタンジステアレート等のソルビタン脂肪酸エステル；グリセロールモノステアレート、グリセロールモノオレエート、ジグリセロールモノオレエート、自己乳化型グリセロールモノステアレート等のグリセリン脂肪酸エステル；ポリオキシエチレンラウリルエーテル、ポリオキシエチレンセチルエーテル、ポリオキシエチレンステアリルエーテル、ポリオキシエチレンオレイルエーテル、ポリオキシエチレン高級アルコールエーテル等のポリオキシエチレンアルキルエーテル；ポリオキシエチレンノニルフェニルエーテル等のポリオキシエチレンアルキルアリールエーテル； ポリオキシエチレンソルビタンモノラウレート、ポリオキシエチレンソルビタンモノラウレート、ポリオキシエチレンソルビタンモノパルミテート、ポリオキシエチレンソルビタンモノステアレート、ポリオキシエチレンソルビタントリステアレート、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート、ポリオキシエチレンソルビタントリオレエート等のポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル；テトラオレイン酸ポリオキシエチレンソルビット等のポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステル；ポリエチレングリコールモノラウレート、ポリエチレングリコールモノステアレート、ポリエチレングリコールジステアレート、ポリエチレングリコールモノオレエート等のポリオキシエチレン脂肪酸エステル；ポリオキシエチレンアルキルアミン；ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油；アルキルアルカノールアミド等があり、特にＨＬＢが１０以下、好ましくは２〜６のものが好ましい。これらのうち２種以上のノニオン性界面活性剤を併用してもよく、併用によりＨＩＰＥが安定化する場合がある。
【００２９】
カチオン性界面活性剤としては、ステアリルトリメチルアンモニウムクロライド、ジタウロジメチルアンモニウムメチルサルフェート、セチルトリメチルアンモニウムクロライド、ジステアリルジメチルアンモニウムクロライド、アルキルベンジルジメチルアンモニウムクロライド等の第四級アンモニウム塩；ココナットアミンアセテート、ステアリルアミンアセテート等のアルキルアミン塩；ラウリルトリメチルアンモニウムクロライド、ラウリルベタイン、ステアリルベタイン、ラウリルカルボキシメチルヒドロキシエチルイミダゾリニウムベタイン等のアルキルベタイン；ラウリルジメチルアミンオキサイド等のアミンオキサイドがある。カチオン性界面活性剤を用いることにより、得られる多孔質架橋重合体を吸水材等に利用する場合に優れた抗菌性等を付与することもできる。
【００３０】
なお、ノニオン性界面活性剤とカチオン性界面活性剤を併用するとＨＩＰＥの安定性が改良される場合がある。
【００３１】
上記界面活性剤の含有量は、重合性単量体と架橋性単量体からなる単量体組成物全体の質量１００質量部に対し、１〜３０質量部であることが好ましく、より好ましくは３〜１５質量部である。界面活性剤の含有量が１質量部未満の場合には、ＨＩＰＥの高分散性が不安定化することがあったり、界面活性剤本来の作用効果が充分に発現できないことがある。一方、上記界面活性剤の含有量が３０質量部を超える場合には、得られる多孔質架橋重合体が脆くなり過ぎることがあり、これを超える添加に見合うさらなる効果が期待できず、不経済である。
【００３２】
（ｄ）水
上記ＨＩＰＥを構成する必須成分の水は、純水、イオン交換水の他、廃水の再利用を図るべく、多孔質架橋重合体を製造して得た廃水をそのまままたは所定の処理を行ったものを使用することができる。
【００３３】
上記水の含有量は、目的とする連続気泡を有する多孔質架橋重合体の使用目的（例えば、吸水材、吸油材、防音材、フィルターなど）等によって適宜選択することができる。例えば、ＨＩＰＥが、後述する所望の水相／油相（Ｗ／Ｏ）の比となるように決めればよい。
【００３４】
（ｅ）重合開始剤
上記ＨＩＰＥを構成する必須成分の重合開始剤は、逆相乳化重合で使用できる重合開始剤であればよく、水溶性、油溶性の何れも使用することができる。例えば、２，２’−アゾビス（２−アミジノプロパン）二塩酸塩等のアゾ化合物；過硫酸アンモニウム、過硫酸カリウム、過硫酸ナトリウム等の過硫酸塩；過酸化水素、過酢酸ナトリウム、過炭酸ナトリウム、クメンヒドロパーオキサイド、ｔ−ブチルヒドロペルオキシド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジイソプロピルベンゼンヒドロペルオキシド、ｐ−メンタンヒドロペルオキシド、１，１，３，３−テトラメチルブチルヒドロペルオキシド、２，５−ジメチルヘキサン−２，５−ジヒドロペルオキシド、ベンゾイルペルオキシド、メチルエチルケトンペルオキシド等の過酸化物；上記過酸化物と、重亜硫酸ナトリウム、チオ硫酸ナトリウム、チオ硫酸カリウム、Ｌ−アスコルビン酸、第１鉄塩、ホルムアルデヒドナトリウムスルホキシレート、グルコース、デキストロース、ジエタノールアミン等の還元剤とを組み合わせてなるレドックス開始剤等が挙げられる。これらの重合開始剤は、単独で用いてもよく、また、２種類以上を併用してもよい。
【００３５】
上記重合開始剤の含有量は、上記単量体組成物および重合開始剤の組み合わせにもよるが、重合性単量体と架橋性単量体からなる単量体組成物全体の質量１００質量部に対し、０．０５〜１５質量部の範囲であることが好ましく、より好ましくは１．０〜１０質量部である。重合開始剤の含有量が０．０５質量部未満の場合には、未反応の単量体成分が多くなり、従って、得られる多孔質架橋重合体中の残存単量体量が増加するので好ましくない。一方、重合開始剤の含有量が１５質量部を超える場合には、重合の制御が困難となったり、得られる多孔質架橋重合体中の機械的性質が劣化するので好ましくない。
【００３６】
（ｆ）塩類
上記ＨＩＰＥを構成する任意成分の１種である塩類は、ＨＩＰＥの安定性を改良するために必要であれば使用してもよい。
【００３７】
かかる塩類としては、具体的には、塩化カルシウム、硫酸ナトリウム、塩化ナトリウム、硫酸マグネシウムなどのアルカリ金属、アルカリ土類金属のハロゲン化物、硫酸塩、硝酸塩などの水溶性塩が挙げられる。これらの塩類は、単独で用いてもよく、また、２種類以上を併用してもよい。これらの塩類は、水相中に添加することが好ましい。なかでも、重合時のＨＩＰＥの安定性の観点から多価金属塩が好ましい。
【００３８】
この様な塩類の含有量は、水１００質量部に対し、０．１〜２０質量部とすることが好ましく、より好ましくは０．５〜１０質量部である。塩類の含有量が２０質量部を超える場合には、ＨＩＰＥから搾り出された廃水中に多量の塩類を含むことになり、廃水を処理するコストがかさみ、これを超える添加に見合うさらなる効果も期待できず不経済である。０．１質量部未満の場合には、塩類の添加による作用効果が十分に発現できないおそれがある。
【００３９】
（ｇ）その他添加剤
さらに、他の各種添加剤をこれらが有する性能・機能を付加することにより、製造条件や得られるＨＩＰＥ特性や多孔質架橋重合体の性能の向上につながるものであれば適当に使用しても良く、例えば、ｐＨ調整のために、塩基および／または緩衝剤を加えても良い。これらの他の添加剤の含有量については、それぞれの添加の目的に見合うだけの性能・機能、さらには経済性を十分に発揮できる範囲内で添加すればよい。
【００４０】
（２）水相／油相の比率（質量比）
上記ＨＩＰＥの水相／油相の比率（質量比）（以下、単に「Ｗ／Ｏ」とも略記する）は、目的とする連続気泡を有する多孔質架橋重合体の使用目的（例えば、吸水材、吸油材、防音材、フィルターなど）等によって適宜選択することができるものであり、特に制限されるものではなく、例えば、Ｗ／Ｏが１０／１〜１００／１の範囲であれば、オムツや衛生材料等その他各種吸収材として使うのに適する多孔質架橋重合体が得られる。但し、Ｗ／Ｏによって空孔比率が決定されるために、３／１以上であることが好ましく、より好ましくは１０／１〜２５０／１、特には１０／１〜１００／１である。Ｗ／Ｏが３／１未満の場合には、多孔質架橋重合体の水やエネルギーを吸収する能力が不充分で、開口度も低くなり、得られる多孔質架橋重合体の表面の開口度が低くなり、十分な通液性能等が得られないおそれがある。
【００４１】
（３）ＨＩＰＥの調製法
本発明に用いることのできるＨＩＰＥの製法については、特に制限されるものではなく、従来既知のＨＩＰＥの製法を適宜利用することができる。以下にその代表的な製法につき、具体的に説明する。
【００４２】
まず、それぞれ上記に規定する含有量にて、重合性単量体と架橋性単量体からなる単量体組成物、油溶性の重合開始剤（水溶性の重合開始剤を用いる場合には、併用しても良いし、使用しなくとも良い）からなる油相を構成する成分を所定温度で撹拌し均一の油相を調製する。
【００４３】
一方、それぞれ上記に規定する含有量にて、水に水溶性の重合開始剤（油溶性の重合開始剤を用いる場合には、併用しても良いし、使用しなくとも良い）、さらに必要に応じて塩類からなる水相側の構成成分を加えながら撹拌し、３０〜９５℃の所定温度に加温して均一の水相を調製する。
【００４４】
次に、水相と油相を効率良く混合し、適度のせん断力をかけることによってＨＩＰＥを安定に調製することができる。なお、水相と油相との撹拌により得られるＨＩＰＥは、通常、白色、高粘度のエマルションとなる。
【００４５】
（４）ＨＩＰＥの製造装置
上記ＨＩＰＥの製造装置としては、特に制限されるものではなく従来公知の製造装置を利用することができる。例えば、水相と油相とを混合撹拌するために使用する撹拌機（乳化器）としては、公知の撹拌機、混練機が使用できる。例えば、プロペラ型、櫂型、タービン型などの羽根の撹拌機、ホモミキサー類、ラインミキサー、ピンミルなどが例示でき、これらの何れでもよい。
【００４６】
これら水相および油相の至適温度は、２０〜１００℃の範囲であり、ＨＩＰＥの安定性の点からは、好ましくは４０〜９５℃の範囲である。なお、油相及び／又は水相の温度を予め所定に調整しておいて混合する。ＨＩＰＥの製造では、水相の量が多いため水相の温度を所定の温度に調整することが好ましい。
【００４７】
（５）ＨＩＰＥの形成温度（乳化温度）
ＨＩＰＥの形成温度（乳化温度）は、通常２０〜１００℃の範囲であり、ＨＩＰＥの安定性の点からは、好ましくは３０〜９５℃の範囲、より好ましくは４０〜９５℃、特に好ましくは４５〜９０℃、最も好ましくは５０〜８５℃の範囲である。ＨＩＰＥの形成温度が２０℃未満の場合には、乳化物の粘度が高くなるため乳化し難くなったり、またハンドリングしにくくなったりするので好ましくなく、一方、ＨＩＰＥの形成温度が１００℃を超える場合には、常圧での乳化ができなくなり、また高圧で乳化しても乳化物が不安定になるので好ましくない。なお、油相および／または水相の温度を予め所定の形成温度（乳化温度）に調整しておいて撹拌・混合して乳化し、所望のＨＩＰＥを形成することが望ましい。ただし、ＨＩＰＥの調製（形成）では、水相の分量が多いため、少なくとも水相の温度を所定の形成温度（乳化温度）に調整することが好ましいといえる。また、乳化中に重合性単量体や架橋性単量体の重合が開始され、重合体が生成するとＨＩＰＥが不安定になることがあるので、重合開始剤（レドックス重合開始剤系を含む）を予め含むＨＩＰＥを調製する場合は、ＨＩＰＥの形成温度（乳化温度）は、重合開始剤（酸化剤）が実質的に熱分解を起こさない温度とするのが良く、重合開始剤（酸化剤）の半減期が１０時間である温度（１０時間半減期温度）より低温で乳化するのが好ましい。
【００４８】
（６）ＨＩＰＥの性状
水相と油相との撹拌により得られるＨＩＰＥは、通常、白色、高粘度のエマルションとなる。かかるＨＩＰＥの性状は、上述したように、非ニュートニアンで、チキソトロピックな流体である。
【００４９】
本発明に用いることのできるＨＩＰＥは、チキソトロピックな性質であることから、剪断速度１［ｓ-1］と１００［ｓ-1］の粘度比（η1 ／η100 ）が５以上、好ましくは１０以上、より好ましくは１００以上である。粘度比（η1 ／η100 ）が５未満である場合には、賦形や厚みの規制が困難になる。また、ＨＩＰＥは、剪断速度１００［ｓ-1］の粘度が、１０Ｐａ・ｓ以下、好ましくは５Ｐａ・ｓ以下、より好ましくは３〜０．０１Ｐａ・ｓ以下の範囲である。上記粘度が１００を超える場合には、粘度が高すぎて、本方法では賦形が困難である。
【００５０】
［ＩＩ］ 多孔質架橋重合体の製造
（１）ＨＩＰＥの重合法（一部、重合装置を含む）
本発明では、上記ＨＩＰＥを水平連続重合することにより多孔質架橋重合体を製造することを構成要件とするものである。
【００５１】
本発明の製造方法において、該ＨＩＰＥの水平連続重合を行う方式としては、特に制限されるものではなく、例えば、ベルトコンベア等の駆動搬送装置を用い、該装置の水平方向に走行する可動支持体（エンドレスベルトや該ベルト上をこれと同期して走行するフィルムなどのシート材）にＨＩＰＥを連続的に供給し、コーターなどにより均一な厚みに成形し、適当な加熱手段を有する重合炉内を通過させることでＨＩＰＥの重合を行う方式、固定支持体の帯状プレート上をフィルムなどのシート材を走行させる駆動搬送装置を用い、該装置の水平方向に走行する可動支持体（フィルムなどのシート材）にＨＩＰＥを連続的に供給し、コーターなどにより均一な厚みに成形し、適当な加熱手段を有する重合炉内を通過させることでＨＩＰＥの重合を行う方式などが例示できるが、本発明は、これらに限定されるものではなく、ＨＩＰＥを所望の形状に成形し、これをほぼ水平方向（完全に水平でなくともよく、多少走行方向に対して垂直な幅方向および平行な流れ方向が傾斜していてもよい）に搬送しながら連続的に重合することができるものであれば、何ら制限されるものではない。すなわち、かかる好適な実施形態では、駆動搬送装置のほぼ水平に走行する可動支持体上に原料のＨＩＰＥを供給し層状に成形し、適当な加熱手段を有する重合炉内を通過させて重合する（詳しくは、重合炉にて所定の硬化温度で所定時間加熱処理する）までの一連の操作・工程を連続して行うものである。原料のＨＩＰＥを層状などの適当な形状に成形するには、供給時に層状などの適当な形状になるように供給と同時に成形を行っても良いし、供給後に適当な成形部材を使って（例えば、上面についてはコーターなどと上面シート材を使って、両端部は堰を使って）層状などの適当な形状に成形するようにしてもよい。また、駆動搬送装置の水平に走行する可動支持体上に原料のＨＩＰＥを供給する場合、可動支持体である金属製や樹脂製のエンドレスベルト上に直接供給してもよいし、該エンドレスベルトや固定支持体である帯状プレート上に可動支持体としてシート材を使用し、該シート材上に原料のＨＩＰＥを供給するようにしてもよい。これは、ＨＩＰＥが接する材質を変えることにより、得られる多孔質架橋重合体の当該接触面の表層部の多孔質架橋構造を用途に応じて適当に変えることができる利点を有するほか、連続使用するエンドレスベルトに直接ＨＩＰＥを乗せる場合には、重合後に多孔質架橋重合体をはがす際に、該ベルト側に多孔質架橋重合体が付着することがあり、こうした付着物を１回転して再びＨＩＰＥを乗せるまでに洗浄し綺麗にする必要があるのに対し、該シート材を用いる場合には、より簡単にこうした付着物を除去（剥離）できたり、エンドレスベルトに比して極めて低コストなため使い捨て方式にもできる利点をも有するものである。
【００５２】
次に、本発明では、ＨＩＰＥを水平連続重合する上で、該ＨＩＰＥの下面に支持体を、上面にシート材、好ましくはフィルム、不織布および織物よりなる群から選ばれてなる少なくとも１種のシート材を用いることを構成要件とするものである。
【００５３】
このうち、ＨＩＰＥの下面に用いることのできる支持体は、いったん成形したＨＩＰＥの形状を保持し、かつ漏れ出さないように下面側からＨＩＰＥを支持する機能を有し、さらに重合温度に晒されても劣化しないものであれば、特に制限されるものではない。したがって、成形後に支持を失うことで折れたり、曲がったり、撓んだりするのを防止することができる程度の強度を有するものを単独で、若しくは組み合わせて使用する必要がある。よって、かかる支持体としては、例えば、上述したように駆動搬送装置を構成する可動支持体の１種である金属製ないし樹脂製のエンドレスベルトであっても、可動支持体の他の１種であるフィルムなどのシート材であっても、固定支持体である金属製ないし樹脂製の帯状プレートであっても、さらに上記エンドレスベルトや帯状プレート上に上記シート材を使用したものであってもよい。また、ＨＩＰＥの「下面」とし、「下部」としなかったが、例えば、波板状の支持体、湾曲した支持体、凹型形状などの支持体を利用するような場合も本発明の技術範囲内に含まれるものとする。なお、かかる支持体に関しては、後述する酸素量低減手段としても機能するものであるため、詳しくは、酸素量低減手段の項で説明する。
【００５４】
また、ＨＩＰＥの上面に用いることのできるシート材としては、フィルム、不織布および織物よりなる群から選ばれてなる少なくとも１種のシート材などが挙げらるが、後述するように、一定の張力をかけても破損されないものであり、かつ重合温度に晒されても劣化しないものであれば、特に制限されるものではない。また、ＨＩＰＥの「上面」とし、「上部」としなかったが、例えば、ＨＩＰＥを台形、半円形などに成形するような場合も本発明の技術範囲内に含まれるものとする。なお、かかるシート材に関しては、後述する酸素量低減手段としても機能するものであるため、詳しくは、酸素量低減手段の項で説明する。
【００５５】
さらに本発明では、上記支持体の幅方向の両端部に堰（ガスケット等を含む）を使用することが好ましい。これにより、▲１▼連続して供給されるＨＩＰＥの幅方向の両側面からの流出や漏出を防止し、▲２▼ＨＩＰＥの成形後の形態を一定に保持し、▲３▼ＨＩＰＥの未重合を防止し、▲４▼外表面部のシート材を保持することができるなど多くの有用な作用効果を奏するものである。なお、上記支持体に凹形状のものを使用する場合には、かかる凹部の両端部は、上記堰の作用効果を有するため、一種の堰であるともいえる。したがって、こうした形状の支持体を用いる場合には、支持体と堰とが一体化しているものみなし、ここでいう堰の使用に含まれるものとする。なお、かかる堰に関しても、後述する酸素量低減手段としても機能するものである。詳しくは、以下に説明する。
【００５６】
すなわち、本発明では、ＨＩＰＥの外表面部を酸素量低減手段により、周囲空気よりも酸素含有量の低い雰囲気ないし状態として、該ＨＩＰＥの水平連続重合を行うものである。これにより、従来のＷＯ−Ａ−９７−２７２４０号公報の連続とバッチの併用重合方法の種々の技術的課題を十分に解決し得るものであり、得られる多孔質架橋重合体の外表面部の表層部分に未硬化の部分ができたり、ピンホールやボイドができたり、オープンセル構造化できなかったり、硬化させた場合に遊離水が観察されるなどの、多くの問題を解決することができるものである。さらに、ＨＩＰＥの外表面部の酸素量低減手段である上記支持体およびシート材さらには堰の材質を適当に選択することで、外表面部の表面性状を変化させた多孔質架橋重合体を製造することができる。
【００５７】
上記酸素量低減手段によって、ＨＩＰＥの外表面部は、周囲空気よりも酸素含有量の低い雰囲気ないし状態になればよいが、好ましくは酸素含有量が２．０体積％以下、より好ましくは０．２体積％以下、特に好ましくは酸素のない雰囲気下ないし状態にすることが望ましい。酸素含有量が２．０体積％を超える場合には、ＨＩＰＥの外表面部の表層部分が未重合になるため好ましくない。
【００５８】
上記酸素量低減手段としては、ＨＩＰＥを水平連続重合して多孔質架橋重合体を得るまでの間、該ＨＩＰＥを周囲空気よりも酸素含有量の低い雰囲気ないし状態におくことができるものであればよく、（ａ）接触酸素量を低減ないしカットする固体材料（例えば、フィルムなどの上面シート材、エンドレスベルト、帯状プレート、下面シート材などの支持体、堰などを含む）を前記ＨＩＰＥの外表面部に適用することで、周囲空気の前記ＨＩＰＥへの接触を抑制ないし遮断する固体を使った酸素量低減手段や、（ｂ）周囲空気よりも酸素含有量の低い気体、好ましくは酸素を含まない不活性ガス、例えば、窒素ガス、アルゴンガス、ヘリウムガス、ネオンガス、クリプトンガス、キセノンガス、ラドンガスおよびこれら２種以上の混合ガスなどで、ＨＩＰＥの外表面部と接触する周囲空気の一部または全部、好ましくは全部をガス置換することで、周囲空気（酸素ガス）のＨＩＰＥへの接触を抑制ないし遮断、好ましくは遮断する気体を使った酸素量低減手段等が挙げられる。さらに上記固体を使った酸素量低減手段において、通気性の高い固体材料をＨＩＰＥの外表面部に適用する場合などでは、上記気体を使った酸素量低減手段と併用してもよい。なお、上記（ａ）の固体材料、シート材（上面、下面）およびフィルムの関係は、「固体材料」が最も広く、ＨＩＰＥの外表面部（上面、下面、両端部）のいずにも適用し得るものであり、上記した上面シート材、支持体（下面シート材を含む）、堰などを含むものとする。次に「シート材」が広く、上記固体材料の１種であり、フィルム、不織布および織物などを含むものとする。最後に「フィルム」が最も狭く、上記シート材の１種である。
【００５９】
なお、本明細書において、「ＨＩＰＥの外表面部を、酸素量低減手段により、周囲空気よりも酸素含有量の低い雰囲気ないし状態とする」のは、図１１および図１２に示すように、▲１▼少なくとも重合部分に（供給部分から重合が開始される場合は、下記▲２▼または▲３▼に該当するためここでは除く）、▲２▼好ましくは少なくとも供給した後の部分から、▲３▼より好ましくは供給部分から、周囲空気のＨＩＰＥへの接触を抑制ないし遮断するものであればよいのであって、狭く解釈されるべきものではない。すなわち、上面に使用するシート材の場合は、ＨＩＰＥの供給部分については、必ずしも必要でない。すなわち、ガスの場合は、置換しながらＨＩＰＥを供給できるが、該シート材の場合はＨＩＰＥを供給した後に該シート材で周囲空気を抑制ないし遮断すれば足りるのであり（図１１、１２参照のこと）、厳密に、供給部分からシート材（さらに、ガスの場合でも同様である）で周囲空気のＨＩＰＥへの接触を抑制ないし遮断する必要はない。これは、ＨＩＰＥを供給してからシート材を乗せるまでの時間は短く（５秒程度）、よって周囲空気に晒される時間も短く、得られる多孔質架橋重合体の特性に与える影響は小さく、従来法に比して十分な作用効果を発揮し得るためである。
【００６０】
さらに、ＨＩＰＥの上面に適用するシート材は、所望の酸素量低減効果が得られるように一定レベル以上のシール性を有するものが望ましい。すなわち、一定レベル以上の通気性（酸素透過性）を有するシール性の低いものは酸素量低減手段として単独で使用するのは困難である。かかる観点から、該シート材の通気性は、１００ｃｍ3 ／ｃｍ2・ｓ以下、好ましくは５ｃｍ3 ／ｃｍ2・ｓ以下である。上記シート材の通気性が１００ｃｍ3 ／ｃｍ2・ｓを超える場合には、単独使用では酸素量低減能が低下するため、Ｗ／Ｏなどの条件によっては得られる多孔質架橋重合体に未硬化部分が生じるなどの問題が起こるおそれがあるため好ましくない。ここでいう「通気性」は、ＪＩＳ Ｌ１０９６（１９９０）の６．２７の通気性の項で定めるいずれかの試験方法により測定して求めたものをいう。
【００６１】
また、上記通気性の上限値は、あくまで単独使用、すなわち外部が周囲空気である場合であり、外部を窒素雰囲気下にするなど、上記気体を使った酸素量低減手段と併用する場合には、上記範囲を超えても問題はない。なお通気性が５ｃｍ3 ／ｃｍ2・ｓを超えて１００ｃｍ3 ／ｃｍ2・ｓ以下の範囲でも、上記気体を使った酸素量低減手段と併用するほうが、ピンホール・ボイド等の欠陥を低減させることができる場合もある。一方、ＨＩＰＥの硬化温度が高くなると、重合中に内部の水の一部が蒸気化する場合がある。こうした場合には、上記シート材は、シール性の高いもの（ガスバリア性フィルムや通常のフィルムなど）よりも、通気性とシール性のバランスをとることができるように若干の通気性を有するシール性の若干低いシート材（ガス透過性フィルム、多孔質フィルム、不織布、織物など）を用いる方が、多孔質架橋重合体の表面のピンホール・ボイド等の欠陥を低減させるのに有利である場合もあり得る。したがって、上記シート材のシール性（通気性）の決定に際しては、重合条件などを十分に勘案し、必要に応じて予備実験を行うなどして、最適なものを選択するのが望ましい。
【００６２】
また、上記シート材の材質としては、重合条件下で使用可能であり、さらにＨＩＰＥの上面に適用し得るシート材では、後述する張力を加えても使用可能であれば特に制限されるものではなく、従来公知の高分子材料の中から適当に選択して使用するこができるが、連続重合に適した耐久性（耐熱性、耐候性、耐磨耗性、リサイクル性、引っ張り強度等の機械的強度などの諸特性）や離型性、さらにＨＩＰＥの上面に適用し得るシート材では、特に引っ張り強度等の機械的強度が良好で、多孔質架橋重合体の表面特性をコントロールできるものが好ましく、具体的には、ポリテトラフルオロエチレン（以下、単にＰＴＦＥともいう）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（以下、単にＰＦＡともいう）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（以下、単にＦＥＰともいう）、テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体（以下、単にＥＴＦＥ）などのフッ素樹脂；ジメチルポリシロキサン、ジメチルシロキサン−ジフェニルシロキサン共重合体などのシリコン樹脂；ポリイミド（以下、単にＰＩともいう）、ポリフェニレンサルファイド（以下、単にＰＰＳともいう）、ポリサルフォン（以下、単にＰＳＦともいう）、ポリエーテルサルフォン（以下、単にＰＥＳともいう）、ポリエーテルイミド（以下、単にＰＥＩともいう）、ポリエーテルエーテルケトン（以下、単にＰＥＥＫともいう）、パラ系アラミド樹脂などの耐熱性樹脂；ポリエチレンテレフタレート（以下、単にＰＥＴともいう）、ポリブチレンテレフタレート（以下、単にＰＢＴともいう）、ポリエチレンナフタレート（以下、単にＰＥＮともいう）、ポリブチレンナフタレート（以下、単にＰＢＮともいう）、ポリシクロヘキサンテレフタレート（以下、単にＰＣＴともいう）等の熱可塑性ポリエステル樹脂、ＰＢＴとポリテトラメチレンオキサイドグリコールから構成されるブロック共重合体（ポリエーテル系）、ＰＢＴとポリカプロラクトンから構成されるブロック共重合体（ポリエステル系）などの熱可塑性ポリエステル系エラストマー樹脂（以下、単にＴＰＥＥエラストマーともいう）等が好ましいものとして挙げられる。また、目的に応じてこれらの材質を単独で使用してもあるいは２種以上を併用してもよい。
【００６３】
さらに、１つのシート材を、２種以上の材質の異なるものでラミネート化して使用しても、あるいは２種以上の材質の異なるシート材を単に重ね合わせて使用してもよい。
【００６４】
また、前記シート材の厚さは、特に制限されるものではない。通常０．０１〜３．０ｍｍであれば、連続重合に適した耐久性（耐熱性、耐候性、耐磨耗性、リサイクル性、引っ張り強度等の機械的強度などの諸特性）のほか、加える張力に対しても十分な耐久性を得ることができるし、エンドレスベルトにしてリサイクルすることもできる。
【００６５】
さらに、前記シート材の形状としては、フィルム、不織布および織物、ならびにこれらの組み合わせのいずれであってもよい。１例を示せば、▲１▼非通気性フィルム（通気性０〜０．０００１ｃｍ3 ／ｃｍ2 ・ｓ程度）としては、アラミドフィルム、ポリ塩化ビニリデン（以下、単にＰＶＤＣともいう）コートＰＥＴフィルムなどのガスバリヤー性フィルム；ＰＥＮフィルム、ＰＥＴフィルム、ＰＢＴフィルム、ＰＰＳフィルム、ＰＩフィルム、ＥＴＦＥフィルム、ポリプロピレン（以下、単にＰＰともいう）フィルム、ＰＴＦＥフィルムなどの通常のフィルムなどが挙げられ、▲２▼通気性フィルム（通気性０．０００１〜３５ｃｍ3 ／ｃｍ2 ・ｓ程度）としては、ジメチルポリシロキサンフィルムなどのガス透過性フィルム；ＰＴＦＥ系多孔質フィルム、ポリオレフィン系多孔質フィルムなどの多孔質フィルムなどが挙げられ、▲３▼織物（通気性０．１〜８ｃｍ3 ／ｃｍ2 ・ｓ程度）としては、ＰＥＴマルチフィラメントタイプの織物などが挙げられ、▲４▼不織布（通気性１０〜１００ｃｍ3 ／ｃｍ2 ・ｓ程度）としては、ＰＥＴスパンボンドタイプなどの不織布が挙げられる。
【００６６】
なお、前記シート材の耐熱性の判断基準の一つとしては、機械的連続使用温度（ＵＬ７４６Ｂ）があり、ＰＥＴ（１０５℃）、ＰＥＮ（１６０℃）、ＰＩ（２００℃）、ＰＰＳ（１６０℃）、ＰＥＥＫ（２４０℃）、ＰＳＦ（１５０℃）、ＰＥＳ（１８０℃）、ＰＥＩ（１７０℃）、アラミドフィルム（１８０℃）であることが知られており、硬化温度により使用するシート材を適宜選択することができる。
【００６７】
また、上記支持体に用いることのできる金属製や樹脂製のエンドレスベルトないし帯状プレートは、ＨＩＰＥの構成成分である塩化カルシウム等の電解質による腐食対応のため、耐蝕性の良好なタイプを選択することが望ましいことから、これらの材質には、ステンレス鋼などの金属や上記シート材として選択された樹脂を利用するのがよい。
【００６８】
さらに、上記支持体では、ＨＩＰＥの構成成分である塩化カルシウム等の電解質による腐食対応のため、耐蝕性の良好なタイプを選択することと、ＨＩＰＥの外表面部のシールを兼ねる目的から、前記シート材をＨＩＰＥに接する側に使用したエンドレスベルトや帯状プレートが望ましい。
【００６９】
ここで、エンドレスベルトや帯状プレートの上にシート材を「使用する」としたのは、（１）可動のエンドレスベルトの場合、耐久性の良好なフィルム等のシート材を、少なくともＨＩＰＥの供給から重合完了までの間は、貼付（接着や融着を含む）や塗布（コーティング）することなく該ベルトに接するようにして同一速度で同一方向に（同期して）走行させるだけでも良いし、エンドレスベルトに、耐久性の良好なフィルム等のシート材を適当な接着剤や粘着剤などにより粘接着加工あるいは熱などで融着することにより貼ってもよいし、エンドレスベルトや帯状プレートに、耐久性の良好な樹脂原料を樹脂コーティングしてシート材を成形してもよいが、これらに制限されるものではない。一方、（２）固定の帯状プレートの場合、耐久性の良好なフィルム等のシート材を、少なくともＨＩＰＥの供給から重合完了までの間は、貼付（接着や融着を含む）や塗布（コーティング）することなく該プレートに接するようにして走行させてもよいが、これらに制限されるものではない。
【００７０】
次に、本発明の製造方法では、上記シート材の幅方向および／または走行方向に張力を作用させて、重合硬化させることを主要な構成要件とするものである。これにより、表面平滑性および幅方向の厚み精度を改善することができるものである。尚、重合硬化させる要件については、「（３）硬化温度」以降で詳しく説明する。
【００７１】
まず、フィルム等のシート材の幅方向に張力を作用させて、表面平滑性および幅方向の厚み精度を向上させる具体的な方法（幅方向の張力発生手段）としては、例えば、１）テンションローラー法、２）クリップテンター法、および３）ピンテンター法が挙げられる。これら１）〜３）の方法により、ＨＩＰＥの上面に適用したシート材（本明細書中では、単に上面シート材ともいう。同様に、ＨＩＰＥの上面に適用したフィルムを単に上面フィルムともいい、ＨＩＰＥの下面に適用したシート材を単に下面フィルムともいい、ＨＩＰＥの下面に適用したフィルムを単に下面フィルムともいう）に幅方向の張力が働き、両端部に位置する堰によって屈曲し、ＨＩＰＥの下面に適用した可動支持体（本明細書中では、単に下面可動支持体ともいう）と堰と上面シート材とによって囲まれるＨＩＰＥの注入部分が、より強固に閉じた空間となり、結果としてＨＩＰＥの外表面上の皺や厚み精度が向上することになる。
【００７２】
以下に、上記１）〜３）の幅方向への張力発生手段を具体的に説明する。
【００７３】
１）テンションローラー法（以下、堰を利用する態様の例を示す。）
テンションローラー法の好適な実施態様としては、テンションローラーをフィルムなどの上面シート材の両端部（であって支持体の両端部に設けられた堰よりも外側部）に八の字型に（走行方向に末広がりになるように）左右対称に配置し、該テンションローラーにより上面シート材を下面可動支持体（例えば、ベルトコンベアないし下面シート材）に圧接させ、該下面可動支持体の駆動力を利用して回転させる。これにより、上面シート材には外側に延ばされる力が働き、該上面シート材に張力を与えることができるものである。なお、堰を設けない場合には、上面シート材をローラーで圧接できる可動支持部を、上面シート材とほぼ同等の高さに上面シート材の両端部を外方向に所定の張力が発生するように設置すればよい。
【００７４】
さらに、堰を利用する場合には、支持体（可動支持体および固定支持体のいずれでもよい）の両端部に設けられた堰（ただし、テンションローラー位置よりも内側に設ける必要がある。詳しくは、図３参照のこと。）を下方に抑える力が働き、端部での空気遮断性がより確実になるとする利点を有する。一方、フィルムなどの上面シート材自体には、キズ、伸びが発生せず（特に、チューブやパイプのように鋭角なコーナーを持たない堰の方がキズなどが生じにくい構造であるためより有利である）、再使用またはエンドレスフィルム化することができる利点をも有する。
【００７５】
該テンションローラーは、ある間隔を持ってライン上に配置してもよいし、互いに接触しなければ、ほぼ間隔なく連続的に配置してもよい。
【００７６】
〈テンションローラーの形状〉
テンションローラーの形状としては、図１に示すような円筒状あるいは図２に示すような長円状のものが利用できるが、これらに制限されるものではない。
【００７７】
〈テンションローラーの設置方法〉
テンションローラーの設置方法の代表的な一実施態様を図３に示す。図３（Ａ）、（Ｂ）に示すように、ベルトコンベア（下面可動支持体）301上に該コンベア301に一体的に貼付けられた下面フィルム305と、上面フィルム303とＨＩＰＥ311の漏れ止め用のチューブ形状の堰307を配置し、該堰307の両外側に左右対称に一対になったテンションローラー309を必要長さ設置する例などが挙げられるが、下面可動支持体や堰などの各構成要件を適宜選択可能であるため、当該設置例に制限されるものではない。
【００７８】
〈テンションローラーの取り付け方法および接触力の調整方法〉
上記テンションローラーにより幅方向（横方向）の張力を作用させる方法としては、該ローラーを上面シートを介して可動支持体に押し当てる接触力と、ＨＩＰＥの流れ方向（走行方向）に対する角度によって決まる。テンションローラーを設置する場合、これら接触力と角度を調整する機構が必要となる。その一例を図４および図５に示す。
【００７９】
図４に示すテンションローラーの場合；
剛体支持体401にテンションローラー取付治具402が接続され、テンションローラー403は、テンションローラー取付治具402とボルト404、ナット405によって接続される。可動支持体への接触力は、ボルト404の長さにより調整可能であり、テンションローラー403の取付角度は、ナット405の締付位置により任意の角度に固定できる。
【００８０】
図５に示すテンションローラーの場合；
テンションローラー取付治具502は、ボルト504により剛体支持体501と接続され、そのボルト504の長さにより、取付高さが決められる。テンションローラー503は、ボルト505、ナット506により接続される。この接続時のナット506の締付位置により取付角度を任意に決めることができる。また、ボルト505に通したバネ507（の種類）により接触力を調整することができる。
【００８１】
なお、本発明に用いることのできるテンションローラーの接触力と角度を調整する機構については、上記具体例に限定されるものでなく、他の従来公知の調節機構を適宜利用することができる。
【００８２】
２）クリップテンター法
クリップテンター法は、図６及び図７に示すように、重合ライン方向（流れ方向ないし走行方向；図６中に矢印で示す。）に可動支持体701（601）の外側に平行に取り付けられたレール721（621）上を、循環するチェーン723に付いたクリップ725でフィルムなどの上面シート材703（603）の端部を重合ラインの始点部付近（例えば、重合炉631の入口633手前）で掴み、その後、重合ラインの終点部付近（例えば、重合炉631の出口635後方）で放すまでにレール721（621）を少し外側に広げる（図６参照のこと）ことで、幅方向に張力をかける方法である。レール721（621）は、重合炉631の入口633付近手前で少し外側に広がっており、広がり幅（拡幅は可変自在とする）により張力の大きさを調整することができる。さらに上面シート材の材質、厚み、弾性率により発生する張力を任意にコントロールすることができる。なお、図７に示すような堰を設けない場合には、レールの位置をＨＩＰＥ上面とほぼ同等の高さになるように設置すればよい。
【００８３】
また、上面シート材の材質によっては、重合炉内での熱膨脹、熱収縮があるので、その膨張収縮を吸収できるテンターの軌道調整が必要である。よって、こうした調整をできるようにテンターの軌道調整機構が設けられているのが望ましい。該軌道調整機構としては、特に制限されるものではなく、例えば、多節型レールなどが利用できる。
【００８４】
３）ピンテンター法
ピンテンター法は、上記クリップテンター同様、図６及び図８に示すように、重合ライン方向（流れ方向ないし走行方向；図６中に矢印で示す。）に可動支持体801（601）の外側に平行に取り付けられたレール821（621）上を、循環するチェーン823に取り付けられたピン825によって、重合炉631の入口633付近で上面シート材803（603）の端部をピン825で刺し、その後、重合ラインの終点部付近（例えば、重合炉631の出口635後方）で抜くまでにレール821（621）を少し外側に広げる（図６参照のこと）ことで、幅方向に張力をかける方法である。張力は、レール821（621）の広がり幅（拡幅は可変自在とする）により調整することができる。なお、図８に示すような堰を設けない場合には、レールの位置をＨＩＰＥ上面とほぼ同等の高さになるように設置すればよい。
【００８５】
上面シート材の材質によっては、上面シート材がピン孔から裂けてしまうものがあるので、材質は制限される。
【００８６】
次に、本発明の製造方法では、フィルム等の上面シート材の走行方向に張力を作用させて、表面平滑性および走行方向の厚み精度を向上させる具体的な方法（走行方向の張力発生手段）としては、限定されるものではなく、従来公知の各種の張力発生手段を適宜利用することができるものである。例えば、図９に示すように、重合炉931の入口933側のＨＩＰＥの注入部に、厚み出しロール（駆動ロールまたは非駆動ロール）941を配置して、重合炉931の出口935側の捲取部にトルク制御機構（捲取トルク調整機構；図示せず）を設けた捲取機943を配置し、該厚み出しロール941と捲取機943との間を走行する上面シート材903に常に所定の張力が発生するように捲取機943のトルクを調整して動作させて、走行方向（図９中に矢印で示す）の張力を調整するようにしてもよい。
【００８７】
さらに、フィルム等の上面シート材の走行方向に張力を作用させて、表面平滑性および走行方向の厚み精度を向上させる好適な走行方向の張力発生手段としては、重合炉入口側のＨＩＰＥの注入部に、受動ロール（非駆動ロール）と駆動ロールを上下に配置してニップロール型として、重合炉出口側の捲取部に捲取トルク調製機構を設けた捲取機を配置して、走行方向の張力を調整する方法が挙げられる。
【００８８】
かかる好適な走行方向の張力発生手段としてより詳しくは、図１０に示すように、重合炉1031の入口1033側のＨＩＰＥの注入部（供給部；図示せず）に、上面シート材1003を乗せるためのロールを受動ロール（非駆動ロール）1045と駆動ロール1047とし、これらを上下に配置したニップロール1041式とし、重合炉1031の出口1035側の上面シート材1003の捲取側にトルク制御機構（捲取トルク調製機構；図示せず）を設けた捲取機1043を取り付けて、ニップロール1041の送り速度と捲取機1043のトルクを適当に選択することにより、上面シート材1003の長さ方向（走行方向；図１０中に矢印で示す）の張力を常に最適な状態に調整することができ、縦皺が発生せず平滑なＨＩＰＥの重合硬化物である多孔質架橋重合体が得られるものである。
【００８９】
また、上記好適な走行方向の張力発生手段（方法）により、ニップロール1041の送り速度を調整することにより、下面搬送体1001（例えば、可動支持体であるベルトコンベアや下面シート材など）との速度が等速度になり、重合中のＨＩＰＥに上面シート材1003のずれによる剪断変形が生じなくなり、物性的に均一で良好な硬化物である多孔質架橋重合体が得られるものである。
【００９０】
なお、本発明では、上記短手方向（幅方向）の張力発生手段と、長手方向（走行方向）の張力発生手段とを、適当に組み合わせて用いるのが望ましいものである。これにより、連続的に生産される多孔質架橋重合体において、常に高い平面平滑性と厚み精度を確保しつつ、工業的に量産する上で極めて有用である。
【００９１】
（２）ＨＩＰＥの賦形、成形厚みの範囲および形状
ＨＩＰＥの上記物体による賦形後の成形厚みは、０．５〜１００ｍｍ、好ましくは０．５〜５０ｍｍ、より好ましくは０．５〜３０ｍｍの範囲である。なお、ＨＩＰＥの賦形後の成形厚みが１００ｍｍを超えて極端に厚くなる場合には、平面性の確保、変形防止のため可動支持体の強度を上げねばならず、装置が剛直なものとなり高価になったり、重合中に離水が観察されたりするなどの問題が軽微ではあるが発生するようになるため好ましくない。ただし、ＨＩＰＥの成形厚みが１００ｍｍを超えても、比較的低温で長い重合硬化時間が確保できるようにＨＩＰＥの搬送速度等を調整すれば適用可能な場合もある。また、ＨＩＰＥの賦形後の成形厚みが０．５ｍｍ未満の場合には、その取り扱いが難しくなる。成形厚みが０．５ｍｍ以上あれば、得られた厚さの薄い多孔質架橋重合体を重ねて使用することで、液体吸収材、エネルギー吸収材、薬剤含浸基材などの使用用途に応じて、求められる性能・品質を十分に確保することができるものである。なお、賦形後の厚みを０．５〜２０ｍｍの範囲に厚み規制することで、目的の硬化温度まで急速に昇温させることができ、非常に短時間で重合を完結できるとする更なる顕著な効果も得られる。
【００９２】
ＨＩＰＥの形状としては、特に制限されるものではなく、上記したように断面形状が、長方形、正方形、台形、平行四辺形などの四角形、多角形状、さらには楕円形、半円形などのほか、板形状、波板形状など、任意の形状をとりえる。
【００９３】
（３）硬化温度
ＨＩＰＥの硬化温度は、通常、常温〜１２０℃の範囲であるが、ＨＩＰＥの安定性、重合速度の観点から、好ましくは４０〜１００℃の範囲、より好ましくは８０〜１００℃、特に好ましくは９５〜１００℃の範囲であって、上記ＨＩＰＥの形成温度（Ｔ0）（＝加熱昇温開始時の温度）と硬化温度（Ｔ1）との間でＴ0≦Ｔ1の関係を満足するものである（「所定の硬化温度まで加熱昇温させて重合させる」との要件から導かれるものである。）。硬化温度が常温未満では、重合に長時間を要し、新たに冷却手段を設ける必要があり不経済であり、工業的に好ましくない。他方、硬化温度が１２０℃を越える場合には、得られる多孔質架橋重合体の孔径が不均一となることがあり、また多孔質架橋重合体の吸収容量が低下するため好ましくない。また、Ｔ0とＴ1の関係については、Ｔ0≦Ｔ1を満足するものであればよいが、好ましくはＴ0とＴ1との温度差［Ｔ1−Ｔ0］が５０℃以下であることが均一な多孔質架橋重合体を作る面から望ましい。温度差［Ｔ1−Ｔ0］が５０℃を超える場合には、急速昇温によるＨＩＰＥ表面の局部加熱により均一な多孔質架橋重合体が得られ難くなる。なお、硬化温度（重合温度）［Ｔ1］は、外部からのエネルギー量の制御により所定の温度（±数℃）範囲にするのが、得られる多孔質架橋重合体の性能・品質面および温度制御面から好ましい。ただし、上記に規定する温度範囲内であれば硬化温度は、重合中に変動してもよく、こうした重合の仕方を排除するものではない。
【００９４】
なお、重合後（重合硬化時間経過後）は、所定の温度まで、冷却ないし徐冷されるが、重合法によっては、冷却することなく、後述する脱水や圧縮などの後処理工程に移行しても良い。
【００９５】
（４）加熱昇温速度
次に、ＨＩＰＥの形成温度よりも硬化温度が高い場合に、ＨＩＰＥを重合する際の硬化温度までの加熱昇温速度は、特に制限されるものではなく、ＨＩＰＥの組成や厚さ、加熱昇温手段等により異なるため一義的に規定することはできないが、好ましくは５℃／分以上である。加熱昇温速度が５℃／分未満の場合には、重合が遅く、重合中に離水が多く見られるなど好ましくない。好ましくは加熱昇温速度が５〜６０℃／分の範囲である。加熱昇温速度が６０℃／分を超えて速くなりすぎると、Ｗ／Ｏなどによっては、ＨＩＰＥの乳化状態を安定に維持できずＨＩＰＥが潰れるおそれがあるため好ましくない。ここで、「加熱昇温速度」とは、ＨＩＰＥの加熱昇温開始時［ｔ0］の温度（ＨＩＰＥの成形温度）［Ｔ0］から所定の硬化温度［Ｔ1］を１００％とした場合の９０％に相当する温度［Ｔ0.9］に到達する時間［ｔ0.9］から求められる［Ｔ0.9−Ｔ0／（ｔ0.9−ｔ0）］とする。
【００９６】
（５）加熱昇温時間
上記加熱昇温速度において、トータルの加熱昇温時間は、１５秒以上、好ましくは１５秒〜１０分、より好ましくは３０秒〜７分、特に好ましくは１〜５分である。１５秒より短時間で昇温を終えた場合や、１０分を超えて昇温を行った場合、ＨＩＰＥが昇温中に安定に保たれず、離水が多くなったり、不均一に重合する場合がある。ここで、「加熱昇温時間」とは、ＨＩＰＥの加熱昇温開始時［ｔ0］から所定の硬化温度［Ｔ1］に到達（安定化）する時間［ｔ1］までのトータルの時間［ｔ1−ｔ0］をいうものとする。
【００９７】
（６）重合硬化時間
本発明の重合硬化時間に関しては、ＨＩＰＥの組成や成形厚み等により異なるため一義的に規定することができないが、従来の連続とバッチの併用重合方法に比して、本発明のＨＩＰＥの供給から重合までを連続して行う方法では、数十秒〜６０分の範囲の短時間で重合を安定に実施するのに非常に有効である。例えば、走行する搬送装置が適当な重合炉内を通り抜ける際に重合完了するように搬送速度のみを制御すればよいからである。重合硬化時間は、好ましくは６０秒〜６０分の範囲である。重合硬化時間が６０分を超える場合には、硬化炉を長くするか、または搬送速度を遅くする必要があるため多孔質架橋重合体の生産性が低下する。なお６０秒未満の場合には、重合が完了しないため充分な物性の多孔質架橋重合体が得られない。勿論上記より長い重合硬化時間を採用することを排除するものではない。ここで、「重合硬化時間」とは、加熱昇温開始時［ｔ0］から重合終了時［ｔ2］までのトータルの時間［ｔ2−ｔ0］をいうものとする。
【００９８】
（７）重合装置
重合装置としては、下面支持体と、上面シート材とを有し、さらに好ましくは該支持体の幅方向の両端部に堰を使用すると共に、該シート材の幅方向および／または走行方向に張力を作用させるための張力発生手段を備えてなる駆動搬送装置と、該駆動搬送装置により搬送されるＨＩＰＥを重合し得る重合炉とを備えてなるものであればよく、特に制限されるものではない。なお、すでに上記［ＩＩ］（１）重合法にて、本発明の構成要件である主要な装置構成（特に、張力発生手段・装置）については図面を用いて具体的に説明したため、これらについては、重複を避けるため、ここでの説明は省略する。
【００９９】
以下に、図面を用いて、本発明の水平連続重合に利用することができる重合装置（張力発生手段は省略）につき簡単に説明する。
【０１００】
図１１および図１２は、本発明の水平連続重合に使用する重合装置の代表的な実施態様の１つである。
【０１０１】
図１１および図１２に示すように、ＨＩＰＥ供給部1119に対応して水平に設置され一定速度で水平方向に走行するステンレス鋼製のエンドレスベルト（可動支持体）式のコンベア（駆動搬送装置）1201、または水平に設置されたジャケット付き帯状プレート（固定支持体）（1202）が設置されれている。ＨＩＰＥ供給部1119からＨＩＰＥを連続的に抜き出し、シート材（可動支持体）1203上に、幅約Ｘｍ、厚み約Ｙｍｍ（回転ロール1209の設定高さ＝上記支持体であるベルトやプレート、あるいはシート材の幅方向の両端部に設けられた堰（図示せず）の設定高さで規定される）のＨＩＰＥを連続的に供給すると同時に平滑な層状に成形すべく、コンベア1201のベルト上をこれと同一速度で同一方向に走行するＰＥＴフィルムまたは帯状プレート1202の上を走行するＰＥＴフィルムからなる巻出・捲取式の下面シート材1203が設けられている（支持体かつＨＩＰＥ下面の酸素量低減手段である）。同様に成形されたＨＩＰＥの上面に乗せられ、下面シート材1203と同一速度で同一方向に走行するＰＥＴフィルムからなる巻出・捲取式の上面シート材1205（ＨＩＰＥの上面の酸素量低減手段である）が設けられている尚、これら上面および下面シート材は、リサイクルの観点から、耐久性、離型性に優れる材質を用いてエンドレスベルト式にしてもよい。そしてエンドレスベルト式の場合は、該下面シート材1203は、コンベア1201のベルトと同一速度で同一方向に走行できるように巻出・捲取ロール1208、1212の回転速度が制御されている。上面シート材1205は、ＨＩＰＥの表面平滑性および厚さ精度を向上させるべく、テンションをかけながら走行されるように、テンションローラーなどの幅方向の張力発生手段（図示せず）およびコンベア1201の前方と後方に設置された回転ロール1209、1211と巻出・捲取ロール1207、1213が適当な高さに設置されており、巻出・捲取ロールの回転速度が、捲取機のトルク調整機構により制御されている［走行方向の張力発生手段（図示せず）］。これにより上面及び下面シート材1203、1205は上下に一定間隔を保って水平に維持しつつ同一方向に同一速度で走行される。同様に、ジャケット付き帯状プレートの場合も、上面及び下面シート材1203、1205は同期して同一速度で同一方向に走行されるように巻出・捲取ロール1208、1212と巻出・捲取ロール1207、1213の回転速度が制御される、または上面シート材1205は、ＨＩＰＥの表面平滑性および厚さ精度を向上させるべく、テンションをかけながら走行されるように、テンションローラーなどの幅方向の張力発生手段（図示せず）および帯状プレート1202の前方と後方に設置された回転ロール1209、1211と巻出・捲取ロール1207、1213が適当な高さに設置されており、巻出・捲取ロールの回転数が捲取機のトルク調整機構により制御される［走行方向の張力発生手段（図示せず）］。また、コンベア1201のベルト上の、または帯状プレート（1202）上の両端部（両辺）に、あるいはこれらの上面に設けられた下面シート材の両端部には、両辺（長辺側各縁）に沿ってその上を移動しうる、または固定された直径（高さ）Ｙｍｍの連続した堰（ガスケットを含む）がそれぞれ設けられている（図示せず）。
【０１０２】
さらに、▲１▼コンベア1201の途中に、該コンベア1201のＨＩＰＥを乗せたベルトが内部を水平方向に走行することができ、かつ内部を走行中に該ベルトの上方および下方から加熱し得る加熱手段、または▲２▼帯状プレート1202の途中に該帯状プレート1202上のＨＩＰＥを乗せてＰＥＴフィルムが内部を水平方向に走行することができ、かつ内部を走行中、該ベルトの上方および下方の帯状プレートのジャケットから加熱し得る加熱手段が備えられてなる重合炉1215が周設（ないし繞設）するように設置されている。該重合炉1215は、加熱（昇温）手段として、ベルトまたは帯状プレートの上方には、熱風循環装置からなる加熱昇温手段217が設けられている。ベルトのまたは帯状プレートの下方には、ベルトまたは帯状プレートのおよびシート材を介してＨＩＰＥを急速に昇温加熱し得るように、熱水を直接ベルト下面に吹きつけるための温水シャワー装置（熱水吹付装置）からなる加熱昇温手段1219または帯状プレートのジャケットに熱水を供給するための熱水供給装置（熱水循環装置）からなる加熱昇温手段1220が設けられている。また、加熱昇温手段1217は、所定の硬化温度にて所定時間安定してＨＩＰＥを重合するための加熱硬化手段として、ベルトのまたは帯状プレートの上方に、ＨＩＰＥ上面のシート材を介して、硬化温度まで急速に昇温加熱されたＨＩＰＥを同温度にて保持し得るためにも、設けられている。また、加熱昇温手段1219は、ベルトの下方からベルトおよびシート材を介して、加熱昇温手段1220は、帯状プレートおよびシート材を介して、硬化温度まで急速に昇温加熱されたＨＩＰＥを同温度にて保持し得るためにも設けられている。なお、加熱昇温手段ないし加熱硬化手段としては、上記に制限されるものではなく、放射エネルギー等を利用できるマイクロ波、遠赤外線、近赤外線などの活性熱エネルギー線を照射し得る連続出力マグネトロンなどを用いた発振器や各種赤外線ヒーター、熱水や熱風などの熱媒を吹き付けるための熱風循環装置や熱水吹付装置、熱水循環装置などの手段が利用できる。また、重合炉1215の後半のゾーンは、重合後の多孔質架橋重合体をすばやく冷却するための冷却ゾーンに使用しても良く、上記熱風循環装置や熱水吹付装置、熱水循環装置の温度設定を低くすることで十分に対応できる。熱風に窒素ガスを使用すれば、シート材に代えて窒素ガスシールが可能であり、また、上面に熱水吹付装置を用いれば、シート材に代えて水層シールが可能になり、これらは、酸素量低減手段であると同時に加熱手段としても機能し得るものである。
【０１０３】
また、本発明では、上記ＨＩＰＥの水平連続重合により多孔質架橋重合体を製造する過程で、該ＨＩＰＥの水平連続重合するのに用いる支持体の幅方向の両端部に堰を使用するのが好ましいものである。
【０１０４】
すなわち、上述してなるＨＩＰＥの場合、ＨＩＰＥが非ニュートニアン流体でチキソトロピックな粘性であるため、ＨＩＰＥのシール性を上げるために堰（ガスケットを含む）を締め付け圧縮された状態で使用する必要性がないので、圧縮させずに使用しているためＨＩＰＥの厚みと堰の厚みが同等であれば所望の厚みのＨＩＰＥ重合物である多孔質架橋重合体が得られる。
【０１０５】
堰の方式については、固定方式、移動方式（一体式と駆動式がある）のいずれでも可能である。固定方式では、支持体（例えば、エンドレスベルトやエンドレスベルト上の下面シート）の幅方向の両端部に堰を接するように固定することで、該堰に接した状態でこれに接する支持体のみが走行するようにしたもの（図１３〜図１４）などが挙げられる。ここで、図１３は、固定方式の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。詳しくは、図１３は、水平に設置されたエンドレスベルト1403と該ベルト1403と同期して搬送される下面シート材1405と、張力発生手段（図示せず）が使用されてなる上面シート材1413とを有し、該下面シート材1405の両端部に、樹脂製チューブ1407にステンレスワイヤー1409を挿入したガスケット411にテンションをかけた固定方式の堰（1411）を持つ駆動搬送装置1401の断面概略図である。また、図１４は、固定方式の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な他の一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。詳しくは、図１４は、水平に設置されたエンドレスベルト1503と該ベルト1503と同期して搬送される下面シート材1505と、張力発生手段（図示せず）が使用されてなる上面シート材1513とを有し、該下面シート材1505の両端部に、ステンレス製パイプ1507に樹脂材1509をコートしたガスケット1511を固定方式の堰（1511）として持つの駆動搬送装置1501の断面概略図である。
【０１０６】
また、堰を支持体の幅方向の両端部に接するように固定するには、例えば、チューブ内にワイヤーを通した堰を用い、走行方向にワイヤーにテンションをかけて引張ったり、ＨＩＰＥ上面に乗せた上面シート材を支持体の幅方向の両端部に向けて引っ張るなどすればよい。これにより、該チューブである堰が蛇行することなく安定に固定化させることができる。また、一体式の移動方式では、支持体（例えば、エンドレスベルトやエンドレスベルト上の下面シート）の幅方向の両端部に堰を接合させて、該支持体と一体化したものなどが挙げられる（図１５〜１６）。この際、図１５は、移動方式（一体式）の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。詳しくは、図１５は、水平に設置されたエンドレスベルト1603と同期して搬送される下面シート材1605と、張力発生手段（図示せず）が使用されてなる上面シート材1613とを有し、該ベルト1603の両端部に、ゴム材をエポキシ樹脂（図示せず）により接着した移動方式（一体式）のゴム製の堰1611を持つ駆動搬送装置1601の断面概略図である。また、図１６は、移動方式（一体式）の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な他の一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。詳しくは、図１６は、水平に設置されエンドレスベルト1703と同期して搬送される下面シート材1705と、張力発生手段（図示せず）が使用されてなる上面シート材1713とを有し、該ベルト1703の両端部に、樹脂材をエポキシ樹脂（図示せず）により接着した移動方式（一体式）の樹脂製の堰1711を持つ駆動搬送装置1701の断面概略図である。
【０１０７】
なお、本発明においては、支持体と堰を一体に製造したものであってもよい。すなわち、エンドレスベルトの幅方向の断面形状が凹形状のものを用い、支持体と堰の双方の働きを持たせても良い。こうした場合、堰の高さの調整ができないが、同じ製品を工業的に大量生産するような場合に適しているといえる。駆動式の移動方式では、支持体（例えば、エンドレスベルト上の下面シート材）の幅方向の両端部に堰を乗せて、該支持体と同一方向に同一速度で走行（駆動）させるものなどが挙げられる（図１７）。この際、図１７は、移動方式（駆動式）の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。詳しくは、図１７は、水平に設置されたエンドレスベルト1803と同期して搬送される下面シート材1805と、張力発生手段（図示せず）が使用されてなる上面シート材1813とを有し、該ベルト1803の両端部に、エラストマー製の移動方式（駆動式）のエンドレスベルト1811を堰（1811）として持つ駆動搬送装置1801の断面概略図である。
【０１０８】
堰の形状・構造については、特に制限されるものではなく、所期の目的を達成し得るものであればよく、例えば、断面形状が中空体形（図１３〜１４参照のこと）、円形、楕円形、四角形（図１５〜１６の正方形および図１７の長方形参照のこと）、台形、半円形など、いずれの形状も可能である。
【０１０９】
堰の材質としては、弾性および可トウ性の少ないものでも使用可能であるが、ＨＩＰＥに対して膨潤性の少ないもの、ＨＩＰＥの重合による熱劣化の少ないもの、およびＨＩＰＥ重合物である多孔質架橋重合体に対して離型性の良好なものが好ましい。
【０１１０】
堰の材質としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどの飽和ポリエステル樹脂、６−ナイロン、６，６−ナイロンなどのポリアミド樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、アクリル樹脂、メタクリル樹脂、フッ素樹脂、シリコン樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリスチレン樹脂、エポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、ポリフェニルサルファイド樹脂、ポリサルフォン樹脂、ポリエーテルサルフォン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン、パラ系アラミド樹脂、アイオノマー樹脂、ＡＳ樹脂、ＥＶＡ樹脂、塩化ビニリデン樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリアリレート樹脂、ナイロン樹脂、酢酸ビニル樹脂、フェノールホルムアルデヒド樹脂、尿素樹脂、メラミンホルムアルデヒド樹脂、フラン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、ＤＡＰ樹脂などの合成樹脂；天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、シリコンゴム、フッ素ゴム、アクリルゴム、ウレタンゴム、クロロスルホン化ポリエチレンゴム、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、多硫化ゴムのようなゴム材；ポリエステルエラストマー、ポリアミドエラストマー、ウレタン系エラストマー、スチレン系エラストマーのような熱可塑性エラストマー；ガラス、グラファイトのような無機質充填剤およびポリイミドのような有機充填剤で補強した前記合成樹脂およびゴム材；堰本体の材質とは異なる合成樹脂系被覆層を持つ合成樹脂；ステンレス鋼などからなる金属製中空リングのような金属類；金属と合成樹脂またはゴムとの複合体（合成樹脂をコーティングした金属も含む）などを用いることができる。ＨＩＰＥに対する耐膨潤性、ＨＩＰＥの重合に対する耐熱劣化性、ＨＩＰＥ重合物である多孔質架橋重合体に対する離型性などからすると、クロロプレンゴム、シリコンゴムのようなゴム材、ポリテトラフルオロエチレン、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体、テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体のようなフッ素樹脂、ポリエステルエラストマー、ポリアミドエラストマーのような熱可塑性エラストマーが好ましい。
【０１１１】
また、堰の高さは、ＨＩＰＥ成形厚みと堰の厚みが同等であれば所望の厚みのＨＩＰＥ重合物である多孔質架橋重合体が得られることから、ＨＩＰＥの成形厚みに相当するように適宜決定されるべきものであり、好ましくはＨＩＰＥの成形厚みと同様に０．５〜１００ｍｍの範囲である。堰の高さが、０．５ｍｍ未満の場合には、成形されるＨＩＰＥの取り扱いが難しくなる。一方、１００ｍｍを超える場合、言い換えれば成形されるＨＩＰＥの厚さよりも堰の方が高くなり、両者の間に高低差が生ずる場合には、ＨＩＰＥ上面の酸素量低減のためのシート材などを、ＨＩＰＥ上面に密着させるのが困難となる場合がある。
【０１１２】
以上が、本発明の重合装置の一実施態様であるが、本発明の製造方法に適用可能な重合装置がこれに限定されるものではないことはいうまでもない。
【０１１３】
また、これら重合装置等の材質（上記に説明した堰を除く）に関しては、特に限定されるものではなく、必要な強度（耐久性）や耐食性などの技術的な要求基準を満足する材料の中から、経済性、さらには環境問題やリサイクル性を考慮して最適な材料を適宜選択すればよく、例えば、アルミニウム、鉄、ステンレス鋼などの金属（合金を含む）製、ポリエチレン、ポリプロピレン、フッ素樹脂、ポリ塩化ビニル、不飽和ポリエステル樹脂などの合成樹脂製、これらの合成樹脂をガラス繊維や炭素繊維などの繊維で補強した繊維強化樹脂製（ＦＲＰ）などを使用できる。なお、加熱昇温手段にマイクロ波を利用して高周波誘電加熱する場合には、装置材料やシート材にアルミニウム等を使用した場合には、（渦電流により）発火するおそれがあるため、その材料の選定には留意する必要がある。
【０１１４】
（８）多孔質架橋重合体の形態
上記重合工程によって得られる多孔質架橋重合体の形態は、特に制限されるものではなく、上述したＨＩＰＥの成形後の形態をとどめたまま重合されて多孔質架橋重合体となるため、ＨＩＰＥの成形後の形態と同様に任意の形態をとりえる。
【０１１５】
（９）多孔質架橋重合体のスライス工程
さらに、本発明では、上述したようにＨＩＰＥを水平連続重合することにより得られた多孔質架橋重合体を連続的にスライスすることもできる。
【０１１６】
多孔質架橋重合体の連続的なスライス方法としては、特に制限されるものではなく、従来既知のスライス手段を適当に利用することができる。具体的には、ベルトコンベア方式の横型のエンドレスバンドナイフ等がある。
【０１１７】
重合後の多孔質架橋重合体を連続的にスライスする場合、例えば、厚さ（ｎ×Ｘ）ｍｍの層状の形態に重合してから厚さＸｍｍの板状ないしフィルム状の形態にｎ−１段階でスライスしてｎ枚の板状ないしフィルムに加工することもできる。この場合、上記横型のエンドレスバンドナイフを搬送経路上に複数直列に、スライス面（搬送装置からの高さ）を階段状に段階的に変えて配置して順次スライスしていく方法などを採用することができる。
【０１１８】
また、多孔質架橋重合体のスライス速度は、あまり速くすると多孔質架橋重合体が折れたり割れたりするので、１００ｍ／分以下、好ましくは１〜３０ｍ／分であることが好ましい。
【０１１９】
（１０）多孔質架橋重合体形成後の後処理（製品化）工程
（ａ）脱水
重合により、さらに必要により重合後スライス加工により形成された多孔質架橋重合体は、通常、圧縮、減圧吸引およびこれらの組み合わせによって脱水する。一般に、こうした脱水により、使用した水の５０〜９８％の水が脱水され、残りは多孔質架橋重合体に付着して残る。
【０１２０】
脱水率は、多孔質架橋重合体の用途などによって、適当に設定する。通常、完全に乾燥した状態での多孔質架橋重合体１ｇ当たり、１〜１０ｇの含水量、あるいは１〜５ｇの含水量となるように設定すればよい。
【０１２１】
（ｂ）圧縮
本発明の多孔質架橋重合体は、元の厚みの数分の１に圧縮した形態にすることができる。圧縮したシート状などの形態は、元の多孔質架橋重合体に比べて容積が小さく、輸送や貯蔵のコストを低減できる。圧縮形態の多孔質架橋重合体は、多量の水に接すると吸水して元の厚みに戻る性質があり、吸水速度は元の厚みのものより速くなる特徴がある。
【０１２２】
圧縮形態にするには、均一に多孔質架橋重合体全体に圧力が加わり、一様に圧縮し得るように、多孔質架橋重合体の形態に応じた圧縮手段を用いればよい。なお、本発明では、重合後も適当な搬送装置を用いて、その後の工程を連続的に追うなうことが望ましく、重合により得られた多孔質架橋重合体を搬送しながら連続して脱水し、その後、所定の間隔に調整したロールやベルト間を通せばよいが、上記の脱水工程での圧縮、あるいは減圧吸引操作によって、通常、幾分かのシート厚みの減少があるので、脱水工程終了後のシート厚みが所定範囲内にあれば、改めて圧縮工程を設ける必要はない。
【０１２３】
前工程の脱水およびこの圧縮工程で、多孔質架橋重合体を圧縮する時の温度は、多孔質架橋重合体のガラス転移温度より高い温度で行うのが好ましい。当該温度が重合体のガラス転移温度より低いと多孔質構造が破壊されたり、孔径が変化することがある。
【０１２４】
輸送や在庫スペースの節約、取り扱いやすさの点から、元の厚みの１／２以下に圧縮するのが効果的である。より好ましくは元の厚みの１／４以下に圧縮するのがよい。
【０１２５】
（ｃ）洗浄
多孔質架橋重合体の表面状態を改良するなどの目的で、多孔質架橋重合体を純水や任意の添加剤を含む水溶液、溶剤で洗浄してもよい。
【０１２６】
（ｄ）乾燥
以上の工程で得られた多孔質架橋重合体は、必要であれば、熱風、マイクロ波などで加熱乾燥してもよく、また加湿して水分を調整してもよい。
【０１２７】
（ｅ）切断
以上の工程で得られた多孔質架橋重合体は、必要であれば、所望の形状、サイズに切断して各種用途に応じた製品に加工してもよい。
【０１２８】
（ｆ）含浸加工
洗浄剤、芳香剤などを含浸加工して機能性を付与することもできる。
【０１２９】
【実施例】
以下、本発明の実施例により具体的に説明する。
【０１３０】
実施例１
２−エチルヘキシルアクリレート５．０質量部、５５％ジビニルベンゼン３．０質量部の混合物にジグリセリンモノオレート０．４質量部を添加し均一に溶解し油相を調整した。一方、塩化カルシウム８．０質量部と過硫酸カリウム０．２質量部を純水３９５質量部に溶解し水相を調整した後、温度５５℃に加温した。油相と水相を１／４８の比率で動的混合装置内に連続的に供給して混合、乳化し、ＨＩＰＥ（１）を作製した。
【０１３１】
１．９ｋｇ／分の供給速度でこのＨＩＰＥ（１）を、水平に設置された幅１．６ｍのエンドレススチールベルト及び該ベルトに貼付されたＰＥＴフィルムを可動支持体とし、該ＰＥＴフィルムの両端部に直径５ｍｍの軟質塩化ビニル樹脂製チューブのガスケット（堰）を持つ駆動搬送装置の該ＰＥＴフィルム（下面シート材）上にコーターにより１．５ｍ幅、５ｍｍ厚みになるように連続的にコートした後、上下に２本のロールをニップ型に配置し、該ニップロールの送り速度を、該可動支持体との速度を調整・同期した後、ＰＥＴフィルム（上面シート材）を乗せた。また、フィルム巻取機のトルクをトルク調整器の出力を適度に選択し、走行方向（上面シート材の長手方向）に皺が生じないようにした（図１０）。
【０１３２】
次に、重合炉入口付近より、重合炉内にわたってテンションローラーを八の字状に配置し（図３Ａ、Ｂ）、テンションローラーにより幅方向（上面シート材の短手方向）の張力を作用させながら、８５℃の熱風循環炉、下面スチールベルトへの８５℃温水シャワーが設置された１０ｍ長の重合炉を移動速度０．２５ｍ／分で通過させて６０分で重合させた。得られた多孔質架橋重合体（１）は、上面には小さな波打ちが認められず、厚みは５±０．１ｍｍであった。
【０１３３】
実施例２
２−エチルヘキシルアクリレート５．０質量部、５５％ジビニルベンゼン３．０質量部の混合物にジグリセリンモノオレート０．４質量部を添加し均一に溶解し油相を調整した。一方、塩化カルシウム８．０質量部と過硫酸カリウム０．２質量部を純水３９５質量部に溶解し水相を調整した後、温度５５℃に加温した。油相と水相を１／４８の比率で動的混合装置内に連続的に供給して混合、乳化し、ＨＩＰＥ（１）を作製した。
【０１３４】
１．９ｋｇ／分の供給速度でこのＨＩＰＥ（１）を、水平に設置された幅１．６ｍのエンドレススチールベルト及び該ベルトに貼付されたＰＥＴフィルムを可動支持体とし、該ＰＥＴフィルムの両端部に直径５ｍｍの軟質塩化ビニル樹脂製チューブのガスケット（堰）を持つ駆動搬送装置の該ＰＥＴフィルム（下面シート材）上にコーターにより１．５ｍ幅、５ｍｍ厚みになるように連続的にコートした後、ロールを介してＰＥＴフィルム（上面シート材）を乗せた。ロール通過後、該上面シート材の両端をクリップテンター（図６および図７）により挟んだ。クリップテンターを取り付けたチェーンのレールは、重合炉入口手前約５０ｃｍより重合炉内５０ｃｍにかけて、幅方向に対して外側に開いおり、その後はほほ直線的に重合炉内に設置されている。上面シート材を挟んだクリップテンターは、レールの軌跡状を走行し幅方向に広がり、上面シート材に幅方向の張力を作用させた。
【０１３５】
８５℃の熱風循環炉、下面スチールベルトへの８５℃温水シャワーが設置された１０ｍ長の重合炉を移動速度０．２５ｍ／分で通過させて６０分で重合させた。得られた多孔質架橋重合体（２）は、上面には小さな波打ちが若干認められたが、平滑性は比較的良好であり、厚みは５±０．１ｍｍであった。
【０１３６】
実施例３
２−エチルヘキシルアクリレート５．０質量部、５５％ジビニルベンゼン３．０質量部の混合物にジグリセリンモノオレート０．４質量部を添加し均一に溶解し油相を調整した。一方、塩化カルシウム８．０質量部と過硫酸カリウム０．２質量部を純水３９５質量部に溶解し水相を調整した後、温度５５℃に加温した。油相と水相を１／４８の比率で動的混合装置内に連続的に供給して混合、乳化し、ＨＩＰＥ（１）を作製した。
【０１３７】
１．９ｋｇ／分の供給速度でこのＨＩＰＥ（１）を、水平に設置された幅１．６ｍのエンドレススチールベルト及び該ベルトに貼付されたＰＥＴフィルムを可動支持体とし、該ＰＥＴフィルムの両端部に直径５ｍｍの軟質塩化ビニル樹脂製チューブのガスケット（堰）を持つ駆動搬送装置のＰＥＴフィルム（下面シート材）上にコーターにより１．５ｍ幅、５ｍｍ厚みになるように連続的にコートした後、ロールを介してビニロンフィルムとＰＥＴフィルム（上面シート材）を乗せた。ロール通過後、フィルムをピンテンター（図６及び図８）にセットして幅方向に張力を作用させながら、８５℃の熱風循環炉、下面スチールベルトへの８５℃温水シャワーが設置された１０ｍ長の重合炉を移動速度０．２５ｍ／分で通過させて６０分で重合させた。得られた多孔質架橋重合体（３）は、上面には小さな波打ちが若干認められたが、平滑性は比較的良好であり、厚みは５±０．１ｍｍであった。
【０１３８】
実施例４
２−エチルヘキシルアクリレート５．０質量部、５５％ジビニルベンゼン３．０質量部の混合物にジグリセリンモノオレート０．４質量部を添加し均一に溶解し油相を調整した。一方、塩化カルシウム８．０質量部と過硫酸カリウム０．２質量部を純水３９５質量部に溶解し水相を調整した後、温度５５℃に加温した。油相と水相を１／４８の比率で動的混合装置内に連続的に供給して混合、乳化し、ＨＩＰＥ（１）を作製した。
【０１３９】
１．９ｋｇ／分の供給速度でこのＨＩＰＥ（１）を、水平に設置された幅１．６ｍのエンドレススチールベルト及び該ベルトに貼付されたＰＥＴフィルムを可動支持体とし、該ＰＥＴフィルムの両端部に直径５ｍｍの軟質塩化ビニル樹脂製チューブのガスケット（堰）を持つ駆動搬送装置のＰＥＴフィルム（下面シート材）上にコーターにより１．５ｍ幅、５ｍｍ厚みになるように連続的にコートした後、ロールを介してビニロンフィルムとＰＥＴフィルム（上面シート材）を乗せた。ロール通過後、該上面シート材に、重合炉入口付近より重合炉内にわたってテンションローラーを八の字状に配置し（図３Ａ、Ｂ）、テンションローラーより幅方向（上面シート材の短手方向）に張力を作用させながら、８５℃の熱風循環炉、下面スチールベルトへの８５℃温水シャワーが設置された１０ｍ長の重合炉を移動速度０．２５ｍ／分で通過させて６０分で重合させた。得られた多孔質架橋重合体（４）は、上面には小さな波打ちが若干認められたが、平滑性は比較的良好であり、厚みは５±０．１ｍｍであった。
【０１４０】
実施例５
２−エチルヘキシルアクリレート５．０質量部、５５％ジビニルベンゼン３．０質量部の混合物にジグリセリンモノオレート０．４質量部を添加し均一に溶解し油相を調整した。一方、塩化カルシウム８．０質量部と過硫酸カリウム０．２質量部を純水３９５質量部に溶解し水相を調整した後、温度５５℃に加温した。油相と水相を１／４８の比率で動的混合装置内に連続的に供給して混合、乳化し、ＨＩＰＥ（１）を作製した。
【０１４１】
１．９ｋｇ／分の供給速度でこのＨＩＰＥ（１）を、水平に設置された幅１．６ｍのエンドレススチールベルト及び該ベルトに貼付されたＰＥＴフィルムを可動支持体とし、該ＰＥＴフィルムの両端部に直径５ｍｍの軟質塩化ビニル樹脂製チューブのガスケット（堰）を持つ駆動搬送装置の該ＰＥＴフィルム（下面シート材）上にコーターにより１．５ｍ幅、５ｍｍ厚みになるように連続的にコートした後、上下に２本のロールをニップ型に配置し、該ニップロールの送り速度を、該可動支持体との速度を調整・同期した後、ＰＥＴフィルム（上面シート材）を乗せた。また、フィルム巻取機のトルクをトルク調整器の出力を適度に選択し、走行方向（上面シート材の長手方向）に皺が生じないようにした（図１０）。
【０１４２】
その後、８５℃の熱風循環炉、下面スチールベルトへの８５℃温水シャワーが設置された１０ｍ長の重合炉を移動速度０．２５ｍ／分で通過させて６０分で重合させた。得られた多孔質架橋重合体（５）は、上面には小さな波打ちが若干認められたが、平滑性は比較的良好であり、厚みは５±０．３ｍｍであった。
【０１４３】
比較例１
２−エチルヘキシルアクリレート５．０質量部、５５％ジビニルベンゼン３．０質量部の混合物にジグリセリンモノオレエート０．４質量部を添加し均一に溶解し油相を調整した。一方、塩化カルシウム８．０質量部と過硫酸カリウム０．２質量部を純水３９５質量部に溶解し水槽を調整した後、温度５５℃に加温した。油相と水相を１／４８の比率で動的混合装置内に連続的に供給して混合、乳化し、ＨＩＰＥ（１）を作成した。
【０１４４】
１．９ｋｇ／分の供給速度でこのＨＩＰＥ（１）を水平に設置された幅１．６ｍのエンドレススチールベルト及び該ベルトに貼付されたＰＥＴフィルムを可動支持体とし、該ＰＥＴフィルムの両端部に直径５ｍｍの軟質塩化ビニル樹脂製チューブのガスケット（堰）を持つ駆動搬送装置の該ＰＥＴフィルム（下面シート材）上にコーターにより１．５ｍ幅、５ｍｍ厚みになるように連続的にコートした後、１本のロールにより厚み出しを行い、同時に上面ＰＥＴフィルム（上面シート材）を乗せて、８５℃の熱風循環、下面スチールベルトへの８５℃温水シャワーが設定された１０ｍ長の重合炉を移動速度０．２５ｍ／分で通過させて６０分で重合させた。得られた比較用多孔質架橋重合体（１）の厚みは平均値で５±０．３ｍｍであるが、中央部で５±０．４ｍｍ、端部で５±０．２ｍｍの中央部凹型の断面形状であり、表面にはフィルムに皺が生じた跡と思われる波打ちが観察された。
【０１４５】
【発明の効果】
本発明では、該ＨＩＰＥの下面に支持体を上面にシート材を用いると共に、該シート材の短手方向（幅方向）および／または長手方向（走行方向）に張力を作用させながら該ＨＩＰＥを水平連続重合することで、とりわけＨＩＰＥの非ニュートニアンでチキソトロピックな特性であるが故に、重合時の高温状態下での上面シート材のたわみ現象を招来し、該シート材により表面上に縦皺や横皺が生じたり、厚みにばらつきが生じるのを極めて効果的に防止して平面平滑性を向上させ、かつ厚み精度のよい重合硬化物たる多孔質架橋重合体を得ることができる。さらに、上面フィルムに張力を作用させることで、堰を下方向に押さえる力も働くため、端部での空気遮断性がより確実になり重合阻害を起こり難くできるという有用な作用効果も発現し得るものである。そのため、歩留まりが良く、同じ製造ロットでの性能及び品質のバラツキが少なく、高品質で高性能な多孔質架橋重合体を安定して高収率に量産し得るものである。
【０１４６】
本発明に係る多孔質架橋重合体の製造方法では、製造段階での品質が安定し、かつ生産性及び生産効率が優れるため、高品位で高性能な多孔質架橋重合体を安価に得ることができるため、得られた多孔質架橋重合体を（１）液体吸収材；例えば、▲１▼水、尿など排泄物等の吸収材としておむつのコア材などに利用できるほか、▲２▼油、有機溶剤などの吸収材として廃油処理剤、廃溶剤処理剤などに、また（２）エネルギー吸収材；例えば、音、熱の吸収材として自動車、建築用の防音材、断熱材などに、さらに、（３）薬剤含浸基材；例えば、芳香剤、洗浄剤、つや出し剤、表面保護剤、難燃化剤などを含浸させたトイレタリー製品などに幅広く利用できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 テンションローラーの形状の一実施態様を示す概略図であり、図１（Ａ）は、正面図であり、図１（Ｂ）は、右側面図である。
【図２】 テンションローラーの形状の他の一実施態様を示す概略図であり、図２（Ａ）は、正面図であり、図２（Ｂ）は、右側面図である。
【図３】 テンションローラーの設置方法の代表的な一実施態様を示す概略図であり、図３（Ａ）は、ＨＩＰＥを搬送する可動支持体の走行方向に対して垂直な断面概略図であり、図３（Ｂ）は、平面図である。
【図４】 テンションローラーを設置する場合において、該テンションローラーの接触力と角度を調整する機構（装置構成）の一実施態様を示す概略図である。
【図５】 テンションローラーを設置する場合において、該テンションローラーの接触力と角度を調整する機構（装置構成）の他の一実施態様を示す概略図である。
【図６】 テンターの設置方法の代表的な一実施態様を示す平面概略図である。
【図７】 クリップテンターの設置方法の代表的な一実施態様を示す平面概略図であって、ＨＩＰＥを搬送する可動支持体の走行方向に対して平行な断面概略図である。
【図８】 ピンテンターの設置方法の代表的な一実施態様を示す平面概略図であって、ＨＩＰＥを搬送する可動支持体の走行方向に対して平行な断面概略図である。
【図９】 フィルム等の上面シート材の走行方向に張力を作用させて、表面平滑性および走行方向の厚み精度を向上させる走行方向の張力発生手段の一実施態様を示す平面概略図であって、ＨＩＰＥを搬送する可動支持体の走行方向に対して平行な断面概略図である。
【図１０】 フィルム等の上面シート材の走行方向に張力を作用させて、表面平滑性および走行方向の厚み精度を向上させる走行方向の張力発生手段の代表的な他の一実施態様を示す平面概略図であって、ＨＩＰＥを搬送する可動支持体の走行方向に対して平行な断面概略図である。
【図１１】 エンドレスベルト上を走行するシート材（可動支持体）を含む重合装置の代表的な一実施態様を表す概略側面図である。
【図１２】 プレート上を走行するシート材（可動支持体）を含む重合装置の代表的な一実施態様を表す概略側面図である。
【図１３】 固定方式の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。
【図１４】 固定方式の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な他の一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。
【図１５】 移動方式（一体式）の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。
【図１６】 移動方式（一体式）の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な他の一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。
【図１７】 移動方式（駆動式）の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。
【符号の説明】
301…ベルトコンベア（可動支持体）、
303…上面シート材、 305…下面シート材、
307…堰、 309…テンションローラー、
311…ＨＩＰＥ、 401…剛体支持体、
402…テンションローラー取付治具、
403…テンションローラー、 404…ボルト、
405…ナット、 501…剛体支持体、
502…テンションローラー取付治具、
503…テンションローラー、 504…ボルト、
505…ボルト、 506…ナット、
507…バネ、 601、701、801…可動支持体、
603、703、803…上面シート材、 605、05、805…下面シート材、
707、807…堰、 711、811…ＨＩＰＥ、
621、721、821…レール、 723、823…チェーン、
631…重合炉、 633…重合炉入口、
635…重合炉出口、 725…クリップ（テンター）、
825…ピン（テンター）、
901、1001…下面搬送体（可動支持体や下面シート材を含む）、
903、1003…上面シート材、 931、1031…重合炉、
933、1033…重合炉入口、 935、1035…重合炉出口、
941…厚み出しロール、
943…巻取りトルク調整機構付き上面シート材捲取機、
1041…ニップロール、
1043…巻取りトルク調整機構付き上面シート材捲取機、
1045…受動ロール（非駆動ロール）、
1047…駆動ロール、 1119…ＨＩＰＥ供給装置部、
1201…エンドレスベルト式のコンベア（駆動搬送装置付き）、
1202…ジャケット付き帯状プレート（駆動搬送装置なし）、
1203…下面シート材、 1205…上面シート材、
1207…巻出ロール、 1209、1211…回転ロール、
1213…捲取ロール、 1215…重合炉、
1217…加熱昇温手段、 1219…温水シャワー装置、
1220…温水循環用ジャケット、
1401、1501、1601、1701、1801…駆動搬送装置、
1403、1503、1603、1703、1803…エンドレスベルト、
1405、1505、1605、1705、1805…下面シート材、
1407…樹脂製チューブ、
1409…チューブに挿入されたステンレスワイヤー、
1411…チューブ製のガスケット（の堰）、
1413、1513、1613、1713、1813…上面シート材、
1421、1521、1621、1721、1821…ＨＩＰＥ、
1507…ステンレス製パイプ、
1509…パイプにコートされた樹脂材、
1511…パイプ製のガスケット（の堰）、
1611…ゴム製の堰、
1711…樹脂製の堰、
1811…エラストマー製のエンドレスベルト（の堰）。
【発明の属する技術分野】
本発明は、下 面に支持体を、上面にシート材を用いて重合炉内で油中水滴型高分散相エマルション（Water in Oil type High Internal Phase Emulsion；以下、単にＨＩＰＥとも略す）を重合硬化させる水平連続重合により多孔質架橋重合体、好ましくは表面も内部も連通孔の形成されている連続気泡（open cell；以下、オープンセルとも称す）を有する多孔質架橋重合体を製造する新規な製造方法であって、さらに表面の平滑を向上させ、かつ厚み精度のよい重合硬化物たる多孔質架橋重合体を得るための技術である。
【０００２】
【従来の技術】
ＨＩＰＥを重合して多孔質架橋重合体を製造する方法としては、例えば、ＷＯ−Ａ−９７−２７２４０号公報及びＷＯ−Ａ−９７−３７７４５号公報などに記載されている。
【０００３】
ＷＯ−Ａ−９７−２７２４０号公報では、ＨＩＰＥをフィルムを使用して重合させる多孔質架橋重合体の製造方法として、ＨＩＰＥを垂直（縦型）帯状の樹脂フィルム製ジッパー付き袋に連続的に充填し、巻き取った後バッチ方式で重合する連続とバッチの併用重合方法が開示されている。また、ＷＯ−Ａ−９７−３７７４５号公報では、ＨＩＰＥを多孔質基材（フェルト等）上に塗布し、少なくとも一部を該多孔質基材に含浸させて重合させる多孔質架橋重合体の製造方法が開示されている。
【０００４】
しかしながら、上記ＷＯ−Ａ−９７−２７２４０号公報のＨＩＰＥの重合法では、ＨＩＰＥの充填から重合までを連続的に行うことができないため、ＨＩＰＥの連続充填工程からバッチ式の重合工程の間の移行段階が律速となるため、連続充填工程の有利性を最大限に活かすことができないという問題があった。さらに、ＨＩＰＥの充填から重合までを連続的に行うものでないため、高温での耐久性を考えたフィルムの選択はされておらず、リサイクル性も考えられていない。また、ＨＩＰＥの充填時より下部が厚くなり巻取りによって若干厚みの均一性がアップすると考えられるが、ＨＩＰＥの自重により下部が厚くなる傾向があり、さらに悪いことには油相と液相とが上下に偏向分離する傾向にあるため、高さ（幅）及び厚さに制限がありかつ厚さ及び性能・品質の均一性が保たれにくく、幅と厚さが自由にコントロールできないという問題があった。また、フィルム製の袋を使用しているため、同一な性状面の多孔質架橋重合体が得られるだけで、両面の性状を変化させた多孔質架橋重合体を得ることができないという問題もあった。
【０００５】
上記ＷＯ−Ａ−９７−３７７４５号公報では、重合はバッチ式でも連続式でもどちらでもよいと記載されているが、多孔質基材と極性材料を併用したＨＩＰＥの連続的製法についての具体的な提案はなんらなされていない。
【０００６】
以上のように、従来の技術に開示されているフィルムの材質は、限定されたものであり、高温での重合に適した耐久性（耐熱性、耐モノマー性、耐加水分解性、リサイクル性等）が良好でありかつ多孔質架橋重合体の表面特性（平滑性、オープンセル構造性、耐ピンホール・ボイド性等）をコントロールできるフィルムの選択については具体的な提案はなんらなされていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明者らは、上記問題点を解決すべく鋭意検討した結果、多孔質架橋重合体の表面性状を制御することが可能で、幅及び厚さを自由にコントロールすることができ、かつＨＩＰＥの供給から重合までを連続して行うことのできる多孔質架橋重合体の製造方法を完成するに至ったものである。すなわち、ＨＩＰＥを重合して多孔質架橋重合体を製造する方法において、該ＨＩＰＥの外表面部を、酸素量低減手段により、周囲空気よりも酸素含有量の低い雰囲気ないし状態として、該ＨＩＰＥの供給から重合までを連続して行うことで、好ましくはＨＩＰＥの供給から重合までを水平（横型）方式で連続して行うこと（すなわち、ＨＩＰＥの水平連続重合によること）で上記問題点を解決できることを見出したものである。
【０００８】
さらに、本発明者らは、非ニュートニアン流体でチキソトロピックな粘性のＨＩＰＥの重合に関してはキャスト重合の提案がなく、当然キャスト重合用のガスケットを含む堰についての提案もなされていないことに鑑み、非ニュートニアンでチキソトロピックな粘性のＨＩＰＥの水平連続重合において、ＨＩＰＥの漏洩防止、両端部を含めた厚み出しと厚み保持、酸素低減による未重合防止、上面フィルム等のシート材の保持をしながら、ＨＩＰＥ重合物を製造する技術を確立することを目的に鋭意検討したものである。その結果、ＨＩＰＥの水平連続重合により多孔質架橋重合体を製造する方法において、該ＨＩＰＥ支持体の幅方向の両端部に堰を使用することで当該目的を達成できることを知得したものである。
【０００９】
しかしながら、上記ＨＩＰＥの水平連続重合プロセスにおいて、▲１▼重合硬化炉に入って後、シート材の自重によりシート材が垂れて、厚みが変化する、▲２▼シート材の自重によるたわみには一定であるから、目的とされる厚みが小さいほどその偏差は大きくなる、▲３▼ＨＩＰＥを注入する幅（成形幅）が大きくなるほど、前述のたわみは大きくなる、とする幅方向の厚みについての新規な技術的な課題を有することを見出したものである。
【００１０】
また、上記ＨＩＰＥの水平連続重合プロセスにおいて、▲１▼ＨＩＰＥ注入部のロールと重合硬化炉出口側に設置したロールとで、炉内にあるシート材の流れ方向の張力がきまるが、この張力が大きすぎると、シート材に縦皺が生じ、この縦皺により、ＨＩＰＥの表面の平滑性が失われ、凹凸状態の製品になってしまい、ＨＩＰＥの粘性の性質（チキソ性が大きい）から、この現象は著しくなる、▲２▼樹脂注入部において、厚み制御とシート材の張り合わせを目的としたロールを後述する上下２本のニップロール型とした場合、ニップロールの送り速度（回転速度）が、シート材捲取速度より大きい場合、シート材の挿入が過度になり重合物である多孔質架橋重合体の表面は、横方向の皺が生じる、とする重合ライン走行方向（流れ方向）についての新規な技術的な課題を有することを見出したものである。
【００１１】
そこで、本発明の目的は、ＨＩＰＥの水平連続重合による多孔質架橋重合体の製造方法において、さらに平面平滑性と厚みの精度を改善する方法を提案するものである。
【００１２】
より詳しくは、水平に保たれた可動する支持体（ベルトコンベアーや水平状態に保たれた可動するシート材など）にＨＩＰＥを精度良く賦形し、上面にシート材を乗せて重合硬化炉内において硬化させる一連の工程において、硬化炉内においても精度良く賦形された断面形状（平面平滑性、厚み精度）を保ちながら、重合硬化物たる多孔質架橋重合体を得るための方法を提案するものである。
【００１３】
さらに本発明の他の目的は、上記目的に加えて、端部での空気遮断性を改善する方法を提案するものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
そこで、本発明者は、上記新規な技術的な課題を解決すべく、ＨＩＰＥの水平連続重合による多孔質架橋重合体の製造方法について鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成するに至ったものである。
【００１５】
すなわち、本発明の目的は、（１） 下面に支持体を上面にシート材を用いて油中水型高分散相エマルションを水平連続重合することによる多孔質架橋重合体の製造方法であって、
該シート材の幅方向および／または走行方向に張力を作用させて重合することを特徴とする多孔質架橋重合体の製造方法により達成される。
【００１６】
また、本発明の目的は、（２） 前記シート材の幅方向に、テンションローラー、ピンテンターまたはクリップテンターにより張力を作用させることを特徴とする上記（１）に記載の製造方法によっても達成される。
【００１７】
本発明の他の目的は、（３） 前記シート材の走行方向に対して、重合炉入口側の該エマルションの注入部に、厚み出しロール（駆動ロールまたは非駆動ロール）を配置するかまたは受動ロール（非駆動ロール）と駆動ロールを上下に配置してニップロール型として、重合炉出口側の捲取部に捲取トルク調整機構を設けた捲取機を配置し、走行方向の張力を調整することを特徴とする上記（１）または（２）に記載の製造方法によっても達成される。
【００１８】
【発明の実施の形態】
本発明は、下面に支持体を上面にシート材を用いて油中水型高分散相エマルションを水平連続重合することによる多孔質架橋重合体の製造方法であって、該シート材の幅方向および／または走行方向に張力を作用させて重合することを特徴とするものである。これにより、平面平滑性と厚みの精度、特に幅方向の厚み精度を改善することができる。
【００１９】
本発明の多孔質架橋重合体の製造方法について、以下にその工程順に詳細に説明する。
【００２０】
［Ｉ］原料（ＨＩＰＥ）について
（１）ＨＩＰＥの組成
まず、本発明の多孔質架橋重合体の製造方法に用いることのできるＨＩＰＥとしては、特に制限されるものではなく、従来既知のものを適宜利用することができる。ＨＩＰＥの組成としては、具体的には、（ａ）分子中に１個の重合性不飽和基を有する重合性単量体および（ｂ）分子中に少なくとも２個の重合性不飽和基を有する架橋性単量体からなる単量体組成物、（ｃ）界面活性剤、（ｄ）水並びに（ｅ）重合開始剤を必須成分として含むものであればよく、さらに、必要に応じて（ｆ）塩類、（ｇ）その他の添加剤を任意成分として含むものであってもよい。
【００２１】
（ａ）分子中に１個の重合性不飽和基を有する重合性単量体
上記ＨＩＰＥを構成する必須の単量体組成物の１種は、分子内に１個の重合性不飽和基を有する重合性単量体であり、分散または油中水滴型高分散相エマルション中で重合可能であってエマルションを形成できれば特に制限されるものではないが、好ましくは少なくとも１部は（メタ）アクリル酸エステルを含むものであり、より好ましくは（メタ）アクリル酸エステルを２０質量％以上を含むものであり、特に好ましくは（メタ）アクリル酸エステルを３５質量％以上を含むものである。分子内に１個の重合性不飽和基を有する重合性単量体として、（メタ）アクリル酸エステルを含有することにより、柔軟性や強靭性に富む多孔質架橋重合体を得ることができるため望ましい。
【００２２】
具体的には、スチレン等のアリレン単量体；エチルスチレン、アルファメチルスチレン、ビニルトルエン、ビニルエチルベンゼンなどのモノアルキレンアリレン単量体；（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸イソブチル、（メタ）アクリル酸イソデシル、（メタ）アクリル酸２エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸ラウリル、（メタ）アクリル酸ステアリル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸ベンジルなどの（メタ）アクリル酸エステル；塩化ビニル、塩化ビニリデン、クロロメチルスチレン等の塩素含有単量体；アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のアクリロニトリル化合物；その他、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、Ｎ−オクタデシルアクリルアミド、エチレン、プロピレン、ブテン等が例示できる。これらは、単量体組成物中に１種を単独で使用する他、２種以上を併用してもよい。
【００２３】
上記重合性単量体の含有量は、該重合性単量体と架橋性単量体からなる単量体組成物全体の質量に対し、１０〜９９．９質量％の範囲であることが好ましい。この範囲で、微細な孔径の多孔質架橋重合体が得られるからである。より好ましくは３０〜９９質量％、特に好ましくは３０〜７０質量％の範囲である。重合性単量体の含有量が１０質量％未満の場合には、得られる多孔質架橋重合体が脆くなったり吸水倍率が不充分となることがある。一方、重合性単量体の含有量が９９．９質量％を超える場合には、得られる多孔質架橋重合体の強度、弾性回復力などが不足したり、充分な吸水量および吸水速度を確保できないことがある。
【００２４】
（ｂ）分子中に少なくとも２個の重合性不飽和基を有する架橋性単量体
上記ＨＩＰＥを構成する必須の単量体組成物の他の１種は、分子内に少なくとも２個の重合性不飽和基を有する架橋性単量体であり、上記重合性単量体と同様に、分散または油中水滴型高分散相エマルション中で重合可能であってエマルションを形成できれば特に制限されるものではない。
【００２５】
具体的には、ジビニルベンゼン、トリビニルベンゼン、ジビニルトルエン、ジビニルキシレン、ｐ−エチル−ビニルベンゼン、ジビニルナフタレン、ジビニルアルキルベンゼン類、ジビニルフェナンスレン、ジビニルビフェニル、ジビニルジフェニルメタン、ジビニルベンジル、ジビニルフェニルエーテル、ジビニルジフェニルスルフィド等の芳香族系単量体；ジビニルフラン等の酸素含有単量体；ジビニルスルフィド、ジビニルスルフォン等の硫黄含有単量体；ブタジエン、イソプレン、ペンタジエン等の脂肪族単量体；エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ジエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、１，３−ブタンジオールジ（メタ）アクリレート、１，４−ブタンジオールジ（メタ）アクリレート、１，６−ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、オクタンジオールジ（メタ）アクリレート、デカンジオールジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパンジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールジ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールジ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、Ｎ，Ｎ’−メチレンビス（メタ）アクリルアミド、イソシアヌル酸トリアリル、トリアリルアミン、テトラアリロキシエタン、並びにヒドロキノン、カテコール、レゾルシノール、ソルビトールなどの多価アルコールとアクリル酸又はメタクリル酸とのエステル化合物などが例示できる。これらは、単量体組成物中に１種を単独で使用する他、２種以上を併用してもよい。
【００２６】
上記架橋性単量体の含有量は、上記重合性単量体と該架橋性単量体からなる単量体組成物全体の質量に対し、０．１〜９０質量％の範囲であることが好ましく、より好ましくは１〜７０質量％、特に好ましは３０〜７０質量％の範囲である。上記架橋性単量体の含有量が０．１質量％未満では、得られる多孔質架橋重合体の強度、弾性回復力などが不足したり、単位体積当たりまたは単位質量当たりの吸収量が不十分となり、充分な吸水量および吸水速度を確保できないことがある一方、上記架橋性単量体の含有量が９０質量％を越えると、多孔質架橋重合体が脆くなったり吸水倍率が不充分となることがある。
【００２７】
（ｃ）界面活性剤
上記ＨＩＰＥを構成する必須の界面活性剤としては、ＨＩＰＥを構成する油相中で水相を乳化し得るものであれば特に制限はなく、上記に例示したものに限定されるものではなく、従来公知のノニオン性界面活性剤、カチオン性界面活性剤、両性界面活性剤等を使用することができる。
【００２８】
このうち、ノニオン性界面活性剤としては、ノニルフェノールポリエチレンオキサイド付加物；エチレンオキサイドとプロピレンオキサイドのブロックポリマー；ソルビタンモノラウレート、ソルビタンモノミリスチレート、ソルビタンモノパルミテート、ソルビタンモノステアレート、ソルビタントリステアレート、ソルビタンモノオレエート、ソルビタントリオレエート、ソルビタンセスキオレエート、ソルビタンジステアレート等のソルビタン脂肪酸エステル；グリセロールモノステアレート、グリセロールモノオレエート、ジグリセロールモノオレエート、自己乳化型グリセロールモノステアレート等のグリセリン脂肪酸エステル；ポリオキシエチレンラウリルエーテル、ポリオキシエチレンセチルエーテル、ポリオキシエチレンステアリルエーテル、ポリオキシエチレンオレイルエーテル、ポリオキシエチレン高級アルコールエーテル等のポリオキシエチレンアルキルエーテル；ポリオキシエチレンノニルフェニルエーテル等のポリオキシエチレンアルキルアリールエーテル； ポリオキシエチレンソルビタンモノラウレート、ポリオキシエチレンソルビタンモノラウレート、ポリオキシエチレンソルビタンモノパルミテート、ポリオキシエチレンソルビタンモノステアレート、ポリオキシエチレンソルビタントリステアレート、ポリオキシエチレンソルビタンモノオレエート、ポリオキシエチレンソルビタントリオレエート等のポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル；テトラオレイン酸ポリオキシエチレンソルビット等のポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステル；ポリエチレングリコールモノラウレート、ポリエチレングリコールモノステアレート、ポリエチレングリコールジステアレート、ポリエチレングリコールモノオレエート等のポリオキシエチレン脂肪酸エステル；ポリオキシエチレンアルキルアミン；ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油；アルキルアルカノールアミド等があり、特にＨＬＢが１０以下、好ましくは２〜６のものが好ましい。これらのうち２種以上のノニオン性界面活性剤を併用してもよく、併用によりＨＩＰＥが安定化する場合がある。
【００２９】
カチオン性界面活性剤としては、ステアリルトリメチルアンモニウムクロライド、ジタウロジメチルアンモニウムメチルサルフェート、セチルトリメチルアンモニウムクロライド、ジステアリルジメチルアンモニウムクロライド、アルキルベンジルジメチルアンモニウムクロライド等の第四級アンモニウム塩；ココナットアミンアセテート、ステアリルアミンアセテート等のアルキルアミン塩；ラウリルトリメチルアンモニウムクロライド、ラウリルベタイン、ステアリルベタイン、ラウリルカルボキシメチルヒドロキシエチルイミダゾリニウムベタイン等のアルキルベタイン；ラウリルジメチルアミンオキサイド等のアミンオキサイドがある。カチオン性界面活性剤を用いることにより、得られる多孔質架橋重合体を吸水材等に利用する場合に優れた抗菌性等を付与することもできる。
【００３０】
なお、ノニオン性界面活性剤とカチオン性界面活性剤を併用するとＨＩＰＥの安定性が改良される場合がある。
【００３１】
上記界面活性剤の含有量は、重合性単量体と架橋性単量体からなる単量体組成物全体の質量１００質量部に対し、１〜３０質量部であることが好ましく、より好ましくは３〜１５質量部である。界面活性剤の含有量が１質量部未満の場合には、ＨＩＰＥの高分散性が不安定化することがあったり、界面活性剤本来の作用効果が充分に発現できないことがある。一方、上記界面活性剤の含有量が３０質量部を超える場合には、得られる多孔質架橋重合体が脆くなり過ぎることがあり、これを超える添加に見合うさらなる効果が期待できず、不経済である。
【００３２】
（ｄ）水
上記ＨＩＰＥを構成する必須成分の水は、純水、イオン交換水の他、廃水の再利用を図るべく、多孔質架橋重合体を製造して得た廃水をそのまままたは所定の処理を行ったものを使用することができる。
【００３３】
上記水の含有量は、目的とする連続気泡を有する多孔質架橋重合体の使用目的（例えば、吸水材、吸油材、防音材、フィルターなど）等によって適宜選択することができる。例えば、ＨＩＰＥが、後述する所望の水相／油相（Ｗ／Ｏ）の比となるように決めればよい。
【００３４】
（ｅ）重合開始剤
上記ＨＩＰＥを構成する必須成分の重合開始剤は、逆相乳化重合で使用できる重合開始剤であればよく、水溶性、油溶性の何れも使用することができる。例えば、２，２’−アゾビス（２−アミジノプロパン）二塩酸塩等のアゾ化合物；過硫酸アンモニウム、過硫酸カリウム、過硫酸ナトリウム等の過硫酸塩；過酸化水素、過酢酸ナトリウム、過炭酸ナトリウム、クメンヒドロパーオキサイド、ｔ−ブチルヒドロペルオキシド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジイソプロピルベンゼンヒドロペルオキシド、ｐ−メンタンヒドロペルオキシド、１，１，３，３−テトラメチルブチルヒドロペルオキシド、２，５−ジメチルヘキサン−２，５−ジヒドロペルオキシド、ベンゾイルペルオキシド、メチルエチルケトンペルオキシド等の過酸化物；上記過酸化物と、重亜硫酸ナトリウム、チオ硫酸ナトリウム、チオ硫酸カリウム、Ｌ−アスコルビン酸、第１鉄塩、ホルムアルデヒドナトリウムスルホキシレート、グルコース、デキストロース、ジエタノールアミン等の還元剤とを組み合わせてなるレドックス開始剤等が挙げられる。これらの重合開始剤は、単独で用いてもよく、また、２種類以上を併用してもよい。
【００３５】
上記重合開始剤の含有量は、上記単量体組成物および重合開始剤の組み合わせにもよるが、重合性単量体と架橋性単量体からなる単量体組成物全体の質量１００質量部に対し、０．０５〜１５質量部の範囲であることが好ましく、より好ましくは１．０〜１０質量部である。重合開始剤の含有量が０．０５質量部未満の場合には、未反応の単量体成分が多くなり、従って、得られる多孔質架橋重合体中の残存単量体量が増加するので好ましくない。一方、重合開始剤の含有量が１５質量部を超える場合には、重合の制御が困難となったり、得られる多孔質架橋重合体中の機械的性質が劣化するので好ましくない。
【００３６】
（ｆ）塩類
上記ＨＩＰＥを構成する任意成分の１種である塩類は、ＨＩＰＥの安定性を改良するために必要であれば使用してもよい。
【００３７】
かかる塩類としては、具体的には、塩化カルシウム、硫酸ナトリウム、塩化ナトリウム、硫酸マグネシウムなどのアルカリ金属、アルカリ土類金属のハロゲン化物、硫酸塩、硝酸塩などの水溶性塩が挙げられる。これらの塩類は、単独で用いてもよく、また、２種類以上を併用してもよい。これらの塩類は、水相中に添加することが好ましい。なかでも、重合時のＨＩＰＥの安定性の観点から多価金属塩が好ましい。
【００３８】
この様な塩類の含有量は、水１００質量部に対し、０．１〜２０質量部とすることが好ましく、より好ましくは０．５〜１０質量部である。塩類の含有量が２０質量部を超える場合には、ＨＩＰＥから搾り出された廃水中に多量の塩類を含むことになり、廃水を処理するコストがかさみ、これを超える添加に見合うさらなる効果も期待できず不経済である。０．１質量部未満の場合には、塩類の添加による作用効果が十分に発現できないおそれがある。
【００３９】
（ｇ）その他添加剤
さらに、他の各種添加剤をこれらが有する性能・機能を付加することにより、製造条件や得られるＨＩＰＥ特性や多孔質架橋重合体の性能の向上につながるものであれば適当に使用しても良く、例えば、ｐＨ調整のために、塩基および／または緩衝剤を加えても良い。これらの他の添加剤の含有量については、それぞれの添加の目的に見合うだけの性能・機能、さらには経済性を十分に発揮できる範囲内で添加すればよい。
【００４０】
（２）水相／油相の比率（質量比）
上記ＨＩＰＥの水相／油相の比率（質量比）（以下、単に「Ｗ／Ｏ」とも略記する）は、目的とする連続気泡を有する多孔質架橋重合体の使用目的（例えば、吸水材、吸油材、防音材、フィルターなど）等によって適宜選択することができるものであり、特に制限されるものではなく、例えば、Ｗ／Ｏが１０／１〜１００／１の範囲であれば、オムツや衛生材料等その他各種吸収材として使うのに適する多孔質架橋重合体が得られる。但し、Ｗ／Ｏによって空孔比率が決定されるために、３／１以上であることが好ましく、より好ましくは１０／１〜２５０／１、特には１０／１〜１００／１である。Ｗ／Ｏが３／１未満の場合には、多孔質架橋重合体の水やエネルギーを吸収する能力が不充分で、開口度も低くなり、得られる多孔質架橋重合体の表面の開口度が低くなり、十分な通液性能等が得られないおそれがある。
【００４１】
（３）ＨＩＰＥの調製法
本発明に用いることのできるＨＩＰＥの製法については、特に制限されるものではなく、従来既知のＨＩＰＥの製法を適宜利用することができる。以下にその代表的な製法につき、具体的に説明する。
【００４２】
まず、それぞれ上記に規定する含有量にて、重合性単量体と架橋性単量体からなる単量体組成物、油溶性の重合開始剤（水溶性の重合開始剤を用いる場合には、併用しても良いし、使用しなくとも良い）からなる油相を構成する成分を所定温度で撹拌し均一の油相を調製する。
【００４３】
一方、それぞれ上記に規定する含有量にて、水に水溶性の重合開始剤（油溶性の重合開始剤を用いる場合には、併用しても良いし、使用しなくとも良い）、さらに必要に応じて塩類からなる水相側の構成成分を加えながら撹拌し、３０〜９５℃の所定温度に加温して均一の水相を調製する。
【００４４】
次に、水相と油相を効率良く混合し、適度のせん断力をかけることによってＨＩＰＥを安定に調製することができる。なお、水相と油相との撹拌により得られるＨＩＰＥは、通常、白色、高粘度のエマルションとなる。
【００４５】
（４）ＨＩＰＥの製造装置
上記ＨＩＰＥの製造装置としては、特に制限されるものではなく従来公知の製造装置を利用することができる。例えば、水相と油相とを混合撹拌するために使用する撹拌機（乳化器）としては、公知の撹拌機、混練機が使用できる。例えば、プロペラ型、櫂型、タービン型などの羽根の撹拌機、ホモミキサー類、ラインミキサー、ピンミルなどが例示でき、これらの何れでもよい。
【００４６】
これら水相および油相の至適温度は、２０〜１００℃の範囲であり、ＨＩＰＥの安定性の点からは、好ましくは４０〜９５℃の範囲である。なお、油相及び／又は水相の温度を予め所定に調整しておいて混合する。ＨＩＰＥの製造では、水相の量が多いため水相の温度を所定の温度に調整することが好ましい。
【００４７】
（５）ＨＩＰＥの形成温度（乳化温度）
ＨＩＰＥの形成温度（乳化温度）は、通常２０〜１００℃の範囲であり、ＨＩＰＥの安定性の点からは、好ましくは３０〜９５℃の範囲、より好ましくは４０〜９５℃、特に好ましくは４５〜９０℃、最も好ましくは５０〜８５℃の範囲である。ＨＩＰＥの形成温度が２０℃未満の場合には、乳化物の粘度が高くなるため乳化し難くなったり、またハンドリングしにくくなったりするので好ましくなく、一方、ＨＩＰＥの形成温度が１００℃を超える場合には、常圧での乳化ができなくなり、また高圧で乳化しても乳化物が不安定になるので好ましくない。なお、油相および／または水相の温度を予め所定の形成温度（乳化温度）に調整しておいて撹拌・混合して乳化し、所望のＨＩＰＥを形成することが望ましい。ただし、ＨＩＰＥの調製（形成）では、水相の分量が多いため、少なくとも水相の温度を所定の形成温度（乳化温度）に調整することが好ましいといえる。また、乳化中に重合性単量体や架橋性単量体の重合が開始され、重合体が生成するとＨＩＰＥが不安定になることがあるので、重合開始剤（レドックス重合開始剤系を含む）を予め含むＨＩＰＥを調製する場合は、ＨＩＰＥの形成温度（乳化温度）は、重合開始剤（酸化剤）が実質的に熱分解を起こさない温度とするのが良く、重合開始剤（酸化剤）の半減期が１０時間である温度（１０時間半減期温度）より低温で乳化するのが好ましい。
【００４８】
（６）ＨＩＰＥの性状
水相と油相との撹拌により得られるＨＩＰＥは、通常、白色、高粘度のエマルションとなる。かかるＨＩＰＥの性状は、上述したように、非ニュートニアンで、チキソトロピックな流体である。
【００４９】
本発明に用いることのできるＨＩＰＥは、チキソトロピックな性質であることから、剪断速度１［ｓ-1］と１００［ｓ-1］の粘度比（η1 ／η100 ）が５以上、好ましくは１０以上、より好ましくは１００以上である。粘度比（η1 ／η100 ）が５未満である場合には、賦形や厚みの規制が困難になる。また、ＨＩＰＥは、剪断速度１００［ｓ-1］の粘度が、１０Ｐａ・ｓ以下、好ましくは５Ｐａ・ｓ以下、より好ましくは３〜０．０１Ｐａ・ｓ以下の範囲である。上記粘度が１００を超える場合には、粘度が高すぎて、本方法では賦形が困難である。
【００５０】
［ＩＩ］ 多孔質架橋重合体の製造
（１）ＨＩＰＥの重合法（一部、重合装置を含む）
本発明では、上記ＨＩＰＥを水平連続重合することにより多孔質架橋重合体を製造することを構成要件とするものである。
【００５１】
本発明の製造方法において、該ＨＩＰＥの水平連続重合を行う方式としては、特に制限されるものではなく、例えば、ベルトコンベア等の駆動搬送装置を用い、該装置の水平方向に走行する可動支持体（エンドレスベルトや該ベルト上をこれと同期して走行するフィルムなどのシート材）にＨＩＰＥを連続的に供給し、コーターなどにより均一な厚みに成形し、適当な加熱手段を有する重合炉内を通過させることでＨＩＰＥの重合を行う方式、固定支持体の帯状プレート上をフィルムなどのシート材を走行させる駆動搬送装置を用い、該装置の水平方向に走行する可動支持体（フィルムなどのシート材）にＨＩＰＥを連続的に供給し、コーターなどにより均一な厚みに成形し、適当な加熱手段を有する重合炉内を通過させることでＨＩＰＥの重合を行う方式などが例示できるが、本発明は、これらに限定されるものではなく、ＨＩＰＥを所望の形状に成形し、これをほぼ水平方向（完全に水平でなくともよく、多少走行方向に対して垂直な幅方向および平行な流れ方向が傾斜していてもよい）に搬送しながら連続的に重合することができるものであれば、何ら制限されるものではない。すなわち、かかる好適な実施形態では、駆動搬送装置のほぼ水平に走行する可動支持体上に原料のＨＩＰＥを供給し層状に成形し、適当な加熱手段を有する重合炉内を通過させて重合する（詳しくは、重合炉にて所定の硬化温度で所定時間加熱処理する）までの一連の操作・工程を連続して行うものである。原料のＨＩＰＥを層状などの適当な形状に成形するには、供給時に層状などの適当な形状になるように供給と同時に成形を行っても良いし、供給後に適当な成形部材を使って（例えば、上面についてはコーターなどと上面シート材を使って、両端部は堰を使って）層状などの適当な形状に成形するようにしてもよい。また、駆動搬送装置の水平に走行する可動支持体上に原料のＨＩＰＥを供給する場合、可動支持体である金属製や樹脂製のエンドレスベルト上に直接供給してもよいし、該エンドレスベルトや固定支持体である帯状プレート上に可動支持体としてシート材を使用し、該シート材上に原料のＨＩＰＥを供給するようにしてもよい。これは、ＨＩＰＥが接する材質を変えることにより、得られる多孔質架橋重合体の当該接触面の表層部の多孔質架橋構造を用途に応じて適当に変えることができる利点を有するほか、連続使用するエンドレスベルトに直接ＨＩＰＥを乗せる場合には、重合後に多孔質架橋重合体をはがす際に、該ベルト側に多孔質架橋重合体が付着することがあり、こうした付着物を１回転して再びＨＩＰＥを乗せるまでに洗浄し綺麗にする必要があるのに対し、該シート材を用いる場合には、より簡単にこうした付着物を除去（剥離）できたり、エンドレスベルトに比して極めて低コストなため使い捨て方式にもできる利点をも有するものである。
【００５２】
次に、本発明では、ＨＩＰＥを水平連続重合する上で、該ＨＩＰＥの下面に支持体を、上面にシート材、好ましくはフィルム、不織布および織物よりなる群から選ばれてなる少なくとも１種のシート材を用いることを構成要件とするものである。
【００５３】
このうち、ＨＩＰＥの下面に用いることのできる支持体は、いったん成形したＨＩＰＥの形状を保持し、かつ漏れ出さないように下面側からＨＩＰＥを支持する機能を有し、さらに重合温度に晒されても劣化しないものであれば、特に制限されるものではない。したがって、成形後に支持を失うことで折れたり、曲がったり、撓んだりするのを防止することができる程度の強度を有するものを単独で、若しくは組み合わせて使用する必要がある。よって、かかる支持体としては、例えば、上述したように駆動搬送装置を構成する可動支持体の１種である金属製ないし樹脂製のエンドレスベルトであっても、可動支持体の他の１種であるフィルムなどのシート材であっても、固定支持体である金属製ないし樹脂製の帯状プレートであっても、さらに上記エンドレスベルトや帯状プレート上に上記シート材を使用したものであってもよい。また、ＨＩＰＥの「下面」とし、「下部」としなかったが、例えば、波板状の支持体、湾曲した支持体、凹型形状などの支持体を利用するような場合も本発明の技術範囲内に含まれるものとする。なお、かかる支持体に関しては、後述する酸素量低減手段としても機能するものであるため、詳しくは、酸素量低減手段の項で説明する。
【００５４】
また、ＨＩＰＥの上面に用いることのできるシート材としては、フィルム、不織布および織物よりなる群から選ばれてなる少なくとも１種のシート材などが挙げらるが、後述するように、一定の張力をかけても破損されないものであり、かつ重合温度に晒されても劣化しないものであれば、特に制限されるものではない。また、ＨＩＰＥの「上面」とし、「上部」としなかったが、例えば、ＨＩＰＥを台形、半円形などに成形するような場合も本発明の技術範囲内に含まれるものとする。なお、かかるシート材に関しては、後述する酸素量低減手段としても機能するものであるため、詳しくは、酸素量低減手段の項で説明する。
【００５５】
さらに本発明では、上記支持体の幅方向の両端部に堰（ガスケット等を含む）を使用することが好ましい。これにより、▲１▼連続して供給されるＨＩＰＥの幅方向の両側面からの流出や漏出を防止し、▲２▼ＨＩＰＥの成形後の形態を一定に保持し、▲３▼ＨＩＰＥの未重合を防止し、▲４▼外表面部のシート材を保持することができるなど多くの有用な作用効果を奏するものである。なお、上記支持体に凹形状のものを使用する場合には、かかる凹部の両端部は、上記堰の作用効果を有するため、一種の堰であるともいえる。したがって、こうした形状の支持体を用いる場合には、支持体と堰とが一体化しているものみなし、ここでいう堰の使用に含まれるものとする。なお、かかる堰に関しても、後述する酸素量低減手段としても機能するものである。詳しくは、以下に説明する。
【００５６】
すなわち、本発明では、ＨＩＰＥの外表面部を酸素量低減手段により、周囲空気よりも酸素含有量の低い雰囲気ないし状態として、該ＨＩＰＥの水平連続重合を行うものである。これにより、従来のＷＯ−Ａ−９７−２７２４０号公報の連続とバッチの併用重合方法の種々の技術的課題を十分に解決し得るものであり、得られる多孔質架橋重合体の外表面部の表層部分に未硬化の部分ができたり、ピンホールやボイドができたり、オープンセル構造化できなかったり、硬化させた場合に遊離水が観察されるなどの、多くの問題を解決することができるものである。さらに、ＨＩＰＥの外表面部の酸素量低減手段である上記支持体およびシート材さらには堰の材質を適当に選択することで、外表面部の表面性状を変化させた多孔質架橋重合体を製造することができる。
【００５７】
上記酸素量低減手段によって、ＨＩＰＥの外表面部は、周囲空気よりも酸素含有量の低い雰囲気ないし状態になればよいが、好ましくは酸素含有量が２．０体積％以下、より好ましくは０．２体積％以下、特に好ましくは酸素のない雰囲気下ないし状態にすることが望ましい。酸素含有量が２．０体積％を超える場合には、ＨＩＰＥの外表面部の表層部分が未重合になるため好ましくない。
【００５８】
上記酸素量低減手段としては、ＨＩＰＥを水平連続重合して多孔質架橋重合体を得るまでの間、該ＨＩＰＥを周囲空気よりも酸素含有量の低い雰囲気ないし状態におくことができるものであればよく、（ａ）接触酸素量を低減ないしカットする固体材料（例えば、フィルムなどの上面シート材、エンドレスベルト、帯状プレート、下面シート材などの支持体、堰などを含む）を前記ＨＩＰＥの外表面部に適用することで、周囲空気の前記ＨＩＰＥへの接触を抑制ないし遮断する固体を使った酸素量低減手段や、（ｂ）周囲空気よりも酸素含有量の低い気体、好ましくは酸素を含まない不活性ガス、例えば、窒素ガス、アルゴンガス、ヘリウムガス、ネオンガス、クリプトンガス、キセノンガス、ラドンガスおよびこれら２種以上の混合ガスなどで、ＨＩＰＥの外表面部と接触する周囲空気の一部または全部、好ましくは全部をガス置換することで、周囲空気（酸素ガス）のＨＩＰＥへの接触を抑制ないし遮断、好ましくは遮断する気体を使った酸素量低減手段等が挙げられる。さらに上記固体を使った酸素量低減手段において、通気性の高い固体材料をＨＩＰＥの外表面部に適用する場合などでは、上記気体を使った酸素量低減手段と併用してもよい。なお、上記（ａ）の固体材料、シート材（上面、下面）およびフィルムの関係は、「固体材料」が最も広く、ＨＩＰＥの外表面部（上面、下面、両端部）のいずにも適用し得るものであり、上記した上面シート材、支持体（下面シート材を含む）、堰などを含むものとする。次に「シート材」が広く、上記固体材料の１種であり、フィルム、不織布および織物などを含むものとする。最後に「フィルム」が最も狭く、上記シート材の１種である。
【００５９】
なお、本明細書において、「ＨＩＰＥの外表面部を、酸素量低減手段により、周囲空気よりも酸素含有量の低い雰囲気ないし状態とする」のは、図１１および図１２に示すように、▲１▼少なくとも重合部分に（供給部分から重合が開始される場合は、下記▲２▼または▲３▼に該当するためここでは除く）、▲２▼好ましくは少なくとも供給した後の部分から、▲３▼より好ましくは供給部分から、周囲空気のＨＩＰＥへの接触を抑制ないし遮断するものであればよいのであって、狭く解釈されるべきものではない。すなわち、上面に使用するシート材の場合は、ＨＩＰＥの供給部分については、必ずしも必要でない。すなわち、ガスの場合は、置換しながらＨＩＰＥを供給できるが、該シート材の場合はＨＩＰＥを供給した後に該シート材で周囲空気を抑制ないし遮断すれば足りるのであり（図１１、１２参照のこと）、厳密に、供給部分からシート材（さらに、ガスの場合でも同様である）で周囲空気のＨＩＰＥへの接触を抑制ないし遮断する必要はない。これは、ＨＩＰＥを供給してからシート材を乗せるまでの時間は短く（５秒程度）、よって周囲空気に晒される時間も短く、得られる多孔質架橋重合体の特性に与える影響は小さく、従来法に比して十分な作用効果を発揮し得るためである。
【００６０】
さらに、ＨＩＰＥの上面に適用するシート材は、所望の酸素量低減効果が得られるように一定レベル以上のシール性を有するものが望ましい。すなわち、一定レベル以上の通気性（酸素透過性）を有するシール性の低いものは酸素量低減手段として単独で使用するのは困難である。かかる観点から、該シート材の通気性は、１００ｃｍ3 ／ｃｍ2・ｓ以下、好ましくは５ｃｍ3 ／ｃｍ2・ｓ以下である。上記シート材の通気性が１００ｃｍ3 ／ｃｍ2・ｓを超える場合には、単独使用では酸素量低減能が低下するため、Ｗ／Ｏなどの条件によっては得られる多孔質架橋重合体に未硬化部分が生じるなどの問題が起こるおそれがあるため好ましくない。ここでいう「通気性」は、ＪＩＳ Ｌ１０９６（１９９０）の６．２７の通気性の項で定めるいずれかの試験方法により測定して求めたものをいう。
【００６１】
また、上記通気性の上限値は、あくまで単独使用、すなわち外部が周囲空気である場合であり、外部を窒素雰囲気下にするなど、上記気体を使った酸素量低減手段と併用する場合には、上記範囲を超えても問題はない。なお通気性が５ｃｍ3 ／ｃｍ2・ｓを超えて１００ｃｍ3 ／ｃｍ2・ｓ以下の範囲でも、上記気体を使った酸素量低減手段と併用するほうが、ピンホール・ボイド等の欠陥を低減させることができる場合もある。一方、ＨＩＰＥの硬化温度が高くなると、重合中に内部の水の一部が蒸気化する場合がある。こうした場合には、上記シート材は、シール性の高いもの（ガスバリア性フィルムや通常のフィルムなど）よりも、通気性とシール性のバランスをとることができるように若干の通気性を有するシール性の若干低いシート材（ガス透過性フィルム、多孔質フィルム、不織布、織物など）を用いる方が、多孔質架橋重合体の表面のピンホール・ボイド等の欠陥を低減させるのに有利である場合もあり得る。したがって、上記シート材のシール性（通気性）の決定に際しては、重合条件などを十分に勘案し、必要に応じて予備実験を行うなどして、最適なものを選択するのが望ましい。
【００６２】
また、上記シート材の材質としては、重合条件下で使用可能であり、さらにＨＩＰＥの上面に適用し得るシート材では、後述する張力を加えても使用可能であれば特に制限されるものではなく、従来公知の高分子材料の中から適当に選択して使用するこができるが、連続重合に適した耐久性（耐熱性、耐候性、耐磨耗性、リサイクル性、引っ張り強度等の機械的強度などの諸特性）や離型性、さらにＨＩＰＥの上面に適用し得るシート材では、特に引っ張り強度等の機械的強度が良好で、多孔質架橋重合体の表面特性をコントロールできるものが好ましく、具体的には、ポリテトラフルオロエチレン（以下、単にＰＴＦＥともいう）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（以下、単にＰＦＡともいう）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（以下、単にＦＥＰともいう）、テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体（以下、単にＥＴＦＥ）などのフッ素樹脂；ジメチルポリシロキサン、ジメチルシロキサン−ジフェニルシロキサン共重合体などのシリコン樹脂；ポリイミド（以下、単にＰＩともいう）、ポリフェニレンサルファイド（以下、単にＰＰＳともいう）、ポリサルフォン（以下、単にＰＳＦともいう）、ポリエーテルサルフォン（以下、単にＰＥＳともいう）、ポリエーテルイミド（以下、単にＰＥＩともいう）、ポリエーテルエーテルケトン（以下、単にＰＥＥＫともいう）、パラ系アラミド樹脂などの耐熱性樹脂；ポリエチレンテレフタレート（以下、単にＰＥＴともいう）、ポリブチレンテレフタレート（以下、単にＰＢＴともいう）、ポリエチレンナフタレート（以下、単にＰＥＮともいう）、ポリブチレンナフタレート（以下、単にＰＢＮともいう）、ポリシクロヘキサンテレフタレート（以下、単にＰＣＴともいう）等の熱可塑性ポリエステル樹脂、ＰＢＴとポリテトラメチレンオキサイドグリコールから構成されるブロック共重合体（ポリエーテル系）、ＰＢＴとポリカプロラクトンから構成されるブロック共重合体（ポリエステル系）などの熱可塑性ポリエステル系エラストマー樹脂（以下、単にＴＰＥＥエラストマーともいう）等が好ましいものとして挙げられる。また、目的に応じてこれらの材質を単独で使用してもあるいは２種以上を併用してもよい。
【００６３】
さらに、１つのシート材を、２種以上の材質の異なるものでラミネート化して使用しても、あるいは２種以上の材質の異なるシート材を単に重ね合わせて使用してもよい。
【００６４】
また、前記シート材の厚さは、特に制限されるものではない。通常０．０１〜３．０ｍｍであれば、連続重合に適した耐久性（耐熱性、耐候性、耐磨耗性、リサイクル性、引っ張り強度等の機械的強度などの諸特性）のほか、加える張力に対しても十分な耐久性を得ることができるし、エンドレスベルトにしてリサイクルすることもできる。
【００６５】
さらに、前記シート材の形状としては、フィルム、不織布および織物、ならびにこれらの組み合わせのいずれであってもよい。１例を示せば、▲１▼非通気性フィルム（通気性０〜０．０００１ｃｍ3 ／ｃｍ2 ・ｓ程度）としては、アラミドフィルム、ポリ塩化ビニリデン（以下、単にＰＶＤＣともいう）コートＰＥＴフィルムなどのガスバリヤー性フィルム；ＰＥＮフィルム、ＰＥＴフィルム、ＰＢＴフィルム、ＰＰＳフィルム、ＰＩフィルム、ＥＴＦＥフィルム、ポリプロピレン（以下、単にＰＰともいう）フィルム、ＰＴＦＥフィルムなどの通常のフィルムなどが挙げられ、▲２▼通気性フィルム（通気性０．０００１〜３５ｃｍ3 ／ｃｍ2 ・ｓ程度）としては、ジメチルポリシロキサンフィルムなどのガス透過性フィルム；ＰＴＦＥ系多孔質フィルム、ポリオレフィン系多孔質フィルムなどの多孔質フィルムなどが挙げられ、▲３▼織物（通気性０．１〜８ｃｍ3 ／ｃｍ2 ・ｓ程度）としては、ＰＥＴマルチフィラメントタイプの織物などが挙げられ、▲４▼不織布（通気性１０〜１００ｃｍ3 ／ｃｍ2 ・ｓ程度）としては、ＰＥＴスパンボンドタイプなどの不織布が挙げられる。
【００６６】
なお、前記シート材の耐熱性の判断基準の一つとしては、機械的連続使用温度（ＵＬ７４６Ｂ）があり、ＰＥＴ（１０５℃）、ＰＥＮ（１６０℃）、ＰＩ（２００℃）、ＰＰＳ（１６０℃）、ＰＥＥＫ（２４０℃）、ＰＳＦ（１５０℃）、ＰＥＳ（１８０℃）、ＰＥＩ（１７０℃）、アラミドフィルム（１８０℃）であることが知られており、硬化温度により使用するシート材を適宜選択することができる。
【００６７】
また、上記支持体に用いることのできる金属製や樹脂製のエンドレスベルトないし帯状プレートは、ＨＩＰＥの構成成分である塩化カルシウム等の電解質による腐食対応のため、耐蝕性の良好なタイプを選択することが望ましいことから、これらの材質には、ステンレス鋼などの金属や上記シート材として選択された樹脂を利用するのがよい。
【００６８】
さらに、上記支持体では、ＨＩＰＥの構成成分である塩化カルシウム等の電解質による腐食対応のため、耐蝕性の良好なタイプを選択することと、ＨＩＰＥの外表面部のシールを兼ねる目的から、前記シート材をＨＩＰＥに接する側に使用したエンドレスベルトや帯状プレートが望ましい。
【００６９】
ここで、エンドレスベルトや帯状プレートの上にシート材を「使用する」としたのは、（１）可動のエンドレスベルトの場合、耐久性の良好なフィルム等のシート材を、少なくともＨＩＰＥの供給から重合完了までの間は、貼付（接着や融着を含む）や塗布（コーティング）することなく該ベルトに接するようにして同一速度で同一方向に（同期して）走行させるだけでも良いし、エンドレスベルトに、耐久性の良好なフィルム等のシート材を適当な接着剤や粘着剤などにより粘接着加工あるいは熱などで融着することにより貼ってもよいし、エンドレスベルトや帯状プレートに、耐久性の良好な樹脂原料を樹脂コーティングしてシート材を成形してもよいが、これらに制限されるものではない。一方、（２）固定の帯状プレートの場合、耐久性の良好なフィルム等のシート材を、少なくともＨＩＰＥの供給から重合完了までの間は、貼付（接着や融着を含む）や塗布（コーティング）することなく該プレートに接するようにして走行させてもよいが、これらに制限されるものではない。
【００７０】
次に、本発明の製造方法では、上記シート材の幅方向および／または走行方向に張力を作用させて、重合硬化させることを主要な構成要件とするものである。これにより、表面平滑性および幅方向の厚み精度を改善することができるものである。尚、重合硬化させる要件については、「（３）硬化温度」以降で詳しく説明する。
【００７１】
まず、フィルム等のシート材の幅方向に張力を作用させて、表面平滑性および幅方向の厚み精度を向上させる具体的な方法（幅方向の張力発生手段）としては、例えば、１）テンションローラー法、２）クリップテンター法、および３）ピンテンター法が挙げられる。これら１）〜３）の方法により、ＨＩＰＥの上面に適用したシート材（本明細書中では、単に上面シート材ともいう。同様に、ＨＩＰＥの上面に適用したフィルムを単に上面フィルムともいい、ＨＩＰＥの下面に適用したシート材を単に下面フィルムともいい、ＨＩＰＥの下面に適用したフィルムを単に下面フィルムともいう）に幅方向の張力が働き、両端部に位置する堰によって屈曲し、ＨＩＰＥの下面に適用した可動支持体（本明細書中では、単に下面可動支持体ともいう）と堰と上面シート材とによって囲まれるＨＩＰＥの注入部分が、より強固に閉じた空間となり、結果としてＨＩＰＥの外表面上の皺や厚み精度が向上することになる。
【００７２】
以下に、上記１）〜３）の幅方向への張力発生手段を具体的に説明する。
【００７３】
１）テンションローラー法（以下、堰を利用する態様の例を示す。）
テンションローラー法の好適な実施態様としては、テンションローラーをフィルムなどの上面シート材の両端部（であって支持体の両端部に設けられた堰よりも外側部）に八の字型に（走行方向に末広がりになるように）左右対称に配置し、該テンションローラーにより上面シート材を下面可動支持体（例えば、ベルトコンベアないし下面シート材）に圧接させ、該下面可動支持体の駆動力を利用して回転させる。これにより、上面シート材には外側に延ばされる力が働き、該上面シート材に張力を与えることができるものである。なお、堰を設けない場合には、上面シート材をローラーで圧接できる可動支持部を、上面シート材とほぼ同等の高さに上面シート材の両端部を外方向に所定の張力が発生するように設置すればよい。
【００７４】
さらに、堰を利用する場合には、支持体（可動支持体および固定支持体のいずれでもよい）の両端部に設けられた堰（ただし、テンションローラー位置よりも内側に設ける必要がある。詳しくは、図３参照のこと。）を下方に抑える力が働き、端部での空気遮断性がより確実になるとする利点を有する。一方、フィルムなどの上面シート材自体には、キズ、伸びが発生せず（特に、チューブやパイプのように鋭角なコーナーを持たない堰の方がキズなどが生じにくい構造であるためより有利である）、再使用またはエンドレスフィルム化することができる利点をも有する。
【００７５】
該テンションローラーは、ある間隔を持ってライン上に配置してもよいし、互いに接触しなければ、ほぼ間隔なく連続的に配置してもよい。
【００７６】
〈テンションローラーの形状〉
テンションローラーの形状としては、図１に示すような円筒状あるいは図２に示すような長円状のものが利用できるが、これらに制限されるものではない。
【００７７】
〈テンションローラーの設置方法〉
テンションローラーの設置方法の代表的な一実施態様を図３に示す。図３（Ａ）、（Ｂ）に示すように、ベルトコンベア（下面可動支持体）301上に該コンベア301に一体的に貼付けられた下面フィルム305と、上面フィルム303とＨＩＰＥ311の漏れ止め用のチューブ形状の堰307を配置し、該堰307の両外側に左右対称に一対になったテンションローラー309を必要長さ設置する例などが挙げられるが、下面可動支持体や堰などの各構成要件を適宜選択可能であるため、当該設置例に制限されるものではない。
【００７８】
〈テンションローラーの取り付け方法および接触力の調整方法〉
上記テンションローラーにより幅方向（横方向）の張力を作用させる方法としては、該ローラーを上面シートを介して可動支持体に押し当てる接触力と、ＨＩＰＥの流れ方向（走行方向）に対する角度によって決まる。テンションローラーを設置する場合、これら接触力と角度を調整する機構が必要となる。その一例を図４および図５に示す。
【００７９】
図４に示すテンションローラーの場合；
剛体支持体401にテンションローラー取付治具402が接続され、テンションローラー403は、テンションローラー取付治具402とボルト404、ナット405によって接続される。可動支持体への接触力は、ボルト404の長さにより調整可能であり、テンションローラー403の取付角度は、ナット405の締付位置により任意の角度に固定できる。
【００８０】
図５に示すテンションローラーの場合；
テンションローラー取付治具502は、ボルト504により剛体支持体501と接続され、そのボルト504の長さにより、取付高さが決められる。テンションローラー503は、ボルト505、ナット506により接続される。この接続時のナット506の締付位置により取付角度を任意に決めることができる。また、ボルト505に通したバネ507（の種類）により接触力を調整することができる。
【００８１】
なお、本発明に用いることのできるテンションローラーの接触力と角度を調整する機構については、上記具体例に限定されるものでなく、他の従来公知の調節機構を適宜利用することができる。
【００８２】
２）クリップテンター法
クリップテンター法は、図６及び図７に示すように、重合ライン方向（流れ方向ないし走行方向；図６中に矢印で示す。）に可動支持体701（601）の外側に平行に取り付けられたレール721（621）上を、循環するチェーン723に付いたクリップ725でフィルムなどの上面シート材703（603）の端部を重合ラインの始点部付近（例えば、重合炉631の入口633手前）で掴み、その後、重合ラインの終点部付近（例えば、重合炉631の出口635後方）で放すまでにレール721（621）を少し外側に広げる（図６参照のこと）ことで、幅方向に張力をかける方法である。レール721（621）は、重合炉631の入口633付近手前で少し外側に広がっており、広がり幅（拡幅は可変自在とする）により張力の大きさを調整することができる。さらに上面シート材の材質、厚み、弾性率により発生する張力を任意にコントロールすることができる。なお、図７に示すような堰を設けない場合には、レールの位置をＨＩＰＥ上面とほぼ同等の高さになるように設置すればよい。
【００８３】
また、上面シート材の材質によっては、重合炉内での熱膨脹、熱収縮があるので、その膨張収縮を吸収できるテンターの軌道調整が必要である。よって、こうした調整をできるようにテンターの軌道調整機構が設けられているのが望ましい。該軌道調整機構としては、特に制限されるものではなく、例えば、多節型レールなどが利用できる。
【００８４】
３）ピンテンター法
ピンテンター法は、上記クリップテンター同様、図６及び図８に示すように、重合ライン方向（流れ方向ないし走行方向；図６中に矢印で示す。）に可動支持体801（601）の外側に平行に取り付けられたレール821（621）上を、循環するチェーン823に取り付けられたピン825によって、重合炉631の入口633付近で上面シート材803（603）の端部をピン825で刺し、その後、重合ラインの終点部付近（例えば、重合炉631の出口635後方）で抜くまでにレール821（621）を少し外側に広げる（図６参照のこと）ことで、幅方向に張力をかける方法である。張力は、レール821（621）の広がり幅（拡幅は可変自在とする）により調整することができる。なお、図８に示すような堰を設けない場合には、レールの位置をＨＩＰＥ上面とほぼ同等の高さになるように設置すればよい。
【００８５】
上面シート材の材質によっては、上面シート材がピン孔から裂けてしまうものがあるので、材質は制限される。
【００８６】
次に、本発明の製造方法では、フィルム等の上面シート材の走行方向に張力を作用させて、表面平滑性および走行方向の厚み精度を向上させる具体的な方法（走行方向の張力発生手段）としては、限定されるものではなく、従来公知の各種の張力発生手段を適宜利用することができるものである。例えば、図９に示すように、重合炉931の入口933側のＨＩＰＥの注入部に、厚み出しロール（駆動ロールまたは非駆動ロール）941を配置して、重合炉931の出口935側の捲取部にトルク制御機構（捲取トルク調整機構；図示せず）を設けた捲取機943を配置し、該厚み出しロール941と捲取機943との間を走行する上面シート材903に常に所定の張力が発生するように捲取機943のトルクを調整して動作させて、走行方向（図９中に矢印で示す）の張力を調整するようにしてもよい。
【００８７】
さらに、フィルム等の上面シート材の走行方向に張力を作用させて、表面平滑性および走行方向の厚み精度を向上させる好適な走行方向の張力発生手段としては、重合炉入口側のＨＩＰＥの注入部に、受動ロール（非駆動ロール）と駆動ロールを上下に配置してニップロール型として、重合炉出口側の捲取部に捲取トルク調製機構を設けた捲取機を配置して、走行方向の張力を調整する方法が挙げられる。
【００８８】
かかる好適な走行方向の張力発生手段としてより詳しくは、図１０に示すように、重合炉1031の入口1033側のＨＩＰＥの注入部（供給部；図示せず）に、上面シート材1003を乗せるためのロールを受動ロール（非駆動ロール）1045と駆動ロール1047とし、これらを上下に配置したニップロール1041式とし、重合炉1031の出口1035側の上面シート材1003の捲取側にトルク制御機構（捲取トルク調製機構；図示せず）を設けた捲取機1043を取り付けて、ニップロール1041の送り速度と捲取機1043のトルクを適当に選択することにより、上面シート材1003の長さ方向（走行方向；図１０中に矢印で示す）の張力を常に最適な状態に調整することができ、縦皺が発生せず平滑なＨＩＰＥの重合硬化物である多孔質架橋重合体が得られるものである。
【００８９】
また、上記好適な走行方向の張力発生手段（方法）により、ニップロール1041の送り速度を調整することにより、下面搬送体1001（例えば、可動支持体であるベルトコンベアや下面シート材など）との速度が等速度になり、重合中のＨＩＰＥに上面シート材1003のずれによる剪断変形が生じなくなり、物性的に均一で良好な硬化物である多孔質架橋重合体が得られるものである。
【００９０】
なお、本発明では、上記短手方向（幅方向）の張力発生手段と、長手方向（走行方向）の張力発生手段とを、適当に組み合わせて用いるのが望ましいものである。これにより、連続的に生産される多孔質架橋重合体において、常に高い平面平滑性と厚み精度を確保しつつ、工業的に量産する上で極めて有用である。
【００９１】
（２）ＨＩＰＥの賦形、成形厚みの範囲および形状
ＨＩＰＥの上記物体による賦形後の成形厚みは、０．５〜１００ｍｍ、好ましくは０．５〜５０ｍｍ、より好ましくは０．５〜３０ｍｍの範囲である。なお、ＨＩＰＥの賦形後の成形厚みが１００ｍｍを超えて極端に厚くなる場合には、平面性の確保、変形防止のため可動支持体の強度を上げねばならず、装置が剛直なものとなり高価になったり、重合中に離水が観察されたりするなどの問題が軽微ではあるが発生するようになるため好ましくない。ただし、ＨＩＰＥの成形厚みが１００ｍｍを超えても、比較的低温で長い重合硬化時間が確保できるようにＨＩＰＥの搬送速度等を調整すれば適用可能な場合もある。また、ＨＩＰＥの賦形後の成形厚みが０．５ｍｍ未満の場合には、その取り扱いが難しくなる。成形厚みが０．５ｍｍ以上あれば、得られた厚さの薄い多孔質架橋重合体を重ねて使用することで、液体吸収材、エネルギー吸収材、薬剤含浸基材などの使用用途に応じて、求められる性能・品質を十分に確保することができるものである。なお、賦形後の厚みを０．５〜２０ｍｍの範囲に厚み規制することで、目的の硬化温度まで急速に昇温させることができ、非常に短時間で重合を完結できるとする更なる顕著な効果も得られる。
【００９２】
ＨＩＰＥの形状としては、特に制限されるものではなく、上記したように断面形状が、長方形、正方形、台形、平行四辺形などの四角形、多角形状、さらには楕円形、半円形などのほか、板形状、波板形状など、任意の形状をとりえる。
【００９３】
（３）硬化温度
ＨＩＰＥの硬化温度は、通常、常温〜１２０℃の範囲であるが、ＨＩＰＥの安定性、重合速度の観点から、好ましくは４０〜１００℃の範囲、より好ましくは８０〜１００℃、特に好ましくは９５〜１００℃の範囲であって、上記ＨＩＰＥの形成温度（Ｔ0）（＝加熱昇温開始時の温度）と硬化温度（Ｔ1）との間でＴ0≦Ｔ1の関係を満足するものである（「所定の硬化温度まで加熱昇温させて重合させる」との要件から導かれるものである。）。硬化温度が常温未満では、重合に長時間を要し、新たに冷却手段を設ける必要があり不経済であり、工業的に好ましくない。他方、硬化温度が１２０℃を越える場合には、得られる多孔質架橋重合体の孔径が不均一となることがあり、また多孔質架橋重合体の吸収容量が低下するため好ましくない。また、Ｔ0とＴ1の関係については、Ｔ0≦Ｔ1を満足するものであればよいが、好ましくはＴ0とＴ1との温度差［Ｔ1−Ｔ0］が５０℃以下であることが均一な多孔質架橋重合体を作る面から望ましい。温度差［Ｔ1−Ｔ0］が５０℃を超える場合には、急速昇温によるＨＩＰＥ表面の局部加熱により均一な多孔質架橋重合体が得られ難くなる。なお、硬化温度（重合温度）［Ｔ1］は、外部からのエネルギー量の制御により所定の温度（±数℃）範囲にするのが、得られる多孔質架橋重合体の性能・品質面および温度制御面から好ましい。ただし、上記に規定する温度範囲内であれば硬化温度は、重合中に変動してもよく、こうした重合の仕方を排除するものではない。
【００９４】
なお、重合後（重合硬化時間経過後）は、所定の温度まで、冷却ないし徐冷されるが、重合法によっては、冷却することなく、後述する脱水や圧縮などの後処理工程に移行しても良い。
【００９５】
（４）加熱昇温速度
次に、ＨＩＰＥの形成温度よりも硬化温度が高い場合に、ＨＩＰＥを重合する際の硬化温度までの加熱昇温速度は、特に制限されるものではなく、ＨＩＰＥの組成や厚さ、加熱昇温手段等により異なるため一義的に規定することはできないが、好ましくは５℃／分以上である。加熱昇温速度が５℃／分未満の場合には、重合が遅く、重合中に離水が多く見られるなど好ましくない。好ましくは加熱昇温速度が５〜６０℃／分の範囲である。加熱昇温速度が６０℃／分を超えて速くなりすぎると、Ｗ／Ｏなどによっては、ＨＩＰＥの乳化状態を安定に維持できずＨＩＰＥが潰れるおそれがあるため好ましくない。ここで、「加熱昇温速度」とは、ＨＩＰＥの加熱昇温開始時［ｔ0］の温度（ＨＩＰＥの成形温度）［Ｔ0］から所定の硬化温度［Ｔ1］を１００％とした場合の９０％に相当する温度［Ｔ0.9］に到達する時間［ｔ0.9］から求められる［Ｔ0.9−Ｔ0／（ｔ0.9−ｔ0）］とする。
【００９６】
（５）加熱昇温時間
上記加熱昇温速度において、トータルの加熱昇温時間は、１５秒以上、好ましくは１５秒〜１０分、より好ましくは３０秒〜７分、特に好ましくは１〜５分である。１５秒より短時間で昇温を終えた場合や、１０分を超えて昇温を行った場合、ＨＩＰＥが昇温中に安定に保たれず、離水が多くなったり、不均一に重合する場合がある。ここで、「加熱昇温時間」とは、ＨＩＰＥの加熱昇温開始時［ｔ0］から所定の硬化温度［Ｔ1］に到達（安定化）する時間［ｔ1］までのトータルの時間［ｔ1−ｔ0］をいうものとする。
【００９７】
（６）重合硬化時間
本発明の重合硬化時間に関しては、ＨＩＰＥの組成や成形厚み等により異なるため一義的に規定することができないが、従来の連続とバッチの併用重合方法に比して、本発明のＨＩＰＥの供給から重合までを連続して行う方法では、数十秒〜６０分の範囲の短時間で重合を安定に実施するのに非常に有効である。例えば、走行する搬送装置が適当な重合炉内を通り抜ける際に重合完了するように搬送速度のみを制御すればよいからである。重合硬化時間は、好ましくは６０秒〜６０分の範囲である。重合硬化時間が６０分を超える場合には、硬化炉を長くするか、または搬送速度を遅くする必要があるため多孔質架橋重合体の生産性が低下する。なお６０秒未満の場合には、重合が完了しないため充分な物性の多孔質架橋重合体が得られない。勿論上記より長い重合硬化時間を採用することを排除するものではない。ここで、「重合硬化時間」とは、加熱昇温開始時［ｔ0］から重合終了時［ｔ2］までのトータルの時間［ｔ2−ｔ0］をいうものとする。
【００９８】
（７）重合装置
重合装置としては、下面支持体と、上面シート材とを有し、さらに好ましくは該支持体の幅方向の両端部に堰を使用すると共に、該シート材の幅方向および／または走行方向に張力を作用させるための張力発生手段を備えてなる駆動搬送装置と、該駆動搬送装置により搬送されるＨＩＰＥを重合し得る重合炉とを備えてなるものであればよく、特に制限されるものではない。なお、すでに上記［ＩＩ］（１）重合法にて、本発明の構成要件である主要な装置構成（特に、張力発生手段・装置）については図面を用いて具体的に説明したため、これらについては、重複を避けるため、ここでの説明は省略する。
【００９９】
以下に、図面を用いて、本発明の水平連続重合に利用することができる重合装置（張力発生手段は省略）につき簡単に説明する。
【０１００】
図１１および図１２は、本発明の水平連続重合に使用する重合装置の代表的な実施態様の１つである。
【０１０１】
図１１および図１２に示すように、ＨＩＰＥ供給部1119に対応して水平に設置され一定速度で水平方向に走行するステンレス鋼製のエンドレスベルト（可動支持体）式のコンベア（駆動搬送装置）1201、または水平に設置されたジャケット付き帯状プレート（固定支持体）（1202）が設置されれている。ＨＩＰＥ供給部1119からＨＩＰＥを連続的に抜き出し、シート材（可動支持体）1203上に、幅約Ｘｍ、厚み約Ｙｍｍ（回転ロール1209の設定高さ＝上記支持体であるベルトやプレート、あるいはシート材の幅方向の両端部に設けられた堰（図示せず）の設定高さで規定される）のＨＩＰＥを連続的に供給すると同時に平滑な層状に成形すべく、コンベア1201のベルト上をこれと同一速度で同一方向に走行するＰＥＴフィルムまたは帯状プレート1202の上を走行するＰＥＴフィルムからなる巻出・捲取式の下面シート材1203が設けられている（支持体かつＨＩＰＥ下面の酸素量低減手段である）。同様に成形されたＨＩＰＥの上面に乗せられ、下面シート材1203と同一速度で同一方向に走行するＰＥＴフィルムからなる巻出・捲取式の上面シート材1205（ＨＩＰＥの上面の酸素量低減手段である）が設けられている尚、これら上面および下面シート材は、リサイクルの観点から、耐久性、離型性に優れる材質を用いてエンドレスベルト式にしてもよい。そしてエンドレスベルト式の場合は、該下面シート材1203は、コンベア1201のベルトと同一速度で同一方向に走行できるように巻出・捲取ロール1208、1212の回転速度が制御されている。上面シート材1205は、ＨＩＰＥの表面平滑性および厚さ精度を向上させるべく、テンションをかけながら走行されるように、テンションローラーなどの幅方向の張力発生手段（図示せず）およびコンベア1201の前方と後方に設置された回転ロール1209、1211と巻出・捲取ロール1207、1213が適当な高さに設置されており、巻出・捲取ロールの回転速度が、捲取機のトルク調整機構により制御されている［走行方向の張力発生手段（図示せず）］。これにより上面及び下面シート材1203、1205は上下に一定間隔を保って水平に維持しつつ同一方向に同一速度で走行される。同様に、ジャケット付き帯状プレートの場合も、上面及び下面シート材1203、1205は同期して同一速度で同一方向に走行されるように巻出・捲取ロール1208、1212と巻出・捲取ロール1207、1213の回転速度が制御される、または上面シート材1205は、ＨＩＰＥの表面平滑性および厚さ精度を向上させるべく、テンションをかけながら走行されるように、テンションローラーなどの幅方向の張力発生手段（図示せず）および帯状プレート1202の前方と後方に設置された回転ロール1209、1211と巻出・捲取ロール1207、1213が適当な高さに設置されており、巻出・捲取ロールの回転数が捲取機のトルク調整機構により制御される［走行方向の張力発生手段（図示せず）］。また、コンベア1201のベルト上の、または帯状プレート（1202）上の両端部（両辺）に、あるいはこれらの上面に設けられた下面シート材の両端部には、両辺（長辺側各縁）に沿ってその上を移動しうる、または固定された直径（高さ）Ｙｍｍの連続した堰（ガスケットを含む）がそれぞれ設けられている（図示せず）。
【０１０２】
さらに、▲１▼コンベア1201の途中に、該コンベア1201のＨＩＰＥを乗せたベルトが内部を水平方向に走行することができ、かつ内部を走行中に該ベルトの上方および下方から加熱し得る加熱手段、または▲２▼帯状プレート1202の途中に該帯状プレート1202上のＨＩＰＥを乗せてＰＥＴフィルムが内部を水平方向に走行することができ、かつ内部を走行中、該ベルトの上方および下方の帯状プレートのジャケットから加熱し得る加熱手段が備えられてなる重合炉1215が周設（ないし繞設）するように設置されている。該重合炉1215は、加熱（昇温）手段として、ベルトまたは帯状プレートの上方には、熱風循環装置からなる加熱昇温手段217が設けられている。ベルトのまたは帯状プレートの下方には、ベルトまたは帯状プレートのおよびシート材を介してＨＩＰＥを急速に昇温加熱し得るように、熱水を直接ベルト下面に吹きつけるための温水シャワー装置（熱水吹付装置）からなる加熱昇温手段1219または帯状プレートのジャケットに熱水を供給するための熱水供給装置（熱水循環装置）からなる加熱昇温手段1220が設けられている。また、加熱昇温手段1217は、所定の硬化温度にて所定時間安定してＨＩＰＥを重合するための加熱硬化手段として、ベルトのまたは帯状プレートの上方に、ＨＩＰＥ上面のシート材を介して、硬化温度まで急速に昇温加熱されたＨＩＰＥを同温度にて保持し得るためにも、設けられている。また、加熱昇温手段1219は、ベルトの下方からベルトおよびシート材を介して、加熱昇温手段1220は、帯状プレートおよびシート材を介して、硬化温度まで急速に昇温加熱されたＨＩＰＥを同温度にて保持し得るためにも設けられている。なお、加熱昇温手段ないし加熱硬化手段としては、上記に制限されるものではなく、放射エネルギー等を利用できるマイクロ波、遠赤外線、近赤外線などの活性熱エネルギー線を照射し得る連続出力マグネトロンなどを用いた発振器や各種赤外線ヒーター、熱水や熱風などの熱媒を吹き付けるための熱風循環装置や熱水吹付装置、熱水循環装置などの手段が利用できる。また、重合炉1215の後半のゾーンは、重合後の多孔質架橋重合体をすばやく冷却するための冷却ゾーンに使用しても良く、上記熱風循環装置や熱水吹付装置、熱水循環装置の温度設定を低くすることで十分に対応できる。熱風に窒素ガスを使用すれば、シート材に代えて窒素ガスシールが可能であり、また、上面に熱水吹付装置を用いれば、シート材に代えて水層シールが可能になり、これらは、酸素量低減手段であると同時に加熱手段としても機能し得るものである。
【０１０３】
また、本発明では、上記ＨＩＰＥの水平連続重合により多孔質架橋重合体を製造する過程で、該ＨＩＰＥの水平連続重合するのに用いる支持体の幅方向の両端部に堰を使用するのが好ましいものである。
【０１０４】
すなわち、上述してなるＨＩＰＥの場合、ＨＩＰＥが非ニュートニアン流体でチキソトロピックな粘性であるため、ＨＩＰＥのシール性を上げるために堰（ガスケットを含む）を締め付け圧縮された状態で使用する必要性がないので、圧縮させずに使用しているためＨＩＰＥの厚みと堰の厚みが同等であれば所望の厚みのＨＩＰＥ重合物である多孔質架橋重合体が得られる。
【０１０５】
堰の方式については、固定方式、移動方式（一体式と駆動式がある）のいずれでも可能である。固定方式では、支持体（例えば、エンドレスベルトやエンドレスベルト上の下面シート）の幅方向の両端部に堰を接するように固定することで、該堰に接した状態でこれに接する支持体のみが走行するようにしたもの（図１３〜図１４）などが挙げられる。ここで、図１３は、固定方式の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。詳しくは、図１３は、水平に設置されたエンドレスベルト1403と該ベルト1403と同期して搬送される下面シート材1405と、張力発生手段（図示せず）が使用されてなる上面シート材1413とを有し、該下面シート材1405の両端部に、樹脂製チューブ1407にステンレスワイヤー1409を挿入したガスケット411にテンションをかけた固定方式の堰（1411）を持つ駆動搬送装置1401の断面概略図である。また、図１４は、固定方式の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な他の一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。詳しくは、図１４は、水平に設置されたエンドレスベルト1503と該ベルト1503と同期して搬送される下面シート材1505と、張力発生手段（図示せず）が使用されてなる上面シート材1513とを有し、該下面シート材1505の両端部に、ステンレス製パイプ1507に樹脂材1509をコートしたガスケット1511を固定方式の堰（1511）として持つの駆動搬送装置1501の断面概略図である。
【０１０６】
また、堰を支持体の幅方向の両端部に接するように固定するには、例えば、チューブ内にワイヤーを通した堰を用い、走行方向にワイヤーにテンションをかけて引張ったり、ＨＩＰＥ上面に乗せた上面シート材を支持体の幅方向の両端部に向けて引っ張るなどすればよい。これにより、該チューブである堰が蛇行することなく安定に固定化させることができる。また、一体式の移動方式では、支持体（例えば、エンドレスベルトやエンドレスベルト上の下面シート）の幅方向の両端部に堰を接合させて、該支持体と一体化したものなどが挙げられる（図１５〜１６）。この際、図１５は、移動方式（一体式）の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。詳しくは、図１５は、水平に設置されたエンドレスベルト1603と同期して搬送される下面シート材1605と、張力発生手段（図示せず）が使用されてなる上面シート材1613とを有し、該ベルト1603の両端部に、ゴム材をエポキシ樹脂（図示せず）により接着した移動方式（一体式）のゴム製の堰1611を持つ駆動搬送装置1601の断面概略図である。また、図１６は、移動方式（一体式）の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な他の一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。詳しくは、図１６は、水平に設置されエンドレスベルト1703と同期して搬送される下面シート材1705と、張力発生手段（図示せず）が使用されてなる上面シート材1713とを有し、該ベルト1703の両端部に、樹脂材をエポキシ樹脂（図示せず）により接着した移動方式（一体式）の樹脂製の堰1711を持つ駆動搬送装置1701の断面概略図である。
【０１０７】
なお、本発明においては、支持体と堰を一体に製造したものであってもよい。すなわち、エンドレスベルトの幅方向の断面形状が凹形状のものを用い、支持体と堰の双方の働きを持たせても良い。こうした場合、堰の高さの調整ができないが、同じ製品を工業的に大量生産するような場合に適しているといえる。駆動式の移動方式では、支持体（例えば、エンドレスベルト上の下面シート材）の幅方向の両端部に堰を乗せて、該支持体と同一方向に同一速度で走行（駆動）させるものなどが挙げられる（図１７）。この際、図１７は、移動方式（駆動式）の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。詳しくは、図１７は、水平に設置されたエンドレスベルト1803と同期して搬送される下面シート材1805と、張力発生手段（図示せず）が使用されてなる上面シート材1813とを有し、該ベルト1803の両端部に、エラストマー製の移動方式（駆動式）のエンドレスベルト1811を堰（1811）として持つ駆動搬送装置1801の断面概略図である。
【０１０８】
堰の形状・構造については、特に制限されるものではなく、所期の目的を達成し得るものであればよく、例えば、断面形状が中空体形（図１３〜１４参照のこと）、円形、楕円形、四角形（図１５〜１６の正方形および図１７の長方形参照のこと）、台形、半円形など、いずれの形状も可能である。
【０１０９】
堰の材質としては、弾性および可トウ性の少ないものでも使用可能であるが、ＨＩＰＥに対して膨潤性の少ないもの、ＨＩＰＥの重合による熱劣化の少ないもの、およびＨＩＰＥ重合物である多孔質架橋重合体に対して離型性の良好なものが好ましい。
【０１１０】
堰の材質としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどの飽和ポリエステル樹脂、６−ナイロン、６，６−ナイロンなどのポリアミド樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、アクリル樹脂、メタクリル樹脂、フッ素樹脂、シリコン樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリスチレン樹脂、エポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、ポリフェニルサルファイド樹脂、ポリサルフォン樹脂、ポリエーテルサルフォン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン、パラ系アラミド樹脂、アイオノマー樹脂、ＡＳ樹脂、ＥＶＡ樹脂、塩化ビニリデン樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリアリレート樹脂、ナイロン樹脂、酢酸ビニル樹脂、フェノールホルムアルデヒド樹脂、尿素樹脂、メラミンホルムアルデヒド樹脂、フラン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、ＤＡＰ樹脂などの合成樹脂；天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、シリコンゴム、フッ素ゴム、アクリルゴム、ウレタンゴム、クロロスルホン化ポリエチレンゴム、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、多硫化ゴムのようなゴム材；ポリエステルエラストマー、ポリアミドエラストマー、ウレタン系エラストマー、スチレン系エラストマーのような熱可塑性エラストマー；ガラス、グラファイトのような無機質充填剤およびポリイミドのような有機充填剤で補強した前記合成樹脂およびゴム材；堰本体の材質とは異なる合成樹脂系被覆層を持つ合成樹脂；ステンレス鋼などからなる金属製中空リングのような金属類；金属と合成樹脂またはゴムとの複合体（合成樹脂をコーティングした金属も含む）などを用いることができる。ＨＩＰＥに対する耐膨潤性、ＨＩＰＥの重合に対する耐熱劣化性、ＨＩＰＥ重合物である多孔質架橋重合体に対する離型性などからすると、クロロプレンゴム、シリコンゴムのようなゴム材、ポリテトラフルオロエチレン、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体、テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体のようなフッ素樹脂、ポリエステルエラストマー、ポリアミドエラストマーのような熱可塑性エラストマーが好ましい。
【０１１１】
また、堰の高さは、ＨＩＰＥ成形厚みと堰の厚みが同等であれば所望の厚みのＨＩＰＥ重合物である多孔質架橋重合体が得られることから、ＨＩＰＥの成形厚みに相当するように適宜決定されるべきものであり、好ましくはＨＩＰＥの成形厚みと同様に０．５〜１００ｍｍの範囲である。堰の高さが、０．５ｍｍ未満の場合には、成形されるＨＩＰＥの取り扱いが難しくなる。一方、１００ｍｍを超える場合、言い換えれば成形されるＨＩＰＥの厚さよりも堰の方が高くなり、両者の間に高低差が生ずる場合には、ＨＩＰＥ上面の酸素量低減のためのシート材などを、ＨＩＰＥ上面に密着させるのが困難となる場合がある。
【０１１２】
以上が、本発明の重合装置の一実施態様であるが、本発明の製造方法に適用可能な重合装置がこれに限定されるものではないことはいうまでもない。
【０１１３】
また、これら重合装置等の材質（上記に説明した堰を除く）に関しては、特に限定されるものではなく、必要な強度（耐久性）や耐食性などの技術的な要求基準を満足する材料の中から、経済性、さらには環境問題やリサイクル性を考慮して最適な材料を適宜選択すればよく、例えば、アルミニウム、鉄、ステンレス鋼などの金属（合金を含む）製、ポリエチレン、ポリプロピレン、フッ素樹脂、ポリ塩化ビニル、不飽和ポリエステル樹脂などの合成樹脂製、これらの合成樹脂をガラス繊維や炭素繊維などの繊維で補強した繊維強化樹脂製（ＦＲＰ）などを使用できる。なお、加熱昇温手段にマイクロ波を利用して高周波誘電加熱する場合には、装置材料やシート材にアルミニウム等を使用した場合には、（渦電流により）発火するおそれがあるため、その材料の選定には留意する必要がある。
【０１１４】
（８）多孔質架橋重合体の形態
上記重合工程によって得られる多孔質架橋重合体の形態は、特に制限されるものではなく、上述したＨＩＰＥの成形後の形態をとどめたまま重合されて多孔質架橋重合体となるため、ＨＩＰＥの成形後の形態と同様に任意の形態をとりえる。
【０１１５】
（９）多孔質架橋重合体のスライス工程
さらに、本発明では、上述したようにＨＩＰＥを水平連続重合することにより得られた多孔質架橋重合体を連続的にスライスすることもできる。
【０１１６】
多孔質架橋重合体の連続的なスライス方法としては、特に制限されるものではなく、従来既知のスライス手段を適当に利用することができる。具体的には、ベルトコンベア方式の横型のエンドレスバンドナイフ等がある。
【０１１７】
重合後の多孔質架橋重合体を連続的にスライスする場合、例えば、厚さ（ｎ×Ｘ）ｍｍの層状の形態に重合してから厚さＸｍｍの板状ないしフィルム状の形態にｎ−１段階でスライスしてｎ枚の板状ないしフィルムに加工することもできる。この場合、上記横型のエンドレスバンドナイフを搬送経路上に複数直列に、スライス面（搬送装置からの高さ）を階段状に段階的に変えて配置して順次スライスしていく方法などを採用することができる。
【０１１８】
また、多孔質架橋重合体のスライス速度は、あまり速くすると多孔質架橋重合体が折れたり割れたりするので、１００ｍ／分以下、好ましくは１〜３０ｍ／分であることが好ましい。
【０１１９】
（１０）多孔質架橋重合体形成後の後処理（製品化）工程
（ａ）脱水
重合により、さらに必要により重合後スライス加工により形成された多孔質架橋重合体は、通常、圧縮、減圧吸引およびこれらの組み合わせによって脱水する。一般に、こうした脱水により、使用した水の５０〜９８％の水が脱水され、残りは多孔質架橋重合体に付着して残る。
【０１２０】
脱水率は、多孔質架橋重合体の用途などによって、適当に設定する。通常、完全に乾燥した状態での多孔質架橋重合体１ｇ当たり、１〜１０ｇの含水量、あるいは１〜５ｇの含水量となるように設定すればよい。
【０１２１】
（ｂ）圧縮
本発明の多孔質架橋重合体は、元の厚みの数分の１に圧縮した形態にすることができる。圧縮したシート状などの形態は、元の多孔質架橋重合体に比べて容積が小さく、輸送や貯蔵のコストを低減できる。圧縮形態の多孔質架橋重合体は、多量の水に接すると吸水して元の厚みに戻る性質があり、吸水速度は元の厚みのものより速くなる特徴がある。
【０１２２】
圧縮形態にするには、均一に多孔質架橋重合体全体に圧力が加わり、一様に圧縮し得るように、多孔質架橋重合体の形態に応じた圧縮手段を用いればよい。なお、本発明では、重合後も適当な搬送装置を用いて、その後の工程を連続的に追うなうことが望ましく、重合により得られた多孔質架橋重合体を搬送しながら連続して脱水し、その後、所定の間隔に調整したロールやベルト間を通せばよいが、上記の脱水工程での圧縮、あるいは減圧吸引操作によって、通常、幾分かのシート厚みの減少があるので、脱水工程終了後のシート厚みが所定範囲内にあれば、改めて圧縮工程を設ける必要はない。
【０１２３】
前工程の脱水およびこの圧縮工程で、多孔質架橋重合体を圧縮する時の温度は、多孔質架橋重合体のガラス転移温度より高い温度で行うのが好ましい。当該温度が重合体のガラス転移温度より低いと多孔質構造が破壊されたり、孔径が変化することがある。
【０１２４】
輸送や在庫スペースの節約、取り扱いやすさの点から、元の厚みの１／２以下に圧縮するのが効果的である。より好ましくは元の厚みの１／４以下に圧縮するのがよい。
【０１２５】
（ｃ）洗浄
多孔質架橋重合体の表面状態を改良するなどの目的で、多孔質架橋重合体を純水や任意の添加剤を含む水溶液、溶剤で洗浄してもよい。
【０１２６】
（ｄ）乾燥
以上の工程で得られた多孔質架橋重合体は、必要であれば、熱風、マイクロ波などで加熱乾燥してもよく、また加湿して水分を調整してもよい。
【０１２７】
（ｅ）切断
以上の工程で得られた多孔質架橋重合体は、必要であれば、所望の形状、サイズに切断して各種用途に応じた製品に加工してもよい。
【０１２８】
（ｆ）含浸加工
洗浄剤、芳香剤などを含浸加工して機能性を付与することもできる。
【０１２９】
【実施例】
以下、本発明の実施例により具体的に説明する。
【０１３０】
実施例１
２−エチルヘキシルアクリレート５．０質量部、５５％ジビニルベンゼン３．０質量部の混合物にジグリセリンモノオレート０．４質量部を添加し均一に溶解し油相を調整した。一方、塩化カルシウム８．０質量部と過硫酸カリウム０．２質量部を純水３９５質量部に溶解し水相を調整した後、温度５５℃に加温した。油相と水相を１／４８の比率で動的混合装置内に連続的に供給して混合、乳化し、ＨＩＰＥ（１）を作製した。
【０１３１】
１．９ｋｇ／分の供給速度でこのＨＩＰＥ（１）を、水平に設置された幅１．６ｍのエンドレススチールベルト及び該ベルトに貼付されたＰＥＴフィルムを可動支持体とし、該ＰＥＴフィルムの両端部に直径５ｍｍの軟質塩化ビニル樹脂製チューブのガスケット（堰）を持つ駆動搬送装置の該ＰＥＴフィルム（下面シート材）上にコーターにより１．５ｍ幅、５ｍｍ厚みになるように連続的にコートした後、上下に２本のロールをニップ型に配置し、該ニップロールの送り速度を、該可動支持体との速度を調整・同期した後、ＰＥＴフィルム（上面シート材）を乗せた。また、フィルム巻取機のトルクをトルク調整器の出力を適度に選択し、走行方向（上面シート材の長手方向）に皺が生じないようにした（図１０）。
【０１３２】
次に、重合炉入口付近より、重合炉内にわたってテンションローラーを八の字状に配置し（図３Ａ、Ｂ）、テンションローラーにより幅方向（上面シート材の短手方向）の張力を作用させながら、８５℃の熱風循環炉、下面スチールベルトへの８５℃温水シャワーが設置された１０ｍ長の重合炉を移動速度０．２５ｍ／分で通過させて６０分で重合させた。得られた多孔質架橋重合体（１）は、上面には小さな波打ちが認められず、厚みは５±０．１ｍｍであった。
【０１３３】
実施例２
２−エチルヘキシルアクリレート５．０質量部、５５％ジビニルベンゼン３．０質量部の混合物にジグリセリンモノオレート０．４質量部を添加し均一に溶解し油相を調整した。一方、塩化カルシウム８．０質量部と過硫酸カリウム０．２質量部を純水３９５質量部に溶解し水相を調整した後、温度５５℃に加温した。油相と水相を１／４８の比率で動的混合装置内に連続的に供給して混合、乳化し、ＨＩＰＥ（１）を作製した。
【０１３４】
１．９ｋｇ／分の供給速度でこのＨＩＰＥ（１）を、水平に設置された幅１．６ｍのエンドレススチールベルト及び該ベルトに貼付されたＰＥＴフィルムを可動支持体とし、該ＰＥＴフィルムの両端部に直径５ｍｍの軟質塩化ビニル樹脂製チューブのガスケット（堰）を持つ駆動搬送装置の該ＰＥＴフィルム（下面シート材）上にコーターにより１．５ｍ幅、５ｍｍ厚みになるように連続的にコートした後、ロールを介してＰＥＴフィルム（上面シート材）を乗せた。ロール通過後、該上面シート材の両端をクリップテンター（図６および図７）により挟んだ。クリップテンターを取り付けたチェーンのレールは、重合炉入口手前約５０ｃｍより重合炉内５０ｃｍにかけて、幅方向に対して外側に開いおり、その後はほほ直線的に重合炉内に設置されている。上面シート材を挟んだクリップテンターは、レールの軌跡状を走行し幅方向に広がり、上面シート材に幅方向の張力を作用させた。
【０１３５】
８５℃の熱風循環炉、下面スチールベルトへの８５℃温水シャワーが設置された１０ｍ長の重合炉を移動速度０．２５ｍ／分で通過させて６０分で重合させた。得られた多孔質架橋重合体（２）は、上面には小さな波打ちが若干認められたが、平滑性は比較的良好であり、厚みは５±０．１ｍｍであった。
【０１３６】
実施例３
２−エチルヘキシルアクリレート５．０質量部、５５％ジビニルベンゼン３．０質量部の混合物にジグリセリンモノオレート０．４質量部を添加し均一に溶解し油相を調整した。一方、塩化カルシウム８．０質量部と過硫酸カリウム０．２質量部を純水３９５質量部に溶解し水相を調整した後、温度５５℃に加温した。油相と水相を１／４８の比率で動的混合装置内に連続的に供給して混合、乳化し、ＨＩＰＥ（１）を作製した。
【０１３７】
１．９ｋｇ／分の供給速度でこのＨＩＰＥ（１）を、水平に設置された幅１．６ｍのエンドレススチールベルト及び該ベルトに貼付されたＰＥＴフィルムを可動支持体とし、該ＰＥＴフィルムの両端部に直径５ｍｍの軟質塩化ビニル樹脂製チューブのガスケット（堰）を持つ駆動搬送装置のＰＥＴフィルム（下面シート材）上にコーターにより１．５ｍ幅、５ｍｍ厚みになるように連続的にコートした後、ロールを介してビニロンフィルムとＰＥＴフィルム（上面シート材）を乗せた。ロール通過後、フィルムをピンテンター（図６及び図８）にセットして幅方向に張力を作用させながら、８５℃の熱風循環炉、下面スチールベルトへの８５℃温水シャワーが設置された１０ｍ長の重合炉を移動速度０．２５ｍ／分で通過させて６０分で重合させた。得られた多孔質架橋重合体（３）は、上面には小さな波打ちが若干認められたが、平滑性は比較的良好であり、厚みは５±０．１ｍｍであった。
【０１３８】
実施例４
２−エチルヘキシルアクリレート５．０質量部、５５％ジビニルベンゼン３．０質量部の混合物にジグリセリンモノオレート０．４質量部を添加し均一に溶解し油相を調整した。一方、塩化カルシウム８．０質量部と過硫酸カリウム０．２質量部を純水３９５質量部に溶解し水相を調整した後、温度５５℃に加温した。油相と水相を１／４８の比率で動的混合装置内に連続的に供給して混合、乳化し、ＨＩＰＥ（１）を作製した。
【０１３９】
１．９ｋｇ／分の供給速度でこのＨＩＰＥ（１）を、水平に設置された幅１．６ｍのエンドレススチールベルト及び該ベルトに貼付されたＰＥＴフィルムを可動支持体とし、該ＰＥＴフィルムの両端部に直径５ｍｍの軟質塩化ビニル樹脂製チューブのガスケット（堰）を持つ駆動搬送装置のＰＥＴフィルム（下面シート材）上にコーターにより１．５ｍ幅、５ｍｍ厚みになるように連続的にコートした後、ロールを介してビニロンフィルムとＰＥＴフィルム（上面シート材）を乗せた。ロール通過後、該上面シート材に、重合炉入口付近より重合炉内にわたってテンションローラーを八の字状に配置し（図３Ａ、Ｂ）、テンションローラーより幅方向（上面シート材の短手方向）に張力を作用させながら、８５℃の熱風循環炉、下面スチールベルトへの８５℃温水シャワーが設置された１０ｍ長の重合炉を移動速度０．２５ｍ／分で通過させて６０分で重合させた。得られた多孔質架橋重合体（４）は、上面には小さな波打ちが若干認められたが、平滑性は比較的良好であり、厚みは５±０．１ｍｍであった。
【０１４０】
実施例５
２−エチルヘキシルアクリレート５．０質量部、５５％ジビニルベンゼン３．０質量部の混合物にジグリセリンモノオレート０．４質量部を添加し均一に溶解し油相を調整した。一方、塩化カルシウム８．０質量部と過硫酸カリウム０．２質量部を純水３９５質量部に溶解し水相を調整した後、温度５５℃に加温した。油相と水相を１／４８の比率で動的混合装置内に連続的に供給して混合、乳化し、ＨＩＰＥ（１）を作製した。
【０１４１】
１．９ｋｇ／分の供給速度でこのＨＩＰＥ（１）を、水平に設置された幅１．６ｍのエンドレススチールベルト及び該ベルトに貼付されたＰＥＴフィルムを可動支持体とし、該ＰＥＴフィルムの両端部に直径５ｍｍの軟質塩化ビニル樹脂製チューブのガスケット（堰）を持つ駆動搬送装置の該ＰＥＴフィルム（下面シート材）上にコーターにより１．５ｍ幅、５ｍｍ厚みになるように連続的にコートした後、上下に２本のロールをニップ型に配置し、該ニップロールの送り速度を、該可動支持体との速度を調整・同期した後、ＰＥＴフィルム（上面シート材）を乗せた。また、フィルム巻取機のトルクをトルク調整器の出力を適度に選択し、走行方向（上面シート材の長手方向）に皺が生じないようにした（図１０）。
【０１４２】
その後、８５℃の熱風循環炉、下面スチールベルトへの８５℃温水シャワーが設置された１０ｍ長の重合炉を移動速度０．２５ｍ／分で通過させて６０分で重合させた。得られた多孔質架橋重合体（５）は、上面には小さな波打ちが若干認められたが、平滑性は比較的良好であり、厚みは５±０．３ｍｍであった。
【０１４３】
比較例１
２−エチルヘキシルアクリレート５．０質量部、５５％ジビニルベンゼン３．０質量部の混合物にジグリセリンモノオレエート０．４質量部を添加し均一に溶解し油相を調整した。一方、塩化カルシウム８．０質量部と過硫酸カリウム０．２質量部を純水３９５質量部に溶解し水槽を調整した後、温度５５℃に加温した。油相と水相を１／４８の比率で動的混合装置内に連続的に供給して混合、乳化し、ＨＩＰＥ（１）を作成した。
【０１４４】
１．９ｋｇ／分の供給速度でこのＨＩＰＥ（１）を水平に設置された幅１．６ｍのエンドレススチールベルト及び該ベルトに貼付されたＰＥＴフィルムを可動支持体とし、該ＰＥＴフィルムの両端部に直径５ｍｍの軟質塩化ビニル樹脂製チューブのガスケット（堰）を持つ駆動搬送装置の該ＰＥＴフィルム（下面シート材）上にコーターにより１．５ｍ幅、５ｍｍ厚みになるように連続的にコートした後、１本のロールにより厚み出しを行い、同時に上面ＰＥＴフィルム（上面シート材）を乗せて、８５℃の熱風循環、下面スチールベルトへの８５℃温水シャワーが設定された１０ｍ長の重合炉を移動速度０．２５ｍ／分で通過させて６０分で重合させた。得られた比較用多孔質架橋重合体（１）の厚みは平均値で５±０．３ｍｍであるが、中央部で５±０．４ｍｍ、端部で５±０．２ｍｍの中央部凹型の断面形状であり、表面にはフィルムに皺が生じた跡と思われる波打ちが観察された。
【０１４５】
【発明の効果】
本発明では、該ＨＩＰＥの下面に支持体を上面にシート材を用いると共に、該シート材の短手方向（幅方向）および／または長手方向（走行方向）に張力を作用させながら該ＨＩＰＥを水平連続重合することで、とりわけＨＩＰＥの非ニュートニアンでチキソトロピックな特性であるが故に、重合時の高温状態下での上面シート材のたわみ現象を招来し、該シート材により表面上に縦皺や横皺が生じたり、厚みにばらつきが生じるのを極めて効果的に防止して平面平滑性を向上させ、かつ厚み精度のよい重合硬化物たる多孔質架橋重合体を得ることができる。さらに、上面フィルムに張力を作用させることで、堰を下方向に押さえる力も働くため、端部での空気遮断性がより確実になり重合阻害を起こり難くできるという有用な作用効果も発現し得るものである。そのため、歩留まりが良く、同じ製造ロットでの性能及び品質のバラツキが少なく、高品質で高性能な多孔質架橋重合体を安定して高収率に量産し得るものである。
【０１４６】
本発明に係る多孔質架橋重合体の製造方法では、製造段階での品質が安定し、かつ生産性及び生産効率が優れるため、高品位で高性能な多孔質架橋重合体を安価に得ることができるため、得られた多孔質架橋重合体を（１）液体吸収材；例えば、▲１▼水、尿など排泄物等の吸収材としておむつのコア材などに利用できるほか、▲２▼油、有機溶剤などの吸収材として廃油処理剤、廃溶剤処理剤などに、また（２）エネルギー吸収材；例えば、音、熱の吸収材として自動車、建築用の防音材、断熱材などに、さらに、（３）薬剤含浸基材；例えば、芳香剤、洗浄剤、つや出し剤、表面保護剤、難燃化剤などを含浸させたトイレタリー製品などに幅広く利用できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 テンションローラーの形状の一実施態様を示す概略図であり、図１（Ａ）は、正面図であり、図１（Ｂ）は、右側面図である。
【図２】 テンションローラーの形状の他の一実施態様を示す概略図であり、図２（Ａ）は、正面図であり、図２（Ｂ）は、右側面図である。
【図３】 テンションローラーの設置方法の代表的な一実施態様を示す概略図であり、図３（Ａ）は、ＨＩＰＥを搬送する可動支持体の走行方向に対して垂直な断面概略図であり、図３（Ｂ）は、平面図である。
【図４】 テンションローラーを設置する場合において、該テンションローラーの接触力と角度を調整する機構（装置構成）の一実施態様を示す概略図である。
【図５】 テンションローラーを設置する場合において、該テンションローラーの接触力と角度を調整する機構（装置構成）の他の一実施態様を示す概略図である。
【図６】 テンターの設置方法の代表的な一実施態様を示す平面概略図である。
【図７】 クリップテンターの設置方法の代表的な一実施態様を示す平面概略図であって、ＨＩＰＥを搬送する可動支持体の走行方向に対して平行な断面概略図である。
【図８】 ピンテンターの設置方法の代表的な一実施態様を示す平面概略図であって、ＨＩＰＥを搬送する可動支持体の走行方向に対して平行な断面概略図である。
【図９】 フィルム等の上面シート材の走行方向に張力を作用させて、表面平滑性および走行方向の厚み精度を向上させる走行方向の張力発生手段の一実施態様を示す平面概略図であって、ＨＩＰＥを搬送する可動支持体の走行方向に対して平行な断面概略図である。
【図１０】 フィルム等の上面シート材の走行方向に張力を作用させて、表面平滑性および走行方向の厚み精度を向上させる走行方向の張力発生手段の代表的な他の一実施態様を示す平面概略図であって、ＨＩＰＥを搬送する可動支持体の走行方向に対して平行な断面概略図である。
【図１１】 エンドレスベルト上を走行するシート材（可動支持体）を含む重合装置の代表的な一実施態様を表す概略側面図である。
【図１２】 プレート上を走行するシート材（可動支持体）を含む重合装置の代表的な一実施態様を表す概略側面図である。
【図１３】 固定方式の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。
【図１４】 固定方式の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な他の一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。
【図１５】 移動方式（一体式）の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。
【図１６】 移動方式（一体式）の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な他の一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。
【図１７】 移動方式（駆動式）の堰を備えた可動支持体を有する駆動搬送装置の代表的な一実施態様を表す概略図であって、ＨＩＰＥの走行方向に対して垂直な断面概略図である。
【符号の説明】
301…ベルトコンベア（可動支持体）、
303…上面シート材、 305…下面シート材、
307…堰、 309…テンションローラー、
311…ＨＩＰＥ、 401…剛体支持体、
402…テンションローラー取付治具、
403…テンションローラー、 404…ボルト、
405…ナット、 501…剛体支持体、
502…テンションローラー取付治具、
503…テンションローラー、 504…ボルト、
505…ボルト、 506…ナット、
507…バネ、 601、701、801…可動支持体、
603、703、803…上面シート材、 605、05、805…下面シート材、
707、807…堰、 711、811…ＨＩＰＥ、
621、721、821…レール、 723、823…チェーン、
631…重合炉、 633…重合炉入口、
635…重合炉出口、 725…クリップ（テンター）、
825…ピン（テンター）、
901、1001…下面搬送体（可動支持体や下面シート材を含む）、
903、1003…上面シート材、 931、1031…重合炉、
933、1033…重合炉入口、 935、1035…重合炉出口、
941…厚み出しロール、
943…巻取りトルク調整機構付き上面シート材捲取機、
1041…ニップロール、
1043…巻取りトルク調整機構付き上面シート材捲取機、
1045…受動ロール（非駆動ロール）、
1047…駆動ロール、 1119…ＨＩＰＥ供給装置部、
1201…エンドレスベルト式のコンベア（駆動搬送装置付き）、
1202…ジャケット付き帯状プレート（駆動搬送装置なし）、
1203…下面シート材、 1205…上面シート材、
1207…巻出ロール、 1209、1211…回転ロール、
1213…捲取ロール、 1215…重合炉、
1217…加熱昇温手段、 1219…温水シャワー装置、
1220…温水循環用ジャケット、
1401、1501、1601、1701、1801…駆動搬送装置、
1403、1503、1603、1703、1803…エンドレスベルト、
1405、1505、1605、1705、1805…下面シート材、
1407…樹脂製チューブ、
1409…チューブに挿入されたステンレスワイヤー、
1411…チューブ製のガスケット（の堰）、
1413、1513、1613、1713、1813…上面シート材、
1421、1521、1621、1721、1821…ＨＩＰＥ、
1507…ステンレス製パイプ、
1509…パイプにコートされた樹脂材、
1511…パイプ製のガスケット（の堰）、
1611…ゴム製の堰、
1711…樹脂製の堰、
1811…エラストマー製のエンドレスベルト（の堰）。
Claims (3)
- 下面に支持体を上面にシート材を用いて油中水型高分散相エマルションを水平連続重合することによる多孔質架橋重合体の製造方法であって、
該シート材の幅方向および／または走行方向に張力を作用させて重合することを特徴とする多孔質架橋重合体の製造方法。 - 前記シート材の幅方向に、テンションローラー、ピンテンターまたはクリップテンターにより張力を作用させることを特徴とする請求項１に記載の製造方法。
- 前記シート材の走行方向に対して、重合炉入口側の該エマルションの注入部に、厚み出しロールを配置するかまたは受動ロールと駆動ロールを上下に配置してニップロール型として、重合炉出口側の捲取部に捲取トルク調整機構を設けた捲取機を配置し、走行方向の張力を調整することを特徴とする請求項１または２に記載の製造方法。
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