JP4140236B2 - 送風装置および空気調和機用室外機 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
【０００２】
本願発明は、送風装置および空気調和機用室外機に関するものである。
【従来の技術】
【０００３】
例えば、空気調和機用室外機の場合、図１ないし図３に示すように、回転中心となるハブ１４の外周面に複数（例えば、３枚）の羽根１３，１３，１３を形成してなるプロペラファン４と該プロペラファン４の半径方向外側に位置して吸込領域Ｘと吹出領域Ｙとを仕切るベルマウス５と前記プロペラファン４の吹出側に位置するファンガード６とを備えた送風装置３を、ケーシング１内において熱交換器２の下流側に配設して構成されている。前記ケーシング１内は、仕切板７により熱交換室８と機械室９とに区画されており、前記熱交換室８には、前記ケーシング１の背面および一方の側面に形成された空気吸込口１０，１０に対向する横断面形状がＬ字状の熱交換器２と、該熱交換器２の下流側に位置する送風装置３とが配設される一方、前記機械室９には、圧縮機１１が配設されている。符号１２はファンモータである。
【０００４】
上記のような構成の空気調和機用室外機の他に、換気扇、空気清浄機等においても同様な構造の送風装置３（即ち、プロペラファン４と該プロペラファン４の外側に位置して吸込領域と吹出領域とを仕切るベルマウス５と前記プロペラファンの吹出側に位置するファンガード６とを備えた送風装置）が採用される場合がある。
【０００５】
上記構造の送風装置３の場合、図４に示すように、ベルマウス５の高さのうちプロペラファン４における羽根１３の外周部Ｐとオーバラップしている部分の高さＨ1は、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ0に対する比で表すと、Ｈ1／Ｈ0＝０．２５〜０．４０とされ、プロペラファン４の前面および外周部から空気を吸い込ませる形態が一般的であった。
【０００６】
ところで、プロペラファン４を運転させると、図５および図６に示すように、羽根１３の正圧面１３ａと負圧面１３ｂとの圧力差が大きくなり、ベルマウス５に囲まれていない外周部において、正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れｗにより羽根１３の外周部（即ち、翼端）Ｐに翼端渦Ｅが発生する。この翼端渦Ｅは、図７に示すように、下流側にいくにつれて成長し、羽根１３，１３，１３間を流れて吹出側でファンガード６と衝突して、ファンガード６を構成するブレード６ａ，６ａ・・の回りに気流乱れｅが発生し、ファンガード６からの騒音発生源の一つとなっていた。符号６ｂはブレード６ａ，６ａ・・を支持する支持リブである。なお、図７において鎖線で示す気流流れは、実線で示す気流流れと対称位置（即ち、回転中心の反対側）に発生するものであり、説明の都合で同一断面に図示している。
【０００７】
プロペラファン４の空力性能を向上させるために、図８（イ）に示すように、エアフォイル翼に代表される厚肉翼形状の羽根１３を有するものがある。このような厚肉翼形状の羽根１３を有するプロペラファンの場合、ファン単体（ファンを取り囲むケーシングや吹出側にファンガードが存在しない状態）においては、図８（ロ）に示す肉厚が略一定（例えば、約３ｍｍ程度）の薄板形状の羽根１３′を有するプロペラファンに比べて大幅な送風性能向上と低騒音化が図られている。つまり、薄板形状の羽根１３′の場合、図８（ロ）に示すように、羽根面上でも剥離による気流乱れｅが生じており、後縁部Ｂにおける気流乱れｅも大きくなっているのに対して、厚肉翼形状の羽根１３の場合、図８（イ）に示すように、羽根面上での剥離が抑えられ、後縁部Ｂにおいてのみ剥離による気流乱れｅが生じており、送風性能向上と低騒音化とが図られているのである。
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ところが、上記した厚肉翼形状の羽根１３を有するプロペラファン４の場合、羽根１３の正圧面１３ａと負圧面１３ｂとの圧力差が薄板形状の羽根１３′を有するものに比べて大きくなるため、ベルマウス５の高さを、前述したようにＨ1／Ｈ0＝０．２５〜０．４０の範囲に設定して使用した場合、羽根１３の外周部（即ち、翼端）Ｐで発生、成長する翼端渦Ｅが、薄板形状の羽根１３′を有するものに比べて大きくなってしまう。その結果、プロペラファン４の吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６との衝突によりファンガード６から発生する騒音も、薄板形状の羽根１３′を有するものに比べて大きくなってしまう。
【０００９】
羽根の厚肉翼化により、ファン単体としては大幅な送風性能向上と低騒音化とを可能としたものの、送風装置に組み込んで使用した場合、ファンガードから発生する騒音が大きくなってしまうこととなる。近年、羽根形状改良によりファン自体の低騒音化が図られており、送風装置における騒音は、プロペラファンからの騒音に比べてファンガードから発生する騒音が支配的となってきている。従って、ファンガードから発生する騒音をいかに低減するかが送風装置を開発する上での大きな課題となってきている。
【００１０】
本願発明は、上記の点に鑑みてなされたもので、羽根外周部のベルマウスに囲まれていない部分における翼端渦の生成および成長を抑制することにより、プロペラファンの吹出側において翼端渦とファンガードとが衝突したとき、該衝突により発生する騒音（即ち、運転音）を低減させることを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
請求項１の発明では、上記課題を解決するための手段として、回転中心となるハブ１４の外周面に、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根１３，１３・を形成してなるプロペラファン４と、該プロペラファン４の半径方向外側に位置して吸込領域Ｘと吹出領域Ｙとを仕切るベルマウス５と、前記プロペラファン４の吹出側に位置するファンガード６とを備えた送風装置において、前記ベルマウス５を、吸込側に位置する吸込側円弧部５ａと、吹出側に位置する吹出側円弧部５ｂと、該吹出側円弧部５ｂと前記吸込側円弧部５ａとの間に位置する円筒部５ｃとを有して構成するとともに、前記ベルマウス５における軸方向高さのうち前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップしている部分の高さをＨ1とし、前記各羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さをＨ0としたとき、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲となるように設定し且つ前記ベルマウス５における円筒部５ｃが前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップせしめられていて、前記円筒部５ｃの軸方向高さをＨ 2 としたとき、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定している。
【００１２】
上記のように構成したことにより、羽根１３の外周部Ｐからの吸込流れが維持されつつ、羽根１３の外周部Ｐにおいてベルマウス５に囲まれていない部分において羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されることとなる。従って、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音が低減できることとなり、運転音の静音化に大いに寄与する。なお、Ｈ1／Ｈ0＜０．４０とした場合には、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス５に囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、Ｈ1／Ｈ0＞０．６５とした場合には、ファン吸込側の面積が縮小し過ぎとなって、流速の増加によって吸込側騒音が増大することとなる。以上の理由から、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲に設定するのが望ましい。ちなみに、Ｈ1／Ｈ0の値を種々変更して、本発明品（即ち、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置）の送風音を測定したところ、図１３に実線で示す結果が得られた。この結果によっても、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲に設定するのが望ましいことが分かる。なお、図１３に点線で示すものは、薄板形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置の送風音の測定結果であり、本発明品と比較するために載せられている。
【００１３】
しかも、ベルマウス５の円筒部５ｃによって羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されるが、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて小さすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＜ ０．２５とした場合）、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス円筒部５ｃに囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、円筒部５ｃによる翼端渦Ｅの成長抑制効果が不十分となり、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて大きすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＞０．５０とした場合）、吸込側および吹出側の円弧部５ａ，５ｂの曲率半径が小さくなり過ぎて滑らかな空気の流入・流出ができなくなり、乱れが発生して騒音が増大する。以上の理由から、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましい。ちなみに、Ｈ 2 ／Ｈ 0 の値を種々変更して、本発明品（即ち、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置）の送風音を測定したところ、図１４に示す結果が得られた。この結果によっても、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましいことが分かる。
【００１４】
請求項２の発明では、上記課題を解決するための手段として、回転中心となるハブ１４の外周面に複数の羽根１３，１３・を形成してなるプロペラファン４と、該プロペラファン４の半径方向外側に位置して吸込領域Ｘと吹出領域Ｙとを仕切るベルマウス５と、前記プロペラファン４の吹出側に位置するファンガード６とを備えた送風装置において、前記ベルマウス５を、吸込側に位置する吸込側円弧部５ａと、吹出側に位置する吹出側円弧部５ｂと、該吹出側円弧部５ｂと前記吸込側円弧部５ａとの間に位置する円筒部５ｃとを有して構成するとともに、前記ベルマウス５における軸方向高さのうち前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップしている部分の高さをＨ1とし、前記各羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さをＨ0としたとき、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲となるように設定し且つ前記ベルマウス５における円筒部５ｃが前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップせしめられていて、前記円筒部５ｃの軸方向高さをＨ 2 としたとき、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定している。
【００１５】
上記のように構成したことにより、羽根１３の外周部Ｐからの吸込流れが維持されつつ、羽根１３の外周部Ｐにおいてベルマウス５に囲まれていない部分において羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されることとなる。従って、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音が低減できることとなり、運転音の静音化に大いに寄与する。なお、Ｈ1／Ｈ0＜０．４０とした場合には、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス５に囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、Ｈ1／Ｈ0＞０．６５とした場合には、ファン吸込側の面積が縮小し過ぎとなって、流速の増加によって吸込側騒音が増大することとなる。以上の理由から、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲に設定するのが望ましい。
【００１６】
しかも、ベルマウス５の円筒部５ｃによって羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されるが、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて小さすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＜０．２５とした場合）、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス円筒部５ｃに囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、円筒部５ｃによる翼端渦Ｅの成長抑制効果が不十分となり、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて大きすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＞０．５０とした場合）、吸込側および吹出側の円弧部５ａ，５ｂの曲率半径が小さくなり過ぎて滑らかな空気の流入・流出ができなくなり、乱れが発生して騒音が増大する。以上の理由から、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましい。ちなみに、Ｈ 2 ／Ｈ 0 の値を種々変更して、本発明品（即ち、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置）の送風音を測定したところ、図１４に示す結果が得られた。この結果によっても、 Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましいことが分かる。
【００１７】
請求項３の発明におけるように、請求項２記載の送風装置において、前記各羽根１３の半径方向断面形状をすべて吸込側に凸な形状とし且つ前記プロペラファン４の回転中心を通る任意の半径方向断面において前記各羽根１３の外周部Ｐを吹出側に傾斜せしめた場合、吸込側において、各羽根１３の外周部（換言すれば、翼端）Ｐの形状が外周吸込流れｗ2とマッチすることとなり、翼端渦Ｅの成長が抑えられることは勿論のこと、各羽根１３の形状がバランスよいものとなり、外周部Ｐにおける圧力面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れｗ1の抑制と外周吸込流れｗ2と羽根形状とのマッチング度とが向上し、その結果、送風装置に組み込んだ場合においては、翼端渦Ｅとファンガード６との衝突による乱れをより小さくすることができ、ファンガード６からの騒音がより低減され、送風装置の運転音をより一層低減させることができる。
【００１８】
請求項４の発明におけるように、請求項３記載の送風装置において、前記各羽根１３を厚肉翼形状とした場合、羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長がより一層抑制されることとなり、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音がより一層低減でき、送風装置の運転音をより一層静音化することができる。
【００１９】
請求項５の発明におけるように、請求項２および３のいずれか一項記載の送風装置において、前記各羽根１３を薄肉翼形状とした場合、羽根１３の材料コストも安く、成形も容易であり、リサイクル性も高くなるし、軽量で、起動時および回転数可変制御時の負荷も小さくなるところから、モータの消費電力も少なくて済み、省エネ性能も向上する。
【００２０】
請求項６の発明におけるように、請求項１、２、３、４および５のいずれか一項記載の送風装置において、前記ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの円弧の開始位置を、前記各羽根１３の後縁部Ｂの位置と略一致させた場合、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの半径相当寸法だけ羽根３の後縁Ｂとファンガード６との距離が離れるため、吹出風速が減速されるとともに、羽根３の後縁Ｂから吹き出された気流Ｗは、ベルマウス５の吹出側円弧部５ｂから剥がれることなく、スムースに外側に拡大され、ファンガード６に到達するまでに乱れを生じさせることなく、減速されることとなり、ファンガード６との干渉音を小さくできる。
【００２１】
請求項７の発明におけるように、請求項１、２、３、４、５および６のいずれか一項記載の送風装置３の吸込側に、熱交換器２を配設して空気調和機用室外機を構成した場合、運転音が静音化された空気調和機用室外機が得られる。
【発明の実施の形態】
【００２２】
以下、添付の図面を参照して、本願発明の幾つかの好適な実施の形態について詳述する。
【００２３】
第１の実施の形態
図１ないし図１２には、本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置およびこの送風装置を組み込んだ空気調和機用室外機が示されている。
【００２４】
この送風装置３は、従来技術の項において説明したものと同様に、図１ないし図３に示す空気調和機用室外機に使用されるものであり、回転中心となる円筒形状のハブ１４の外周に複数（例えば、３枚）の羽根１３，１３，１３を形成してなるプロペラファン４と該プロペラファン４の外側に位置して吸込領域Ｘと吹出領域Ｙとを仕切るベルマウス５と前記プロペラファン４の吹出側に位置するファンガード６とを備えて構成されている。
【００２５】
前記空気調和機用室外機は、直方体形状のケーシング１内を仕切板７により熱交換室８と機械室９とに区画し、前記熱交換室８に、前記ケーシング１の背面および一方の側面に形成された空気吸込口１０，１０に対向する横断面形状がＬ字状の熱交換器２と、該熱交換器２の下流側に位置する送風装置３とを配設する一方、前記機械室９に、圧縮機１１を配設して構成されている。符号１２はファンモータである。
【００２６】
前記各羽根１３としては、図８（イ）に示すエアフォイル翼形状のものが採用されるが、これと近似した形状である異形エアフォイル翼を採用することもできる。
【００２７】
上記異形エアフォイル翼には、図９（ロ）〜（ニ）に示すものがある。図９（ロ）に示す異形エアフォイル翼は、前縁部Ｆに膨出部を有し、膨出部から急激に肉厚が薄くなって後縁部Ｂに向かうにしたがって肉厚が徐々に薄くなる翼形状を有しており、図９（ハ）に示す異形エアフォイル翼は、前縁部Ｆに円弧部を有し、後縁部Ｂに向かうにしたがって肉厚が徐々に薄くなる翼形状を有しており、図９（ニ）に示す異形エアフォイル翼は、円弧形状の前縁部Ｆを有し、後縁部Ｂに向かうにしたがって一旦肉厚が厚くなった後に急激に肉厚が薄くなり、その後後縁部Ｂに向かうにしたがって肉厚が徐々に薄くなる翼形状を有している。これらの異形エアフォイル翼も、エアフォイル翼と近似した性能を有している。
【００２８】
ところで、本実施の形態においては、図１０に示すように、前記ベルマウス５は、吸込側に位置する吸込側円弧部５ａと、吹出側に位置する吹出側円弧部５ｂと、該吹出側円弧部５ｂと前記吸込側円弧部５ａとの間に位置する円筒部５ｃとを有して構成されており、前記プロペラファン４の後縁Ｂは、前記ベルマウス５の円筒部５ｃの外端に対応する位置に位置せしめられている（換言すれば、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの円弧の開始位置が、羽根１３の後縁部Ｂの位置と略一致せしめられている）。
【００２９】
また、この送風装置３においては、ベルマウス５の軸方向高さのうち羽根１３の外周部Ｐとオーバラップしている部分の高さをＨ1とし、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さをＨ0としたとき、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲となるように設定している。
【００３０】
上記のように設定すると、図１１および図１２に示すように、羽根１３の外周部Ｐからの吸込流れが維持されつつ、羽根１３の外周部Ｐにおいてベルマウス５に囲まれていない部分において羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されることとなる。図５および図７の場合と比較すれば、翼端渦Ｅが明らかに小さくなっている。従って、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音が低減できることとなり、運転音の静音化に大いに寄与する。なお、Ｈ1／Ｈ0＜０．４０とした場合には、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス５に囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、Ｈ1／Ｈ0＞０．６５とした場合には、ファン吸込側の面積が縮小し過ぎとなって、流速の増加によって吸込側騒音が増大することとなる。以上の理由から、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲に設定するのが望ましいのである。
【００３１】
ちなみに、Ｈ1／Ｈ0の値を種々変更して、本発明品（即ち、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置）の送風音を測定したところ、図１３に実線で示す結果が得られた。この結果によっても、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲に設定するのが望ましいことが分かる。なお、図１３に点線で示すものは、薄板形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置の送風音の測定結果であり、本発明品と比較するために載せられている。
【００３２】
さらに、この送風装置３においては、図１０に示すように、ベルマウス５における円筒部５ｃを前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップさせるとともに、前記円筒部５ｃの軸方向高さをＨ2としたとき、Ｈ2／Ｈ0＝０．２５〜０．５０の範囲に設定している。
【００３３】
上記のように設定した場合、ベルマウス５の円筒部５ｃによって羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されるが、円筒部５ｃの軸方向高さＨ2が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ0に比べて小さすぎると（即ち、Ｈ2／Ｈ0＜０．２５とした場合）、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス円筒部５ｃに囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、円筒部５ｃによる翼端渦Ｅの成長抑制効果が不十分となり、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、円筒部５ｃの軸方向高さＨ2が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ0に比べて大きすぎると（即ち、Ｈ2／Ｈ0＞０．５０とした場合）、ファン吸込側の面積が縮小し過ぎとなって、流速の増加によって吸込側騒音が増大することとなる。以上の理由から、Ｈ2／Ｈ0＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましい。
【００３４】
ちなみに、Ｈ2／Ｈ0の値を種々変更して、本発明品（即ち、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置）の送風音を測定したところ、図１４に示す結果が得られた。この結果によっても、Ｈ2／Ｈ0＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましいことが分かる。
【００３５】
ところで、本発明品である送風装置３に用いられているベルマウス付きプロペラファン４の単体試験を、下記の要領で行った。
【００３６】
即ち、図１５に示すように、ファンモータ１２を支持台１５上に固定することにより、ベルマウス付きプロペラファン４を所定の位置にセットし、このプロペラファン４の吹出側に集音マイク１６をセットして、プロペラファン４を運転しつつ、運転音を集音マイク１６で集音した。そして、ベルマウス５の高さＨ3と羽根１３の軸方向高さＨ0との比を変えて、試験したところ、図１６に示す結果が得られた。
【００３７】
これによれば、ファン単体の場合には、ベルマウス５の高さＨ3を低くして羽根１３がベルマウス５で囲まれている領域を少なくし（即ち、Ｈ3／Ｈ0を小さくし）、羽根１３の外周からの吸込量を増加させた方が送風音を小さくできることが分かる。ベルマウス５の高さＨ3を低くすると、翼端渦が生成・発達する領域が増加し、局所的に羽根１３の外周部の乱れが増大するため、送風音は増大すると考えられるが、図１６で示すように、実際には送風音は減少している。その理由は、（１）吹出側にファンガードが存在しない場合、翼端渦とファンガードとの干渉音による送風音上昇がないこと、（２）ベルマウス高さを低くすることにより、羽根外周領域が拡大し、吸込風速の低減と均一化による低騒音効果が大きくなるからと考えられる。
【００３８】
しかし、本実施の形態におけるように、吹出側にファンガードが存在する場合には、ベルマウスの高さが小さいほどよいとは言えず、前述したような最適位置が存在するのである。
【００３９】
さらにまた、本実施の形態においては、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの円弧の開始位置を、前記各羽根１３の後縁部Ｂの位置と略一致させているが、このようにすると、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの半径相当寸法だけ羽根３の後縁Ｂとファンガード６との距離が離れるため、吹出風速が減速されるとともに、羽根３の後縁Ｂから吹き出された気流Ｗは、ベルマウス５の吹出側円弧部５ｂから剥がれることなく、スムースに外側に拡大され、ファンガード６に到達するまでに乱れを生じさせることなく、減速されることとなり、ファンガード６との干渉音を小さくできる。
【００４０】
例えば、図１７（イ）に示すように、ベルマウス５における吹出側円弧部をなくした場合、吹出気流Ｗが急拡大流れとなって乱れｅが生じてしまうし、図１７（ロ）に示すように、ベルマウス５における吹出側円弧部をなくするとともに、ファンガード６を羽根１３の後縁Ｂに近づけた場合、吹出気流Ｗとファンガード６との干渉音が大きくなるし、図１７（ハ）に示すように、ベルマウス５の吹出側に、羽根３の後縁Ｂよりも上流側からテーパ状の拡大部５ｄを形成した場合、羽根１３の外周とテーパ状の拡大部５ｄとの隙間で乱れｅが生じてしまうため、ファンガード６との干渉音が増大してしまう。以上の理由から、図１７（ニ）に示すように、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの円弧の開始位置を、前記各羽根１３の後縁部Ｂの位置と略一致させておくのがよいのである。
【００４１】
ちなみに、図１７（イ）に示すように、ベルマウス５における吹出側円弧部をなくした場合（以下、参考例という）と、図１７（ニ）に示すように、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの円弧の開始位置を、前記各羽根１３の後縁部Ｂの位置と略一致させた場合（以下、本実施例という）とにおいて、Ｈ1／Ｈ0を変えて送風音を測定したところ、図１８に示す結果が得られた。これによっても、本実施例のものが低騒音化に寄与していることが分かる。
【００４２】
以上記述した実施の形態は、先の明細書および図面に開示されているものである。以下に、新たに追加された実施の形態について説明する。
【００４３】
第２の実施の形態
図１９ないし図２１には、本願発明の第２の実施の形態にかかる送風装置におけるプロペラファンの要部が示されている。
【００４４】
この場合、プロペラファン４を構成する各羽根３は、厚肉翼形状とされており、その外周部Ｐの形状は、図１９に示すように、その圧力面１３ａ側を略円弧状にカットしたものとされている。このようにすると、羽根１３の外周部（換言すれば、翼端）Ｐにおける圧力面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れｗ1や外周吸込流れｗ2で形成される翼端渦Ｅが滑らかに発生して安定し、乱れが小さくなる。
【００４５】
また、この羽根１３の半径方向断面形状は、そのハブ１４側から外周部Ｐまでのすべてが吸込側に凸な形状とされており、ハブ１４の回転中心（プロペラファン４の回転中心）Ｏを通り、しかも各羽根３の外周の所定の点Ａ〜Ｈを通る半径方向断面ＯＡ〜ＯＨよりも回転方向に位置する任意の半径方向断面において前記各羽根１３のハブ１４側と外周部Ｐ側とが、ともに吹出側に傾斜せしめられている。そして、当該断面の吸込側における最近点（即ち、最も吸込側に位置する点）Ｑ1〜Ｑ8は、当該断面の位置がハブ１４の回転方向に向かうにつれて次第にハブ１４側から外周部Ｐ側に移動した位置に位置せしめられている。なお、図２０における符号Ｎは、羽根１３の翼弦長を示す線である。
【００４６】
上記のように構成した場合、吸込側において、各羽根１３の外周部（換言すれば、翼端）Ｐの形状が外周吸込流れｗ2とマッチすることとなり（図１９参照）、翼端渦Ｅの成長が抑えられることは勿論のこと、各羽根１３の形状がバランスよいものとなり、外周部Ｐにおける圧力面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れｗ1の抑制と外周吸込流れｗ2と羽根形状とのマッチング度とが向上し、その結果、送風装置に組み込んだ場合においては、翼端渦Ｅとファンガード６との衝突による乱れをより小さくすることができ、ファンガード６からの騒音がより低減され、送風装置の運転音をより一層低減させることができる。
【００４７】
ちなみに、本実施の形態にかかる送風装置を組み込んだ空気調和機用室外機（本発明品）と、従来の送風装置を組み込んだ空気調和機用室外機（従来例）とにおける送風音の比較を行ったところ、図２２に示すように、本実施の形態にかかる送風装置を組み込んだ空気調和機用室外機における送風音が従来例に比べて約１．２ｄＢＡだけ低減していた。
【００４８】
なお、各羽根１３の半径方向断面形状を、前縁側から後縁側までのすべての位置において吸込側に凸な形状とし且つハブ１４（プロペラファン４）の回転中心Ｏを通る任意の半径方向断面ＯＡ〜ＯＨにおいて前記各羽根１３の外周部Ｐを吹出側に傾斜せしめるだけでもよい。
【００４９】
その他の構成および作用効果は、第１の実施の形態におけると同様なので説明を省略する。
【００５０】
第３の実施の形態
図２３には、本願発明の第３の実施の形態にかかる送風装置におけるプロペラファンの要部が示されている。
【００５１】
この実施の形態にかかる送風装置も、第１および第２の実施の形態の場合と同様、図１ないし図３に示す空気調和機用室外機に使用されるものであり、各羽根１３が薄肉翼形状である点を除いて、前提とする構成は同一である。
【００５２】
ところで、前述の第２の実施の形態にかかる送風装置におけるプロペラファン４においては、各羽根１３は厚肉翼形状（例えば、エアフォイル翼、異形エアフォイル翼）とされており、各羽根１３の半径方向断面形状をすべて吸込側に凸な形状とし、且つプロペラファン４の回転中心Ｏを通る任意の半径方向断面において前記各羽根１３の外周部（換言すれば、翼端）Ｐを吹出側に傾斜せしめる構成としている。
【００５３】
上記のような構成とすると、吸込側において、各羽根１３の外周部（換言すれば、翼端）Ｐの形状が外周吸込流れｗ2とマッチするようになり、翼端渦Ｅの成長が効果的に抑えられる。その結果、送風装置に組み込んだ場合においても、翼端渦Ｅとファンガード６との衝突による乱れｅ（図７参照）が小さくなって、ファンガード６からの騒音が低減され、送風装置の運転音の低減を図ることができ、エアフォイル翼本来の単体性能を有効に活かすことができた。
【００５４】
ところで、このような送風装置への組み込み時の騒音低減作用に関し、先にも述べたように、例えば前述の図８（ロ）に示す薄肉翼形状の羽根１３′を有するプロペラファン４′の場合、ファン単体の性能をみると、羽根面上でも剥離による気流乱れｅ′が生じており、後縁部Ｂにおける気流乱れｅ′も大きくなるので、エアフォイル翼形状の羽根を有するプロペラファンのファン性能に劣る。ところが、それらを組み込んだ送風装置の騒音性能を比較すると、それらのファン単体での性能差は小さくなるという事実がある。
【００５５】
その原因は、エアフォイル翼形状の羽根１３を有するプロペラファン４を組み込んだ送風装置の場合、羽根１３の外周部Ｐに発生する翼端渦Ｅが薄肉翼形状の羽根の翼端渦に比べて安定しているが、大きくなり、その大きな翼端渦Ｅがファンガード６と衝突することにより、気流乱れｅが激しくなって、ファンガード６から発生する騒音が大きくなってしまうことによると考えられる。これに対して、薄肉翼形状の羽根の翼端渦は、不安定ではあるが、小さいので、ファンガード６との衝突時の気流乱も緩やかで、ファンガード６から発生する騒音も小さい。
【００５６】
つまり、従来の構成のままで比較すると、少なくとも送風装置として組み込んだ場合には、薄肉翼形状の羽根も、それほどエアフォイル翼に劣るわけではなく、むしろコスト面からの優位性がある。
【００５７】
そこで、本願発明者等は同薄板形状の羽根１３′の騒音性能を更に改善すれば、前述の第２の実施の形態のエアフォイル翼構造の羽根１３に比べて、より低コストで、略同等の騒音性能の送風装置を実現できるのではないかと考えて、例えば図２３に示すように、プロペラファン４の各羽根１３を薄肉翼形状とする一方、その半径方向断面形状を、前述の第２の実施の形態の場合と同様に全て吸込側に凸な形状とし、且つ前記プロペラファン４の回転中心Ｏを通る任意の半径方向断面（前述の図２０および図２１参照）において前記各羽根１３の外周部（換言すれば、その翼端）Ｐを第２の実施の形態のものと同様に吹出側に傾斜せしめたものとしてみた。
【００５８】
このように構成してみると、やはり吸込側において、各羽根１３の外周部（換言すれば、その翼端）Ｐの形状が外周吸込流れｗ2とマッチするようになり、前記相対的に小さな翼端渦Ｅの成長が、さらに小さく抑えられることが分った。その結果、送風装置に組み込んだ場合においても、当該翼端渦Ｅとファンガード６との衝突による乱れｅが一層小さくなって、ファンガード６からの騒音が、より有効に低減され、十分に送風装置の運転音の低減を図ることができた。
【００５９】
今、そのようなプロペラファンを送風装置として空気調和機用室外機に組み込んだ時におけるその騒音低減効果を図２４に対比して示す。図２４中において、（ａ）は従来のエアフォイル翼形状の羽根よりなる厚肉ファンの場合、（ｂ）は従来の薄肉翼形状の羽根よりなる薄肉ファンの場合、（ｃ）は前記第２の実施の形態の厚肉ファンの場合、（ｄ）が本実施の形態の薄肉翼形状の羽根よりなる薄肉ファンの場合の各騒音低減効果を示す特性（風量−送風音特性）である。
【００６０】
これらの各特性を対比すれば明らかなように、本実施の形態の薄肉ファン（ｄ）の場合には、従来の薄肉ファン（ｂ）、従来の厚肉ファン（ａ）よりも組み込み時の騒音低減効果が高いことは勿論、上記実施の形態２の厚肉ファン（ｃ）と略同等のレベルまで静音性能を向上させることができる。
【００６１】
しかも、薄肉であるから、材料コストも易く、成形も容易であり、リサイクル性も高い。
【００６２】
また、軽量で、起動時および回転数可変制御時の負荷も小さいから、モータの消費電力も少なくて済み、省エネ性能も向上する。
【発明の効果】
【００６３】
請求項１の発明によれば、回転中心となるハブ１４の外周面に、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根１３，１３・を形成してなるプロペラファン４と、該プロペラファン４の半径方向外側に位置して吸込領域Ｘと吹出領域Ｙとを仕切るベルマウス５と、前記プロペラファン４の吹出側に位置するファンガード６とを備えた送風装置において、前記ベルマウス５を、吸込側に位置する吸込側円弧部５ａと、吹出側に位置する吹出側円弧部５ｂと、該吹出側円弧部５ｂと前記吸込側円弧部５ａとの間に位置する円筒部５ｃとを有して構成するとともに、前記ベルマウス５における軸方向高さのうち前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップしている部分の高さをＨ1とし、前記各羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さをＨ0としたとき、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲となるように設定して、羽根１３の外周部Ｐからの吸込流れを維持しつつ、羽根１３の外周部Ｐにおいてベルマウス５に囲まれていない部分において羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長を抑制するようにしたので、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音が低減できることとなり、運転音の静音化に大いに寄与するという効果がある。
【００６４】
しかも、ベルマウス５の円筒部５ｃによって羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されるという効果がある。なお、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて小さすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＜０．２５とした場合）、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス円筒部５ｃに囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、円筒部５ｃによる翼端渦Ｅの成長抑制効果が不十分となり、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて大きすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＞０．５０とした場合）、吸込側および吹出側の円弧部５ａ，５ｂの曲率半径が小さくなり過ぎて滑らかな空気の流入・流出ができなくなり、乱れが発生して騒音が増大する。以上の理由から、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましい。
【００６５】
請求項２の発明によれば、回転中心となるハブ１４の外周面に複数の羽根１３，１３・を形成してなるプロペラファン４と、該プロペラファン４の半径方向外側に位置して吸込領域Ｘと吹出領域Ｙとを仕切るベルマウス５と、前記プロペラファン４の吹出側に位置するファンガード６とを備えた送風装置において、前記ベルマウス５を、吸込側に位置する吸込側円弧部５ａと、吹出側に位置する吹出側円弧部５ｂと、該吹出側円弧部５ｂと前記吸込側円弧部５ａとの間に位置する円筒部５ｃとを有して構成するとともに、前記ベルマウス５における軸方向高さのうち前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップしている部分の高さをＨ1とし、前記各羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さをＨ0としたとき、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲となるように設定して、羽根１３の外周部Ｐからの吸込流れを維持されつつ、羽根１３の外周部Ｐにおいてベルマウス５に囲まれていない部分において羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長を抑制するようにしたので、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音が低減できることとなり、運転音の静音化に大いに寄与するという効果がある。
【００６６】
しかも、ベルマウス５の円筒部５ｃによって羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されるという効果がある。なお、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて小さすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＜０．２５とした場合）、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス円筒部５ｃに囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、円筒部５ｃによる翼端渦Ｅの成長抑制効果が不十分となり、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて大きすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＞０．５０とした場合）、吸込側および吹出側の円弧部５ａ，５ｂの曲率半径が小さくなり過ぎて滑らかな空気の流入・流出ができなくなり、乱れが発生して騒音が増大する。以上の理由から、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましい。
【００６７】
請求項３の発明におけるように、請求項２記載の送風装置において、前記各羽根１３の半径方向断面形状をすべて吸込側に凸な形状とし且つ前記プロペラファン４の回転中心を通る任意の半径方向断面において前記各羽根１３の外周部Ｐを吹出側に傾斜せしめた場合、吸込側において、各羽根１３の外周部（換言すれば、翼端）Ｐの形状が外周吸込流れｗ2とマッチすることとなり、翼端渦Ｅの成長が抑えられることは勿論のこと、各羽根１３の形状がバランスよいものとなり、外周部Ｐにおける圧力面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れｗ1の抑制と外周吸込流れｗ2と羽根形状とのマッチング度とが向上し、その結果、送風装置に組み込んだ場合においては、翼端渦Ｅとファンガード６との衝突による乱れをより小さくすることができ、ファンガード６からの騒音がより低減され、送風装置の運転音をより一層低減させることができる。
【００６８】
請求項４の発明におけるように、請求項３記載の送風装置において、前記各羽根１３を厚肉翼形状とした場合、羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長がより一層抑制されることとなり、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音がより一層低減でき、送風装置の運転音をより一層静音化することができる。
【００６９】
請求項５の発明におけるように、請求項２および３のいずれか一項記載の送風装置において、前記各羽根１３を薄肉翼形状とした場合、羽根１３の材料コストも安く、成形も容易であり、リサイクル性も高くなるし、軽量で、起動時および回転数可変制御時の負荷も小さくなるところから、モータの消費電力も少なくて済み、省エネ性能も向上する。
【００７０】
請求項６の発明におけるように、請求項１、２、３、４および５のいずれか一項記載の送風装置において、前記ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの円弧の開始位置を、前記各羽根１３の後縁部Ｂの位置と略一致させた場合、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの半径相当寸法だけ羽根３の後縁Ｂとファンガード６との距離が離れるため、吹出風速が減速されるとともに、羽根３の後縁Ｂから吹き出された気流Ｗは、ベルマウス５の吹出側円弧部５ｂから剥がれることなく、スムースに外側に拡大され、ファンガード６に到達するまでに乱れを生じさせることなく、減速されることとなり、ファンガード６との干渉音を小さくできる。
【００７１】
請求項７の発明におけるように、請求項１、２、３、４、５および６のいずれか一項記載の送風装置３の吸込側に、熱交換器２を配設して空気調和機用室外機を構成した場合、運転音が静音化された空気調和機用室外機が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 一般の空気調和機用室外機の正面図である。
【図２】 図１のＩＩ−ＩＩ断面図である。
【図３】 図１のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。
【図４】 従来のベルマウス付きプロペラファンの断面図である。
【図５】 従来のベルマウス付きプロペラファンにおける翼端渦の形成状態を示す要部拡大斜視図である。
【図６】 プロペラファンにおける翼端渦の形成状態を示す断面図である。
【図７】 従来のベルマウス付きプロペラファンから吹き出される気流とファンガードとの干渉状態を説明するための部分拡大断面図である。
【図８】 （イ）はエアフォイル翼の周りの気流流れの状態を示す説明図であり、（ロ）は薄板翼の周りの気流流れの状態を示す説明図である。
【図９】 （イ）はエアフォイル翼の断面図、（ロ）〜（ニ）は３種類の異形エアフォイル翼の断面図である。
【図１０】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置に使用されているベルマウス付きプロペラファンの断面図である。
【図１１】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置に使用されているベルマウス付きプロペラファンにおける翼端渦の形成状態を示す要部拡大斜視図である。
【図１２】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置を用いた空気調和機用室外機におけるプロペラファンから吹き出される気流とファンガードとの干渉状態を説明するための部分拡大断面図である。
【図１３】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置に使用されるベルマウス付きプロペラファン（実施例）と薄板形状の羽根を有するベルマウス付きプロペラファン（従来例）とにおけるＨ1／Ｈ0に対する送風音の変化を示す特性図である。
【図１４】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置に使用されるベルマウス付きプロペラファンにおけるＨ2／Ｈ0に対する送風音の変化を示す特性図である。
【図１５】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置に使用されるベルマウス付きプロペラファンの単体試験図である。
【図１６】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置に使用されるベルマウス付きプロペラファンの単体試験時におけるＨ3／Ｈ0に対する送風音の変化を示す特性図である。
【図１７】 （イ）〜（ニ）はプロペラファンの羽根とベルマウスとの位置関係を変えた例を示す説明図である。
【図１８】 図１６（イ）に示すベルマウス付きプロペラファン（比較例）と図１６（ニ）に示すベルマウス付きプロペラファン（実施例）とにおけるＨ1／Ｈ0に対する送風音の変化を示す特性図である。
【図１９】 本願発明の第２の実施の形態にかかる送風装置に使用されるプロペラファンの要部拡大断面図である。
【図２０】 本願発明の第２の実施の形態にかかる送風装置に使用されるプロペラファンの要部正面図である。
【図２１】 本願発明の第２の実施の形態にかかる送風装置に使用されるプロペラファンの要部半断面図（１部切欠断面図）である。
【図２２】 本願発明の第２の実施の形態にかかる送風装置を使用した空気調和機用室外機と従来例との風量−送風音の関係を示す特性図である。
【図２３】 本願発明の第３の実施の形態にかかる送風装置に使用されるプロペラファンの要部拡大断面図である。
【図２４】 本願発明の第２および第３の実施の形態にかかる送風装置を使用した空気調和機用室外機と従来例との風量−送風音の関係を示す特性図である。
【符号の説明】
２は熱交換器、３は送風装置、４はプロペラファン、５はベルマウス、５ａは吸込側円弧部、５ｂは吹出側円弧部、５ｃは円筒部、６はファンガード、１３は羽根、１４はハブ。
【発明の属する技術分野】
【０００２】
本願発明は、送風装置および空気調和機用室外機に関するものである。
【従来の技術】
【０００３】
例えば、空気調和機用室外機の場合、図１ないし図３に示すように、回転中心となるハブ１４の外周面に複数（例えば、３枚）の羽根１３，１３，１３を形成してなるプロペラファン４と該プロペラファン４の半径方向外側に位置して吸込領域Ｘと吹出領域Ｙとを仕切るベルマウス５と前記プロペラファン４の吹出側に位置するファンガード６とを備えた送風装置３を、ケーシング１内において熱交換器２の下流側に配設して構成されている。前記ケーシング１内は、仕切板７により熱交換室８と機械室９とに区画されており、前記熱交換室８には、前記ケーシング１の背面および一方の側面に形成された空気吸込口１０，１０に対向する横断面形状がＬ字状の熱交換器２と、該熱交換器２の下流側に位置する送風装置３とが配設される一方、前記機械室９には、圧縮機１１が配設されている。符号１２はファンモータである。
【０００４】
上記のような構成の空気調和機用室外機の他に、換気扇、空気清浄機等においても同様な構造の送風装置３（即ち、プロペラファン４と該プロペラファン４の外側に位置して吸込領域と吹出領域とを仕切るベルマウス５と前記プロペラファンの吹出側に位置するファンガード６とを備えた送風装置）が採用される場合がある。
【０００５】
上記構造の送風装置３の場合、図４に示すように、ベルマウス５の高さのうちプロペラファン４における羽根１３の外周部Ｐとオーバラップしている部分の高さＨ1は、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ0に対する比で表すと、Ｈ1／Ｈ0＝０．２５〜０．４０とされ、プロペラファン４の前面および外周部から空気を吸い込ませる形態が一般的であった。
【０００６】
ところで、プロペラファン４を運転させると、図５および図６に示すように、羽根１３の正圧面１３ａと負圧面１３ｂとの圧力差が大きくなり、ベルマウス５に囲まれていない外周部において、正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れｗにより羽根１３の外周部（即ち、翼端）Ｐに翼端渦Ｅが発生する。この翼端渦Ｅは、図７に示すように、下流側にいくにつれて成長し、羽根１３，１３，１３間を流れて吹出側でファンガード６と衝突して、ファンガード６を構成するブレード６ａ，６ａ・・の回りに気流乱れｅが発生し、ファンガード６からの騒音発生源の一つとなっていた。符号６ｂはブレード６ａ，６ａ・・を支持する支持リブである。なお、図７において鎖線で示す気流流れは、実線で示す気流流れと対称位置（即ち、回転中心の反対側）に発生するものであり、説明の都合で同一断面に図示している。
【０００７】
プロペラファン４の空力性能を向上させるために、図８（イ）に示すように、エアフォイル翼に代表される厚肉翼形状の羽根１３を有するものがある。このような厚肉翼形状の羽根１３を有するプロペラファンの場合、ファン単体（ファンを取り囲むケーシングや吹出側にファンガードが存在しない状態）においては、図８（ロ）に示す肉厚が略一定（例えば、約３ｍｍ程度）の薄板形状の羽根１３′を有するプロペラファンに比べて大幅な送風性能向上と低騒音化が図られている。つまり、薄板形状の羽根１３′の場合、図８（ロ）に示すように、羽根面上でも剥離による気流乱れｅが生じており、後縁部Ｂにおける気流乱れｅも大きくなっているのに対して、厚肉翼形状の羽根１３の場合、図８（イ）に示すように、羽根面上での剥離が抑えられ、後縁部Ｂにおいてのみ剥離による気流乱れｅが生じており、送風性能向上と低騒音化とが図られているのである。
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ところが、上記した厚肉翼形状の羽根１３を有するプロペラファン４の場合、羽根１３の正圧面１３ａと負圧面１３ｂとの圧力差が薄板形状の羽根１３′を有するものに比べて大きくなるため、ベルマウス５の高さを、前述したようにＨ1／Ｈ0＝０．２５〜０．４０の範囲に設定して使用した場合、羽根１３の外周部（即ち、翼端）Ｐで発生、成長する翼端渦Ｅが、薄板形状の羽根１３′を有するものに比べて大きくなってしまう。その結果、プロペラファン４の吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６との衝突によりファンガード６から発生する騒音も、薄板形状の羽根１３′を有するものに比べて大きくなってしまう。
【０００９】
羽根の厚肉翼化により、ファン単体としては大幅な送風性能向上と低騒音化とを可能としたものの、送風装置に組み込んで使用した場合、ファンガードから発生する騒音が大きくなってしまうこととなる。近年、羽根形状改良によりファン自体の低騒音化が図られており、送風装置における騒音は、プロペラファンからの騒音に比べてファンガードから発生する騒音が支配的となってきている。従って、ファンガードから発生する騒音をいかに低減するかが送風装置を開発する上での大きな課題となってきている。
【００１０】
本願発明は、上記の点に鑑みてなされたもので、羽根外周部のベルマウスに囲まれていない部分における翼端渦の生成および成長を抑制することにより、プロペラファンの吹出側において翼端渦とファンガードとが衝突したとき、該衝突により発生する騒音（即ち、運転音）を低減させることを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
請求項１の発明では、上記課題を解決するための手段として、回転中心となるハブ１４の外周面に、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根１３，１３・を形成してなるプロペラファン４と、該プロペラファン４の半径方向外側に位置して吸込領域Ｘと吹出領域Ｙとを仕切るベルマウス５と、前記プロペラファン４の吹出側に位置するファンガード６とを備えた送風装置において、前記ベルマウス５を、吸込側に位置する吸込側円弧部５ａと、吹出側に位置する吹出側円弧部５ｂと、該吹出側円弧部５ｂと前記吸込側円弧部５ａとの間に位置する円筒部５ｃとを有して構成するとともに、前記ベルマウス５における軸方向高さのうち前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップしている部分の高さをＨ1とし、前記各羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さをＨ0としたとき、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲となるように設定し且つ前記ベルマウス５における円筒部５ｃが前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップせしめられていて、前記円筒部５ｃの軸方向高さをＨ 2 としたとき、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定している。
【００１２】
上記のように構成したことにより、羽根１３の外周部Ｐからの吸込流れが維持されつつ、羽根１３の外周部Ｐにおいてベルマウス５に囲まれていない部分において羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されることとなる。従って、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音が低減できることとなり、運転音の静音化に大いに寄与する。なお、Ｈ1／Ｈ0＜０．４０とした場合には、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス５に囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、Ｈ1／Ｈ0＞０．６５とした場合には、ファン吸込側の面積が縮小し過ぎとなって、流速の増加によって吸込側騒音が増大することとなる。以上の理由から、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲に設定するのが望ましい。ちなみに、Ｈ1／Ｈ0の値を種々変更して、本発明品（即ち、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置）の送風音を測定したところ、図１３に実線で示す結果が得られた。この結果によっても、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲に設定するのが望ましいことが分かる。なお、図１３に点線で示すものは、薄板形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置の送風音の測定結果であり、本発明品と比較するために載せられている。
【００１３】
しかも、ベルマウス５の円筒部５ｃによって羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されるが、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて小さすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＜ ０．２５とした場合）、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス円筒部５ｃに囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、円筒部５ｃによる翼端渦Ｅの成長抑制効果が不十分となり、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて大きすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＞０．５０とした場合）、吸込側および吹出側の円弧部５ａ，５ｂの曲率半径が小さくなり過ぎて滑らかな空気の流入・流出ができなくなり、乱れが発生して騒音が増大する。以上の理由から、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましい。ちなみに、Ｈ 2 ／Ｈ 0 の値を種々変更して、本発明品（即ち、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置）の送風音を測定したところ、図１４に示す結果が得られた。この結果によっても、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましいことが分かる。
【００１４】
請求項２の発明では、上記課題を解決するための手段として、回転中心となるハブ１４の外周面に複数の羽根１３，１３・を形成してなるプロペラファン４と、該プロペラファン４の半径方向外側に位置して吸込領域Ｘと吹出領域Ｙとを仕切るベルマウス５と、前記プロペラファン４の吹出側に位置するファンガード６とを備えた送風装置において、前記ベルマウス５を、吸込側に位置する吸込側円弧部５ａと、吹出側に位置する吹出側円弧部５ｂと、該吹出側円弧部５ｂと前記吸込側円弧部５ａとの間に位置する円筒部５ｃとを有して構成するとともに、前記ベルマウス５における軸方向高さのうち前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップしている部分の高さをＨ1とし、前記各羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さをＨ0としたとき、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲となるように設定し且つ前記ベルマウス５における円筒部５ｃが前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップせしめられていて、前記円筒部５ｃの軸方向高さをＨ 2 としたとき、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定している。
【００１５】
上記のように構成したことにより、羽根１３の外周部Ｐからの吸込流れが維持されつつ、羽根１３の外周部Ｐにおいてベルマウス５に囲まれていない部分において羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されることとなる。従って、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音が低減できることとなり、運転音の静音化に大いに寄与する。なお、Ｈ1／Ｈ0＜０．４０とした場合には、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス５に囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、Ｈ1／Ｈ0＞０．６５とした場合には、ファン吸込側の面積が縮小し過ぎとなって、流速の増加によって吸込側騒音が増大することとなる。以上の理由から、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲に設定するのが望ましい。
【００１６】
しかも、ベルマウス５の円筒部５ｃによって羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されるが、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて小さすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＜０．２５とした場合）、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス円筒部５ｃに囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、円筒部５ｃによる翼端渦Ｅの成長抑制効果が不十分となり、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて大きすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＞０．５０とした場合）、吸込側および吹出側の円弧部５ａ，５ｂの曲率半径が小さくなり過ぎて滑らかな空気の流入・流出ができなくなり、乱れが発生して騒音が増大する。以上の理由から、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましい。ちなみに、Ｈ 2 ／Ｈ 0 の値を種々変更して、本発明品（即ち、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置）の送風音を測定したところ、図１４に示す結果が得られた。この結果によっても、 Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましいことが分かる。
【００１７】
請求項３の発明におけるように、請求項２記載の送風装置において、前記各羽根１３の半径方向断面形状をすべて吸込側に凸な形状とし且つ前記プロペラファン４の回転中心を通る任意の半径方向断面において前記各羽根１３の外周部Ｐを吹出側に傾斜せしめた場合、吸込側において、各羽根１３の外周部（換言すれば、翼端）Ｐの形状が外周吸込流れｗ2とマッチすることとなり、翼端渦Ｅの成長が抑えられることは勿論のこと、各羽根１３の形状がバランスよいものとなり、外周部Ｐにおける圧力面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れｗ1の抑制と外周吸込流れｗ2と羽根形状とのマッチング度とが向上し、その結果、送風装置に組み込んだ場合においては、翼端渦Ｅとファンガード６との衝突による乱れをより小さくすることができ、ファンガード６からの騒音がより低減され、送風装置の運転音をより一層低減させることができる。
【００１８】
請求項４の発明におけるように、請求項３記載の送風装置において、前記各羽根１３を厚肉翼形状とした場合、羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長がより一層抑制されることとなり、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音がより一層低減でき、送風装置の運転音をより一層静音化することができる。
【００１９】
請求項５の発明におけるように、請求項２および３のいずれか一項記載の送風装置において、前記各羽根１３を薄肉翼形状とした場合、羽根１３の材料コストも安く、成形も容易であり、リサイクル性も高くなるし、軽量で、起動時および回転数可変制御時の負荷も小さくなるところから、モータの消費電力も少なくて済み、省エネ性能も向上する。
【００２０】
請求項６の発明におけるように、請求項１、２、３、４および５のいずれか一項記載の送風装置において、前記ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの円弧の開始位置を、前記各羽根１３の後縁部Ｂの位置と略一致させた場合、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの半径相当寸法だけ羽根３の後縁Ｂとファンガード６との距離が離れるため、吹出風速が減速されるとともに、羽根３の後縁Ｂから吹き出された気流Ｗは、ベルマウス５の吹出側円弧部５ｂから剥がれることなく、スムースに外側に拡大され、ファンガード６に到達するまでに乱れを生じさせることなく、減速されることとなり、ファンガード６との干渉音を小さくできる。
【００２１】
請求項７の発明におけるように、請求項１、２、３、４、５および６のいずれか一項記載の送風装置３の吸込側に、熱交換器２を配設して空気調和機用室外機を構成した場合、運転音が静音化された空気調和機用室外機が得られる。
【発明の実施の形態】
【００２２】
以下、添付の図面を参照して、本願発明の幾つかの好適な実施の形態について詳述する。
【００２３】
第１の実施の形態
図１ないし図１２には、本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置およびこの送風装置を組み込んだ空気調和機用室外機が示されている。
【００２４】
この送風装置３は、従来技術の項において説明したものと同様に、図１ないし図３に示す空気調和機用室外機に使用されるものであり、回転中心となる円筒形状のハブ１４の外周に複数（例えば、３枚）の羽根１３，１３，１３を形成してなるプロペラファン４と該プロペラファン４の外側に位置して吸込領域Ｘと吹出領域Ｙとを仕切るベルマウス５と前記プロペラファン４の吹出側に位置するファンガード６とを備えて構成されている。
【００２５】
前記空気調和機用室外機は、直方体形状のケーシング１内を仕切板７により熱交換室８と機械室９とに区画し、前記熱交換室８に、前記ケーシング１の背面および一方の側面に形成された空気吸込口１０，１０に対向する横断面形状がＬ字状の熱交換器２と、該熱交換器２の下流側に位置する送風装置３とを配設する一方、前記機械室９に、圧縮機１１を配設して構成されている。符号１２はファンモータである。
【００２６】
前記各羽根１３としては、図８（イ）に示すエアフォイル翼形状のものが採用されるが、これと近似した形状である異形エアフォイル翼を採用することもできる。
【００２７】
上記異形エアフォイル翼には、図９（ロ）〜（ニ）に示すものがある。図９（ロ）に示す異形エアフォイル翼は、前縁部Ｆに膨出部を有し、膨出部から急激に肉厚が薄くなって後縁部Ｂに向かうにしたがって肉厚が徐々に薄くなる翼形状を有しており、図９（ハ）に示す異形エアフォイル翼は、前縁部Ｆに円弧部を有し、後縁部Ｂに向かうにしたがって肉厚が徐々に薄くなる翼形状を有しており、図９（ニ）に示す異形エアフォイル翼は、円弧形状の前縁部Ｆを有し、後縁部Ｂに向かうにしたがって一旦肉厚が厚くなった後に急激に肉厚が薄くなり、その後後縁部Ｂに向かうにしたがって肉厚が徐々に薄くなる翼形状を有している。これらの異形エアフォイル翼も、エアフォイル翼と近似した性能を有している。
【００２８】
ところで、本実施の形態においては、図１０に示すように、前記ベルマウス５は、吸込側に位置する吸込側円弧部５ａと、吹出側に位置する吹出側円弧部５ｂと、該吹出側円弧部５ｂと前記吸込側円弧部５ａとの間に位置する円筒部５ｃとを有して構成されており、前記プロペラファン４の後縁Ｂは、前記ベルマウス５の円筒部５ｃの外端に対応する位置に位置せしめられている（換言すれば、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの円弧の開始位置が、羽根１３の後縁部Ｂの位置と略一致せしめられている）。
【００２９】
また、この送風装置３においては、ベルマウス５の軸方向高さのうち羽根１３の外周部Ｐとオーバラップしている部分の高さをＨ1とし、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さをＨ0としたとき、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲となるように設定している。
【００３０】
上記のように設定すると、図１１および図１２に示すように、羽根１３の外周部Ｐからの吸込流れが維持されつつ、羽根１３の外周部Ｐにおいてベルマウス５に囲まれていない部分において羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されることとなる。図５および図７の場合と比較すれば、翼端渦Ｅが明らかに小さくなっている。従って、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音が低減できることとなり、運転音の静音化に大いに寄与する。なお、Ｈ1／Ｈ0＜０．４０とした場合には、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス５に囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、Ｈ1／Ｈ0＞０．６５とした場合には、ファン吸込側の面積が縮小し過ぎとなって、流速の増加によって吸込側騒音が増大することとなる。以上の理由から、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲に設定するのが望ましいのである。
【００３１】
ちなみに、Ｈ1／Ｈ0の値を種々変更して、本発明品（即ち、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置）の送風音を測定したところ、図１３に実線で示す結果が得られた。この結果によっても、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲に設定するのが望ましいことが分かる。なお、図１３に点線で示すものは、薄板形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置の送風音の測定結果であり、本発明品と比較するために載せられている。
【００３２】
さらに、この送風装置３においては、図１０に示すように、ベルマウス５における円筒部５ｃを前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップさせるとともに、前記円筒部５ｃの軸方向高さをＨ2としたとき、Ｈ2／Ｈ0＝０．２５〜０．５０の範囲に設定している。
【００３３】
上記のように設定した場合、ベルマウス５の円筒部５ｃによって羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されるが、円筒部５ｃの軸方向高さＨ2が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ0に比べて小さすぎると（即ち、Ｈ2／Ｈ0＜０．２５とした場合）、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス円筒部５ｃに囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、円筒部５ｃによる翼端渦Ｅの成長抑制効果が不十分となり、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、円筒部５ｃの軸方向高さＨ2が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ0に比べて大きすぎると（即ち、Ｈ2／Ｈ0＞０．５０とした場合）、ファン吸込側の面積が縮小し過ぎとなって、流速の増加によって吸込側騒音が増大することとなる。以上の理由から、Ｈ2／Ｈ0＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましい。
【００３４】
ちなみに、Ｈ2／Ｈ0の値を種々変更して、本発明品（即ち、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根を有するプロペラファンを組み込んだ送風装置）の送風音を測定したところ、図１４に示す結果が得られた。この結果によっても、Ｈ2／Ｈ0＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましいことが分かる。
【００３５】
ところで、本発明品である送風装置３に用いられているベルマウス付きプロペラファン４の単体試験を、下記の要領で行った。
【００３６】
即ち、図１５に示すように、ファンモータ１２を支持台１５上に固定することにより、ベルマウス付きプロペラファン４を所定の位置にセットし、このプロペラファン４の吹出側に集音マイク１６をセットして、プロペラファン４を運転しつつ、運転音を集音マイク１６で集音した。そして、ベルマウス５の高さＨ3と羽根１３の軸方向高さＨ0との比を変えて、試験したところ、図１６に示す結果が得られた。
【００３７】
これによれば、ファン単体の場合には、ベルマウス５の高さＨ3を低くして羽根１３がベルマウス５で囲まれている領域を少なくし（即ち、Ｈ3／Ｈ0を小さくし）、羽根１３の外周からの吸込量を増加させた方が送風音を小さくできることが分かる。ベルマウス５の高さＨ3を低くすると、翼端渦が生成・発達する領域が増加し、局所的に羽根１３の外周部の乱れが増大するため、送風音は増大すると考えられるが、図１６で示すように、実際には送風音は減少している。その理由は、（１）吹出側にファンガードが存在しない場合、翼端渦とファンガードとの干渉音による送風音上昇がないこと、（２）ベルマウス高さを低くすることにより、羽根外周領域が拡大し、吸込風速の低減と均一化による低騒音効果が大きくなるからと考えられる。
【００３８】
しかし、本実施の形態におけるように、吹出側にファンガードが存在する場合には、ベルマウスの高さが小さいほどよいとは言えず、前述したような最適位置が存在するのである。
【００３９】
さらにまた、本実施の形態においては、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの円弧の開始位置を、前記各羽根１３の後縁部Ｂの位置と略一致させているが、このようにすると、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの半径相当寸法だけ羽根３の後縁Ｂとファンガード６との距離が離れるため、吹出風速が減速されるとともに、羽根３の後縁Ｂから吹き出された気流Ｗは、ベルマウス５の吹出側円弧部５ｂから剥がれることなく、スムースに外側に拡大され、ファンガード６に到達するまでに乱れを生じさせることなく、減速されることとなり、ファンガード６との干渉音を小さくできる。
【００４０】
例えば、図１７（イ）に示すように、ベルマウス５における吹出側円弧部をなくした場合、吹出気流Ｗが急拡大流れとなって乱れｅが生じてしまうし、図１７（ロ）に示すように、ベルマウス５における吹出側円弧部をなくするとともに、ファンガード６を羽根１３の後縁Ｂに近づけた場合、吹出気流Ｗとファンガード６との干渉音が大きくなるし、図１７（ハ）に示すように、ベルマウス５の吹出側に、羽根３の後縁Ｂよりも上流側からテーパ状の拡大部５ｄを形成した場合、羽根１３の外周とテーパ状の拡大部５ｄとの隙間で乱れｅが生じてしまうため、ファンガード６との干渉音が増大してしまう。以上の理由から、図１７（ニ）に示すように、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの円弧の開始位置を、前記各羽根１３の後縁部Ｂの位置と略一致させておくのがよいのである。
【００４１】
ちなみに、図１７（イ）に示すように、ベルマウス５における吹出側円弧部をなくした場合（以下、参考例という）と、図１７（ニ）に示すように、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの円弧の開始位置を、前記各羽根１３の後縁部Ｂの位置と略一致させた場合（以下、本実施例という）とにおいて、Ｈ1／Ｈ0を変えて送風音を測定したところ、図１８に示す結果が得られた。これによっても、本実施例のものが低騒音化に寄与していることが分かる。
【００４２】
以上記述した実施の形態は、先の明細書および図面に開示されているものである。以下に、新たに追加された実施の形態について説明する。
【００４３】
第２の実施の形態
図１９ないし図２１には、本願発明の第２の実施の形態にかかる送風装置におけるプロペラファンの要部が示されている。
【００４４】
この場合、プロペラファン４を構成する各羽根３は、厚肉翼形状とされており、その外周部Ｐの形状は、図１９に示すように、その圧力面１３ａ側を略円弧状にカットしたものとされている。このようにすると、羽根１３の外周部（換言すれば、翼端）Ｐにおける圧力面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れｗ1や外周吸込流れｗ2で形成される翼端渦Ｅが滑らかに発生して安定し、乱れが小さくなる。
【００４５】
また、この羽根１３の半径方向断面形状は、そのハブ１４側から外周部Ｐまでのすべてが吸込側に凸な形状とされており、ハブ１４の回転中心（プロペラファン４の回転中心）Ｏを通り、しかも各羽根３の外周の所定の点Ａ〜Ｈを通る半径方向断面ＯＡ〜ＯＨよりも回転方向に位置する任意の半径方向断面において前記各羽根１３のハブ１４側と外周部Ｐ側とが、ともに吹出側に傾斜せしめられている。そして、当該断面の吸込側における最近点（即ち、最も吸込側に位置する点）Ｑ1〜Ｑ8は、当該断面の位置がハブ１４の回転方向に向かうにつれて次第にハブ１４側から外周部Ｐ側に移動した位置に位置せしめられている。なお、図２０における符号Ｎは、羽根１３の翼弦長を示す線である。
【００４６】
上記のように構成した場合、吸込側において、各羽根１３の外周部（換言すれば、翼端）Ｐの形状が外周吸込流れｗ2とマッチすることとなり（図１９参照）、翼端渦Ｅの成長が抑えられることは勿論のこと、各羽根１３の形状がバランスよいものとなり、外周部Ｐにおける圧力面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れｗ1の抑制と外周吸込流れｗ2と羽根形状とのマッチング度とが向上し、その結果、送風装置に組み込んだ場合においては、翼端渦Ｅとファンガード６との衝突による乱れをより小さくすることができ、ファンガード６からの騒音がより低減され、送風装置の運転音をより一層低減させることができる。
【００４７】
ちなみに、本実施の形態にかかる送風装置を組み込んだ空気調和機用室外機（本発明品）と、従来の送風装置を組み込んだ空気調和機用室外機（従来例）とにおける送風音の比較を行ったところ、図２２に示すように、本実施の形態にかかる送風装置を組み込んだ空気調和機用室外機における送風音が従来例に比べて約１．２ｄＢＡだけ低減していた。
【００４８】
なお、各羽根１３の半径方向断面形状を、前縁側から後縁側までのすべての位置において吸込側に凸な形状とし且つハブ１４（プロペラファン４）の回転中心Ｏを通る任意の半径方向断面ＯＡ〜ＯＨにおいて前記各羽根１３の外周部Ｐを吹出側に傾斜せしめるだけでもよい。
【００４９】
その他の構成および作用効果は、第１の実施の形態におけると同様なので説明を省略する。
【００５０】
第３の実施の形態
図２３には、本願発明の第３の実施の形態にかかる送風装置におけるプロペラファンの要部が示されている。
【００５１】
この実施の形態にかかる送風装置も、第１および第２の実施の形態の場合と同様、図１ないし図３に示す空気調和機用室外機に使用されるものであり、各羽根１３が薄肉翼形状である点を除いて、前提とする構成は同一である。
【００５２】
ところで、前述の第２の実施の形態にかかる送風装置におけるプロペラファン４においては、各羽根１３は厚肉翼形状（例えば、エアフォイル翼、異形エアフォイル翼）とされており、各羽根１３の半径方向断面形状をすべて吸込側に凸な形状とし、且つプロペラファン４の回転中心Ｏを通る任意の半径方向断面において前記各羽根１３の外周部（換言すれば、翼端）Ｐを吹出側に傾斜せしめる構成としている。
【００５３】
上記のような構成とすると、吸込側において、各羽根１３の外周部（換言すれば、翼端）Ｐの形状が外周吸込流れｗ2とマッチするようになり、翼端渦Ｅの成長が効果的に抑えられる。その結果、送風装置に組み込んだ場合においても、翼端渦Ｅとファンガード６との衝突による乱れｅ（図７参照）が小さくなって、ファンガード６からの騒音が低減され、送風装置の運転音の低減を図ることができ、エアフォイル翼本来の単体性能を有効に活かすことができた。
【００５４】
ところで、このような送風装置への組み込み時の騒音低減作用に関し、先にも述べたように、例えば前述の図８（ロ）に示す薄肉翼形状の羽根１３′を有するプロペラファン４′の場合、ファン単体の性能をみると、羽根面上でも剥離による気流乱れｅ′が生じており、後縁部Ｂにおける気流乱れｅ′も大きくなるので、エアフォイル翼形状の羽根を有するプロペラファンのファン性能に劣る。ところが、それらを組み込んだ送風装置の騒音性能を比較すると、それらのファン単体での性能差は小さくなるという事実がある。
【００５５】
その原因は、エアフォイル翼形状の羽根１３を有するプロペラファン４を組み込んだ送風装置の場合、羽根１３の外周部Ｐに発生する翼端渦Ｅが薄肉翼形状の羽根の翼端渦に比べて安定しているが、大きくなり、その大きな翼端渦Ｅがファンガード６と衝突することにより、気流乱れｅが激しくなって、ファンガード６から発生する騒音が大きくなってしまうことによると考えられる。これに対して、薄肉翼形状の羽根の翼端渦は、不安定ではあるが、小さいので、ファンガード６との衝突時の気流乱も緩やかで、ファンガード６から発生する騒音も小さい。
【００５６】
つまり、従来の構成のままで比較すると、少なくとも送風装置として組み込んだ場合には、薄肉翼形状の羽根も、それほどエアフォイル翼に劣るわけではなく、むしろコスト面からの優位性がある。
【００５７】
そこで、本願発明者等は同薄板形状の羽根１３′の騒音性能を更に改善すれば、前述の第２の実施の形態のエアフォイル翼構造の羽根１３に比べて、より低コストで、略同等の騒音性能の送風装置を実現できるのではないかと考えて、例えば図２３に示すように、プロペラファン４の各羽根１３を薄肉翼形状とする一方、その半径方向断面形状を、前述の第２の実施の形態の場合と同様に全て吸込側に凸な形状とし、且つ前記プロペラファン４の回転中心Ｏを通る任意の半径方向断面（前述の図２０および図２１参照）において前記各羽根１３の外周部（換言すれば、その翼端）Ｐを第２の実施の形態のものと同様に吹出側に傾斜せしめたものとしてみた。
【００５８】
このように構成してみると、やはり吸込側において、各羽根１３の外周部（換言すれば、その翼端）Ｐの形状が外周吸込流れｗ2とマッチするようになり、前記相対的に小さな翼端渦Ｅの成長が、さらに小さく抑えられることが分った。その結果、送風装置に組み込んだ場合においても、当該翼端渦Ｅとファンガード６との衝突による乱れｅが一層小さくなって、ファンガード６からの騒音が、より有効に低減され、十分に送風装置の運転音の低減を図ることができた。
【００５９】
今、そのようなプロペラファンを送風装置として空気調和機用室外機に組み込んだ時におけるその騒音低減効果を図２４に対比して示す。図２４中において、（ａ）は従来のエアフォイル翼形状の羽根よりなる厚肉ファンの場合、（ｂ）は従来の薄肉翼形状の羽根よりなる薄肉ファンの場合、（ｃ）は前記第２の実施の形態の厚肉ファンの場合、（ｄ）が本実施の形態の薄肉翼形状の羽根よりなる薄肉ファンの場合の各騒音低減効果を示す特性（風量−送風音特性）である。
【００６０】
これらの各特性を対比すれば明らかなように、本実施の形態の薄肉ファン（ｄ）の場合には、従来の薄肉ファン（ｂ）、従来の厚肉ファン（ａ）よりも組み込み時の騒音低減効果が高いことは勿論、上記実施の形態２の厚肉ファン（ｃ）と略同等のレベルまで静音性能を向上させることができる。
【００６１】
しかも、薄肉であるから、材料コストも易く、成形も容易であり、リサイクル性も高い。
【００６２】
また、軽量で、起動時および回転数可変制御時の負荷も小さいから、モータの消費電力も少なくて済み、省エネ性能も向上する。
【発明の効果】
【００６３】
請求項１の発明によれば、回転中心となるハブ１４の外周面に、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根１３，１３・を形成してなるプロペラファン４と、該プロペラファン４の半径方向外側に位置して吸込領域Ｘと吹出領域Ｙとを仕切るベルマウス５と、前記プロペラファン４の吹出側に位置するファンガード６とを備えた送風装置において、前記ベルマウス５を、吸込側に位置する吸込側円弧部５ａと、吹出側に位置する吹出側円弧部５ｂと、該吹出側円弧部５ｂと前記吸込側円弧部５ａとの間に位置する円筒部５ｃとを有して構成するとともに、前記ベルマウス５における軸方向高さのうち前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップしている部分の高さをＨ1とし、前記各羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さをＨ0としたとき、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲となるように設定して、羽根１３の外周部Ｐからの吸込流れを維持しつつ、羽根１３の外周部Ｐにおいてベルマウス５に囲まれていない部分において羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長を抑制するようにしたので、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音が低減できることとなり、運転音の静音化に大いに寄与するという効果がある。
【００６４】
しかも、ベルマウス５の円筒部５ｃによって羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されるという効果がある。なお、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて小さすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＜０．２５とした場合）、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス円筒部５ｃに囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、円筒部５ｃによる翼端渦Ｅの成長抑制効果が不十分となり、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて大きすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＞０．５０とした場合）、吸込側および吹出側の円弧部５ａ，５ｂの曲率半径が小さくなり過ぎて滑らかな空気の流入・流出ができなくなり、乱れが発生して騒音が増大する。以上の理由から、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましい。
【００６５】
請求項２の発明によれば、回転中心となるハブ１４の外周面に複数の羽根１３，１３・を形成してなるプロペラファン４と、該プロペラファン４の半径方向外側に位置して吸込領域Ｘと吹出領域Ｙとを仕切るベルマウス５と、前記プロペラファン４の吹出側に位置するファンガード６とを備えた送風装置において、前記ベルマウス５を、吸込側に位置する吸込側円弧部５ａと、吹出側に位置する吹出側円弧部５ｂと、該吹出側円弧部５ｂと前記吸込側円弧部５ａとの間に位置する円筒部５ｃとを有して構成するとともに、前記ベルマウス５における軸方向高さのうち前記各羽根１３の外周部Ｐとオーバラップしている部分の高さをＨ1とし、前記各羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さをＨ0としたとき、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲となるように設定して、羽根１３の外周部Ｐからの吸込流れを維持されつつ、羽根１３の外周部Ｐにおいてベルマウス５に囲まれていない部分において羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長を抑制するようにしたので、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音が低減できることとなり、運転音の静音化に大いに寄与するという効果がある。
【００６６】
しかも、ベルマウス５の円筒部５ｃによって羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長が抑制されるという効果がある。なお、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて小さすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＜０．２５とした場合）、翼端渦Ｅの成長領域（即ち、羽根３の外周部Ｐのうちベルマウス円筒部５ｃに囲まれていない部分）が大きくなり過ぎて、円筒部５ｃによる翼端渦Ｅの成長抑制効果が不十分となり、翼端渦Ｅとファンガード６との干渉音が大きくなってしまうし、円筒部５ｃの軸方向高さＨ 2 が、羽根１３の外周部Ｐにおける軸方向高さＨ 0 に比べて大きすぎると（即ち、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＞０．５０とした場合）、吸込側および吹出側の円弧部５ａ，５ｂの曲率半径が小さくなり過ぎて滑らかな空気の流入・流出ができなくなり、乱れが発生して騒音が増大する。以上の理由から、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定するのが望ましい。
【００６７】
請求項３の発明におけるように、請求項２記載の送風装置において、前記各羽根１３の半径方向断面形状をすべて吸込側に凸な形状とし且つ前記プロペラファン４の回転中心を通る任意の半径方向断面において前記各羽根１３の外周部Ｐを吹出側に傾斜せしめた場合、吸込側において、各羽根１３の外周部（換言すれば、翼端）Ｐの形状が外周吸込流れｗ2とマッチすることとなり、翼端渦Ｅの成長が抑えられることは勿論のこと、各羽根１３の形状がバランスよいものとなり、外周部Ｐにおける圧力面１３ａから負圧面１３ｂへの漏れ流れｗ1の抑制と外周吸込流れｗ2と羽根形状とのマッチング度とが向上し、その結果、送風装置に組み込んだ場合においては、翼端渦Ｅとファンガード６との衝突による乱れをより小さくすることができ、ファンガード６からの騒音がより低減され、送風装置の運転音をより一層低減させることができる。
【００６８】
請求項４の発明におけるように、請求項３記載の送風装置において、前記各羽根１３を厚肉翼形状とした場合、羽根１３の正圧面１３ａから負圧面１３ｂに漏れる漏れ流れ（即ち、翼端渦Ｅ）の成長がより一層抑制されることとなり、吹出側において翼端渦Ｅとファンガード６とが衝突したときに、該衝突によってファンガード６から発生する騒音がより一層低減でき、送風装置の運転音をより一層静音化することができる。
【００６９】
請求項５の発明におけるように、請求項２および３のいずれか一項記載の送風装置において、前記各羽根１３を薄肉翼形状とした場合、羽根１３の材料コストも安く、成形も容易であり、リサイクル性も高くなるし、軽量で、起動時および回転数可変制御時の負荷も小さくなるところから、モータの消費電力も少なくて済み、省エネ性能も向上する。
【００７０】
請求項６の発明におけるように、請求項１、２、３、４および５のいずれか一項記載の送風装置において、前記ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの円弧の開始位置を、前記各羽根１３の後縁部Ｂの位置と略一致させた場合、ベルマウス５における吹出側円弧部５ｂの半径相当寸法だけ羽根３の後縁Ｂとファンガード６との距離が離れるため、吹出風速が減速されるとともに、羽根３の後縁Ｂから吹き出された気流Ｗは、ベルマウス５の吹出側円弧部５ｂから剥がれることなく、スムースに外側に拡大され、ファンガード６に到達するまでに乱れを生じさせることなく、減速されることとなり、ファンガード６との干渉音を小さくできる。
【００７１】
請求項７の発明におけるように、請求項１、２、３、４、５および６のいずれか一項記載の送風装置３の吸込側に、熱交換器２を配設して空気調和機用室外機を構成した場合、運転音が静音化された空気調和機用室外機が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 一般の空気調和機用室外機の正面図である。
【図２】 図１のＩＩ−ＩＩ断面図である。
【図３】 図１のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。
【図４】 従来のベルマウス付きプロペラファンの断面図である。
【図５】 従来のベルマウス付きプロペラファンにおける翼端渦の形成状態を示す要部拡大斜視図である。
【図６】 プロペラファンにおける翼端渦の形成状態を示す断面図である。
【図７】 従来のベルマウス付きプロペラファンから吹き出される気流とファンガードとの干渉状態を説明するための部分拡大断面図である。
【図８】 （イ）はエアフォイル翼の周りの気流流れの状態を示す説明図であり、（ロ）は薄板翼の周りの気流流れの状態を示す説明図である。
【図９】 （イ）はエアフォイル翼の断面図、（ロ）〜（ニ）は３種類の異形エアフォイル翼の断面図である。
【図１０】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置に使用されているベルマウス付きプロペラファンの断面図である。
【図１１】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置に使用されているベルマウス付きプロペラファンにおける翼端渦の形成状態を示す要部拡大斜視図である。
【図１２】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置を用いた空気調和機用室外機におけるプロペラファンから吹き出される気流とファンガードとの干渉状態を説明するための部分拡大断面図である。
【図１３】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置に使用されるベルマウス付きプロペラファン（実施例）と薄板形状の羽根を有するベルマウス付きプロペラファン（従来例）とにおけるＨ1／Ｈ0に対する送風音の変化を示す特性図である。
【図１４】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置に使用されるベルマウス付きプロペラファンにおけるＨ2／Ｈ0に対する送風音の変化を示す特性図である。
【図１５】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置に使用されるベルマウス付きプロペラファンの単体試験図である。
【図１６】 本願発明の第１の実施の形態にかかる送風装置に使用されるベルマウス付きプロペラファンの単体試験時におけるＨ3／Ｈ0に対する送風音の変化を示す特性図である。
【図１７】 （イ）〜（ニ）はプロペラファンの羽根とベルマウスとの位置関係を変えた例を示す説明図である。
【図１８】 図１６（イ）に示すベルマウス付きプロペラファン（比較例）と図１６（ニ）に示すベルマウス付きプロペラファン（実施例）とにおけるＨ1／Ｈ0に対する送風音の変化を示す特性図である。
【図１９】 本願発明の第２の実施の形態にかかる送風装置に使用されるプロペラファンの要部拡大断面図である。
【図２０】 本願発明の第２の実施の形態にかかる送風装置に使用されるプロペラファンの要部正面図である。
【図２１】 本願発明の第２の実施の形態にかかる送風装置に使用されるプロペラファンの要部半断面図（１部切欠断面図）である。
【図２２】 本願発明の第２の実施の形態にかかる送風装置を使用した空気調和機用室外機と従来例との風量−送風音の関係を示す特性図である。
【図２３】 本願発明の第３の実施の形態にかかる送風装置に使用されるプロペラファンの要部拡大断面図である。
【図２４】 本願発明の第２および第３の実施の形態にかかる送風装置を使用した空気調和機用室外機と従来例との風量−送風音の関係を示す特性図である。
【符号の説明】
２は熱交換器、３は送風装置、４はプロペラファン、５はベルマウス、５ａは吸込側円弧部、５ｂは吹出側円弧部、５ｃは円筒部、６はファンガード、１３は羽根、１４はハブ。
Claims (7)
- 回転中心となるハブ（１４）の外周面に、エアフォイル翼で代表される厚肉翼形状の複数の羽根（１３），（１３）・を形成してなるプロペラファン（４）と、該プロペラファン（４）の半径方向外側に位置して吸込領域（Ｘ）と吹出領域（Ｙ）とを仕切るベルマウス（５）と、前記プロペラファン（４）の吹出側に位置するファンガード（６）とを備えた送風装置であって、前記ベルマウス（５）が、吸込側に位置する吸込側円弧部（５ａ）と、吹出側に位置する吹出側円弧部（５ｂ）と、該吹出側円弧部（５ｂ）と前記吸込側円弧部（５ａ）との間に位置する円筒部（５ｃ）とを有して構成されていて、前記ベルマウス（５）における軸方向高さのうち前記各羽根（１３）の外周部（Ｐ）とオーバラップしている部分の高さをＨ1とし、前記各羽根（１３）の外周部（Ｐ）における軸方向高さをＨ0としたとき、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲となるように設定されており、前記ベルマウス（５）における円筒部（５ｃ）が前記各羽根（１３）の外周部（Ｐ）とオーバラップせしめられていて、前記円筒部（５ｃ）の軸方向高さをＨ 2 としたとき、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定されていることを特徴とする送風装置。
- 回転中心となるハブ（１４）の外周面に複数の羽根（１３），（１３）・を形成してなるプロペラファン（４）と、該プロペラファン（４）の半径方向外側に位置して吸込領域（Ｘ）と吹出領域（Ｙ）とを仕切るベルマウス（５）と、前記プロペラファン（４）の吹出側に位置するファンガード（６）とを備えた送風装置であって、前記ベルマウス（５）が、吸込側に位置する吸込側円弧部（５ａ）と、吹出側に位置する吹出側円弧部（５ｂ）と、該吹出側円弧部（５ｂ）と前記吸込側円弧部（５ａ）との間に位置する円筒部（５ｃ）とを有して構成されていて、前記ベルマウス（５）における軸方向高さのうち前記各羽根（１３）の外周部（Ｐ）とオーバラップしている部分の高さをＨ1とし、前記各羽根（１３）の外周部（Ｐ）における軸方向高さをＨ0としたとき、Ｈ1／Ｈ0＝０．４０〜０．６５の範囲となるように設定されており、前記ベルマウス（５）における円筒部（５ｃ）が前記各羽根（１３）の外周部（Ｐ）とオーバラップせしめられていて、前記円筒部（５ｃ）の軸方向高さをＨ 2 としたとき、Ｈ 2 ／Ｈ 0 ＝０．２５〜０．５０の範囲に設定されていることを特徴とする送風装置。
- 前記各羽根（１３）の半径方向断面形状がすべて吸込側に凸な形状とされ且つ前記プロペラファン（４）の回転中心を通る任意の半径方向断面において前記各羽根（１３）の外周部（Ｐ）が吹出側に傾斜せしめられていることを特徴とする前記請求項２記載の送風装置。
- 前記各羽根（１３）が厚肉翼形状とされていることを特徴とする前記請求項３記載の送風装置。
- 前記各羽根（１３）が薄肉翼形状とされていることを特徴とする前記請求項２および３のいずれか一項記載の送風装置。
- 前記ベルマウス（５）における吹出側円弧部（５ｂ）の円弧の開始位置が、前記各羽根（１３）の後縁部（Ｂ）の位置と略一致せしめられていることを特徴とする前記請求項１、２、３、４および５のいずれか一項記載の送風装置。
- 前記請求項１、２、３、４、５および６のいずれか一項記載の送風装置（３）の吸込側に、熱交換器（２）を配設したことを特徴とする空気調和機用室外機。
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