JP4135024B2 - 内燃機関の燃料供給装置 - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関の燃料供給装置に関し、さらに詳しくは内燃機関に燃料を供給する第１燃料噴射機構および第２燃料噴射機構に燃料を供給する内燃機関の燃料供給装置に関するものである。

乗用車、トラックなどの車両に搭載されるガソリンエンジン、ディーゼルエンジンなどの内燃機関に燃料を供給する方法としては、内燃機関の気筒内に直接燃料を噴射する気筒内噴射と、内燃機関の気筒内に空気を供給する吸気通路に燃料を噴射する吸気通路内噴射と、上記の２つの方法を合わせる、つまり内燃機関の運転状態に応じて気筒内噴射と吸気通路内噴射を切り替える気筒内／吸気通路内噴射とがある。

上記の内燃機関の運転状態に応じて気筒内／吸気通路内噴射を行う内燃機関の燃料噴射装置としては、例えば特許文献１に示すものがある。この内燃機関の燃料噴射装置は、燃料供給装置と、吸気通路内噴射を行う吸気通路内用インジェクタ（機関吸気通路噴射用燃料噴射弁）を有する第１燃料噴射機構と、気筒内噴射を行う気筒内用インジェクタ（筒内噴射用燃料噴射弁）を有する第２燃料噴射機構とを備える。燃料供給装置は、燃料タンク内の燃料を低圧ポンプにより加圧し第１燃料噴射機構に供給する第１燃料供給系と、低圧ポンプで加圧された燃料を高圧ポンプによりさらに加圧し第２燃料噴射機構に供給する第２燃料供給系とを備える。この内燃機関の燃料噴射装置は、燃料供給量（燃料噴射量）およびアクセル開度（アクセルペダルの踏み込み量）などに基づいて作成されたマップにより第１燃料噴射機構および第２燃料噴射機構の噴射を制御する。具体的には、上記マップは、第１燃料噴射機構のみによる噴射領域、第１燃料噴射機構および第２燃料噴射機構の両方による噴射領域、第２燃料噴射機構のみによる噴射領域に区画されており、制御手段は内燃機関の運転状態により、第１燃料噴射機構および／または第２燃料噴射機構の噴射を制御する。

特開平７−１０３０４８号公報

ところで、従来の内燃機関の燃料噴射装置は、上述のように第２燃料噴射機構に高圧の燃料を供給する高圧ポンプが備えられている。この高圧ポンプは、内燃機関のクランクシャフトの回転によりカムが駆動し、高圧ポンプのプランジャを往復運動させて低圧ポンプで加圧された燃料をさらに加圧するものである。この高圧ポンプは、制御手段が気筒内用インジェクタから燃料を噴射しないように制御、つまり第２燃料噴射機構を作動させていない状態でも、内燃機関のクランクシャフトの回転により駆動し続けている。従って、高圧ポンプが第２燃料供給系から燃料を吸引する際や、余剰燃料を戻す際に脈動が発生する。この脈動は、第２燃料供給系および第１燃料供給系の通路内における燃料の圧力、つまり燃圧を変動させる。この燃圧の変動が第１燃料噴射機構に伝播する。制御手段は、内燃機関の運転状態により、第１燃料噴射機構から内燃機関の吸気通路に噴射する燃料の噴射タイミングおよび噴射量を制御するが、この第１燃料噴射機構に脈動が伝播することで、内燃機関の運転状態に基づいて決定される噴射供給量を第１燃料噴射機構から噴射できないという虞があった。つまり、内燃機関に供給すべき燃料供給量を燃料噴射装置から供給できない虞があった。

この発明は、上記に鑑みてなされたものであって、高圧ポンプにおいて発生した脈動が
内燃機関に供給する燃料供給量に与える影響を低減できる内燃機関の燃料供給装置を提供することを目的とするものである。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、この発明では、燃料を低圧ポンプで加圧し、当該加圧された燃料を第１燃料噴射機構に供給する第１燃料供給系と、前記第１燃料供給系から分岐し、前記低圧ポンプで加圧された燃料を内燃機関の運転状態に応じて駆動する高圧ポンプでさらに加圧し、当該さらに加圧された燃料を第２燃料噴射機構に供給する第２燃料供給系と、を備える内燃機関の燃料供給装置において、前記高圧ポンプから前記第１燃料噴射機構までの通路長さは、当該高圧ポンプから第１燃料噴射機構に伝播する脈動が大きくなる内燃機関の回転数が当該内燃機関の常用域回転数からはずれる長さであることを特徴する。

また、この発明では、前記高圧ポンプから前記第１燃料噴射機構までの通路長さは、前記高圧ポンプから第１燃料噴射機構に伝播する脈動が大きくなる内燃機関の回転数が前記常用域回転数のアイドリング回転数より低くなる長さであることを特徴とする。

また、この発明では、燃料を低圧ポンプで加圧し、当該加圧された燃料を第１燃料噴射機構に供給する第１燃料供給系と、前記第１燃料供給系から分岐し、前記低圧ポンプで加圧された燃料を内燃機関の運転状態に応じて駆動する高圧ポンプでさらに加圧し、当該さらに加圧された燃料を第２燃料噴射機構に供給する第２燃料供給系と、を備える内燃機関の燃料供給装置において、前記高圧ポンプから第１燃料噴射機構に伝播する脈動が大きくなる内燃機関の回転数を変更する脈動発生回転数変更手段を備え、前記脈動発生回転数変更手段は、前記高圧ポンプから前記第１燃料噴射機構までの通路長さを変更することを特徴とする。

また、この発明では、前記高圧ポンプから第１燃料噴射機構までの通路長さの変更は、前記高圧ポンプから第１燃料噴射機構に伝播する脈動が大きくなる内燃機関の回転数が現在の内燃機関の回転数から外れるように変更することを特徴とする。

この発明にかかる内燃機関の燃料供給装置は、高圧ポンプにおいて発生した脈動が第１燃料噴射機構に伝播されることを抑制すること、または各気筒群の第１燃料噴射機構ごとの燃料の噴射量のばらつきを防止すること、または第１燃料噴射機構から噴射される噴射量を低減することで高圧ポンプから発生する脈動が内燃機関に供給する燃料供給量に与える影響を低減できるという効果を奏する。

以下、この発明につき図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施の形態における構成要素には、当業者が容易に想定できるもの或いは実質的に同一のものが含まれる。ここで、以下に説明する燃料供給装置あるいはこの燃料供給装置を含む燃料噴射装置は、乗用車、トラックなどの車両に搭載されるガソリンエンジン、ディーゼルエンジンなどの内燃機関であるエンジンに燃料を供給する装置である。なお、以下の実施例では、４つの気筒を直列に備える直列４気筒エンジンあるいは３つの気筒を１つの気筒群とするＶ型６気筒エンジンにおける燃料供給装置を有する燃料噴射装置について説明するが、本発明はこれに限定されるものではなく、直列６気筒エンジン、４つの気筒を１つの気筒群とするＶ型８気筒エンジンなどに用いることもできる。

図１は、実施例１にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。図２は、実施例１にかかる燃料噴射装置を備える内燃機関の気筒の構成例を示す図である。図１に示すように、この発明にかかる燃料噴射装置１−１は、燃料供給装置２−１と、第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３と、第２燃料噴射機構である気筒内用燃料噴射機構４と、制御手段である噴射制御装置５とにより構成されている。

燃料供給装置２−１は、燃料を貯留する燃料タンク６と、低圧ポンプ７と、第１燃料供給系８と、高圧ポンプ９と、第２燃料供給系１０とにより構成されている。低圧ポンプ７は燃料タンク６内の燃料を所定圧力（低圧）まで加圧し、吸気通路内用燃料噴射機構３に供給する電動式の低圧ポンプである。第１燃料供給系８は、少なくとも低圧ポンプ７で加圧された燃料を吸気通路内用燃料噴射機構３に供給する低圧通路８ａにより構成されている。高圧ポンプ９は、図示しないエンジンのクランクシャフトに連結されたカム９ａが回転することで、高圧ポンプ９内の図示しないプランジャが往復運動し、このプランジャの往復運動により、低圧通路８ａ内、つまり第１燃料供給系８内の低圧ポンプ７により加圧された燃料を所定圧力（高圧）までさらに加圧し、気筒内用燃料噴射機構４に供給する。つまり、高圧ポンプ９は、内燃機関であるエンジンの運転状態に応じて駆動する。なお、この高圧ポンプ９には、後述する噴射制御装置５により弁開度が制御される図示しない調量弁が備えられている。第２燃料供給系１０は、少なくとも第１燃料供給系８の低圧通路８ａの分岐部分Ａから低圧ポンプ７で加圧された燃料を高圧ポンプ９に供給する分岐通路１０ａと、高圧ポンプ９でさらに加圧された燃料を気筒内用燃料噴射機構４に供給する高圧通路１０ｂと、気筒内用燃料噴射機構４に供給された燃料のうち余剰燃料を燃料タンク６に戻すリリース通路１０ｃとにより構成されている。

第２燃料供給系１０の分岐通路１０ａ、つまり第２燃料供給系１０の高圧ポンプ９の上流側には、後述する噴射制御装置により開閉が制御される脈動伝播抑制手段である遮断弁１０ｄが設けられている。なお、７ａは、第１燃料供給系８を構成する低圧通路８ａ内の燃料の圧力が所定圧力よりも高くなった際に、低圧ポンプ７から吐出された燃料の一部を燃料タンク６に戻し、低圧通路８ａ内、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３および高圧ポンプ９に供給する燃料の圧力を一定に保つレギュレータである。また、１０ｅは、気筒内用燃料噴射機構４内に供給された燃料の圧力を一定に保つための逆止弁である。１０ｆは、気筒内用燃料噴射機構４内に供給された燃料の圧力が所定圧力よりも高くなった際に、この気筒内用燃料噴射機構４内の燃料の一部を燃料タンク６に戻し、気筒内用燃料噴射機構４内の燃料の圧力を一定に保つリリーフ弁である。

吸気通路内用燃料噴射機構３および気筒内用燃料噴射機構４は、図２に示すように、直列４気筒エンジンの各気筒２０ａ〜２０ｄのそれぞれに対応する吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄおよび気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄを有する。この吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄ、気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄは、電磁弁であり後述する噴射制御装置５により噴射タイミングやこの電磁弁に対する通電時間に基づく噴射量が制御される。吸気通路内用燃料噴射機構３は、第１燃料供給系８の低圧通路８ａから供給された燃料を各吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄに分配する燃料分配配管３ｅを備える。一方、気筒内用燃料噴射機構４は、第２燃料供給系１０の高圧通路１０ｂから供給された燃料を各気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに分配する燃料分配配管４ｅを備える。ここで、吸気通路内用燃料噴射機構３および気筒内用燃料噴射機構４は、エンジンの各気筒２０ａ〜２０ｄのそれぞれに対応するように吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄと気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄを有するので、例えば６気筒エンジンの場合、吸気通路内用燃料噴射機構３および気筒内用燃料噴射機構４はそれぞれ６個の吸気通路内用インジェクタと気筒内用インジェクタを有することとなる。

ここで、エンジンの各気筒２０ａ〜２０ｄは、図２に示すように、シリンダブロック２１と、ピストン２２と、シリンダブロック２１に固定されたシリンダヘッド２３と、ピストン２２とシリンダヘッド２３との間に形成される燃料室２４と、吸気弁２５と、排気弁２６と、吸気ポート２７と、排気ポート２８と、点火プラグ２９とにより構成されている。吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄは、吸気ポート２７と連通する吸気通路３０内に燃料を噴射できるように備えられている。また、気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄは、シリンダヘッド２３に固定され、燃料室２４内に燃料を直接噴射できるように備えられている。なお、２２ａは、気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄから噴射された燃料を点火プラグ２９近傍に導くための凹部である。なお、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタは、吸気通路３０の上流側に設けられる図示しないサージタンク内に燃料を噴射し、エンジンに燃料を供給するようにしてもよい。

噴射制御装置５は、エンジンの各所に取り付けられたセンサから例えばエンジン回転数やアクセル開度などの入力信号や、記憶部５ｃに記憶されている各種マップに基づいて、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄや気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄの噴射タイミングや噴射量、低圧ポンプ７の駆動／停止、高圧ポンプ９の調量弁の弁開度、遮断弁１０ｄの開閉などを制御する出力信号を出力するものである。具体的には、上記入力信号や出力信号の入出力を行うインターフェース部５ａと、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄや気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄの噴射タイミングや噴射量などを算出する処理部５ｂと、上記マップなどを記憶する記憶部５ｃとにより構成されている。なお、この燃料噴射装置５は、専用のハードウェアにより実現されるものであってもよい。また、処理部５ｂは、メモリおよびＣＰＵ（Central Processing Unit）により構成され、後述する燃料噴射方法に基づくプログラムをメモリにロードして実行することにより、燃料噴射方法を実現させるものであってもよい。また、エンジンを制御するＥＣＵ（Engine Control Unit）にこの燃料噴射装置５を組み込んでもよい。さらに、記憶部５ｃは、フラッシュメモリ等の不揮発性のメモリ、ＲＯＭ（Read Only Memory）のような読み出しのみが可能な揮発性のメモリあるいはＲＡＭ（Random Access Memory）のような読み書きが可能な揮発性のメモリ、あるいはこれらの組み合わせにより構成することができる。

次に、燃料噴射装置１−１の燃料噴射方法について説明する。図３は、実施例１にかかる燃料噴射装置の噴射制御フローを示す図である。図４は、燃料供給量とアクセル開度とのマップの構成例を示す図である。まず、図３に示すように、噴射制御装置５の処理部５ｂは、エンジンに供給する燃料供給量Ｑを算出する（ステップＳＴ１）。これは、記憶部５ｃに記憶されている図示しないエンジン回転数とアクセル開度とのマップと、エンジンから噴射制御装置５に入力されるエンジン回転数およびアクセル開度の入力信号に基づいて決定される。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１よりも小さいか否かを判断する（ステップＳＴ２）。アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１よりも小さい場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、内燃機関であるエンジンの運転状態から燃料の噴射領域が第２燃料噴射機構である気筒内用燃料噴射機構４のみによる噴射領域、つまり気筒内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、遮断弁１０ｄが開弁しているか否かを判断する（ステップＳＴ３）。次に、処理部５ｂは、遮断弁１０ｄが開弁していると判断すると、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−１は気筒内噴射を行う（ステップＳＴ４）。

具体的には、気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄは、各気筒２０ａ〜２０ｄの圧縮工程末期において１回だけ燃料室２４に燃料を噴射する。噴射された燃料は、図２に示すピストン２２の凹部２２ａの表面に沿いつつ、点火プラグ２９下方からシリンダヘッド２３側に上昇し、吸気弁２５が開かれたことにより予め燃料室２４内に導入された空気と混合し、混合気を形成する。そして、この混合気が点火プラグ２９により着火されることで、図示しないエンジンのクランクシャフトに回転力を与える。なお、処理部５ｂは、遮断弁１０ｄが閉弁していると判断すると、遮断弁１０ｄにこの遮断弁１０ｄを開弁させる出力信号を出力し、遮断弁１０ｄを開弁させる（ステップＳＴ５）。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１以上である場合は、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さいか否かを判断する（ステップＳＴ６）。アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さい場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、内燃機関であるエンジンの運転状態から燃料の噴射領域が第２燃料噴射機構である気筒内用燃料噴射機構４および第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３による噴射領域、つまり気筒内／吸気通路内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、遮断弁１０ｄが開弁しているか否かを判断する（ステップＳＴ７）。次に、処理部５ｂは、遮断弁１０ｄが開弁していると判断すると、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄおよび気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−１は気筒内／吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ８）。

具体的には、まず、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄは、図２に示すように、各気筒２０ａ〜２０ｄの吸気工程初期において１回だけ吸気通路３０内に燃料を噴射する。噴射された燃料は、吸気通路３０内の空気と混合し混合気を形成し、吸気ポート２７を介して燃料室２４に導入される。次に、気筒内用燃料噴射機構
４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄは、各気筒２０ａ〜２０ｄの圧縮工程末期において１回だけ燃料室２４に燃料を噴射する。噴射された燃料は、ピストン２２の凹部２２ａの表面に沿いつつ、点火プラグ２９下方からシリンダヘッド２３側に上昇し、吸気弁２５が開かれたことにより予め燃料室２４内に導入された混合気とさらに混合し、点火プラグ２９により着火可能な混合気を形成する。そして、この混合気が点火プラグ２９により着火されることで、図示しないエンジンのクランクシャフトに回転力を与える。なお、処理部５ｂは、遮断弁１０ｄが閉弁していると判断すると、遮断弁１０ｄにこの遮断弁１０ｄを開弁させる出力信号を出力し、遮断弁１０ｄを開弁させる（ステップＳＴ９）。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２以上である場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、内燃機関であるエンジンの運転状態から燃料の噴射領域が第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３のみによる噴射領域、つまり吸気通路内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、遮断弁１０ｄが開弁しているか否かを判断する（ステップＳＴ１０）。次に、処理部５ｂは、遮断弁１０ｄが開弁していると判断すると、遮断弁１０ｄにこの遮断弁１０ｄを閉弁させる出力信号を出力し、遮断弁１０ｄを閉弁させる（ステップＳＴ１１）。遮断弁１０ｄを閉弁すると、高圧ポンプ９において発生した脈動は、第１燃料供給系８の低圧通路８ａに伝播されない。つまり、第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動が伝播されることを抑制する。次に、処理部５ｂは、遮断弁１０ｄが閉弁していると判断すると、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−１は吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ１２）。このとき、各吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの燃料の噴射量は、吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動が伝播しないため燃料供給量Ｑと異なることはない。

具体的には、まず、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄは、図２に示すように、各気筒２０ａ〜２０ｄの吸気工程初期において１回だけ吸気通路３０内に燃料が噴射される。噴射された燃料は、吸気通路３０内の空気と混合し混合気となり、吸気ポート２７を介して燃料室２４に導入される。そして、この混合気が点火プラグ２９により着火されることで、図示しないエンジンのクランクシャフトに回転力を与える。以上により、高圧ポンプ９において発生した脈動が吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播されることを抑制することで、高圧ポンプ９において発生した脈動がエンジンに供給する燃料供給量、特に第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから噴射される燃料の噴射量に与える影響を低減できる。

なお、図１に示す高圧ポンプ９が備える図示しない調量弁に遮断弁１０ｄの代わりにこの遮断弁１０ｄと同様の動作をさせてもよい。つまり、噴射制御装置５が吸気通路内噴射領域であると判断した際に、高圧ポンプ９の調量弁を閉弁することで、第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動が伝播されないようにしてもよい。この場合は、エンジンの燃料供給装置２−１あるいは燃料供給装置２−１を備える燃料噴射装置１−１を構成する部品の数を増やすことなく、高圧ポンプ９において発生した脈動がエンジンに供給する燃料供給量に与える影響を低減できる。

図５は、実施例２にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。図５に示す燃料噴射装置１−２が、図１に示す燃料噴射装置１−１と異なる点は、燃料供給装置２−２に遮断弁１０ｄの代わりに、固定絞り８ｂを設けた点である。なお、図５に示す燃料噴射装置１−２の基本的構成は、図１に示す燃料噴射装置１−１の基本的構成と同様であるため、その説明は省略する。

第１燃料供給系８の低圧通路８ａには、第２燃料供給系１０が分岐する部分Ａと第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３との間に脈動伝播抑制手段である固定絞り８ｂが設けられている。ここで、高圧ポンプ９において発生した脈動が吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播した際に、伝播した脈動を小さくする、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内に供給された燃料の圧力変動幅を小さくするように、固定絞り８ｂの絞り量を設定する。このとき、固定絞り８ｂの絞り量を大きくしすぎると、第１燃料供給系８に供給される燃料の流量が低流量である場合に、固定絞り８ｂを通過し、吸気通路内用燃料噴射機構３に供給された燃料が吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから噴射できなくなるため、少なくとも吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから燃料を噴射できる絞り量とすることが好ましい。

次に、燃料噴射装置１−２の燃料噴射方法について説明する。図６は、実施例２にかかる燃料噴射装置の噴射制御フローを示す図である。なお、図６に示す燃料噴射装置１−２の燃料噴射方法は、図３に示す燃料噴射装置１−１の燃料噴射方法と基本的なフローは同一なので簡略化して説明する。まず、図６に示すように、噴射制御装置５の処理部５ｂは、エンジンに供給する燃料供給量Ｑを算出する（ステップＳＴ１）。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１よりも小さいか否かを判断する（ステップＳＴ２）。アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１よりも小さい場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、内燃機関であるエンジンの運転状態から気筒内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−２は気筒内噴射を行う（ステップＳＴ４）。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１以上である場合は、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さいか否かを判断する（ステップＳＴ６）。アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さい場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、気筒内／吸気通路内噴射領域であると判断する。次に、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄおよび気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−２は気筒内／吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ８）。ここで、高圧ポンプ９において発生した脈動は、第２燃料供給系１０の分岐通路１０ａを介して第１燃料供給系８の低圧通路８ａに伝播する。低圧通路８ａに伝播された脈動は、この低圧通路８ａの固定絞り８ｂにより脈動の大きさが小さくされる。すなわち、この固定絞り８ｂの下流側の低圧通路８ａおよび第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動、つまり燃料の圧力変動幅が固定絞り８ｂの上流側の燃料の圧力変動幅よりも小さくなる。従って、第１燃料噴射機構および第２燃料噴射機構の両方でのエンジンに燃料を供給する気筒内／吸気通路内噴射においても、吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの燃料の噴射量は、吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動の伝播を抑制できるため燃料供給量Ｑと略同一とすることができる。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２以上である場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、吸気通路内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−２は吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ１２）。ここでも、上記と同様に、高圧ポンプ９において発生した脈動が低圧通路８ａに伝播されても、
この低圧通路８ａの固定絞り８ｂにより脈動の大きさが小さくされる。すなわち、この固定絞り８ｂの下流側の低圧通路８ａおよび第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動、つまり燃料の圧力変動幅が固定絞り８ｂの上流側の燃料の圧力変動幅よりも小さくなる。従って、第１燃料噴射機構のみによりエンジンに燃料を供給する吸気通路内噴射において、吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの燃料の噴射量は、吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動の伝播を抑制できるため燃料供給量Ｑと略同一とすることができる。以上により、高圧ポンプ９において発生した脈動が吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播されることを抑制することで、高圧ポンプ９において発生した脈動がエンジンに供給する燃料供給量、特に第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから噴射される燃料の噴射量に与える影響を低減できる。

図７は、実施例３にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。図７に示す燃料噴射装置１−３が、図５に示す燃料噴射装置１−２と異なる点は、固定絞り弁８ｂの代わりにエンジンの運転状態により絞り量が変化する可変絞り８ｃを設けた点である。なお、図７に示す燃料噴射装置１−３の基本的構成は、図５に示す燃料噴射装置１−２の基本的構成と同様であるため、その説明は省略する。

第１燃料供給系８の低圧通路８ａには、第２燃料供給系１０が分岐する部分Ａと第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３との間に脈動伝播抑制手段である可変絞り８ｃが設けられている。この可変絞り８ｃは、その絞り量を噴射制御装置５からの出力信号により制御されるものである。

次に、燃料噴射装置１−３の燃料噴射方法について説明する。図８は、実施例３にかかる燃料噴射装置の噴射制御フローを示す図である。ここでは、エンジンの運転状態として、第１燃料供給系８を構成する低圧通路８ａ内に供給される燃料の燃料流量の変化に基づく燃料噴射方法について説明する。なお、図８に示す燃料噴射装置１−３の燃料噴射方法は、図６に示す燃料噴射装置１−２の燃料噴射方法と基本的なフローは同一なので簡略化して説明する。まず、図８に示すように、噴射制御装置５の処理部５ｂは、エンジンに供給する燃料供給量Ｑを算出する（ステップＳＴ１）。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１よりも小さいか否かを判断する（ステップＳＴ２）。アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１よりも小さい場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、内燃機関であるエンジンの運転状態から気筒内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、可変絞り８ｃの絞り量を０、つまり絞らないように出力信号をこの可変絞り８ｃに出力する（ステップＳＴ１３）。これは、エンジンへの燃料の供給が気筒内噴射により行われる場合に、可変絞り８ｃの絞り量を０とし、絞り量が変動することを防止することで、気筒内用燃焼噴射機構４の気筒内インジェクタ４ａ〜４ｄから噴射される燃料の噴射量とエンジンに供給する燃料の燃料供給量Ｑとが異ならないようにするためである。次に、処理部５ｂは、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−３は気筒内噴射を行う（ステップＳＴ４）。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１以上である場合は、第１燃料供給系８を構成する低圧通路８ａ内に供給される燃料の燃料流量Ｑ´が所定値Ｑ１よりも大きいか否かを判断する（ステップＳＴ１４）。ここで、燃料流量Ｑ´は、低圧ポンプ７の駆動状態より算出されるものである。また、所定値Ｑ１は、少なくとも吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄが燃料を噴射するために必要とする第１燃
料供給系８を構成する低圧通路８ａ内の燃料流量である。次に、処理部５ｂは、燃料流量Ｑ´が所定値Ｑ１よりも大きい場合は、可変絞り８ｃにその絞り量が燃料流量Ｑ´に定数をかけた量となるように出力信号を出力する（ステップＳＴ１５）。つまり、噴射制御装置５は、燃料流量Ｑ´が増加するとそれに比例して可変絞り８ｃの絞り量が大きくなるように可変絞り８ｃの絞り量を制御する。なお、処理部５ｂは、燃料流量Ｑ´が所定値Ｑ１以下である場合は、可変絞り８ｃの絞り量を０、つまり絞らないように出力信号をこの可変絞り８ｃに出力する（ステップＳＴ１６）。これは、燃料流量Ｑ´が所定値Ｑ１以下である場合に可変絞り８ｃを絞ることで、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから燃料を噴射できなくことを防止するためである。

次に、処理部５ｂは、可変絞り８ｃの絞り量を制御した後、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さいか否かを判断する（ステップＳＴ６）。アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さい場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、気筒内／吸気通路内噴射領域であると判断する。次に、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄおよび気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−３は気筒内／吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ８）。ここで、高圧ポンプ９において発生した脈動は、第２燃料供給系１０の分岐通路１０ａを介して第１燃料供給系８の低圧通路８ａに伝播する。このとき、低圧通路８ａの可変絞り８ｃは、その絞り量をエンジンの運転状態、つまり第１燃料供給系８を構成する低圧通路８ａに供給される燃料流量Ｑ´の増加に比例して大きくする。従って、吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動は小さくなる。すなわち、この可変絞り８ｃの下流側の低圧通路８ａおよび第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が可変絞り８ｃの上流側の燃料の圧力変動幅よりも小さくなる。これにより、第１燃料噴射機構および第２燃料噴射機構の両方でのエンジンに燃料を供給する気筒内／吸気通路内噴射においても、吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの燃料の噴射量は、吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動の伝播を抑制できるため燃料供給量Ｑと略同一とすることができる。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２以上である場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、吸気通路内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−３は吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ１２）。ここで、高圧ポンプ９において発生した脈動は、第２燃料供給系１０の分岐通路１０ａを介して第１燃料供給系８の低圧通路８ａに伝播する。このとき、低圧通路８ａの可変絞り８ｃは、その絞り量をエンジンの運転状態、つまり第１燃料供給系８を構成する低圧通路８ａに供給される燃料流量Ｑ´の増加に比例して大きくする。従って、吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動は小さくなる。すなわち、この可変絞り８ｃの下流側の低圧通路８ａおよび第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が可変絞り８ｃの上流側の燃料の圧力変動幅よりも小さくなる。これにより、第１燃料噴射機構のみによりエンジンに燃料を供給する吸気通路内噴射において、吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの燃料の噴射量は、吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動の伝播を抑制できるため燃料供給量Ｑと略同一とすることができる。以上により、高圧ポンプ９において発生した脈動が吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播されることを抑制することで、高圧ポンプ９において発生した脈動がエンジンに供給する燃料供給量、特に第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから噴射される燃料の噴射量に与える影響を低減できる。

なお、ステップＳＴ１６において、可変絞り８ｃが絞り量０となるように処理部５ｂがこの可変絞り８ｃに出力信号を出力した場合は、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さいか否かを判断する。（ステップＳＴ６）。そして、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さい場合は、燃料噴射装置１−３が気筒内／吸気通路内噴射を行い（ステップＳＴ８）、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２以上である場合は、燃料噴射装置１−３が吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ１２）。

次に、燃料噴射装置１−３の他の燃料噴射方法について説明する。図９は、燃料の圧力変動幅とエンジン回転数との関係を示す図である。図１０は、実施例３にかかる燃料噴射装置の他の噴射制御フローを示す図である。図１１は、可変絞りの絞り量とエンジン回転数とのマップである。ここでは、燃料供給装置１−３の運転状態として、エンジンのエンジン回転数Ｎｅに基づく燃料噴射方法について説明する。なお、図１０に示す燃料噴射装置１−３の燃料噴射方法は、図８に示す燃料噴射装置１−３の燃料噴射方法と基本的なフローは同一なので簡略化して説明する。

図９に示すように、高圧ポンプ９において発生した脈動は、エンジン回転数Ｎｅが上昇するに伴い大きくなる。つまり、高圧ポンプ９内の燃料に圧力変動幅が大きくなる。これは、高圧ポンプ９を駆動、つまり高圧ポンプ９のプランジャを往復運動させるカム９ａがエンジンのクランクシャフトの回転に伴い回転するためである。一方、高圧ポンプ９において発生した脈動が第２燃料供給系１０の分岐通路１０ａおよび第１燃料供給系８の低圧通路８ａを介して吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播されると、この吸気通路内用燃料噴射機構３における脈動は、高圧ポンプ９における脈動の特性とは異なる特性となる。具体的には、エンジン回転数Ｎｅが所定のエンジン回転数となるまで脈動は大きく、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が大きくなる。また、所定のエンジン回転数Ｎｅにおいて脈動の大きさがピーク、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅がピークＢとなる。エンジン回転数Ｎｅがこの所定のエンジン回転数を過ぎると、エンジン回転数Ｎｅの上昇に対応して脈動は小さく、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が小さくなる。従って、所定のエンジン回転数において、吸気通路内用燃料噴射機構３における脈動の大きさ、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅は最大となる。この吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が最大となる所定のエンジン回転数は、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３までの通路長さにより決定される。図１０に示す燃料噴射装置の他の噴射制御フローは、高圧ポンプ９から第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播した脈動により、この吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅がピークＢとなる所定のエンジン回転数の時に可変絞り８ｃの絞り量が最大となるようにするものである。

まず、図１０に示すように、噴射制御装置５の処理部５ｂは、エンジンに供給する燃料供給量Ｑを算出する（ステップＳＴ１）。次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１よりも小さいか否かを判断する（ステップＳＴ２）。アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１よりも小さい場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、内燃機関であるエンジンの運転状態から気筒内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、可変絞り８ｃの絞り量を０、つまり絞らないように出力信号をこの可変絞り８ｃに出力する（ステップＳＴ１３）。次に、処理部５ｂは、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−３は気筒内噴射を行う（ステップＳＴ４）。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１以上である場合は、現在のエンジン回転数Ｎｅが記憶部５ｃに記憶されている図１１に示すマップにおけるエンジン回転数Ｎ
ｅ１からＮｅ２の範囲内であるか否かを判断する（ステップＳＴ１７）。同図に示すマップは、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動により吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が大きくなると可変絞り８ｃの絞り量を大きくし、この燃料の圧力変動幅が小さくなると可変絞り８ｃの絞り量を小さくするものである。また、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動により吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動が開始する際のエンジン回転数をＮｅ１とし、圧力変動が終了する際のエンジン回転数をＮｅ２とするものである。次に、処理部５ｂは、現在のエンジン回転数Ｎｅがエンジン回転数Ｎｅ１からＮｅ２の範囲内である場合は、同図に示すマップに基づいて可変絞り８ｃの絞り量を算出し、可変絞り８ｃに絞り量の出力信号を出力する（ステップＳＴ１８）。なお、処理部５ｂは、現在のエンジン回転数Ｎｅがエンジン回転数Ｎｅ１からＮｅ２の範囲外である場合は、可変絞り８ｃの絞り量を０、つまり絞らないように出力信号をこの可変絞り８ｃに出力する（ステップＳＴ１６）。

次に、処理部５ｂは、可変絞り８ｃの絞り量を制御した後、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さいか否かを判断する（ステップＳＴ６）。アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さい場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、気筒内／吸気通路内噴射領域であると判断する。次に、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄおよび気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−３は気筒内／吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ８）。ここで、高圧ポンプ９において発生した脈動は、第２燃料供給系１０の分岐通路１０ａを介して第１燃料供給系８の低圧通路８ａに伝播する。このとき、低圧通路８ａの可変絞り８ｃは、その絞り量をエンジンの運転状態、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が発生するエンジン回転数に基づいて大きくする。従って、吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動は小さくなる。すなわち、この可変絞り８ｃの下流側の低圧通路８ａおよび第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が可変絞り８ｃの上流側の燃料の圧力変動幅よりも小さくなる。これにより、第１燃料噴射機構および第２燃料噴射機構の両方でのエンジンに燃料を供給する気筒内／吸気通路内噴射においても、吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの燃料の噴射量は、吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動の伝播を抑制できるため燃料供給量Ｑと略同一とすることができる。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２以上である場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、吸気通路内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−３は吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ１２）。ここで、高圧ポンプ９において発生した脈動は、第２燃料供給系１０の分岐通路１０ａを介して第１燃料供給系８の低圧通路８ａに伝播する。このとき、低圧通路８ａの可変絞り８ｃは、その絞り量をエンジンの運転状態、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が発生するエンジン回転数に基づいて大きくする。従って、吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動は小さくなる。すなわち、この可変絞り８ｃの下流側の低圧通路８ａおよび第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が可変絞り８ｃの上流側の燃料の圧力変動幅よりも小さくなる。これにより、第１燃料噴射機構のみによりエンジンに燃料を供給する吸気通路内噴射において、吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの燃料の噴射量は、吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動の伝播を抑制できるため燃料供給量Ｑと略同一とすることができる。以上により、高圧ポンプ９において発生した脈動が吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播されることを抑制することで、高圧ポンプ９において発生した脈動がエンジンに供給する燃料供給量、特に第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから噴射される燃料の噴射量に与える影響を低減できる。

なお、ステップＳＴ１６において、可変絞り８ｃが絞り量０となるように処理部５ｂがこの可変絞り８ｃに出力信号を出力した場合は、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さいか否かを判断する。（ステップＳＴ６）。そして、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さい場合は、燃料噴射装置１−３が気筒内／吸気通路内噴射を行い（ステップＳＴ８）、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２以上である場合は、燃料噴射装置１−３が吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ１２）。

図１２は、実施例４にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。図１２に示す燃料噴射装置１−４が、図１に示す燃料噴射装置１−１と異なる点は、燃料供給装置２−４に遮断弁１０ｄの代わりに、逆止弁８ｄを設けた点である。なお、図１２に示す燃料噴射装置１−４の基本的構成は、図１に示す燃料噴射装置１−１の基本的構成と同様であるため、その説明は省略する。また、燃料噴射装置１−４の燃料噴射方法は、図６に示す燃料噴射装置１−２の燃料噴射方法と同様であるのでその説明も省略する。

第１燃料供給系８の低圧通路８ａには、第２燃料供給系１０が分岐する部分Ａと第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３との間に脈動伝播抑制手段である逆止弁８ｄが設けられている。なお、８ｅは、吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の過昇圧を防ぐ安全弁である。

図１３−１は、逆止弁上流側の低圧通路内の燃料の圧力変動幅を示す図である。図１３−２は、逆止弁下流側の低圧通路内の燃料の圧力変動幅を示す図である。高圧ポンプ９から第１燃料供給系８の低圧通路８ａに伝播された脈動による低圧通路８ａ内の燃料の圧力変動幅は、図１３−１に示すように一定の周期で上限と下限が表れる曲線となる。ここで、逆止弁８ｄは、その下流側の燃料の圧力よりも上流側の燃料の圧力が高くなければ開弁されない。従って、逆止弁８ｄ下流側の吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力は、この逆止弁８ｄにより逆止弁８ｄ上流側の低圧通路８ａ内の燃料の圧力よりも一定の高い圧力で維持される。この一定の高い圧力とは、高圧ポンプ９から第１燃料供給系８を構成する低圧通路８ａに伝播された脈動による逆止弁８ｄ上流側の低圧通路８ａ内の燃料の圧力変動幅の上限近傍である。つまり、吸気通路内用燃料供給機構３内の燃料の圧力変動幅は、図１３−２に示すように、逆止弁８ｄ上流側の低圧通路８ａ内の燃料の圧力変動幅の上限近傍のみとなる。従って、燃料噴射装置１−４が気筒内／吸気通路内噴射あるいは吸気通路内噴射を行う際に、第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの燃料の噴射量は、吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動の伝播を抑制できるため燃料供給量Ｑと略同一とすることができる。これにより、高圧ポンプ９において発生した脈動が吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播されることを抑制することで、高圧ポンプ９において発生した脈動がエンジンに供給する燃料供給量、特に第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから噴射される燃料の噴射量に与える影響を低減できる。また、上述のように、吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力は、一定の高い圧力で維持されるので、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから噴射される燃料の微粒化が図れ、エンジンの燃焼効率やエミッションを向上することができる。

なお、上記燃料噴射装置１−４において、低圧ポンプ７の駆動を停止してもよい。これ
は、上述のように逆止弁８ｄは、その下流側である吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力よりも上流側である第１燃料供給系８の低圧通路８ａ内の燃料の圧力が高くなければ開弁されない。従って、吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料が上記一定の高い圧力で維持されている場合は、低流量であれば高圧ポンプ９を駆動することで、第２燃料噴射機構である気筒内用燃料噴射機構４に燃料を供給することができる。つまり、低圧ポンプ７の駆動を停止しても、燃料噴射装置１−４が気筒内噴射を行う際には高圧ポンプ９により気筒内用燃料噴射機構４に燃料を供給することができる。これにより、低圧ポンプ７を駆動する際の消費電力を低減できる。

図１４は、実施例５にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。図１４に示す燃料噴射装置１−５が、図１に示す燃料噴射装置１−１と異なる点は、燃料供給装置２−５に遮断弁１０ｄを設けていない点である。なお、図１４に示す燃料噴射装置１−５の基本的構成は、図１に示す燃料噴射装置１−１の基本的構成と同様であるため、その説明は省略する。また、燃料噴射装置１−５の燃料噴射方法は、図６に示す燃料噴射装置１−２の燃料噴射方法と同様であるのでその説明も省略する。

上述のように、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動が大きくなる、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が最大となる所定のエンジン回転数は、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３までの通路長さにより決定される。特にこの通路長さを長くすると、吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が最大となる所定のエンジン回転数は低い回転数となる。

図１４に示す燃料噴射装置１−５は、高圧ポンプ９から第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３までの通路長さＨを高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動が大きくなる、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が最大となる所定のエンジン回転数がエンジンの常用域回転数、例えば５００ｒｐｍ〜７０００ｒｐｍから外れる長さとなるように設定する。つまり、燃料噴射装置１−５が気筒内／吸気通路内噴射あるいは吸気通路内噴射を行うエンジンの常用域回転数では、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動が大きくならない、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が最大とならない。従って、燃料噴射装置１−５が気筒内／吸気通路内噴射あるいは吸気通路内噴射を行う際に、第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの燃料の噴射量は、吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動の伝播を抑制できるため燃料供給量Ｑと略同一とすることができる。これにより、高圧ポンプ９において発生した脈動がエンジンに供給する燃料供給量、特に第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから噴射される燃料の噴射量に与える影響を低減できる。ここで、通路長さＨとは、第２燃料供給系１０の分岐通路１０ａと第２燃料供給系１０が分岐する部分Ａから吸気通路内用燃料噴射機構３までの第１燃料供給系８を構成する低圧通路８ａとを合わせた通路長さである。

なお、通路長さＨは、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動が大きくなる、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が最大となる所定のエンジン回転数がエンジンの常用域回転数のアイドリング回転数より低くなるように設定することが好ましい。これは、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３までの通路長さを長く設定することは容易行えるからである。

図１５は、実施例６にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。図１６は、燃料の圧力変動幅とエンジン回転数との関係を示す図である。図１５に示す燃料噴射装置１−６が、図１に示す燃料噴射装置１−１と異なる点は、燃料供給装置２−６に遮断弁１０ｄの代わりに、切替弁８ｆと延長通路８ｇを設けた点である。なお、図１５に示す燃料噴射装置１−６の基本的構成は、図１に示す燃料噴射装置１−１の基本的構成と同様であるため、その説明は省略する。

第１燃料供給系８の低圧通路８ａには、第２燃料供給系１０が分岐する部分Ａと第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３との間に脈動発生回転数変更手段である切替弁８ｆおよび延長通路８ｇが設けられている。この切替弁８ｆは、切替弁８ｆ上流側の低圧通路８ａ内の燃料を第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に供給する際に、切替弁８ｆ下流側の低圧通路８ａによる直接供給あるいは延長通路８ｇを介しての供給のいずれかに切り替えるものである。なお、切替弁８ｆは、その切替を噴射制御装置５からの出力信号により制御されるものである。

ここで、切替弁８ｆにより切替弁８ｆ下流側の低圧通路８ａによる直接供給を行う際の高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３までの通路長さＨをＨ１とし、切替弁８ｆにより延長通路８ｇを介して供給を行う際の高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３までの通路長さＨをＨ２とすると、Ｈ２はＨ１よりも長くなる。通路長さＨをＨ１とした場合において、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動による吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅の特性は、図１６に示すＤとなる。また、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動が大きくなる、つまり圧力変動幅のピークＢとなる所定のエンジン回転数は、Ｎｅ３となる。一方、通路長さＨをＨ２とした場合において、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動による吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅の特性は、同図に示すＥとなる。また、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動が大きくなる、つまり圧力変動幅のピークＣとなる所定のエンジン回転数は、通路長さＨ２がＨ１よりも長いため、所定のエンジン回転数Ｎｅ３よりも低い回転数Ｎｅ４となる。すなわち、切替弁８ｆにより高圧ポンプ９から第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３までの通路長さを変更切り替えることで、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播する脈動が大きくなるエンジンの回転数を変更することができる。

次に、燃料噴射装置１−６の燃料噴射方法について説明する。図１７は、実施例６にかかる燃料噴射装置の噴射制御フローを示す図である。なお、図１７に示す燃料噴射装置１−６の燃料噴射方法は、図６に示す燃料噴射装置１−２の燃料噴射方法と基本的なフローは同一なので簡略化して説明する。まず、図１７に示すように、噴射制御装置５の処理部５ｂは、エンジンに供給する燃料供給量Ｑを算出する（ステップＳＴ１）。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１よりも小さいか否かを判断する（ステップＳＴ２）。アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１よりも小さい場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、内燃機関であるエンジンの運転状態から気筒内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−６は気筒内噴射を行う（ステップＳＴ４）。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１以上である場合は、現在のエンジン回転数Ｎｅ´が所定値Ｎｅ５よりも小さいか否かを判断する（ステップＳＴ１９）。ここで、現在のエンジン回転数Ｎｅ´は、噴射制御装置５に入力されるエンジン回転数である。また、所定値Ｎｅ５は、図１６に示すように、通路長さＨをＨ１とした場合における吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅の特性Ｄと、通路長さＨをＨ２とした場合における吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅の特性Ｅとが交差する点Ｆにおけるエンジン回転数である。次に、処理部５ｂは、現在のエンジン回転数Ｎｅ´が所定値Ｎｅ５よりも小さい場合は、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３までの通路長さＨがＨ１となるように変更する（ステップＳＴ２０）。つまり、処理部５ｂは、切替弁８ｆにこの切替弁８ｆ上流側の低圧通路８ａ内の燃料を切替弁８ｆ下流側の低圧通路８ａから直接吸気通路内用燃料噴射機構３に供給できるように出力信号を出力する。一方、処理部５ｂは、現在のエンジン回転数Ｎｅ´が所定値Ｎｅ５以上の場合は、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３までの通路長さＨがＨ２となるように変更する（ステップＳＴ２１）。つまり、処理部５ｂは、切替弁８ｆにこの切替弁８ｆ上流側の低圧通路８ａ内の燃料を延長通路８ｇを介して直接吸気通路内用燃料噴射機構３に供給できるように出力信号を出力する。上記は、高圧ポンプ９から第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播する脈動が大きくなる、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅がピークとなるエンジンの回転数が現在の内燃機関の回転数から外れるように変更するものである。

次に、処理部５ｂは、切替弁８ｆにより、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３までの通路長さＨを切り替えた後、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さいか否かを判断する（ステップＳＴ６）。アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さい場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、気筒内／吸気通路内噴射領域であると判断する。次に、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄおよび気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−６は気筒内／吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ８）。ここで、高圧ポンプ９において発生した脈動は、吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播する。このとき、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３までの通路長さＨは、現在のエンジン回転数Ｎｅ´において、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動が小さくなる、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が小さくなるように、切替弁８ｆにより通路長さＨ１あるいはＨ２のいずれかに切り替えられている。従って、吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動は小さくなる。これにより、第１燃料噴射機構および第２燃料噴射機構の両方でのエンジンに燃料を供給する気筒内／吸気通路内噴射においても、吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの燃料の噴射量は、吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動の伝播を抑制できるため燃料供給量Ｑと略同一とすることができる。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２以上である場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、吸気通路内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−６は吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ１２）。ここで、高圧ポンプ９において発生した脈動は、吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播する。このとき、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３までの通路長さＨは、現在のエンジン回転数Ｎｅ´において、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播された脈動が小さくなる、つまり吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が小さくなるように、切替弁８ｆにより通路長さＨ１あるいはＨ２のいずれかに切り替えられている。従って、吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動は小さくなる。これにより、第１燃料噴射機構のみによりエンジンに燃料を供給する吸気通路内噴射において、吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの燃料の噴射量は、吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動の伝播を抑制できるため燃料供給量Ｑと略同一とすることができる。以上により、高圧ポンプ９において発生した脈動が吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播されることを抑制することで、高圧ポンプ９において発生した脈動がエンジンに供給する燃料供給量、特に第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから噴射される燃料の噴射量に与える影響を低減できる。

図１８は、実施例７にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。図１８に示す燃料噴射装置１−７は、３つの気筒を１つの気筒群とするＶ型６気筒エンジンにおける燃料供給装置を有する燃料噴射装置である。ここで、各気筒群はエンジンの左右のバンクに備えられている。なお、図１８に示す燃料噴射装置１−７の基本的構成は、図１に示す燃料噴射装置１−１の基本的構成と同様であるため、その説明は簡略化する。また、燃料噴射装置１−７の燃料噴射方法は、図６に示す燃料噴射装置１−２の燃料噴射方法と同様であるのでその説明も省略する。

同図に示すように、この発明にかかる燃料噴射装置１−７は、燃料供給装置２−７と、第１燃料噴射機構である右側吸気通路内用燃料噴射機構３１および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２と、第２燃料噴射機構である右側気筒内用燃料噴射機構４１および左側気筒内用燃料噴射機構４２と、制御手段である噴射制御装置５とにより構成されている。

燃料供給装置２−７の第１燃料供給系８は、低圧通路８ａと、この低圧通路８ａ内の燃料を分岐部分Ｄから右側吸気通路内用燃料噴射機構３１に供給する右側分岐通路８ｈと、分岐部分Ｄから左側吸気通路内用燃料噴射機構３２に供給する左側分岐通路８ｉとにより構成されている。ここで、右側分岐通路８ｈと左側分岐通路８ｉとの通路長さは異なっている。つまり、高圧ポンプ９から第１燃料噴射機構である右側吸気通路内用燃料噴射機構３１までの通路長さと、高圧ポンプ９から第１燃料噴射機構である左側吸気通路内用燃料噴射機構３１までの通路長さとが異なっている。第２燃料供給系１０は、分岐通路１０ａと、高圧ポンプ９でさらに加圧された燃料を気筒内用燃料噴射機構４の右側気筒内用燃料噴射機構４１および左側気筒内用燃料噴射機構４２に供給する高圧通路１０ｂと、右側気筒内用燃料噴射機構４１と左側気筒内用燃料噴射機構４２とを連通する連通路１０ｇと、リリース通路１０ｃとにより構成されている。

右側吸気通路内用燃料噴射機構３１および右側気筒内用燃料噴射機構４１は、図示しない右側バンクに備えられた３つの気筒の各気筒に対応する右側吸気通路内用インジェクタ３１ａ〜３１ｃおよび右側気筒内用インジェクタ４１ａ〜４１ｃを有する。一方、左側吸気通路内用燃料噴射機構３２および左側気筒内用燃料噴射機構４２は、図示しない左側バンクに備えられた３つの気筒の各気筒に対応する左側吸気通路内用インジェクタ３２ａ〜３２ｃおよび左側気筒内用インジェクタ４２ａ〜４２ｃを有する。右側吸気通路内用燃料噴射機構３１および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２は、それぞれ右側分岐通路８ｈおよび左側分岐通路８ｉから供給された燃料を右側吸気通路内用インジェクタ３１ａ〜３１ｃに分配する燃料分配配管３１ｄおよび左側吸気通路内用インジェクタ３２ａ〜３２ｃに分配する燃料分配配管３２ｄを備える。一方、右側気筒内用燃料噴射機構４１および左側気筒内用燃料噴射機構４２は、それぞれ第２燃料供給系１０の高圧通路１０ｂあるいは連通路１０ｇから供給された燃料を右側気筒内用インジェクタ４１ａ〜４１ｃに分配する燃料分配配管４１ｄおよび左側気筒内用インジェクタ４２ａ〜４２ｃに分配する燃料分配配管４２ｄを備える。

ここで、右側分岐通路８ｈおよび左側分岐通路８ｉの通路長さが同じ場合の問題点を説明する。図１９−１は、通路長さが同じ場合の燃料の圧力変動幅を示す図である。図１９−２は、通路長さが異なる場合の燃料の圧力変動幅を示す図である。図１９−１に示すように、右側分岐通路８ｈおよび左側分岐通路８ｉの通路長さが同じであると、高圧ポンプ９から右側吸気通路内用燃料噴射機構３１および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２に伝播される脈動による右側吸気通路内用燃料噴射機構３１内および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２内の燃料の圧力変動幅の周期の位相は同じになる。燃料噴射装置１−７が気筒
内／吸気通路内噴射あるいは吸気通路内噴射を行いエンジンに燃料を供給する場合は、右側吸気通路内用燃料噴射機構３１の右側吸気通路内用インジェクタ３１ａ〜３１ｃと左側吸気通路内用燃料噴射機構３２の左側吸気通路内用インジェクタ３２ａ〜３２ｃとから交互に燃料を噴射する。つまり、同図に示すように、右側吸気通路内用インジェクタ３１ａ、左側吸気通路内用インジェクタ３２ａ、右側吸気通路内用インジェクタ３１ｂ、左側吸気通路内用インジェクタ３２ｂ、右側吸気通路内用インジェクタ３１ｃ、左側吸気通路内用インジェクタ３２ｃとなる順番で各インジェクタから燃料を噴射する。このとき、各インジェクタ３１ａ〜３２ｃの噴射タイミングが、上記燃料の圧力変動幅の半周期であると、右側吸気通路内用インジェクタ３１ａ〜３１ｃは右側吸気通路内用燃料噴射機構３１内の燃料の圧力変動幅の上限の時に燃料を噴射し、左側吸気通路内用インジェクタ３２ａ〜３２ｃは左側吸気通路内用燃料噴射機構３２内の燃料の圧力変動幅の下限の時に燃料を噴射することなる。噴射制御装置５により各インジェクタ３１ａ〜３２ｃの弁開度時間、すなわち通電時間が同一であると、右側吸気通路内用燃料噴射機構３１から噴射される燃料の噴射量と左側吸気通路内用燃料噴射機構３２から噴射される燃料の噴射量とにばらつきが生じてしまう。

そこで、この発明にかかる燃料供給装置２−７を有する燃料噴射装置１−７は、右側分岐通路８ｈと左側分岐通路８ｉとの通路長さを異ならせ、高圧ポンプ９から右側吸気通路内用燃料噴射機構３１に伝播される脈動の位相に対して、高圧ポンプ９から左側吸気通路内用燃料噴射機構３２に伝播される脈動の位相を反転させる。これにより、図１９−２示すように、右側吸気通路内用燃料噴射機構３１内の燃料の圧力変動の周期の位相に対して、左側吸気通路内用燃料噴射機構３２内の燃料の圧力変動幅の周期の位相が反転する。従って、右側吸気通路内用燃料噴射機構３１から噴射される燃料の噴射量と左側吸気通路内用燃料噴射機構３２から噴射される燃料の噴射量とのばらつきを防止することができる。以上により、各気筒群の第１燃料噴射機構ごとの燃料の噴射量のばらつきを防止することで、高圧ポンプ９において発生した脈動がエンジンに供給する燃料供給量、特に第１燃料噴射機構である右側吸気通路内用燃料噴射機構３１および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２の各インジェクタ３１ａ〜３２ｃから噴射される燃料の噴射量に与える影響を低減できる。

なお、上記燃料噴射装置１−７において、噴射制御装置５は、高圧ポンプ９から第１燃料噴射機構である右側吸気通路内用燃料噴射機構３１および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２に伝播する脈動の所定位相に基づいて、右側吸気通路内用燃料噴射機構３１および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２からの燃料の噴射を制御する。つまり、噴射制御装置５は、脈動の所定位相において、右側吸気通路内用燃料噴射機構３１および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２から燃料を噴射させる。ここで、脈動の所定位相とは、脈動の上限あるいは下限、つまり、第１燃料噴射機構である右側吸気通路内用燃料噴射機構３１内および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２内の燃料の圧力変動の上限あるいは下限である。従って、第１燃料噴射機構である右側吸気通路内用燃料噴射機構３１内および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２内の燃料の圧力変動が上限の際に、右側吸気通路内用燃料噴射機構３１および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２から燃料を噴射させる場合は、噴射された燃料の微粒化が図れ、エンジンの燃焼効率やエミッションを向上することができる。また、上記燃料の圧力変動が下限の際に、右側吸気通路内用燃料噴射機構３１および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２から燃料を噴射させる場合は、低圧ポンプ７により右側吸気通路内用燃料噴射機構３１内および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２内に供給され燃料の圧力よりも、右側吸気通路内用燃料噴射機構３１内および左側吸気通路内用燃料噴射機構３２内の燃料の圧力が低くなる、これにより、各インジェクタ３１ａ〜３１ｃの他ダイナミックレンジを改善、つまり各インジェクタ３１ａ〜３１ｃからより少ない燃料を噴射することができる。

図２０は、実施例８にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。図２０に示す燃料噴射装置１−８が図１４に示す燃料噴射装置１−５と異なる点は、燃圧センサ３ｆが設けられている点である。なお、図２０に示す燃料噴射装置１−８の基本的構成は、図１４に示す燃料噴射装置１−５の基本的構成と同様であるため、その説明は省略する。

第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に燃圧センサ３ｆが設けられている。この燃圧センサ３ｆは、吸気通路内用燃料噴射機構３内、つまり燃料分配配管３ｅ内の燃料の圧力を検出するものである。燃料センサ３ｆにおいて検出した燃料分配配管３ｅ内の燃料の圧力の出力信号は、噴射制御装置５に入力される。

次に、この実施例８にかかる燃料噴射装置の燃料噴射方法について説明する。図２１は、実施例８にかかる燃料噴射装置の噴射制御フローを示す図である。なお、図２１に示す燃料噴射装置の燃料噴射方法は、図６に示す燃料噴射装置１−２の燃料噴射方法と基本的なフローは同一なので簡略化して説明する。まず、図２１に示すように、噴射制御装置５の処理部５ｂは、エンジンに供給する燃料供給量Ｑを算出する（ステップＳＴ１）。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１よりも小さいか否かを判断する（ステップＳＴ２）。アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１よりも小さい場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、内燃機関であるエンジンの運転状態から気筒内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−８は気筒内噴射を行う（ステップＳＴ４）。

次に、処理部５ｂは、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ１以上である場合は、アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さいか否かを判断する（ステップＳＴ６）。アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２よりも小さい場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、気筒内／吸気通路内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、高圧ポンプ９から第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動が大きいか否かを判断する（ステップＳＴ２２）。高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動が大きくなると、吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力変動幅が大きくなる。従って、噴射制御装置５は、燃圧センサ３ｆから出力された吸気通路内用燃料噴射機構３内の圧力の出力信号を入力することで、高圧ポンプ９から吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動が大きいか否かを判断することができる。

次に、処理部５ｂは、脈動が大きいと判断した場合は、この脈動の大きさに比例して気筒内噴射の増加量を算出する（ステップＳＴ２３）。気筒内／吸気通路内噴射において、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの噴射量および気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄから噴射される燃料の噴射量は、図４に示すようにマップにより決定されている。ここでは、エンジンに供給すべき燃料供給量Ｑは変化させずに、吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから噴射される燃料の噴射量を減少させて、気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄから噴射される燃料の噴射量を増加させる。つまり、吸気通路内噴射によりエンジンに供給される燃料供給量と、気筒内噴射によりエンジンに供給される燃料供給量との割合を変更する。次に、処理部５ｂは、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、ステップＳＴ２３で算出された気筒内噴射の増加量に基づいて、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄおよび気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−８は気筒内／吸気通路内噴射を行う
（ステップＳＴ８）。これにより、第１燃料噴射機構および第２燃料噴射機構の両方でのエンジンに燃料を供給する気筒内／吸気通路内噴射領域において、吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの燃料の噴射量を減少させるので、吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動が伝播しても、高圧ポンプ９において発生した脈動がエンジンに供給する燃料供給量、特に第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから噴射される燃料の噴射量に与える影響を低減できる。

なお、処理部５ｂは、脈動が大きくないと判断した場合は、図４に示すマップに基づいて、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄおよび気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−８は気筒内／吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ８）。

アクセル開度Ｌが所定値Ｌ２以上である場合は、制御手段である噴射制御装置５は、図４に示すように、吸気通路内噴射領域であると判断する。次に、処理部５ｂは、高圧ポンプ９から第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動が大きいか否かを判断する（ステップＳＴ２４）。次に、処理部５ｂは、脈動が大きいと判断した場合は、エンジンに燃料供給量Ｑを満たす燃料を供給するため、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄおよび気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−８は気筒内／吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ２５）。吸気通路内噴射において、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの噴射量は、図４に示すようにマップにより決定されている。ここでは、エンジンに供給すべき燃料供給量Ｑは変化させずに、気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄから燃料を噴射することで、吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから噴射される燃料の噴射量を減少させる。これにより、第１燃料噴射機構のみによりエンジンに燃料を供給する吸気通路内噴射領域において、吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄの燃料の噴射量を減少させるので、吸気通路内用燃料噴射機構３に高圧ポンプ９において発生した脈動が伝播しても、高圧ポンプ９において発生した脈動がエンジンに供給する燃料供給量、特に第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄから噴射される燃料の噴射量に与える影響を低減できる。

なお、処理部５ｂは、脈動が大きくないと判断した場合は、図４に示すマップに基づいて、吸気通路内用燃料噴射機構３の吸気通路内用インジェクタ３ａ〜３ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し、燃料噴射装置１−８は吸気通路内噴射を行う（ステップＳＴ１２）。

なお、上記実施例８では、噴射制御装置５は、高圧ポンプ９から第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動が大きいか否かを燃圧センサ３ｆから出力される吸気通路内用燃料噴射機構３内の燃料の圧力に基づいて判断するがこの発明はこれに限定されるものではない。例えば、噴射制御装置５の記憶部５ｃに、予めエンジン回転数Ｎｅおよびとエンジンに供給する燃料供給量Ｑに基づいてエンジン回転数Ｎｅと脈動の大きさとのマップを記憶させ、エンジン回転数Ｎｅから脈動の大きさを判断してもよい。

また、上記処理部５は、燃料の噴射領域が気筒内／吸気通路内噴射領域あるいは吸気通路内噴射領域と判断し、且つ高圧ポンプ９から第１燃料噴射機構である吸気通路内用燃料噴射機構３に伝播される脈動が大きいとか否かを判断した場合は、気筒内用燃料噴射機構４の気筒内用インジェクタ４ａ〜４ｄに噴射タイミングおよび噴射量の出力信号を出力し
、燃料噴射装置１−８に吸気通路内噴射のみを行わせても良い。

以上のように、この発明にかかる内燃機関の燃料供給装置は、高圧ポンプが内燃機関の運転状態に応じて駆動する高圧ポンプを備える内燃機関の燃料供給装置に有用であり、特に、高圧ポンプから発生する脈動が内燃機関に供給する燃料供給量に与える影響を低減するのに適している。

実施例１にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。 実施例１にかかる燃料噴射装置を備える内燃機関の気筒の構成例を示す図である。 実施例１にかかる燃料噴射装置の噴射制御フローを示す図である。 燃料供給量とアクセル開度とのマップの構成例を示す図である。 実施例２にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。 実施例２にかかる燃料噴射装置の噴射制御フローを示す図である。 実施例３にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。 実施例３にかかる燃料噴射装置の噴射制御フローを示す図である。 燃料の圧力変動幅とエンジン回転数との関係を示す図である。 実施例３にかかる燃料噴射装置の他の噴射制御フローを示す図である。 可変絞りの絞り量とエンジン回転数とのマップである。 実施例４にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。 逆止弁上流側の低圧通路内の燃料の圧力変動幅を示す図である。 逆止弁下流側の低圧通路内の燃料の圧力変動幅を示す図である。 実施例５にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。 実施例６にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。 燃料の圧力変動幅とエンジン回転数との関係を示す図である。 実施例６にかかる燃料噴射装置の噴射制御フローを示す図である。 実施例７にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。 通路長さが同じ場合の燃料の圧力変動幅を示す図である。 通路長さが異なる場合の燃料の圧力変動幅を示す図である。 実施例８にかかる燃料供給装置を有する燃料噴射装置の構成例を示す図である。 実施例８にかかる燃料噴射装置の噴射制御フローを示す図である。

符号の説明

１−１〜７ 燃料噴射装置
２−１〜７ 燃料供給装置
３ 吸気通路内用燃料噴射機構（第１燃料噴射機構）
３ａ〜ｄ 吸気通路内用インジェクタ
４ 気筒内用燃料噴射機構（第２燃料噴射機構）
４ａ〜ｄ 気筒内用インジェクタ
５ 噴射制御装置（制御手段）
６ 燃料タンク
７ 低圧ポンプ
８ 第１燃料供給系
９ 高圧ポンプ
１０ 第２燃料供給系
３１ 右側吸気通路内用燃料噴射機構（第１燃料噴射機構）
３１ａ〜ｃ 右側吸気通路内用インジェクタ
３２ 左側吸気通路内用燃料噴射機構（第１燃料噴射機構）
３２ａ〜ｃ 左側吸気通路内用インジェクタ
４１ 右側気筒内用燃料噴射機構（第２燃料噴射機構）
４１ａ〜ｃ 右側気筒内用インジェクタ
４２ 左側気筒内用燃料噴射機構（第２燃料噴射機構）
４２ａ〜ｃ 左側気筒内用インジェクタ

Claims (4)

1. 燃料を低圧ポンプで加圧し、当該加圧された燃料を第１燃料噴射機構に供給する第１燃料供給系と、
   前記第１燃料供給系から分岐し、前記低圧ポンプで加圧された燃料を内燃機関の運転状態に応じて駆動する高圧ポンプでさらに加圧し、当該さらに加圧された燃料を第２燃料噴射機構に供給する第２燃料供給系と、
   を備える内燃機関の燃料供給装置において、
   前記高圧ポンプから前記第１燃料噴射機構までの通路長さは、当該高圧ポンプから第１燃料噴射機構に伝播する脈動が大きくなる内燃機関の回転数が当該内燃機関の常用域回転数からはずれる長さであることを特徴する内燃機関の燃料供給装置。
2. 前記高圧ポンプから前記第１燃料噴射機構までの通路長さは、前記高圧ポンプから第１燃料噴射機構に伝播する脈動が大きくなる内燃機関の回転数が前記常用域回転数のアイドリング回転数より低くなる長さであることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の燃料供給装置。
3. 燃料を低圧ポンプで加圧し、当該加圧された燃料を第１燃料噴射機構に供給する第１燃料供給系と、
   前記第１燃料供給系から分岐し、前記低圧ポンプで加圧された燃料を内燃機関の運転状態に応じて駆動する高圧ポンプでさらに加圧し、当該さらに加圧された燃料を第２燃料噴射機構に供給する第２燃料供給系と、
   を備える内燃機関の燃料供給装置において、
   前記高圧ポンプから第１燃料噴射機構に伝播する脈動が大きくなる内燃機関の回転数を変更する脈動発生回転数変更手段を備え、
   前記脈動発生回転数変更手段は、前記高圧ポンプから前記第１燃料噴射機構までの通路長さを変更することを特徴とする内燃機関の燃料供給装置。
4. 前記高圧ポンプから第１燃料噴射機構までの通路長さの変更は、前記高圧ポンプから第１燃料噴射機構に伝播する脈動が大きくなる内燃機関の回転数が現在の内燃機関の回転数から外れるように変更することを特徴とする請求項３に記載の内燃機関の燃料供給装置。

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