JP4120531B2 - 超大入熱溶接熱影響部靱性に優れる建築構造用高強度厚鋼板の製造方法 - Google Patents
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入熱が400kJ/cmを超える超大入熱溶接HAZにおいて、高靭性を得るためには、高温に加熱された領域におけるオーステナイト粒の粗大化抑制と、冷却時にフェライト変態を促進する変態核の微細分散が重要であり、そのために、TiNの適用と、Ca添加時の溶存酸素量を0.0010〜0.0030%に調節したうえで、Ca、S、Oの添加量をACRが0.2〜0.8%を満足するように調整し、さらにBを添加して炭素当量Ceqが0.47%以下となるようにすることが肝要であることを知見した。さらに、上記のように成分調整した鋼素材に熱間圧延を施した後、冷却速度と冷却停止温度を適正化した加速冷却処理と、さらに二相域に再加熱し焼入れ、焼戻しする熱処理とを組み合わせることにより、板厚:50mmを超える厚鋼板においても、上記した優れた超大入熱溶接HAZ靭性と、引張強さ:590MPa以上を有し、0.80%以下の低降伏比を有する母材特性とを兼備させることができることを知見した。
(1)質量%で、C:0.05〜0.15%、Si:0.05〜0.50%、Mn:0.6〜1.6%、P:0.018%以下、S:0.005%以下、Al:0.1%以下、Cu:0.1〜1.0%、Ni:0.1〜2.0%、Ti:0.005〜0.030%、B:0.0003〜0.0050%、Ca:0.0005〜0.0050%、N:0.0030〜0.0060%、O:0.0010〜0.0030%を、次(1)式
ACR={Ca−(0.18+130Ca)×O}/(1.25×S) ………(1)
(ここで、Ca、O、S:各元素の含有量(質量%))
で定義されるACRが0.2〜0.8、かつ次(2)式
Ceq =C+Mn/6+Cu/15+Ni/15+Cr/5+Mo/5+V/5 ………(2)
(ここで、Ceq:炭素当量(%)、C、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、V:各元素の含有量(質量%))
で定義される炭素当量Ceqが0.47%以下となる範囲で含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成の鋼素材を、1000〜1300℃の範囲の温度に加熱し、圧延終了温度を900℃以上とする熱間圧延を施した後、1℃/s以上の冷却速度で600℃以下まで加速冷却を行い、厚鋼板としたのち、さらに該厚鋼板に、 (Ac1変態点+10℃)〜 (Ac1変態点+70℃)の2相域の再加熱温度に加熱したのち、急冷する再加熱焼入れを行い、ついで焼戻しを行う再加熱焼入れ−焼戻し処理を施すことを特徴とする、引張強さ:590MPa以上を有し、超大入熱溶接熱影響部靱性に優れる建築構造用低降伏比高強度厚鋼板の製造方法。
(2)(1)において、前記組成に加えて質量%で、Cr:0.05〜0.50%、V:0.005〜0.01%、Mo:0.01〜0.30%のうちの1種または2種以上含有することを特徴とする建築構造用低降伏比高強度厚鋼板の製造方法。
(3)(1)または(2)において、前記再加熱温度で、5〜60min間保持することを特徴とする建築構造用低降伏比高強度厚鋼板の製造方法。
Cは、鋼の強度を増加させる元素であり、本発明では建築構造用厚鋼板として必要な強度(TS590MPa以上)を確保するために0.05%以上の含有が必要である。一方、0.15%を超えて含有すると、溶接部の靱性低下や低温溶接割れ感受性の増大をもたらす。このため、本発明ではCは0.05〜0.15%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.05〜0.12%である。
Siは、脱酸剤として作用し、製鋼上0.05%以上の含有を必要とするが、0.50%を超える含有は、母材靱性を低下させるとともに、超大入熱溶接HAZにおいて島状マルテンサイトを生成し、HAZ靱性を低下させる。このため、Siは0.05〜0.50%の範囲に限定した。なお、好ましくは、0.05〜0.35%である。
Mnは、鋼の強度を向上させる元素であり、本発明では建築構造用厚鋼板として必要な強度(TS590MPa以上)を確保するために0.6%以上の含有を必要とする。一方、1.6%を超える含有は、HAZ靱性を著しく劣化させる。このため、Mnは0.6〜1.6%の範囲に限定した。なお、好ましくは、0.8〜1.6%である。
Pは、不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であり、鋼の靱性を劣化させるためできるだけ低減することが望ましい。特に、0.018%を超えるPの含有は、高強度鋼のHAZ靱性を著しく低下させる。このため、本発明では、Pは0.018%以下に限定した。なお、好ましくは0.015%以下である。
Sは、Caを含有する鋼素材を用いる本発明では、Caと結合してCaS 粒子として凝固過程で微細に晶出し、さらに溶接時にCaS 粒子上にMnS として析出して、フェライト変態核として作用し、HAZ、特に、融合部(ボンド部)近傍の粗粒域HAZ、の靱性を向上させる効果を有する。このような効果は、S:0.0005%以上の含有で認められる。一方、0.005%を超えて含有すると、母材および溶接部の靱性を劣化させる。このため、Sは0.005%以下に限定した。なお、好ましくは0.0005〜0.0030%である。
Alは、脱酸剤として作用し、高張力鋼の溶鋼脱酸プロセスに於いてもっとも汎用的に使われる。また、熱処理時にNをAIN として固定し、Bの焼入れ性を維持する効果も有する。このような効果はAl:0.005%以上の含有で認められる。一方、0.1%を超える含有は、超大入熱溶接時に溶接金属部に混入して溶接金属部の靱性を低下させる。このため、本発明では、Alは0.1%以下に限定した。なお、好ましくは、0.010〜0.070%である。
Cuは、高靱性を保ちつつ強度を増加させることが可能な元素であり、HAZ靱性への悪影響も小さいため、高強度化のために有用な元素である。このような効果を得るためには、0.1%以上含有することが必要となる。一方、1.0%を超える含有は、熱間脆性を生じ、鋼板の表面性状を低下させる。このため、Cuは0.1〜1.0%の範囲に限定した。なお、好ましくは、0.2〜0.7%である。
Niは、Cuと同様に、高靱性を保ちつつ強度を増加させることが可能な元素であり、HAZ靱性への悪影響も小さいため、高強度化のために有用な元素である。このような効果を得るためには0.1%以上の含有を必要とする。一方、2.0%を超えて含有しても、効果が飽和し、含有量に見合う効果が期待できなくなり、経済的に不利になる。このため、Niは0.1〜2.0%に限定した。なお、好ましくは、0.2〜1.7%である。
Ti は、Nとの親和力が強く凝固時にTiN として析出して、HAZでのオーステナイト粒の粗大化を抑制し、あるいはフェライト変態核としてもHAZの高靱化に寄与する。このような効果を得るためには、Tiは、0.005%以上の含有を必要とする。一方、0.030%を超える含有は、逆にTiN が粗大化するため、上記した効果が期待できなくなる。このため、Tiは0.005〜0.030%に限定した。なお、好ましくは、0.010〜0.030%である。
Bは、焼入れ性の向上を介して、鋼の強度を増加させる作用を有するとともに、TiN が固溶するような高温に晒される溶接融合部(ボンド部)近傍の粗粒域HAZではBNを形成して、固溶Nの低減とフェライト変態核としてHAZ靱性向上に寄与する。このような効果を得るためには、0.0003%以上の含有を必要とする。一方、0.0050%を超える含有は焼入れ性を著しく増加させ、母材の靱性、延性の劣化をもたらすとともに、降伏比の制御が困難となる。このため、本発明ではBは0.0003〜0.0050%の範囲に限定した。なお、好ましくは、0.0003〜0.0020%である。
Caは、硫化物の形態を制御して鋼の延性向上に寄与する元素である。このような効果を発揮させるには、少なくとも0.0005%含有することが必要であるが、0.0050%を超えて含有しても効果が飽和する。このため、本発明では、Caは0.0005〜0.0050%に限定した。なお、本発明では、後述するように、好ましくはCa添加直前の溶存酸素量を0.0030%以下に調整した後、Caを添加して、Ca酸化物の生成を抑制してCaS を晶出させる。CaS は、溶鋼中で酸化物に比べて低温で晶出するために鋼中で微細且つ均一な分散が可能となる。このCaS 微細粒子はMnS 微細粒子と複合して溶接時にフェライト変態核として作用し、HAZ靱性の向上に寄与する。
Nは、Tiと結合してTiN として析出して、HAZでのオーステナイト粒の粗大化を抑制し、あるいはフェライト変態核としてHAZの高靱化に寄与する。このような効果を有するTiN の必要量を確保するために、Nは0.0030%以上含有する必要がある。一方、0.0060%を超えて含有すると、溶接金属の靱性を低下させる。このため、Nは0.0030〜0.0060%に限定した。
Oは、不可避的不純物として含有し、鋼中では酸化物として存在して、清浄度を低下させる。このため、本発明ではできるだけ低減することが好ましいが、0.0010%未満とするためには精錬コストが多大となる。一方、0.0030%を超える含有は、CaO 系介在物が粗大化して、靱性に悪影響を及ぼす。このため、Oは0.0010〜0.0030%に限定した。
本発明では、Ca添加時の溶鋼中の溶存酸素量を0.0010〜0.0030%と調整した上で、Ca、SおよびOを次(1)式で定義されるACRを0.2〜0.8を満足するように添加、調整する。
ここで、Ca、O、S:各元素の含有量(質量%)
ACRが0.2未満では、CaS が晶出しないために、SはMnS 単独の形態で析出する。このMnS は鋼板製造時の圧延で伸長されて均一且つ微細に分散しないため、母材の靱性低下を招くとともに、溶接HAZ靱性向上にも寄与しない。一方、ACRが0.8を超えると、SがCaによって固定されMnSとなるSが不足し、MnSがCaS 上へ析出しないことから、フェライト生成核として働かずHAZ靱性向上が期待できない。ACRが、0.2〜0.8を満足してはじめて、CaS 上にMnS が析出した複合硫化物の形態となる。この複合硫化物の存在により、フェライト変態核として機能し、HAZの組織が微細化され、HAZ靱性が向上する。
本発明では、上記した成分組成範囲内で、さらに、次(2)式で定義される炭素当量Ceqが0.47%以下となるように、各成分の含有量を調整する。
ここで、Ceq:炭素当量(%)、
C、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、V:各元素の含有量(質量%)
次に、HAZ靭性におよぼすCeq の影響について、本発明者らが行った実験結果について、説明する。
Claims (3)
- 質量%で、
C:0.05〜0.15%、 Si:0.05〜0.50%、
Mn:0.6〜1.6%、 P:0.018%以下、
S:0.005%以下、 Al:0.1%以下、
Cu:0.1〜1.0%、 Ni:0.1〜2.0%、
Ti:0.005〜0.030%、 B:0.0003〜0.0050%、
Ca:0.0005〜0.0050%、 N:0.0030〜0.0060%、
O:0.0010〜0.0030%
を、下記(1)式で定義されるACRが0.2〜0.8%、かつ下記(2)式で定義される炭素当量Ceqが0.47%以下、となる範囲で含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成の鋼素材を、1000〜1300℃の範囲の温度に加熱し、圧延終了温度を900℃以上とする熱間圧延を施した後、1℃/s以上の冷却速度で600℃以下まで加速冷却を行い、厚鋼板としたのち、さらに該厚鋼板に、 (Ac1変態点+10℃)〜 (Ac1変態点+70℃)の2相域の再加熱温度に加熱したのち、急冷する再加熱焼入れを行い、ついで焼戻しを行う再加熱焼入れ−焼戻し処理を施すことを特徴とする、引張強さ:590MPa以上を有し、超大入熱溶接熱影響部靱性に優れる建築構造用低降伏比高強度厚鋼板の製造方法。
記
ACR={Ca−(0.18+130Ca)×O}/(1.25×S) ………(1)
ここで、Ca、O、S:各元素の含有量(質量%)
Ceq =C+Mn/6+Cu/15+Ni/15+Cr/5+Mo/5+V/5 ………(2)
ここで、Ceq:炭素当量(%)、
C、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、V:各元素の含有量(質量%) - 前記組成に加えてさらに、質量%で、Cr:0.05〜0.50%、V:0.005〜0.01%、Mo:0.01〜0.30%のうちの1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の建築構造用低降伏比高強度厚鋼板の製造方法。
- 前記再加熱温度で、5〜60min間保持することを特徴とする請求項1または2に記載の建築構造用低降伏比高強度厚鋼板の製造方法。
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