JP3927188B2 - 冷却装置 - Google Patents
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Description
減圧容器は、上記冷却媒体としての水を取り込んで、負圧によって溶存酸素を除去するものである。
また、水から酸素を除去する気液界面が、容器内に横断面状に配設した分離膜に限られており、脱酸素の処理量を増やすためには装置を大型にしなければならず、可能な処理量に限界がある。
さらに、減圧装置法では、容器内を減圧して脱酸素を行うというメカニズムからして、間欠的(回分)操作となり、連続的に脱酸素作業を行えないので、水中の溶存酸素濃度を安定して低く維持することができない。
気泡状窒素ガスの供給によって、冷却媒体としての水の酸素濃度を、効率よく、短時間で低減させることができる。
よって、冷却水の溶存酸素濃度を常時低く維持できるので、二次冷却系内の冷却水の腐食を防止することができ、被冷却装置を効率よく冷却することができる。
また、二次冷却系に不純物が混入せず、スケール、錆、スライム等の発生を防ぐことができ、濃縮も生じない。
そして、金型に供給される冷却水の温度は、温調機によって、常時所定値に制御されるので、金型は、安定して効率の良い成形作業を行い得る。
また、設備を単純な構成にすることができるので、メンテナンスが楽で、設備コストも抑えられる。
図1と図2と図3は本発明の冷却装置の簡略配管系統図を三つに分割して描いた図であって、符号AとA;WとW;XとX;YとY;ZとZが夫々相互に接続されている。
この図1と図2と図3に於て、図1に示した範囲が一次冷却系11であり、図2の大部分と図3の大部分の範囲が二次冷却系12であって、射出成形機M1 と金型M2 とを有する被冷却装置Mを二次冷却系12により冷却し、二次冷却系12の熱を一次冷却系11に交換伝達するための熱交換器1を、一次冷却系11と二次冷却系12の間に介装して、両冷却系11,12を相互に接続している。
一次冷却系11及び二次冷却系12の冷却媒体としては、いずれも「水」を使用する。
なお、一次冷却系11としては、上述の図例以外に、地下水や海水を一過式(ワンパス方式)で熱交換器1の一次側通路6へ通してもよい(図示省略)。
この溶存酸素低減タンク13は、内部が区画壁14によって高温H側と低温L側とに区分されていると共に、小さな連通孔15が区画壁14の下部に開設される。
20は二次側ポンプであり、その吸込口は、吸込管21によって上記タンク13の高温H側と連結され、かつ、その吐出口は、吐出配管22によって熱交換器1と連結される。
熱交換器1の二次側を流れて熱交換して冷却された水(媒体)は、配管23を介して上記タンク13の低温L側へ送られるように構成される。
また、上記吐出配管22の途中部から分岐した分岐配管25が、ストレーナ(フィルタ)24を介して上記吸込管21の途中に合流して接続され、二次冷却系12の一部の流れを分流して水(媒体)を浄化するよう構成されている。
ノズル部材30と窒素ガス発生装置Dは、窒素ガス供給用の窒素配管27によって連通連結され、かつ、窒素ガス発生装置Dは、常時圧縮空気供給可能なコンプレッサ60と、エア配管10Aによって連通連結される。
また、ノズル部材30は、溶存酸素低減タンク13の低温・高温L,H両側内部の底部13a,13a近傍に配設されてもよく、この場合、上記窒素配管27の途中部29から窒素配管28が分岐して、高温H側内の(二点鎖線にて図示の)ノズル部材30に接続される。
タンク13の低温L側は、該低温L側内の冷却水(媒体)を吸出す吸込管16により、外部送り用ポンプ17に接続され、タンク13の高温H側は、被冷却装置Mを冷却し昇温した(後述の)水(媒体)を還流させるための還流配管19の一端側が、接続される。
上記外部送り用ポンプ17の吐出口に接続された外部送り用配管18は、分岐部45で、一対の分岐配管18A、18Bに分岐し、夫々、射出成形機M1 の流入口と、温調機70の(冷却水流路の)流入口に接続される。そして、温調機70で温度制御された冷却水を供給するための第1配管31が、金型M2 (の内部の冷却水孔路)の流入口に接続される。
また、金型M2 に備わる冷却水流路の出口に接続された第2配管32が、分岐部44にて、戻し配管32Aと、還流配管32Bに分岐し、該配管32A,32Bは、夫々、温調機70と、上記還流配管19の途中の合流部41に、接続される。
金型M2 から排出された水(媒体)の一部は、戻し配管32A内を流れて温調機70に戻り、残りの水(媒体)は、還流配管32B,19内を流れてタンク13の高温H側へ還流する。
この残留水除去手段90は、第1配管31の中間部位に設けられ連通遮断切換自在とする第1開閉弁V1 と、第2配管32の中間部位に設けられ金型M2 と分岐部44を連通遮断切換自在とする第2開閉弁V2 と、金型M2 (の冷却水孔路)の流入口とコンプレッサ60とを連結すると共に連通遮断切換自在とするエア開閉弁V0 を中間部位に備えるエア配管10Bと、金型M2 の流出口側を上記還流配管19に直結すると共に連通遮断切換自在とする第3開閉弁V3 を中間部位に備えるバイパス配管33と、から成る。
実施例に於ては、エア配管10Bの下流(他端)側は、第1配管31の中間部位であって第1開閉弁V1 と金型M2 の中間の合流部40で、合流する。さらに、バイパス配管33は、その上流(一端)側が、第2配管32のうち金型M2 の流出口と第2開閉弁V2 の中間部の分岐部43に、接続されると共に、下流(他端)側が、還流配管19のうち上記合流部41よりもタンク13側の合流部42に、接続される。
先ず、二次冷却系12に於て、冷却水(媒体)により被冷却装置Mを冷却する作用については、エア開閉弁V0 及び第3開閉弁V3 が遮断状態で、第1・第2開閉弁V1 ,V2 が連通状態になっており、タンク13の低温L側の冷却水(媒体)は、ポンプ17の運転により、射出成形機M1 及び温調機70へ送られる。
射出成形機M1 へ送られ昇温した還りの水(媒体)は、還流配管19を流れて、タンク13の高温H側へ還流する。
一方、温調機70へ送られた冷却水は、所定温度に制御されて、金型M2 へ供給される。そして、金型M2 を冷却後昇温した水(媒体)の一部は、第2配管32,戻し配管32Aを介して温調機70に流れ、残りの水(媒体)は、還流配管32B,19を介して、タンク13の高温H側に還流する。
金型M2 に供給される冷却水が温調機70によって温度制御されることで、金型M2 は、効率よく成形作業を行い得る状態に維持される。
窒素ガスは、タンク13の低温L側内に配設されたノズル部材30に、(かつ、高温H側にもノズル部材30を配設した場合には、高温H側のノズル部材30にも、)供給される。
そして、窒素ガスが、ノズル部材30の複数の孔30aから、多量の微細な気泡2…となって噴出し、この窒素ガス気泡2…が、タンク13内をゆっくりと上昇する。この上昇中に、窒素ガス気泡2…の中へ溶存酸素ガスが移動し、水中の溶存酸素濃度が低減する。
そして、水中の溶存酸素ガスを除去した窒素ガス気泡は、矢印26のように、タンク13の上部から排出し、周囲の空気と混合する。
コンプレッサ60から窒素ガス発生装置Dへ、連続的に圧縮空気を供給可能なので、タンク13内に、窒素ガスの気泡2…を常時供給できる。
また、窒素ガス発生装置Dにて分離された酸素富化ガスは、装置Dの外部へ排出され、周囲の空気と混合する。
二次側ポンプ20の運転により、冷却後の水(媒体)を、上記タンク13の高温H側から熱交換器1へ送る。そして、熱交換器1の二次側を流れて冷却された冷却水(媒体)は配管23を介して上記タンク13の低温L側へ送られる。
そして、二次冷却系12の熱が、熱交換器1により、一次冷却系11に交換伝達される。
また、この循環中に、水(媒体)の一部は、分岐配管25を流れ、ストレーナ(フィルタ)24により浄化される。
溶存酸素低減タンク13内では、区画壁14に開設された連通孔15によって、高温H側と低温L側とが同一水位に維持される。
先ず、エア開閉弁V0 及び第3開閉弁V3 を連通状態に、かつ、第1・第2開閉弁V1 ,V2 を遮断状態に切り換え、コンプレッサ60から圧縮空気を金型M2 に供給し、金型M2 の冷却水流路から残留水を排出させて、タンク13の高温H側に還流させる。
このとき、圧縮空気が金型M2 へ供給されることで二次冷却系12内の水(媒体)の中に酸素が再溶解するが、一方でコンプレッサ60から窒素ガス発生装置Dに連続的に圧縮空気が供給され、タンク13内に於て連続的に脱酸素処理が行われている。
よって、二次冷却系12の溶存酸素濃度は低い状態のまま維持される。
そして、金型M2 の交換が終了したら、再びエア開閉弁V0 及び第3開閉弁V3 を遮断状態に、かつ、第1・第2開閉弁V1 ,V2 を連通状態に切り換えて、射出成形機M1 ,金型M2 の冷却を行う。
この図5に示すように、被冷却装置を冷却する冷却水を、クーリングタワーのみで熱交換する冷却系に於ては、大気の温度約30℃の条件では、冷却水の溶存酸素濃度が約8ppm である。
また、減圧装置を用いる冷却系に於ては、冷却水の溶存酸素濃度が、平均して約 4.5ppm である。
水中の腐食速度は、図4に示すように、その溶存酸素濃度に略比例して増加するので、溶存酸素濃度が低ければ低いほど二次冷却系12内の腐食の発生が少なくなる。
このように、溶存酸素濃度を1ppm 乃至3ppm の範囲に維持することで、好気性・嫌気性のどちらのバクテリアも、繁殖が抑えられ、スライム,藻等が発生しない。
また、二次冷却系12に不純物が混入せず、スケール、錆、スライム等の発生を防ぐことができ、濃縮も生じない。
また、金型M2 に供給される冷却水の温度は、温調機70によって、常時所定値に制御されるので、金型M2 は、安定して効率の良い成形作業を行い得る。
また、(減圧装置法に比べ、)設備を単純な構成にすることができるので、メンテナンスが楽で、設備コストも抑えることができる。
窒素ガスを、多量の微細な気泡状にして連続的にゆっくりと上昇させることができる。よって、水と窒素ガスとの気液界面が大きくなり、効率よく水の中の溶存酸素を減少し得る。
このように小規模で簡素な構成でありながら、優れた腐食防止効果を、発揮する。
また、金型M2 内に圧縮空気を供給している間も、冷却水中に連続して窒素ガスを供給することができるので、冷却水中に酸素が再溶解しても、冷却水を、常時、低溶存酸素濃度に維持することができる。
11 一次冷却系
12 二次冷却系
13 タンク
13a 底部
30 ノズル部材
30a 孔
60 コンプレッサ
70 温調機
90 残留水除去手段
D 窒素ガス発生装置
M 被冷却装置
M1 射出成形機
M2 金型
Claims (2)
- 一次冷却系(11)と二次冷却系(12)とを備え、射出成形機(M1 )と金型(M2 )とを有する被冷却装置(M)を該二次冷却系(12)により冷却し、該二次冷却系(12)の熱を該一次冷却系(11)に交換伝達する熱交換器(1)を有し、
上記二次冷却系(12)は、冷却媒体としての水を温度制御して上記金型(M2 )に供給する温調機(70)を、備え、
さらに、上記二次冷却系(12)は、窒素ガス発生装置(D)と、該窒素ガス発生装置(D)からの窒素ガスを気泡状に上記冷却媒体としての水の中へ噴出して溶存酸素を低減する溶存酸素低減タンク(13)と、上記窒素ガス発生装置(D)に常時空気を供給可能なコンプレッサ(60)を、備え、
上記金型(M 2 )を交換する際に、上記温調機(70)と金型(M 2 )とが遮断状態となると共に、上記金型(M 2 )の流入側に上記コンプレッサ(60)が連通され、かつ上記金型(M 2 )の流出側が上記溶存酸素低減タンク(13)に直通状態となるように切換える残留水除去手段(90)を、備えたことを特徴とする冷却装置。 - 上記溶存酸素低減タンク(13)は、その底部(13a)近傍に、上記窒素ガス発生装置(D)に接続され窒素ガスを噴出する複数の孔(30a)を有するノズル部材(30)が、配設された請求項1記載の冷却装置。
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