JP3896695B2 - 加熱調理器 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、調理物から発生する調理ガスの脱臭を行う脱臭装置を備えた加熱調理器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
加熱調理器は、調理物から発生する排出調理ガスが、不快臭を発したり周囲の壁紙を汚したりすることのないように、調理室に連通する排気筒に触媒を内部に配置した脱臭装置を取り付けて、きれいな空気として排出するための工夫が種々提案されている。
【０００３】
図４は、特開平４‐２９７２２号公報に記載されている従来の加熱調理器の断面を、また図５は触媒装置の拡大断面を示す。調理器本体１は、その加熱室２に排気通路３を連接し、この排気通路３に触媒装置４を取り付けている。触媒装置４は、電気ヒータ５と、この電気ヒータ５により加熱される第１の酸化触媒６および第２の酸化触媒７から構成される。この酸化触媒６、７は、いずれも調理ガスが通る多数の小穴８を有する直方体形状物であり、丸棒を蛇行状に成形した電気ヒータ５を挟んでいる。電気ヒータ５が第１の酸化触媒６および第２の酸化触媒７を所定温度まで加熱するため、加熱室２から排出される排出調理ガスは第１の酸化触媒６および第２の酸化触媒７の夫々小穴８を通る際に浄化される。
【０００４】
一方、触媒は種々の構成品が提案されているが、特開平５−３０１０４８号公報には、通電を可能としたエキスパンド加工（ラス網加工とも称す）のステンレス鋼薄板に絶縁性無機物を被覆して担体とし、この担体に触媒成分を担持させる構成が記載されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来の加熱調理器に使用されている触媒装置４は、大容積の第１の酸化触媒６および第２の酸化触媒７を小型の電気ヒータ５が挟む構成としたものであるため、第１の酸化触媒６および第２の酸化触媒７の加熱に電気ヒータ５は大きな電力と長い加熱時間を必要とし、また第１の酸化触媒６および第２の酸化触媒７の温度分布が悪いという問題点があった。
【０００６】
一方、新しい触媒構成として提案されている通電を可能としたエキスパンド加工のステンレス鋼薄板に絶縁性無機物を被覆して担体とし、この担体に触媒成分を担持させる構成品は、水分に対する電気絶縁対策が施こされていない。そのため、この構成品を加熱調理器の排気通路に配設しても、調理物から発生する水分が通電を可能としたステンレス鋼薄板の表面に付着し、この付着水分を介してステンレス鋼薄板と調理器本体が電気的に導通し、ステンレス鋼薄板に流れている電流が調理器本体に流れるという問題があった。
【０００７】
そこで本発明は、前記する従来例の問題を解決することを課題とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は上記課題を解決するために、排気筒に撥水耐熱絶縁性シートを周囲に介在させて、通電により発熱する金属薄板の上に絶縁層を介して臭気分解触媒を形成した構成品を有する脱臭装置を取り付けた加熱調理器としたものである。そして、この脱臭装置は、耐熱絶縁性の筺体と、筺体のガス通過用空洞に配置されており複数の開孔部を有し通電により発熱する金属薄板と、金属薄板の表面に形成した耐熱性の絶縁層と、絶縁層の表面に形成した臭気分解触媒とで構成されている。また、撥水耐熱絶縁性シートは、調理ガス通過方向に設定した幅を脱臭装置および排気筒の取り付け部の幅より両側に大きく設定して介在されている。
【０００９】
上記構成によれば、通電される金属薄板を有する脱臭装置を、その設定幅を取り付け部の幅より両側に大きく設定した撥水耐熱絶縁性シートを周囲に介在させて、排気筒に取り付けているため、排気筒や脱臭装置に付着する水分によって起こされる両者の電気的導通が、撥水耐熱絶縁性シートの撥水作用および絶縁作用によって遮断される。従って、金属薄板に流れている電流が加熱調理器に流れることが防止される。一方、発熱する金属薄板に絶縁層を介して臭気分解触媒が直接的に形成されているため、触媒の加熱が小電力ですみしかも短時間で昇温できる。
【００１０】
【発明の実施の形態】
本発明は、各請求項に記載した形態で実施することができる。
すなわち、請求項１記載の発明は、調理室に収納した調理物から発生する調理ガスを排出する排気筒と、前記排気筒に撥水耐熱絶縁性シートを周囲に介在させて取り付けられており調理ガスに含まれる臭気成分を分解する脱臭装置を備えており、前記脱臭装置が、ガス通過用空洞を内部に形成した耐熱絶縁性の筺体と、前記筺体のガス通過用空洞に配置されており複数の開孔部を有し通電により発熱する金属薄板と、前記金属薄板の表面に形成した耐熱性の絶縁層と、前記絶縁層の表面に形成した臭気分解触媒とで構成され、前記撥水耐熱絶縁性シートが調理ガス通過方向に設定した幅を前記脱臭装置および前記排気筒を取り付けた取り付け部の幅より大きく設定されて介在させることで、実施することができる。
【００１１】
そして、通電される金属薄板を有する脱臭装置を、その設定幅を取り付け部より大きく設定した撥水耐熱絶縁性シートを周囲に介在させて排気筒に取り付けているので、付着水分に起因する排気筒と脱臭装置との電気的導通が、撥水耐熱絶縁性シートの撥水作用および絶縁作用によって遮断され、金属薄板に流れている電流が加熱調理器に流れることが防止される。また、臭気分解触媒が絶縁層を介して発熱する金属薄板に直接的に形成されているため、臭気分解触媒の加熱が小電力ですみしかも短時間で昇温できる。
【００１２】
また、請求項２記載の発明は、金属薄板をラス網状に加工することで複数の開孔部を形成した後に更に波付け加工したステンレス製箔体とし、筺体のガス通過用空洞にガス通過方向に対して略垂直に配置することで実施できる。箔体をラス網状に加工して複数の開孔部を形成しているため、熱容量や重量が小さくしかも開孔率が大きい金属薄板となり、一層小さな消費電力で早い昇温スピードを得ることができる。また、金属薄板がステンレスであるので耐食性に優れるとともに、ラス網加工し更に波付け加工することで単位体積当たりの発熱面積が大きくなって高い温度が得られる。さらに、金属薄板は、筺体のガス通過用空洞にガス通過方向に対して略垂直に配置されているので、ラス網に設けた開孔部を効果的にガスが通過して圧力損失が低減するとともに、絶縁層を介して形成した触媒との接触が良くなり臭気の分解率が高まる。
【００１３】
また、請求項３記載の発明は、金属薄板がラス網状に加工したステンレス薄板であり、絶縁層がアルミニウムを少なくとも１０〜４５重量％含む琺瑯とすることで実施できる。琺瑯にアルミニウムが１０〜４５重量％含まれると、焼き付けた際にアルミニウムは体積膨張しその表面に酸化アルミニウムの被膜を形成して電気不導体となる。そのため琺瑯は多孔質な絶縁層となり、琺瑯を焼き付けた際の金属薄体の熱変形や琺瑯の剥離が生じない。
【００１４】
また、請求項４記載の発明は、金属薄板がラス網状に加工したステンレス薄板であり、絶縁層がアルミニウムの１０〜４５重量％と酸化チタンの１０〜２５重量％を少なくとも含む琺瑯とすることで実施できる。前述のようにアルミニウムが１０〜４５重量％含まれると琺瑯はその焼き付けで多孔質な絶縁層となり、酸化チタンの１０〜２５重量％の更なる含有で耐熱水性に優れた絶縁層となる。そのため、琺瑯を焼き付けた際の金属薄体の熱変形が無く、しかも蒸気に長時間曝されても剥離が生じない。
【００１５】
また、請求項５記載の発明は、水酸化アルミニウムを主成分とするゾルを付着させ焼成した担体層と、前記担体層に担持された白金とパラジウムのうちの少なくともいずれかまたは両方を備えた貴金属から構成される臭気分解触媒を、請求項３または４記載の絶縁層の表面に形成することで実施できる。アルミニウムを１０〜４５重量％混合した琺瑯は、前述のようにステンレス製の金属薄板の表面に多孔質絶縁層となって密着している。そのため、水酸化アルミニウムのゾルを琺瑯に付着させると、このゾルは多孔質な琺瑯の空隙に浸入し、焼成によって多孔質なアルミナとなって強固に付着する。また、高活性な白金もしくはパラジウムうちの少なくともいずれかまたは両方を備えた貴金属は、この多孔質な担体層に担持されるため強固に付着する。従って、臭気分解触媒は、優れた浄化特性と密着性を示す。
【００１６】
また、請求項６記載の発明は、水酸化アルミニウムを主成分とするゾルを付着させ焼成した担体層と、前記担体層に担持されたマンガン酸化物と銅酸化物とコバルト酸化物のうちの少なくとも１種または複数種の金属酸化物から構成される臭気分解触媒を、請求項３または４記載の絶縁層の表面に形成することで実施できる。前述の理由により、担体層は多孔質なアルミナとなって琺瑯に強固に付着している。この多孔質な担体層に、高活性なマンガン酸化物と銅酸化物コバルト酸化物のうちの少なくとも１種または複数種の金属酸化物が担持させているため、この臭気分解触媒は優れた浄化特性と密着性を示す。
【００１７】
また、請求項７記載の発明は、複数の開孔部を有する非通電の通気板を、筺体のガス通過用空洞における金属薄板の後流側に、ガス通過方向に対して略垂直に配置することで実施できる。この構成にすると、通気板によってガスの通過速度が低下して、前流側の金属薄板上の臭気分解触媒との反応時間が長くなり臭気の分解率が一層高まる。
【００１８】
また、請求項８記載の発明は、通気板をステンレス製としその表面に、通気板を熱処理することによって形成した酸化被膜と、前記酸化被膜に水酸化アルミニウムを主成分とするゾルを付着させ焼成した担体層と、前記担体層に担持された白金とパラジウムのうちの少なくともいずれかまたは両方を備えた貴金属から構成される臭気分解触媒を、請求項７記載の通気板の表面に形成することで実施できる。通気板の表面に臭気分解触媒を形成したため、触媒との反応回数が増え臭気成分の分解率がさらに高まる。
【００１９】
また、請求項９記載の発明は、撥水耐熱絶縁性シートの設定幅を、取り付け部の端部から調理室側方向に設定する幅が、取り付け部の他端部から大気側方向に設定する幅よりも大きくすることで実施できる。撥水耐熱絶縁性シートの設定幅を、水分量の多い調理室側を大気側より大きくしているため、水分の撥水が充分に行われる。従って、付着水分に起因する排気筒と脱臭装置との電気的絶縁が一層充実し、金属薄板に流れている電流が加熱調理器に流れることが一層防止される。
【００２０】
また、請求項１０記載の発明は、撥水耐熱絶縁性シートを、フッソ樹脂を主成分とするシート、もしくはフッソ樹脂を表面に被覆したシートとすることで実施できる。フッソ樹脂系のシートを使用しているため、水分の撥水が充分に行われ、付着水分に起因する排気筒と脱臭装置との電気的絶縁が一層充分に行われ、金属薄板に流れている電流が加熱調理器に流れることが一層防止される。また、フッソ樹脂系のシートであるため、シートの持つ弾力作用により脱臭装置が排気筒に隙間なく嵌合され、取り付ける際のガス洩れが防止される。
【００２１】
また請求項１１記載の発明は、高周波加熱装置を併設する加熱調理機器とし、調理室と排気筒の間に、複数の開口穴を有する金属製の高周波電波漏洩防止材を取り付け、前記高周波電波漏洩防止材の開口穴と非開口穴部を合計した面積を、筺体に形成したガス通過用空洞の開口面積より大きくすることで実施できる。高周波加熱装置を併設するとその電波漏洩防止のため、複数の開口穴を有する金属製の高周波電波漏洩防止材を、調理室と排気筒の間に取り付ける必要がある。この高周波電波漏洩防止材は、排出調理ガスの流通に対して比較的圧力損失となるのであるが、高周波電波漏洩防止材の開口穴と非開口穴部を合計した面積を、筺体に形成したガス通過用空洞の開口面積より大きくすることで、高周波電波漏洩防止材の圧力損失が低減され、その分だけ脱臭装置を小型化できる。
【００２２】
【実施例】
以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて説明する。
【００２３】
（実施例１）
図１は、本発明の実施例である加熱調理器の断面図、図２は脱臭装置の要部拡大断面図である。
加熱調理器９は、調理物を収納する調理室１０と、調理物を調理室１０から出し入れするためのドア１１と、調理室１０の庫内温度を上昇させることで調理物を加熱する加熱熱源１２と、調理室１０に連通しており調理物から発生する調理ガスを排出する排気筒１３と、排気筒１３に撥水耐熱絶縁性シート１４を周囲に介在させて取り付けられており調理ガスに含まれる臭気成分を分解する脱臭装置１５を備えている。そして、撥水耐熱絶縁性シート１４は調理ガス通過方向に設定した幅を、排気筒１３に取り付けた取り付け部１６ａの幅および、脱臭装置１５に取り付けた取り付け部１６ｂの幅より、両側に大きく設定されて介在されている。
【００２４】
脱臭装置１５は、耐熱絶縁性の筺体１７と、筺体１７の内に形成したガス通過用空洞１８に配置されておりガスが通過する複数の開孔部１９を有し通電により発熱する金属薄板２０と、金属薄板２０の表面に形成した耐熱性の絶縁層２１と、絶縁層２１の表面に形成した臭気分解触媒２２とで構成されている。
本発明品の試作を行い、その効果判定を行った。
【００２５】
本発明の加熱調理器９は、撥水耐熱絶縁性シート１４として４フッ化エチレン樹脂のシートを使用し、この撥水耐熱接続性シート１４を周囲に介在させてステンレス製の排気筒１３の内側に、脱臭装置１５を取り付けたものである。撥水耐熱絶縁性シート１４は、排気筒１３の内側と脱臭装置１５の外側の間に介在できる様に成形した厚み０．５mmの帯状シートである。この帯状の揆水耐熱絶縁性シート１４は、調理ガス通過方向に設定した幅が２０mmであり、長さ１８０mmが脱臭装置１５の周囲に介在させる分として使用されている。そして、幅２０mmの内側部５mm幅を排気筒１３への取り付け部１６ａおよび脱臭装置１５への取り付け部１６ｂとして使用した。また、取り付け部１６ａ、１６ｂ以外の残り幅１５mmは、取り付け部１６ａ、１６ｂの端部から調理室側方向に設定する幅を１０mm、取り付け部１６ａ、１６ｂの端部から大気側方向に設定する幅を５mmとしている。
【００２６】
一方、脱臭装置１５は、雲母製の筺体１７と、ラス網状に加工し更に波付け加工したステンレス製の金属薄板２０と、琺瑯製の絶縁層２１と、水酸化アルミニウムを主成分とするゾルを付着させ焼成した担体層とこの担体層に担持した白金とパラジウムの貴金属から構成される臭気分解触媒２２で構成した。金属薄板２０は、クロムの１８重量％とアルミニウム３．５重量％を少なくとも含むフェライト系ステンレスであり、ラス網状でしかも波付け加工した板厚６５μｍの箔体である。金属薄板２０はラス網状としたためその穴開口率は約８５％であり、その表面に絶縁層２１さらにその表面に臭気分解触媒２２を形成しても穴開口率は７５％であった。金属薄板２０は、通電により発熱して臭気分解触媒２２を加熱し、筺体１７のガス通過用空洞１８にガス通過方向に対して略垂直に配置されている。
【００２７】
効果判定のための測定項目は、絶縁抵抗、消費電力および温度到達時間、調理ガスの洩れ状況、炭化水素除去率の４項目である。
【００２８】
絶縁抵抗は、若とり２枚重量５００ｇを調理終了後に加熱熱源１２および脱臭装置１５を非通電状態にし、２４時間経過させた際の、金属薄板２０と加熱調理器９間の最低絶縁抵抗値およびその最低絶縁抵抗値への到達時間を求めたものである。
【００２９】
消費電力および所定温度到達時間は、触媒が効果的に働く温度である４００℃になるのに必要な脱臭装置１５の消費電力と、この温度４００℃に到達するまでの所用時間を求めたものである。
【００３０】
調理ガスの洩れ状況は、若とり２枚を調理した際の、脱臭装置１５以外の場所からの調理ガスの洩れ状況であり、脱臭装置１５の圧力損失を知る手懸かりとして求めたものである。
【００３１】
炭化水素除去率は、若とり２枚を調理した際の、調理室庫内濃度および脱臭装置出口濃度を炭化水素濃度として求め、そこから算出したものである。
その測定結果を（表１）に示す。
【００３２】
なお、従来品は、触媒装置を、調理ガスが通る多数の小穴８を有する第１の酸化触媒６と第２の酸化触媒７と第１の酸化触媒６と第２の酸化触媒７で挟まれた電気ヒータ５で構成し、ステンレス製の排気通路３の内側にそのまま取り付けたものである。第１の酸化触媒６と第２の酸化触媒７は、小穴８を多数有するハニカム形であり、酸化アルミニウムを主成分とする担体層に白金とパラジウムを担持させた組成としたため、強度や成形性との兼ね合いでその穴開口率は４５％が上限であった。電気ヒータ５は、ヒータ線を蛇行状金属管の内部に収納した電気絶縁対策品であり、通電により発熱して周囲にある第１の酸化触媒６および第２の酸化触媒７を加熱する。なお、触媒装置の見かけ寸法や白金とパラジウムの量は、本発明品と同一とした。参考品は、本発明品より撥水耐熱絶縁性シートを除外した加熱調理器である。
【００３３】
【表１】

【００３４】
本発明品は、従来品と比較して、消費電力が小さいうえに短時間に所定温度に上昇すること、脱臭装置以外からの調理ガスの洩れがないこと、炭化水素除去率が高いの利点があることがわかる。また、本発明品は、参考品と比較して絶縁抵抗が高く、電気的に絶縁されていることがわかる。
この優れた利点は、次の理由からである。
【００３５】
絶縁抵抗が高い理由は、電気絶縁作用と撥水作用の優れた４フッ化エチレン樹脂シートにより、脱臭装置と排気筒の間の表面付着水を介在させての電気的導通が遮断されるためである。
【００３６】
消費電力が小さくしかも短時間に所定温度に上昇する理由は、金属薄板が開口率の高いラス網でしかもこの箔体を更に波付け加工しているためであり、この加工により熱容量が小さくなりさらに単位体積当たりの発熱面積も大きくなっているのである。
【００３７】
調理ガスの洩れが無い理由は、金属薄板をラス網状としその表面に絶縁層さらに臭気分解触媒を形成しても、穴開口率が７５％と大きく、圧力損失がその分小さいためである。その点、従来品は、穴開口率が４５％と小さいため圧力損失が大きくなり、調理ガスが加熱調理器の前面ドアから洩れる問題が発生した。
【００３８】
炭化水素除去率が高い理由は、穴開口率が７５％と高いため表面積が大きくなったためである。
【００３９】
さて、金属薄板２０の材料であるが、ニッケルークロム合金、鉄―ニッケルークロム合金、鉄―ニッケル合金、鉄―クロムーアルミニウム合金、が適切である。 これは、比抵抗が高いので発熱特性に優れていること、加工性に優ているのでその薄板に穴を開けてガスが通過する複数の開孔部を形成することが容易であるとの理由からである。
【００４０】
一方、金属薄板２０の表面に形成する絶縁層２１の材料は、ガラス、琺瑯、アルミナゾル、シリカゾル、ポリシロキサン、ポリリン酸が密着性に優れる理由から適切であり、これらはその粘性水溶液を金属表面に付着させ焼成することで絶縁層を形成した。
【００４１】
これらの組み合わせ品において、鉄―ニッケルークロム合金、鉄―ニッケル合金、鉄―クロムーアルミニウム合金のステンレス製の金属薄板に、琺瑯製の絶縁層を形成した試作品は、特に密着性が優れている。この理由は、金属薄板に含有する鉄成分と琺瑯に含有されるガラス成分が琺瑯焼成中に反応して固着するためである。またこの中で特に、鉄―クロムーアルミニウム合金は、金属薄板に含有するアルミニウム成分が琺瑯に含有されるガラス成分と反応して強固に固着するため、密着性が最も優れていた。鉄―クロムーアルミニウム合金は、クロムの１３〜３３重量％とアルミニウムの３〜８重量％を少なくとも含む組成品が市販させており、この市販品は耐熱性、耐食性、機械的強さ、比抵抗の点で他の金属発熱材料より優れている利点があった。
【００４２】
一方、琺瑯は多孔質ほど焼き付けた際の金属薄体の熱変形が少なく良好である。
【００４３】
実験に使用した多孔質琺瑯の組成を以下に示す。琺瑯は、ガラス成分１５重量％と、金属酸化物系顔料３０重量％と、アルミニウム３５重量％と、酸化チタン２０重量％から構成されており、各々の組成物はその配合割合が最大で±５重量％変動することが許容されているものを使用した。
【００４４】
臭気分解触媒２２は、白金、パラジウム、酸化マンガン、酸化コバルト、酸化銅、酸化鉄などの酸化反応触媒が適切であり、これらは絶縁層２１に直接担持する方法もしくはアルミナやシリカ系の担体を絶縁層２１の表面に形成しこの担体に担持する方法で形成している。
【００４５】
筐体１７は、雲母（マイカとも称す）もしくはセラミックが適切である。
揆水耐熱絶縁性シート１４は、フッ素樹脂、シリコン樹脂、ポリシリキサン樹脂が適切である。そして脱臭装置１５に、筐体１７のガス入口部の外周面すべに直接的に取り付けるか、放熱の目的で介在されるアルミニウムやステンレスの放熱シール材を介して筐体１７のガス入口部に間接的に取り付けるかによって、その周囲に取り付けられている。
【００４６】
（実施例２）
実施例３は、金属薄板の形状と配置方法を変えて効果を確認したものである。
【００４７】
図２は、本発明の実施例の加熱調理器で使用する脱臭装置の一部破断斜視図である。金属薄板２０は、ラス網状に加工することで複数の開孔部を形成した後に更に波付け加工したステンレス製箔体であり、その表面に絶縁層さらにその表面に臭気分解触媒が形成されている。そして、筺体１７のガス通過用空洞１８にガス通過方向に対して略垂直に配置されている。
【００４８】
形状と配置方法を変えた金属薄板を試作しその効果を前述と同様に、消費電力５０Ｗ時の最大到達温度、調理ガスの洩れ状況、炭化水素除去率の３項目で判定した結果を（表２）に示す。
【００４９】
試作番号１は、図３記載の実施例であり、ラス網状に加工したのち更に波付け加工したステンレス製箔体を、ガス通過方向に対して略垂直に配置している。
試作番号２は、プレスで穴あけ加工したのち更に波付け加工したステンレス製箔体を、ガス通過方向に対して略垂直に配置したものである。
【００５０】
試作番号３は、ラス網状に加工したステンレス製箔体を、ガス通過方向に対して略垂直に配置したものである。
【００５１】
試作番号４は、ラス網状に加工したのち更に波付け加工したステンレス製箔体を、ガス通過方向に対して略平行に配置したものである。
【００５２】
なお、いずれの試作番号品も、ステンレス製箔体の表面には、琺瑯製の絶縁層と、酸化アルミニウムを主成分とする担体層とこの担体層に担持した白金とパラジウムの貴金属から構成される臭気分解触媒が、順に形成されており、脱臭装置として加熱調理器に取り付けて効果を確認した。
【００５３】
【表２】

【００５４】
試作番号１は、金属薄板の箔体をラス網状に加工して複数の開孔部を形成しているため、熱容量や重量が小さくしかも開口率が大きい金属薄板が得られ、圧力損失が低減して調理ガスが加熱調理器の前面ドアから洩れる問題が発生しなかった。しかも、更に波付け加工しているため、単位体積当たりの発熱面積が大きくなって高い温度が得られ、炭化水素除去率の分解率が高まる。また、金属薄板がガス通過方向に対して略垂直方向に配置されているため、ラス網に設けた開孔部を効果的にガスが通過して触媒との接触が良くなり、炭化水素除去率が一層高まった。
【００５５】
試作番号２は、プレスで穴あけ加工したため穴開口率が最大でも５０％であった。そのため、抵抗が小さくなって到達温度がやや低くなり炭化水素除去率が低下するとともに、逆に穴開口率を大きくできないため圧力損失が大きくなり調理ガスが加熱調理器の前面ドアから洩れる問題が発生したため、不適格である。
【００５６】
試作番号３は、金属薄板の波付け加工が無いため、単位体積当たりの発熱面積が小さくなって低い温度となり、炭化水素除去率も低くなることがわかる。
【００５７】
試作番号４は、金属薄板をガス通過方向に対して略平行に配置しているため、相当量のガスが金属薄板と金属薄板との間を通過して、触媒との接触が悪くなり炭化水素除去率も低くなることがわかる。
【００５８】
（表２）の結果より、試作番号１が金属薄板の形状と配置方法として最適な構成であった。
【００５９】
（実施例３）
実施例３は、絶縁層を多孔質にするために琺瑯に混合する材料とその混合量を検討したものである。
【００６０】
実験はまず、クロムの１８重量％とアルミニウム３．５重量％を少なくとも含むフェライト系ステンレスの板厚６５μｍ箔体を、Ｌｗが５mmでＳｗが２mmできざみ幅０．２mmのラス網に加工した。そしてこのラス網加工品（以下に、特に限定しない限りこの加工品を使用）に、３０重量％の多孔質形成材を少なくとも含む琺瑯を８５０℃で焼き付けた。そしてこの膜物性を、電気絶縁性、琺瑯の多孔度、琺瑯を焼き付けた際の金属薄体の熱変形度、耐蒸気性（温度８０℃で相対湿度９５％雰囲気中に１００時間晒す）で評価した。試作に用いた多孔質形成材の種類とその評価結果を（表３）に示す。
【００６１】
【表３】

【００６２】
多孔質形成材としてアルミニウムを混入した試作番号１の琺瑯層は、電気絶縁性に問題がないとともに、多孔度に優れるため琺瑯を焼き付けた際の金属薄体の熱変形が無く、しかも剥離がない。そのため、多孔質形成材として最適であった。
【００６３】
アルミニウムは、融点が６６０℃であるため琺瑯焼成温度８５０℃では完全に溶融し、溶融後はその表面に酸化アルミナの被膜が形成される。この表面に形成された酸化アルミナ被膜により、試作番号１の琺瑯層は、電気絶縁性が充分に確保できていた。一方、アルミニウムは、熱膨張係数の値（この値に１０のー６乗を乗じた値が真の値、単位は１／ｄｅｇ）が２４であり、フェライト系ステンレスの１１、琺瑯に含まれるガラス成分の７〜１２に比べてその値が非常に大きい。
【００６４】
この熱膨張係数の大きさが多孔度の優れた琺瑯を形成する源であり、琺瑯が多孔質なため金属薄体はその熱変形が防止されている。また琺瑯は、優れた多孔度を有するにもかかわらず、金属薄体から剥離していない。これは、アルミニウムが融点６６０℃で溶融して琺瑯と金属薄体の密着を助けているためである。
【００６５】
次に、多孔質形成材であるアルミニウムの量を変化させた琺瑯を試作し、その膜物性を検討した。実験は、アルミニウムの量を変化させた琺瑯を使用すること以外は、前述と同じである。その結果を（表４）に示す。
【００６６】
【表４】

【００６７】
アルミニウムを１０〜４５重量％混入してその膜性状を多孔質とした試作番号３〜７の琺瑯層は、電気絶縁性に問題がない、多孔度に優れるため琺瑯を焼き付けた際の金属薄体の熱変形が無い、外観的にも琺瑯の剥離がない、の利点があり最適な組成であった。さらに、抵抗の変化は極めて微小であり実用上問題とならないレベルであった。また特に、アルミニウムを２０〜４０重量％混入した琺瑯は、上記利点が極めて優れていた。一方、アルミニウムが１０重量％未満の琺瑯だと、多孔度に乏しいため琺瑯を焼き付けた際の金属薄体の熱変形が発生した。
【００６８】
また、アルミニウムが４５重量％を越える琺瑯層だと、多孔質過ぎて金属薄体に対する密着性が確保されなかった
さて、本実施例で用いた琺瑯は、上記量のアルミニウム以外に、溶融するガラス成分（シリカが略９割であり少量の酸化ナトリウムや酸化カリウムや酸化カルシウムなどを含有）と、酸化マンガンと酸化鉄を略等量混合した金属酸化物系顔料が、残部成分として混合されている。この残部成分は、ガラス成分の１部に対して金属酸化物系顔料を３〜４部の割合で混合した組成物であり、この組成物が一般に琺瑯と呼ばれておりステンレスとの密着性を高める作用がある。
【００６９】
一方、アルミニウムを１０〜４５重量％と変化させる範囲において琺瑯層の残部成分を、ガラス成分の１部に対して金属酸化物系顔料を２〜５部と変化させたり、ガラス成分におけるシリカ組成を９〜６割まで変化させたり、金属酸化物系顔料における酸化マンガンの組成を８〜３割まで変化させたり酸化亜鉛もしくは酸化コバルトを略等量づつ更に混合して同様の検討を行ったが、上記の利点が同様に得られた。以上のことより、琺瑯層中にアルミニウムが１０〜４５重量％混合されることが、この優れた利点の主原因と思われる。
【００７０】
また、金属薄体の材料はステンレスを使用する範囲において特に限定されるものでなく、ステンレスであれば同様の効果が得られることは言うまでもない。
【００７１】
（実施例４）
実施例４は、耐蒸気性向上のために琺瑯に混合する酸化チタンの量を検討したものである。
【００７２】
実験は、アルミニウムおよび酸化チタンの混合量を変化させた琺瑯を使用すること以外は、前述の実施例３と同じである。膜物性の評価方法は、琺瑯の多孔度、琺瑯を焼き付けた際の金属薄体の熱変形度、耐蒸気性（温度８０℃で相対湿度９５％雰囲中に１００時間晒す）で評価した。その結果を表５に示す。
【００７３】
【表５】

【００７４】
アルミニウムを１０〜４５重量％混合した物にさらに酸化チタンを１０〜２５重量％混入した琺瑯層は、多孔度に優れるとともに琺瑯を焼き付けた際の金属薄体の熱変形が無く、蒸気に長時間曝されされた際の密着性が極めて優れる利点があった。さらに、抵抗の変化は極めて微小であり実用上問題とならないレベルであった。また特に、アルミニウムの３０〜４０重量％と酸化チタンの１５〜２０重量％を混入した琺瑯層は、上記利点が特に優れていた。一方、酸化チタンが１５重量％未満の琺瑯だと耐蒸気性は期待するほど向上しないし、酸化チタンが２５重量％を越える琺瑯だと金属薄体の熱変形が低下する傾向にあるため、混合する酸化チタンの量としては好ましくなかった。
【００７５】
本実施例で用いた琺瑯は、上記量のアルミニウムおよび酸化チタン以外に、ガラス成分の１部に対して金属酸化物系顔料を２〜３部の割合で混合した組成物が残部成分として混合されており、琺瑯の溶着を助けている。ガラス成分は、シリカが９割で、ナトリウムやカリウムやカルシウムやマグネシウムの酸化物が残部である。また金属酸化物系顔料は、酸化マンガンと酸化鉄を略等量混合したものである。
【００７６】
一方、アルミニウムの１０〜４５重量％と酸化チタンの１０〜２５重量％の変化範囲において琺瑯の残部成分を、ガラス成分の１部に対して金属酸化物系顔料を１〜４部と変化させたり、ガラス成分におけるシリカ組成を９〜６割まで変化させたり、金属酸化物系顔料における酸化マンガンの組成を８〜３割まで変化させたり酸化亜鉛や酸化コバルトを略等量づつ更に混合して同様の検討を行っても、優れた密着性が同様に得られた。
【００７７】
以上のことより、琺瑯中にアルミニウムの１０〜４５重量％と酸化チタンの１０〜２５重量％混入が、この優れた密着性の主原因と思われる。
【００７８】
また、金属薄体の材料はステンレスを使用する範囲において特に限定されるものでなく、ステンレスであれば同様の効果が得られることは言うまでもない。
【００７９】
（実施例５）
実施例５は、金属薄板および絶縁層に対して密着性に優れた臭気分解触媒の材料組成について検討したものである。
【００８０】
検討は以下の方法で行った。まず、ラス網状に加工したステンレス製の金属薄板の表面に、アルミニウムの混合量を変化させた琺瑯を８５０℃で焼き付け絶縁層とした。次に絶縁層の表面に、水酸化アルミニウムのゾルを付着させ６００℃で焼成してアルミナの担体層とし、最後にこの担体層に白金やパラジウムの貴金属を担持させ６００℃で焼き付けて臭気分解触媒とした。そして筐体に２層構造として収納して脱臭装置とし、加熱調理器に取り付けて炭化水素除去率を評価した。
【００８１】
また、高温多湿環境（温度８０℃で相対湿度９５％）に２００時間放置した際の、絶縁層、臭気分解触媒の密着性をテープ剥離方法で評価した。その結果を（表６）に示す。
【００８２】
アルミニウムを１０〜４５重量％混合した琺瑯層に、水酸化アルミニウムのゾルを付着させ焼成してアルミナの担体層とし白金やパラジウムの貴金属を担持させた臭気分解触媒は、優れた浄化特性と密着性を示している。また、アルミニウムを２０〜４０重量％混合した琺瑯層に対して特に優れた密着性を示した。
【００８３】
【表６】

【００８４】
アルミニウムは、融点６６０℃であり琺瑯の焼成時に溶融してその表面は比表面の大きいアルミナに変化するとともに、熱膨張係数が他の琺瑯成分やステンレス製の金属薄体さらにアルミナの担体層に対して格段に大きい性質がある。そのため、アルミニウムを１０〜４５重量％混合した琺瑯は、表面にアルミナが露出した多孔質体となって金属薄体に強固に密着しているとともに、水酸化アルミニウムのゾルがこの表面露出のアルミナに付着し易いため焼成で得られるアルミナの担体層も強固に密着させる。一方、アルミニウムが１０重量％未満の琺瑯層だと、表面露出のアルミナが少ない緻密体であるため、担体層に対する密着性が確保されなかった。また、アルミニウムが４５重量％を越える琺瑯層だと、多孔質過ぎて金属薄体に対する密着性が確保されなかった。
【００８５】
上記実施例で用いた琺瑯は、上記量のアルミニウム以外に、ガラス成分（シリカが略９割でナトリウムやカリウムやカルシウムやマグネシウムの酸化物が残部）の１部に対して、金属酸化物系顔料（酸化マンガンと酸化鉄が略等量混合）を３〜４部混合した組成物が、残部成分として混入した物である。そこで実施例３に記載の様に、ガラス成分と金属酸化物系顔料の混合割合やその組成を変動させて検討したが、上記効果が同様に得られた。
【００８６】
次に、さらに酸化チタンをさらに混合した琺瑯で同様の検討を行った。実験はまず、酸化マンガンと酸化鉄を略等量混合した金属酸化物系顔料の２〜３部と、ガラス成分の１部とを混合した組成物に、アルミニウムを１０〜４５重量％と酸化チタンを１０〜２５重量％変化させて混合して琺瑯を試作した。そして、前述と同様に実験したその結果を表７に示す。
【００８７】
【表７】

【００８８】
アルミニウムを１０〜４５重量％混合した物にさらに酸化チタンを１０〜２５重量％混入した琺瑯は、優れた浄化特性と一層優れた密着性を示すことがわかる。
【００８９】
さらに実施例４に記載の様に、ガラス成分と金属酸化物系顔料の混合割合やその組成を変動させて検討したが、上記効果が同様に得られた。
【００９０】
このように、金属酸化物系顔料およびガラス成分の材料組成や配合が変化してもアルミニウムが１０〜４５重量％混合された琺瑯であれば、金属薄体および臭気分解触媒に対する密着性は問題ないことより、琺瑯層中にアルミニウムが１０〜４５重量％混合されることが、この優れた密着性の主原因と思われる。
【００９１】
一方、担体層として用いる水酸化アルミニウムのゾル組成を検討したところ、他化合物の３０重量％以内好ましくは１５重量％以内の混合なら、琺瑯と担体層の密着性は特に変化しなかった。そのため、酸素吸着能力の優れた酸化セリウムをゾルに２〜３０重量％好ましくは２〜１５重量％混合すると、琺瑯との密着性を保持しつつ浄化特性の向上がはかれる特性が得られた。また、調理油煙のガス化能力の優れた酸化バリウムや酸化カルシウムさらに酸化マグネシウムをゾルに１〜３０重量％好ましくは１〜１０重量％混合すると、琺瑯との密着性や浄化特性を保持しつつ嫌な臭気が低減できる特性があり、特に酸化バリウムはこの特性が優れていた。
【００９２】
また、金属薄体の材質はステンレスを使用する範囲において特に限定されるものでなく、ステンレスであれば同様の効果が得られることは言うまでもない。
なお、水酸化アルミニウムのゾルは、酸化アルミニウム含水物のゾル、アルミナゾルと称される場合があるが、特にその名称を限定するものでない。
【００９３】
（実施例６）
実施例６は、金属薄板および絶縁層に対して密着性に優れた臭気分解触媒の材料組成についてさらに検討したものである。
【００９４】
検討方法は、水酸化アルミニウムのゾルの焼成物である担体層に、マンガンやコバルトさらに銅の硝酸溶液を１重量％担持させ６００℃で焼き付けて金属酸化物に変化させた材料組成の臭気成分分解用触媒を形成すること以外は、実施例５と同じである。その結果を（表８）に示す。
【００９５】
【表８】

【００９６】
アルミニウムを１０〜４５重量％混合した琺瑯層に、水酸化アルミニウムのゾルを付着させ焼成してアルミナの担体層としマンガンやコバルトさらに銅の酸化物を担持させた臭気分解触媒は、優れた浄化特性と密着性を示すことがわかる。
【００９７】
この理由は、前述の実施例５と同じでアルミニウムが１０〜４５重量％好ましくは２０〜４０重量％混合されることがこの優れた密着性の主原因であり、担持させたマンガンやコバルトさらに銅の酸化物も琺瑯に混合されるアルミニウムによって担体層に良好に保持される利点もさらに生じていた。
【００９８】
また、担持させる金属酸化物は、アルミナ系担体層に対して０．１〜１０重量の担持が最適であった。
【００９９】
上記実施例で用いた琺瑯は実施例３と同じであり、上記量のアルミニウム以外に、ガラス成分の１部に対して、金属酸化物系顔料（酸化マンガンと酸化鉄が略等量混合）を３〜４部混合した組成物が、残部成分として混入した物である。そこで、金属酸化物系顔料およびガラス成分の組成とその配合を種々変化させた琺瑯層を使用してその効果を確認したが、琺瑯の担体層および金属薄体に対する密着性は問題なかった。また実施例４のように、さらに酸化チタンを１０〜２５重量％混合した琺瑯を使用して、同様の検討を行ったが、琺瑯の担体層および金属薄体に対する密着性は一層向上した。以上のことより、金属酸化物系顔料およびガラス成分の材料組成や配合が変化してもアルミニウムが１０〜４５重量％混合された琺瑯であれば、金属薄体および臭気分解触媒に対する密着性は問題なく、琺瑯層中にアルミニウムが１０〜４５重量％混合されることが、この優れた密着性の主原因であった。
【０１００】
さらに、担体層として用いる水酸化アルミニウムのゾル組成についても、酸化セリウムをゾルに２〜３０重量％好ましくは２〜１５重量％混合することの利点や、酸化バリウムや酸化カルシウムさらに酸化マグネシウムをゾルに１〜３０重量％好ましくは１〜１０重量％混合することの利点は、実施例５と同じである。
【０１０１】
また、金属薄体の材質はステンレスを使用する範囲において特に限定されるものでなく、ステンレスであれば同様の効果が得られることは言うまでもない。
【０１０２】
（実施例７）
実施例７は、複数の開孔部を有する非通電の通気板を、臭気分解触媒付き金属薄板の後流側に、ガス通過方向に対して略垂直に配置した脱臭装置の効果について検討したものである。その実施例は図１、図３であり、複数の開孔部を有する通電なしの通気板２３が、筐体１７のガス通過用空洞１８内に配置した金属薄板２０の後流側に、ガス通過方向に対して略垂直に配置されている。
【０１０３】
通気板の効果は、この脱臭装置を加熱調理器に取り付け、消費電力と到達温度、調理ガスの洩れ状況、炭化水素除去率の３項目で判定した。その結果を（表９）に示す。
【０１０４】
試作番号１は、通気板なしの脱臭装置であり、臭気分解触媒付き金属薄板だけが１層構造で配置されている。
【０１０５】
試作番号２は、ラス網加工で複数の開孔部を形成したステンレス製の通気板（通電なし）を、臭気分解触媒付き金属薄板の後流側に配置した脱臭装置である。
【０１０６】
なお、いずれの試作番号も、通電により発熱する臭気分解触媒付き金属薄板が前流側に配置されている。この臭気分解触媒付き金属薄板は、ラス網加工し更に波付け加工したステンレス製箔体の表面に、琺瑯製の絶縁層と、水酸化アルミニウムのゾルを付着させ焼成してアルミナの担体層とこの担体層に担持した白金とパラジウムの貴金属から構成される臭気分解触媒を、順に形成したものである。そして、５０Ｗの通電で４００℃に保持されている。
【０１０７】
【表９】

【０１０８】
複数の開孔部を有する通気板を、臭気分解触媒付き金属薄板の後流側に配置すると、臭気成分の分解率が一層高まることがわかる。これは、通気板によってガスの通過速度が低下して、金属薄板に設けている臭気分解触媒との反応時間が長くなるためである。また、調理ガスの漏れもなかった。
【０１０９】
（実施例８）
実施例８は、臭気分解触媒付き金属薄板２０の後流側に、複数の開孔部を有する非通電の通気板２３を配置し、この通気板２３の表面に臭気分解触媒を形成した脱臭装置の効果について検討したものである。
【０１１０】
通気板の表面に形成した臭気分解触媒の効果は、この脱臭装置を加熱調理器に取り付けて、到達温度、調理ガスの洩れ状況、炭化水素除去率の３項目で判定した。その結果を（表１０）に示す。
【０１１１】
試作番号１は、通気板だけを有する脱臭装置であり、通気板はラス網加工し更に波付け加工したステンレス製箔体を使用した。
【０１１２】
試作番号２は、通気板に臭気分解触媒を形成した脱臭装置である。臭気分解触媒を形成した通気板は、ラス網加工し更に波付け加工したステンレス製箔体の表面に、熱処理により形成した酸化被膜と、水酸化アルミニウムのゾルを付着させ焼成してアルミナの担体層とこの担体層に担持した白金とパラジウムの貴金属から構成される臭気分解触媒を、順に形成したものを使用した。
【０１１３】
なお、いずれの試作番号品も、前流側には通電により発熱する臭気分解触媒付き金属薄板が配置されており、後流側の通気板は通電なしである。
【０１１４】
【表１０】

【０１１５】
通気板に臭気分解触媒を形成すると、臭気成分の分解率が一層高まることがわかる。これは、前流側に配置した臭気分解触媒付き金属薄板が通電によって４００℃まで昇温し、この熱が後流側に配置した通気板に伝わって通気板が３８０℃まで上昇し、触媒の効果が発揮されるためである。また、臭気分解触媒は、ステンレス製箔体を熱処理にして形成した酸化被膜の表面に、水酸化アルミニウムのゾルを付着させ焼成してアルミナの担体層を形成しさらにこの担体層に白金とパラジウムの貴金属を担持させた製法で得ているため、密着性が優れている。
一方、通気板は通電されないため、金属薄板だけに電力が集中しその結果、金属薄板は高い温度に保持されその表面に形成した臭気分解触媒の分解特性が益々向上する。
【０１１６】
（実施例９）
実施例９は、撥水耐熱絶縁性シートの設定幅について検討したものである。
【０１１７】
効果判定は、まず大気側方向に設定する幅の決定から行った。
実験は、図１記載の加熱調理器９を使用し、撥水耐熱絶縁性シート１４である４フッ化エチレン樹脂のシートを介在させて、ステンレス製の排気筒１３の内側に脱臭装置１５を取り付けた。
【０１１８】
撥水耐熱絶縁性シート１４は、厚み０．５mmの帯状シートであり、その長さ１８０mmが排気筒１３の内側と脱臭装置１５の外側の間に介在する周囲分として使用されている。そして、調理ガス通過方向に設定される幅の内側部５mmが排気筒１２への取り付け部１６ａおよび脱臭装置１４への取り付け部１６ｂとして使用されている。そして取り付け部１６ａ、１６ｂ以外の残り幅は、調理室側方向への設定幅と大気側方向への設定幅を同じとして使用した。
【０１１９】
効果の判定は、加熱熱源１２および脱臭装置１５を非通電状態にし、温度４０℃湿度９０％の高温高湿雰囲気中に６０分間放置した際の、金属薄板２０と加熱調理器９間の絶縁抵抗を測定し、その最低値で行った。撥水耐熱絶縁性シートの大気側方向への設定幅を変化させて、最低絶縁抵抗を測定した結果を（表１１）に示す。
【０１２０】
【表１１】

【０１２１】
撥水耐熱絶縁性シートは、大気側方向へ幅５mm以上設定すれば、高温高湿雰囲気中でも絶縁抵抗は充分に確保されることがわかる。
次に、調理室側方向に設定する幅について検討した。
【０１２２】
実験は、調理室側方向に設定する面積が異なること以外は、実施例１と同じでありそのポイントは以下の通りである。４フッ化エチレン樹脂製の撥水耐熱絶縁性シート１４は、厚み０．５mmの帯状シート（長さ１８０mmを周囲介在分と使用）であり、調理ガス通過方向に設定される幅の内側部５mmを脱臭装置１５および排気筒１３への取り付け部１６ａ、１６ｂとし、外側部５mmを大気側方向への設定幅としている。効果の判定は、加熱調理器が若とり２枚重量５００ｇを調理した直後に加熱熱源および脱臭装置を非通電状態にし２４時間経過させた際の、金属薄板１７と加熱調理器９間の絶縁抵抗を測定し、その最低値で行った。撥水耐熱絶縁性シートの調理室側方向への設定幅を変化させて、最低絶縁抵抗を測定した結果を（表１２）に示す。
【０１２３】
【表１２】

【０１２４】
上記実験より、撥水耐熱絶縁性シートの設定幅は、大気側５mmに対して調理室側を５mm以上望ましくは７．５mm以上に設定すれば、絶縁抵抗は充分に確保されることがわかる。
【０１２５】
（実施例１０）
実施例１０は、撥水耐熱絶縁性シートの材質について検討したものである。
【０１２６】
実験は、撥水耐熱絶縁性シートの材質が異なる以外は、実施例１と同じでありそのポイントは以下の通りである。撥水耐熱絶縁性シート１４は、厚み０．５mmの帯状シート（長さ１８０mmを周囲介在分と使用）であり、調理ガス通過方向に設定される幅２０mmの内側部５mmを脱臭装置１５および排気筒１３への取り付け部１６ａ、１６ｂとし、外側部５mmを大気側方向への設定幅、他方の外側部１０mmを調理室側方向への設定幅としている。効果の判定は、加熱調理器が若とり２枚で重量５００ｇを調理した直後に加熱熱源および脱臭装置を非通電状態にし２４時間経過させた際の、金属薄板１７と加熱調理器９間の絶縁抵抗を測定し、その最低値で行った。撥水耐熱絶縁性シートの材質を変化させて、絶縁抵抗を測定した結果を（表１３）に示す。
【０１２７】
【表１３】

【０１２８】
撥水耐熱絶縁性シートが、フッソ樹脂を５０重量％以上望ましくは６０重量％含有するシート、もしくはフッソ樹脂を表面に被覆したシートであると、絶縁抵抗は充分に確保されることがわかる。また、耐熱性の有るフッソ樹脂であるため、特に耐熱性が優れた４フッ化エチレン樹脂であると、排出調理ガス温度を冷却するための部品や空間を必要とせず、その分だけ加熱調理器を小型化できる。
【０１２９】
（実施例１１）
実施例１１は、高周波加熱装置を有する加熱調理器への応用例であり、その応用例を図１に示す。
【０１３０】
高周波加熱装置２４を併設すると、その電波漏れ防止のため調理室１０と排気筒１３の間に、複数の開口穴を有する金属製の高周波電波漏洩防止材２５を取り付ける必要がある。そのため、この高周波電波漏洩防止材２５と脱臭装置１５が排出調理ガスの流れを妨げ、取り付け条件が最適でないと加熱調理器の前面ドア１１などから調理ガスが漏れ、脱臭が効果的になされない。そこで、その取り付け条件の最適化を検討した。
【０１３１】
実験はまず、脱臭装置を取り付けない状態にある高周波加熱装置付き加熱調理器において、最適な高周波電波漏洩防止材の条件を求めた。電波漏れ防止のためには、その開口穴は開口穴と非開口穴部の合計面積に対して４５％以下（以下、開口比４５％以下と称す）とし、金属板の板厚１．０mm以上とする必要がある。
【０１３２】
そこで、開口比４５％で板厚１．０mmの条件において、加熱調理器のドアなどから調理ガスが漏れない寸法を求めたところ、その開口穴と非開口穴部の合計面積が高さ３ｃｍ×横幅６ｃｍ以上あれば調理ガスが漏れないことを確認した。以後、これを基礎に最適化の検討を進めた。（表１４）は、高周波電波漏洩防止材の開口穴と非開口穴部の合計面積と、脱臭装置の筺体に形成したガス通過用空洞の開口面積の関係について検討したものである。
【０１３３】
【表１４】

【０１３４】
高周波電波漏洩防止材の開口穴と非開口穴部の合計面積を、筺体に形成したガス通過用空洞の開口面積より大きくすることで、調理ガスの漏れがなく、しかも脱臭装置を小型にできる。
【０１３５】
【発明の効果】
以上の説明から明らかのように本発明の加熱調理機器によれば、次の効果が得られる。
【０１３６】
本発明の請求項１記載の発明によれば、通電により発熱する金属薄板を有する脱臭装置を、調理ガス通過方向における幅を取り付け部より両側に大きく設定した撥水耐熱絶縁性シートを周囲に介在させて排気筒に取り付けているので、付着水分に起因する排気筒と脱臭装置との電気的導通が、撥水耐熱絶縁性シートの撥水作用および絶縁作用によって遮断され、金属薄板に流れている電流が加熱調理器に流れることが防止される。さらに、シートであるためその弾力作用により、脱臭装置を排気筒に隙間なく取り付けることができ、取り付けた際のガス漏れも発生しない。また、臭気分解触媒が絶縁層を介して発熱する金属薄板に直接的に形成されているため、触媒の加熱が小電力でしかも短い時間ですむ。
【０１３７】
本発明の請求項２記載の発明によれば、箔体をラス網状に加工して複数の開孔部を形成しているため、熱容量や重量が小さくしかも開孔率が大きい金属薄板となり、小さな消費電力で早い昇温スピードを得ることができる。しかも、金属薄板はステンレスであるので耐食性に優れるとともにラス網加工が自由にでき、更に波付け加工することで単位体積当たりの発熱面積が大きくなって高い温度が得られる。また、金属薄板は、筺体のガス通過用空洞にガス通過方向に対して略垂直に配置されているので、ラス網に設けた開孔部を効果的にガスが通過して圧力損失が低減するとともに、絶縁層を介して形成した触媒との接触が良くなり臭気成分の分解率が高まる。
【０１３８】
本発明の請求項３記載の発明によれば、琺瑯層にアルミニウムが１０〜４５重量％含まれるため、焼き付けた際にアルミニウムは体積膨張しその表面に酸化アルミニウムの被膜を形成する。そのため琺瑯層は多孔質な絶縁層となり、琺瑯焼き付け時のラス網状金属薄体の熱変形や琺瑯層の剥離が発生しない。
【０１３９】
本発明の請求項４記載の発明によれば、琺瑯層はアルミニウムの１０〜４５重量％のほかに酸化チタンが１０〜２５重量％含まれているため、耐熱水性に優れた多孔質絶縁層となり蒸気に長時間曝されても剥離が生じないし、琺瑯焼き付け時のラス網状金属薄体の熱変形や琺瑯層の剥離も発生しない。
【０１４０】
本発明の請求項５記載の発明によれば、アルミニウムを１０〜４５重量％混合した琺瑯層に、水酸化アルミニウムを主成分とするゾルを付着させ焼成した担体層とこの担体層に担持された白金とパラジウムのうちのいずれかまたは両方を備えた貴金属から構成される臭気分解触媒を形成したため、臭気分解触媒は、優れた浄化特性と密着性を示す。これは、アルミニウムの混合で多孔質となった琺瑯層の空隙に担体層が浸入して強固に付着するとともに、高活性な白金とパラジウムのうちの少なくともいずれかまたは両方を備えた貴金属がこの多孔質な担体層に強固に付着しているためである。
【０１４１】
本発明の請求項６記載の発明によれば、アルミニウム重量％混合した琺瑯層に、水酸化アルミニウムを主成分とするゾルを付着させ焼成した担体層とこの担体層に担持されたマンガン酸化物と銅酸化物とコバルト酸化物のうちの少なくともいずれか１種または複数種の金属酸化物から構成される臭気分解触媒を形成したため、臭気分解触媒は、優れた浄化特性と密着性を示す。これは、アルミニウムの混合で多孔質となった琺瑯層の空隙に担体層が浸入して強固に付着するとともに、高活性なマンガン酸化物と銅酸化物とコバルト酸化物のうちのいずれか１種または複数種の金属酸化物がこの多孔質な担体層に強固に付着しているためである。
【０１４２】
本発明の請求項７記載の発明によれば、複数の開孔部を有する通気板を、筺体のガス通過用空洞における金属薄板の後流側に、ガス通過方向に対して略垂直に配置するため、通気板によってガスの通過速度が低下して、金属薄板に設けている臭気分解触媒との反応時間が長くなり臭気成分の分解率が一層高まる。
【０１４３】
本発明の請求項８記載の発明によれば、金属製の通気板を熱処理することによって形成した酸化被膜の表面に、水酸化アルミニウムを主成分とするゾルを付着させ焼成した担体層とこの担体層に担持された白金とパラジウムのうちの少なくともいずれかまたは両方を備えた貴金属から構成される臭気分解触媒を形成したため、触媒との反応回数が増え臭気成分の分解率がさらに高まり、その密着性も良好となる。
【０１４４】
本発明の請求項９記載の発明によれば、撥水耐熱絶縁性シートの設定面積を、水分量の多い排出調理ガス側を大きくしているため、水分の撥水が充分に行われ、付着水分に起因する排気筒と脱臭装置との電気的絶縁が一層充実し、金属薄板に流れている電流が加熱調理器に流れることが一層防止される。
【０１４５】
本発明の請求項１０記載の発明によれば、撥水耐熱絶縁性シートをフッソ樹脂を主成分とするシート、もしくはフッソ樹脂を表面に被覆したシートであるとしたため、水分の撥水が充分に行われ、付着水分に起因する排気筒と脱臭装置との電気的絶縁が一層充実になされ、金属薄板に流れている電流が加熱調理器に流れることが一層防止される。また、耐熱性の有るフッソ樹脂であるため、排出調理ガス温度を冷却するための部品や空間を必要とせず、その分だけ加熱調理器を小型化できる。
【０１４６】
本発明の請求項１１記載の発明によれば、高周波加熱装置付きの加熱調理機器とし、調理室と排気筒の間に、複数の開口穴を有する金属製の高周波電波漏洩防止材を取り付け、前記高周波電波漏洩防止材の開口穴と非開口穴部を合計した面積を、筺体に形成したガス通過用空洞の開口面積より大きくしたため、高周波電波漏洩防止材の圧力損失が低減され、さらにその分だけ脱臭装置を小型化できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例である加熱調理器の断面図
【図２】同要部拡大断面図
【図３】同実施例に用いる脱臭装置の一部破断斜視図
【図４】従来の加熱調理器の断面図
【図５】同触媒装置の拡大断面図
【符号の説明】
９ 加熱調理器
１０ 調理室
１２ 加熱熱源
１３ 排気筒
１４ 撥水耐熱絶縁性シート
１５ 脱臭装置
１６ａ、１６ｂ 取り付け部
１７ 筐体
１８ ガス通過用空洞
１９ 開孔部
２０ 金属薄板
２１ 絶縁層
２２ 臭気分解触媒
２３ 通気板
２４ 高周波加熱装置
２５ 高周波電波漏洩防止材

Claims (11)

1. 調理室に収納した調理物から発生する調理ガスを排出する排気筒と、前記排気筒に撥水耐熱絶縁性シートを周囲に介在させて取り付けられており調理ガスに含まれる臭気成分を分解する脱臭装置とを備えており、前記脱臭装置が、ガス通過用空洞を内部に形成した耐熱絶縁性の筺体と、前記筺体のガス通過用空洞に配置されており複数の開孔部を有し通電により発熱する金属薄板と、前記金属薄板の表面に形成した耐熱性の絶縁層と、前記絶縁層の表面に形成した臭気分解触媒とで構成され、前記撥水耐熱絶縁性シートが調理ガス通過方向に設定した幅を前記脱臭装置および前記排気筒を取り付けた取り付け部の幅より両側に大きく設定して介在されている加熱調理器。
2. 金属薄板が、ラス網状に加工することで複数の開孔部を形成した後に更に波付け加工したステンレス製箔体であり、筺体のガス通過用空洞にガス通過方向に対して略垂直に配置されている請求項１記載の加熱調理器。
3. 金属薄板がラス網状に加工したステンレス薄板であり、絶縁層はアルミニウムを少なくとも１０〜４５重量％含む琺瑯とした請求項１記載の加熱調理器。
4. 絶縁層は、酸化チタンの１０〜２５重量％を混合した琺瑯とした請求項３記載の加熱調理器。
5. 水酸化アルミニウムを主成分とするゾルを付着させ焼成した担体層と、前記担体層に担持された白金とパラジウムのうちの少なくともいずれかまたは両方を備えた貴金属とから構成される臭気分解触媒を、絶縁層の表面に形成した請求項３または４記載の加熱調理器。
6. 水酸化アルミニウムを主成分とするゾルを付着させ焼成した担体層と、前記担体層に担持されたマンガン酸化物と銅酸化物とコバルト酸化物のうちの少なくともいずれか１種または複数種の金属酸化物とから構成される臭気分解触媒を、絶縁層の表面に形成した請求項３または４記載の加熱調理器。
7. 複数の開孔部を有する非通電の通気板を、筺体のガス通過用空洞における金属薄板の後流側に、ガス通過方向に対して略垂直に配置した請求項１記載の加熱調理器。
8. 通気板をステンレス製としその表面に、前記通気板を熱処理することによって形成した酸化被膜と、水酸化アルミニウムを主成分とするゾルを前記酸化被膜に付着させ焼成して形成した担体層に担持させた白金とパラジウムのうちの少なくともいずれかまたは両方を備えた貴金属とから構成される臭気分解触媒を形成した請求項７記載の加熱調理器。
9. 撥水耐熱絶縁性シートの設定幅を、取り付け部の端部から調理室側方向へ設定する幅が、取り付け部の他端部から大気側方向へ設定する幅よりも大きくした請求項１記載の加熱調理器。
10. 撥水耐熱絶縁性シートを、フッソ樹脂を主成分とするシート、もしくはフッソ樹脂を表面に被覆したシートとした請求項１記載の加熱調理器。
11. 高周波加熱装置を併設した加熱調理機器であり、調理室と排気筒の間に、複数の開口穴を有する金属製の高周波電波漏洩防止材を取り付け、前記高周波電波漏洩防止材の開口穴と非開口穴部を合計した面積を、筺体に形成したガス通過用空洞の開口面積より大きくした請求項１記載の加熱調理機器。

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