JP3823402B2 - 弗燐酸系光学ガラスの射出成形方法 - Google Patents
弗燐酸系光学ガラスの射出成形方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3823402B2 JP3823402B2 JP31569896A JP31569896A JP3823402B2 JP 3823402 B2 JP3823402 B2 JP 3823402B2 JP 31569896 A JP31569896 A JP 31569896A JP 31569896 A JP31569896 A JP 31569896A JP 3823402 B2 JP3823402 B2 JP 3823402B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- glass
- mold
- optical glass
- injection molding
- viscosity
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B19/00—Other methods of shaping glass
- C03B19/02—Other methods of shaping glass by casting molten glass, e.g. injection moulding
- C03B19/025—Other methods of shaping glass by casting molten glass, e.g. injection moulding by injection moulding, e.g. extrusion
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B40/00—Preventing adhesion between glass and glass or between glass and the means used to shape it, hold it or support it
- C03B40/02—Preventing adhesion between glass and glass or between glass and the means used to shape it, hold it or support it by lubrication; Use of materials as release or lubricating compositions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、加熱溶融させた弗燐酸系ガラスを射出成形によりレンズ等の精密光学部品を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
精密光学部品として、例えばレンズの製造はガラスを研磨することにより行う方式が古くから用いられているが、製造効率が悪く、非球面レンズの製造が困難である等といった問題点がある。このために、近年においては、所定の形状にプリフォームしたガラスを成形型内に装着して、このプリフォームを加熱して軟化させた状態で、プレスすることにより、型形状の転写を行うようにしたプレス成形方式が用いられている。また、ガラスを加熱溶融させることにより流動状態になるまで粘度を低下させて、この溶融ガラスを成形型に注入することによって、成形型の型形状に転写するようにした射出成形方式も開発されている。射出成形方式では、プリフォームを形成するという煩わしさのない点から、製造が容易であり、安価に製造できる等、プレス成形と比較して、生産性の向上、生産コストの低減等が図られる点で有利である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
前述したように、射出成形により光学部品を製造する方式は極めて優れた点があるが、この射出成形による光学部品の製造を工業的な規模で行うには、いくつかの未解決の問題点があり、このためにこの方式が実用化されていないのが現状である。
【０００４】
そもそも、射出成形方式は、プリフォームを加熱軟化させた状態でプレス成形する方式等とは異なり、ガラスを完全に溶融状態にして成形型に注入する必要がある。特に、射出成形に当っては、成形型に成形品の転写面を有する型形状を持ったキャビティが形成されるだけでなく、このキャビティに向けてガラスを送り込むために、少なくともスプル及びゲートを設けなければならず、これらスプルやゲートは形状が複雑な通路である。従って、ガラスの粘度が低ければ低い程、成形型への注入が円滑となり、キャビティの全体にわたって完全が行きわたり、気泡等の発生を防止できる。
【０００５】
このように、成形型におけるスプル及びゲートからなる経路を通って極めて低粘度の溶融ガラスを供給した後に、所定の温度まで冷却する間には、ガラスが成形型の内面に溶着してしまうおそれがある。特に、スプルやゲートは複雑な凹凸形状となっているから、これらの部位が溶着する可能性が高く、溶着を起こすと、成形品の取り出しが困難になり、割れ欠け等の破損を生じるおそれがある。勿論、成形型におけるキャビティや、スプル及びゲートには離型膜のコーティングを行うが、それでもなお溶着が発生するのを完全には防止できない。そこで、本発明者は、以上の課題を解決すべく鋭意研究を行った結果、成形型から成形品の離型性を促進するためには、成形型内におけるガラス成形品と転写面との間に離型用のガス層を形成させることができれば、型離れが良好になり、ガラスの組成によっては、所定の粘度状態にまで加熱すると、ガスが揮発することを知見して、本発明を完成するに至った。而して、本発明の目的とするところは、射出成形を行うに当って、ガラス成形品の成形型からの型離れを良好にすることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
以上の目的を達成するために、本発明は、弗素化合物と燐酸とを必須成分とし、ハロゲン含有量が１０〜４５重量％の光学ガラス素材を、先端に射出ノズルを備えた閉鎖チャンバ内に装着して、その射出ノズル及びその近傍を加熱して、ほぼ１０4 ｐｏｉｓｅの粘度ないしそれ以下の粘度になるまで溶融させた状態で、成形型に所定の圧力で射出することによって、この成形型の内面とガラス成形品との間に、ハロゲンないしハロゲン化合物からなる離型ガス層を形成させるようにしたことをその特徴とするものである。
【０００７】
成形型の保護の観点から、ほぼ１０4 ｐｏｉｓｅの粘度になる温度はできるだけ低い温度とするのが好ましい。一般に成形型、特にその離型膜等に対するダメージは６００℃を越すと極めて高くなる。そこで、ガラスが１０4 ｐｏｉｓｅの粘度になる時の温度を、成形型の耐久性にとって必要な６００℃以下に抑制するには、光学ガラスの成分中に含まれる燐酸の含有量をａ、アルカリ金属酸化物とアルカリ金属ハロゲン化物との合計含有量をｂとしたときに、ａ＋ｂを５〜５５重量％、ｂ／ａを０〜０．８とすれば良い。
【０００８】
【発明の実施の形態】
本発明においては、原料としての光学ガラスは、弗素化合物と燐酸とを必須成分とした弗燐酸系のものを用いる。この弗燐酸系の光学ガラスにおいて、弗素を主成分とするハロゲンが１０〜４５重量％含むものとする。ハロゲン含有量が１０重量％以下であると、ガラス成形品の型離れを行わせるのに十分な量の離型ガス層が形成されない。また、ハロゲン含有量が４５重量％を越えると、ガラス化が困難になり、好ましくはない。
【０００９】
前述した組成を有する光学ガラス素材を、噴射ノズルを備えた閉鎖形状のチャンバで加熱する。開放空間で加熱すると、離型ガス層を形成するのに必要な弗素または弗素化合物等からなるガスの放散が激しくなり、成形型内で離型ガス層の形成に支障を来すことになる。
【００１０】
ここで、光学ガラス素材の加熱は、射出ノズル及びその近傍でほぼ１０4 ｐｏｉｓｅないしそれ以下の粘度となるまで加熱して溶融状態にして、成形型内に射出する。光学ガラス素材がほぼ１０4 ｐｏｉｓｅの粘度となるまで加熱すると、それに含まれる弗素を主成分とするハロゲンないしハロゲン化合物が急速にガス化する。チャンバは閉鎖形状となって、溶融したガラスはチャンバ内に封じ込められるから、チャンバ内に所定の圧力を加えることにより、ガス化の度合いを抑制できる。チャンバを加熱・加圧状態で成形型内に射出すると、成形型内で、ガラスの表面からハロゲンないしハロゲン化合物のガスが揮発して、ガラス成形品と成形型の内面、即ち転写面及びスプルとゲートとの間に離型ガス層が形成される。ここで、離型ガス層は弗素ないし弗素化合物のガスであるため、離型性に優れている。従って、弗素ないし弗素化合物からなるガスで離型ガス層が形成されるのは、極めて都合が良い。
【００１１】
ここで、射出成形を行なう際の目安になる１０4 ｐｏｉｓｅの粘度は、ガラスの作業点粘度である。この作業点粘度となる温度については、光学ガラス素材の組成により異なってくるが、通常、ガラスの作業点粘度となる温度、即ち作業点温度は７００℃乃至それ以上のものが多い。種々用いられる光学ガラス素材のうち、比較的作業点温度が低いのが、弗燐酸系のガラスである。しかしながら、成形型は、通常、タングステンカーバイト（ＷＣ）で形成され、その表面には離型膜のコーティング材としては白金系の合金が積層される。この成形型も実質的にガラスの作業点温度に近い温度となっていなければ、溶融ガラスがスプル及びゲートを介してキャビティ内に供給されるまでの間にその粘度が上昇して、キャビティ内全体にガラスを行きわたらせなくなる。従って、光学ガラスの射出成形を行う時には、成形型も非常に高い温度となるが、そうすると、成形型の材質としてのタングステンカーバイトにクリープ変形が発生し、また白金系コートに肌荒れが発生する等、成形型の寿命を著しく短縮させてしまう。
【００１２】
以上のことから、使用する光学ガラス素材としては、できるだけ作業点粘度での温度を極力低くする必要がある。このためには、光学ガラスの成分中に含まれる燐酸の含有量をａとし、アルカリ金属酸化物とアルカリ金属ハロゲン化物との合計含有量をｂとしたときに、ａ＋ｂを５〜５５重量％、ｂ／ａを０〜０．８の条件を備えたものとする。ａ＋ｂが５重量％より少ない場合は、ガラス化が困難であり、５５重量％を越えると作業温度が高くなってしまう。またｂ／ａが０．８を越えるとガラス化が困難になると共に、科学的耐久性が低下する。
【００１３】
次に、本発明の射出成形方法を実施するための射出成形装置の構成の一例を図１に示す。図中において、１は成形型を示し、この成形型１は上型２及び下型３を有し、これら上型２と下型３との間にキャビティ４が形成される。キャビティ４にはゲート５が設けられ、このゲート５にはスプル６が連通しており、このスプル６は成形型１の側面に開口している。そして、この成形型１は、上型２と下型３とを型締めした状態で、溶融ガラスが注入されるようになっている。
【００１４】
１０は射出用カートリッジであり、この射出用カートリッジ１０は、閉鎖したチャンバであるシリンダ室１１を有し、このシリンダ室１１の先端側には射出ノズル１２が接続され、またシリンダ室１１の基端側には流体圧が作用する加圧室１３が連設されている。シリンダ室１１にはピストン１４が軸線方向に摺動可能に設けられると共に、ガラス素材をロッド状に形成したロッドガラス１５が着脱可能に収容されるようになっている。そして、射出ノズル１２からシリンダ室１１の先端部分までの部位にはヒータ１６が装着されており、このヒータ１６によってロッドガラス１５は、その先端側の一部が加熱されて、溶融状態になる。そこで、加圧室１３に圧力を作用させて、ピストン１４を介してロッドガラス１５を押動させると、射出ノズル１２内の溶融ガラスが成形型１に所定の圧力で供給される。
【００１５】
成形型１におけるキャビティ４内の全体にガラスが隈なく行きわたると、成形型１の全体を冷却することによって、ガラスはキャビティ４による型形状が転写された状態で固形化される。従って、成形型１を分解してガラス成形品を取り出した後に、スプル６及びゲート５に相当する部位を切断除去すると、所要の形状の光学部品が形成される。
【００１６】
以上のように、射出用カートリッジ１０内のシリンダ室１１の先端側の部位から射出ノズル１２にかけての部位にヒータ１６による加熱領域を形成することによって、ガラスロッド１５の先端部分だけが加熱により粘度が低下して、１０4 ｐｏｉｓｅないしそれ以下の粘度状態になる。シリンダ室１１にはピストン１４が設けられているから、射出ノズル１２が成形型１の側面に開口するスプル６に接続されると、ロッドガラス１５をピストン１４で押動することによって、所定の圧力で溶融ガラスがスプル６からゲート５を経てキャビティ４内に供給される。ここで、成形型１の温度が低いと、溶融ガラスがキャビティ４に至るまでの間に冷却されて、粘度が低下することになるから、成形型１を射出ノズル１２に接続する前の段階で、実質的に溶融ガラスの温度またはその近傍の温度にまで加熱させておく。
【００１７】
射出時には、ガラスの粘度が射出成形を行うのに適した温度状態になっているから、溶融ガラスはキャビティ４の隅々まで円滑に行きわたるようになる。キャビティ４内に完全に溶融ガラスが行きわたると、成形型１と共にキャビティ４内のガラスを冷却する。１０4 ｐｏｉｓｅ付近では、素材であるガラスに１０〜４５重量％含まれる弗素を主成分とするハロゲンないしハロゲン化合物が揮発してガス化することになり、キャビティ４，ゲート５及びスプル６内面とガラスの表面との間に揮発したハロゲンないしハロゲン化合物からなる離型ガス層が形成されることになる。この結果、ガラス成形品の成形型１からの離型性が良好になり、ガラス成形品が完全に冷却されて、成形型１を分離した後に、このガラス成形品を成形型１から容易に取り出すことができる。
【００１８】
【実施例】
そこで、以下に本発明の実施例について説明する。まず、表１に実施例１〜７における光学ガラス素材の組成と、それらの成分中に含まれる燐酸，アルカリ金属酸化物及びアルカリ金属弗化物を含むアルカリ金属ハロゲン化物の合計含有量、燐酸の含有量とアルカリ金属酸化物及びアルカリ金属ハロゲン化物との合計含有量との比、ハロゲン含有量、１０4 ｐｏｉｓｅの粘度（作業点粘度Ｔｗ）になる温度等を示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
メタ燐酸アルミニウム，メタ燐酸バリウム，臭化ナトリウム，弗化マグネシウム，弗化カルシウム，弗化ストロンチウム，弗化バリウム，弗化ナトリウム，弗化イットリウム等、表１における実施例１の組成における各成分が、全体のガラス量で２．５Ｋｇになるように、原料バッチを調合した。原料バッチを混合した後に、１リットル容量の白金製のるつぼに投入し、９００℃で原料を溶解した。弗素成分の揮発が激しいために、このるつぼに白金製の蓋をかぶせた状態で溶解させた。るつぼを撹拌させて均質化を図り、るつぼの底部に接続した白金製のパイプから予熱された金型に流し出して、板状のガラスブロックを成形した。徐冷したブロックから角材を切り出して、通常の方法でセンタレス加工を行って、直径が１５ｍｍで長さが１２ｍｍの丸棒からなるガラスロッドを作製した。
【００２１】
このガラスロッドを図１に示した射出成形装置の射出用カートリッジ１０内のシリンダ室１１に充填して、ガラスロッドが１０4 ｐｏｉｓｅの粘度となる温度、即ち５６０℃に加熱し、その射出ノズル１２を、ほぼ同じ温度にまで予熱した成形型１のスプル６と接続して、ピストン１４により５００ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力で射出することによって、直径が１２ｍｍの両凸レンズの成形を行った。溶融ガラスの射出後に、成形型を冷却して、ほぼ常温の状態になった時に、成形型１を分離して、ガラス成形品を取り出した。このガラス成形品の取り出し時には、キャビティ４内の部位はもとより、ゲート５及びスプル６内に位置するガラスも成形型１の内面から極めて容易に剥離された。
【００２２】
なお、使用した成形型１はタングステンカーバイト製のものであって、キャビティ４，ゲート５及びスプル６の内面には白金系コーティングを施したものを使用した。また、表１の光学特性の測定はスペクトロメータを用いて行い、１０4 ｐｏｉｓｅの粘度が５６０℃であることは、ローター式粘度計による高温粘性とビームベンデング法による徐冷点、歪点からＦｕｌｃｈｅｒ式で内挿して求めた。
【００２３】
そこで、このガラスロッドの一部を切り取って、加熱しながら、発生するガスの量を測定した。その結果を図２に示す。同図から明らかなように、ガラスを５４５℃にまで加熱した時に、急激にガスの発生が見られた。そこで、このガスのの成分分析を四重極質量分析計（日本真空技術社製ＴＤＳ）を用いて測定したところ、発生したガスはＰＯＦ2 +ガスであると特定された。
【００２４】
次に、実施例２において、その成分である炭酸リチウム，弗化リチウム，弗化鉛等を、表１の組成に従って、前述した実施例１と同様の方法でロッドガラスを製造した。この実施例２のロッドガラスでは、１０4 ｐｏｉｓｅの粘度となる温度は４２５℃である。このロッドガラスを図１の射出成形装置により射出成形を行って、直径が８ｍｍの両凸レンズを成形した。成形後の型離れは実施例１と同様に良好なものであった。
【００２５】
このロッドガラスを加熱する間に発生するガスの量を測定したところ、図３のような結果を得た。この図からも明らかなように、ガラスの１０4 ｐｏｉｓｅの粘度となる温度４２５℃に対して、放出ガスが急激に増加するのは、４４０℃付近である。なお、発生したガスは、その成分分析の結果、実施例１と同様、ＰＯＦ2 +であった。従って、この実施例２の組成の光学ガラス素材を用いて射出成形を行う場合には、射出成形を行うに当っては、ガラスの温度を４４０℃以上に加熱する必要がある。一般に、成形型１は６００℃を越えると、ダメージが大きくなるが、このように４４０℃程度で射出成形できることは、成形型１の寿命の観点から何等の問題もない。
【００２６】
さらに、実施例７においては、ガラスが１０4 ｐｏｉｓｅの作業点粘度となる作業点温度は４２０℃であり、前述した実施例２よりさらに作業点粘度が低下するので、射出成形を行うに当って、成形型１の寿命等の観点からはさらに好ましい。しかも、この実施例７においては、図４に示したように、ＰＯＦ2 +ガスの発生は３２０℃付近から発生して、温度の上昇に伴って連続的にガスの発生が増加する。従って、成形型１のキャビティ４内に隈なくガラスが行きわたることを条件として、ガラスを作業点温度より低い温度に加熱した状態でも、離型ガス層が生じるので、射出圧等の条件によっては、ガラスを作業点粘度より僅かに高い粘度状態で射出することも可能になる。
【００２７】
【発明の効果】
本発明は、弗素化合物と燐酸とを必須成分とし、ハロゲン含有量が１０〜４５重量％の光学ガラス素材を、先端に射出ノズルを備えた閉鎖チャンバ内に装着して、その射出ノズル及びその近傍を加熱して、ほぼ１０4 ｐｏｉｓｅの粘度ないしそれ以下の粘度になるまで溶融させた状態で、成形型に所定の圧力で射出することによって、この成形型の内面とガラス成形品との間にハロゲンないしハロゲン化合物からなる離型ガス層を形成させるようにしたので、射出成形を行うに当って、ガラス成形品の成形型からの型離れが極めて良好になり、ガラス成形品の成形型からの取り出しが容易になる等の効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のロッド状光学ガラスを用いてレンズ等の光学部品を射出成形するための射出成形装置の一例を示す構成説明図である。
【図２】実施例１におけるガラスの温度とガスの発生との関係を示す線図である。
【図３】実施例２におけるガラスの温度とガスの発生との関係を示す線図である。
【図４】実施例７におけるガラスの温度とガスの発生との関係を示す線図である。
【符号の説明】
１ 成形型
２ 上型
３ 下型
４ キャビティ
１０ 射出用カートリッジ
１１ シリンダ室
１２ 射出ノズル
１３ 加圧室
１５ ロッドガラス
１６ ヒータ
【発明の属する技術分野】
本発明は、加熱溶融させた弗燐酸系ガラスを射出成形によりレンズ等の精密光学部品を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
精密光学部品として、例えばレンズの製造はガラスを研磨することにより行う方式が古くから用いられているが、製造効率が悪く、非球面レンズの製造が困難である等といった問題点がある。このために、近年においては、所定の形状にプリフォームしたガラスを成形型内に装着して、このプリフォームを加熱して軟化させた状態で、プレスすることにより、型形状の転写を行うようにしたプレス成形方式が用いられている。また、ガラスを加熱溶融させることにより流動状態になるまで粘度を低下させて、この溶融ガラスを成形型に注入することによって、成形型の型形状に転写するようにした射出成形方式も開発されている。射出成形方式では、プリフォームを形成するという煩わしさのない点から、製造が容易であり、安価に製造できる等、プレス成形と比較して、生産性の向上、生産コストの低減等が図られる点で有利である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
前述したように、射出成形により光学部品を製造する方式は極めて優れた点があるが、この射出成形による光学部品の製造を工業的な規模で行うには、いくつかの未解決の問題点があり、このためにこの方式が実用化されていないのが現状である。
【０００４】
そもそも、射出成形方式は、プリフォームを加熱軟化させた状態でプレス成形する方式等とは異なり、ガラスを完全に溶融状態にして成形型に注入する必要がある。特に、射出成形に当っては、成形型に成形品の転写面を有する型形状を持ったキャビティが形成されるだけでなく、このキャビティに向けてガラスを送り込むために、少なくともスプル及びゲートを設けなければならず、これらスプルやゲートは形状が複雑な通路である。従って、ガラスの粘度が低ければ低い程、成形型への注入が円滑となり、キャビティの全体にわたって完全が行きわたり、気泡等の発生を防止できる。
【０００５】
このように、成形型におけるスプル及びゲートからなる経路を通って極めて低粘度の溶融ガラスを供給した後に、所定の温度まで冷却する間には、ガラスが成形型の内面に溶着してしまうおそれがある。特に、スプルやゲートは複雑な凹凸形状となっているから、これらの部位が溶着する可能性が高く、溶着を起こすと、成形品の取り出しが困難になり、割れ欠け等の破損を生じるおそれがある。勿論、成形型におけるキャビティや、スプル及びゲートには離型膜のコーティングを行うが、それでもなお溶着が発生するのを完全には防止できない。そこで、本発明者は、以上の課題を解決すべく鋭意研究を行った結果、成形型から成形品の離型性を促進するためには、成形型内におけるガラス成形品と転写面との間に離型用のガス層を形成させることができれば、型離れが良好になり、ガラスの組成によっては、所定の粘度状態にまで加熱すると、ガスが揮発することを知見して、本発明を完成するに至った。而して、本発明の目的とするところは、射出成形を行うに当って、ガラス成形品の成形型からの型離れを良好にすることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
以上の目的を達成するために、本発明は、弗素化合物と燐酸とを必須成分とし、ハロゲン含有量が１０〜４５重量％の光学ガラス素材を、先端に射出ノズルを備えた閉鎖チャンバ内に装着して、その射出ノズル及びその近傍を加熱して、ほぼ１０4 ｐｏｉｓｅの粘度ないしそれ以下の粘度になるまで溶融させた状態で、成形型に所定の圧力で射出することによって、この成形型の内面とガラス成形品との間に、ハロゲンないしハロゲン化合物からなる離型ガス層を形成させるようにしたことをその特徴とするものである。
【０００７】
成形型の保護の観点から、ほぼ１０4 ｐｏｉｓｅの粘度になる温度はできるだけ低い温度とするのが好ましい。一般に成形型、特にその離型膜等に対するダメージは６００℃を越すと極めて高くなる。そこで、ガラスが１０4 ｐｏｉｓｅの粘度になる時の温度を、成形型の耐久性にとって必要な６００℃以下に抑制するには、光学ガラスの成分中に含まれる燐酸の含有量をａ、アルカリ金属酸化物とアルカリ金属ハロゲン化物との合計含有量をｂとしたときに、ａ＋ｂを５〜５５重量％、ｂ／ａを０〜０．８とすれば良い。
【０００８】
【発明の実施の形態】
本発明においては、原料としての光学ガラスは、弗素化合物と燐酸とを必須成分とした弗燐酸系のものを用いる。この弗燐酸系の光学ガラスにおいて、弗素を主成分とするハロゲンが１０〜４５重量％含むものとする。ハロゲン含有量が１０重量％以下であると、ガラス成形品の型離れを行わせるのに十分な量の離型ガス層が形成されない。また、ハロゲン含有量が４５重量％を越えると、ガラス化が困難になり、好ましくはない。
【０００９】
前述した組成を有する光学ガラス素材を、噴射ノズルを備えた閉鎖形状のチャンバで加熱する。開放空間で加熱すると、離型ガス層を形成するのに必要な弗素または弗素化合物等からなるガスの放散が激しくなり、成形型内で離型ガス層の形成に支障を来すことになる。
【００１０】
ここで、光学ガラス素材の加熱は、射出ノズル及びその近傍でほぼ１０4 ｐｏｉｓｅないしそれ以下の粘度となるまで加熱して溶融状態にして、成形型内に射出する。光学ガラス素材がほぼ１０4 ｐｏｉｓｅの粘度となるまで加熱すると、それに含まれる弗素を主成分とするハロゲンないしハロゲン化合物が急速にガス化する。チャンバは閉鎖形状となって、溶融したガラスはチャンバ内に封じ込められるから、チャンバ内に所定の圧力を加えることにより、ガス化の度合いを抑制できる。チャンバを加熱・加圧状態で成形型内に射出すると、成形型内で、ガラスの表面からハロゲンないしハロゲン化合物のガスが揮発して、ガラス成形品と成形型の内面、即ち転写面及びスプルとゲートとの間に離型ガス層が形成される。ここで、離型ガス層は弗素ないし弗素化合物のガスであるため、離型性に優れている。従って、弗素ないし弗素化合物からなるガスで離型ガス層が形成されるのは、極めて都合が良い。
【００１１】
ここで、射出成形を行なう際の目安になる１０4 ｐｏｉｓｅの粘度は、ガラスの作業点粘度である。この作業点粘度となる温度については、光学ガラス素材の組成により異なってくるが、通常、ガラスの作業点粘度となる温度、即ち作業点温度は７００℃乃至それ以上のものが多い。種々用いられる光学ガラス素材のうち、比較的作業点温度が低いのが、弗燐酸系のガラスである。しかしながら、成形型は、通常、タングステンカーバイト（ＷＣ）で形成され、その表面には離型膜のコーティング材としては白金系の合金が積層される。この成形型も実質的にガラスの作業点温度に近い温度となっていなければ、溶融ガラスがスプル及びゲートを介してキャビティ内に供給されるまでの間にその粘度が上昇して、キャビティ内全体にガラスを行きわたらせなくなる。従って、光学ガラスの射出成形を行う時には、成形型も非常に高い温度となるが、そうすると、成形型の材質としてのタングステンカーバイトにクリープ変形が発生し、また白金系コートに肌荒れが発生する等、成形型の寿命を著しく短縮させてしまう。
【００１２】
以上のことから、使用する光学ガラス素材としては、できるだけ作業点粘度での温度を極力低くする必要がある。このためには、光学ガラスの成分中に含まれる燐酸の含有量をａとし、アルカリ金属酸化物とアルカリ金属ハロゲン化物との合計含有量をｂとしたときに、ａ＋ｂを５〜５５重量％、ｂ／ａを０〜０．８の条件を備えたものとする。ａ＋ｂが５重量％より少ない場合は、ガラス化が困難であり、５５重量％を越えると作業温度が高くなってしまう。またｂ／ａが０．８を越えるとガラス化が困難になると共に、科学的耐久性が低下する。
【００１３】
次に、本発明の射出成形方法を実施するための射出成形装置の構成の一例を図１に示す。図中において、１は成形型を示し、この成形型１は上型２及び下型３を有し、これら上型２と下型３との間にキャビティ４が形成される。キャビティ４にはゲート５が設けられ、このゲート５にはスプル６が連通しており、このスプル６は成形型１の側面に開口している。そして、この成形型１は、上型２と下型３とを型締めした状態で、溶融ガラスが注入されるようになっている。
【００１４】
１０は射出用カートリッジであり、この射出用カートリッジ１０は、閉鎖したチャンバであるシリンダ室１１を有し、このシリンダ室１１の先端側には射出ノズル１２が接続され、またシリンダ室１１の基端側には流体圧が作用する加圧室１３が連設されている。シリンダ室１１にはピストン１４が軸線方向に摺動可能に設けられると共に、ガラス素材をロッド状に形成したロッドガラス１５が着脱可能に収容されるようになっている。そして、射出ノズル１２からシリンダ室１１の先端部分までの部位にはヒータ１６が装着されており、このヒータ１６によってロッドガラス１５は、その先端側の一部が加熱されて、溶融状態になる。そこで、加圧室１３に圧力を作用させて、ピストン１４を介してロッドガラス１５を押動させると、射出ノズル１２内の溶融ガラスが成形型１に所定の圧力で供給される。
【００１５】
成形型１におけるキャビティ４内の全体にガラスが隈なく行きわたると、成形型１の全体を冷却することによって、ガラスはキャビティ４による型形状が転写された状態で固形化される。従って、成形型１を分解してガラス成形品を取り出した後に、スプル６及びゲート５に相当する部位を切断除去すると、所要の形状の光学部品が形成される。
【００１６】
以上のように、射出用カートリッジ１０内のシリンダ室１１の先端側の部位から射出ノズル１２にかけての部位にヒータ１６による加熱領域を形成することによって、ガラスロッド１５の先端部分だけが加熱により粘度が低下して、１０4 ｐｏｉｓｅないしそれ以下の粘度状態になる。シリンダ室１１にはピストン１４が設けられているから、射出ノズル１２が成形型１の側面に開口するスプル６に接続されると、ロッドガラス１５をピストン１４で押動することによって、所定の圧力で溶融ガラスがスプル６からゲート５を経てキャビティ４内に供給される。ここで、成形型１の温度が低いと、溶融ガラスがキャビティ４に至るまでの間に冷却されて、粘度が低下することになるから、成形型１を射出ノズル１２に接続する前の段階で、実質的に溶融ガラスの温度またはその近傍の温度にまで加熱させておく。
【００１７】
射出時には、ガラスの粘度が射出成形を行うのに適した温度状態になっているから、溶融ガラスはキャビティ４の隅々まで円滑に行きわたるようになる。キャビティ４内に完全に溶融ガラスが行きわたると、成形型１と共にキャビティ４内のガラスを冷却する。１０4 ｐｏｉｓｅ付近では、素材であるガラスに１０〜４５重量％含まれる弗素を主成分とするハロゲンないしハロゲン化合物が揮発してガス化することになり、キャビティ４，ゲート５及びスプル６内面とガラスの表面との間に揮発したハロゲンないしハロゲン化合物からなる離型ガス層が形成されることになる。この結果、ガラス成形品の成形型１からの離型性が良好になり、ガラス成形品が完全に冷却されて、成形型１を分離した後に、このガラス成形品を成形型１から容易に取り出すことができる。
【００１８】
【実施例】
そこで、以下に本発明の実施例について説明する。まず、表１に実施例１〜７における光学ガラス素材の組成と、それらの成分中に含まれる燐酸，アルカリ金属酸化物及びアルカリ金属弗化物を含むアルカリ金属ハロゲン化物の合計含有量、燐酸の含有量とアルカリ金属酸化物及びアルカリ金属ハロゲン化物との合計含有量との比、ハロゲン含有量、１０4 ｐｏｉｓｅの粘度（作業点粘度Ｔｗ）になる温度等を示す。
【００１９】
【表１】
メタ燐酸アルミニウム，メタ燐酸バリウム，臭化ナトリウム，弗化マグネシウム，弗化カルシウム，弗化ストロンチウム，弗化バリウム，弗化ナトリウム，弗化イットリウム等、表１における実施例１の組成における各成分が、全体のガラス量で２．５Ｋｇになるように、原料バッチを調合した。原料バッチを混合した後に、１リットル容量の白金製のるつぼに投入し、９００℃で原料を溶解した。弗素成分の揮発が激しいために、このるつぼに白金製の蓋をかぶせた状態で溶解させた。るつぼを撹拌させて均質化を図り、るつぼの底部に接続した白金製のパイプから予熱された金型に流し出して、板状のガラスブロックを成形した。徐冷したブロックから角材を切り出して、通常の方法でセンタレス加工を行って、直径が１５ｍｍで長さが１２ｍｍの丸棒からなるガラスロッドを作製した。
【００２１】
このガラスロッドを図１に示した射出成形装置の射出用カートリッジ１０内のシリンダ室１１に充填して、ガラスロッドが１０4 ｐｏｉｓｅの粘度となる温度、即ち５６０℃に加熱し、その射出ノズル１２を、ほぼ同じ温度にまで予熱した成形型１のスプル６と接続して、ピストン１４により５００ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力で射出することによって、直径が１２ｍｍの両凸レンズの成形を行った。溶融ガラスの射出後に、成形型を冷却して、ほぼ常温の状態になった時に、成形型１を分離して、ガラス成形品を取り出した。このガラス成形品の取り出し時には、キャビティ４内の部位はもとより、ゲート５及びスプル６内に位置するガラスも成形型１の内面から極めて容易に剥離された。
【００２２】
なお、使用した成形型１はタングステンカーバイト製のものであって、キャビティ４，ゲート５及びスプル６の内面には白金系コーティングを施したものを使用した。また、表１の光学特性の測定はスペクトロメータを用いて行い、１０4 ｐｏｉｓｅの粘度が５６０℃であることは、ローター式粘度計による高温粘性とビームベンデング法による徐冷点、歪点からＦｕｌｃｈｅｒ式で内挿して求めた。
【００２３】
そこで、このガラスロッドの一部を切り取って、加熱しながら、発生するガスの量を測定した。その結果を図２に示す。同図から明らかなように、ガラスを５４５℃にまで加熱した時に、急激にガスの発生が見られた。そこで、このガスのの成分分析を四重極質量分析計（日本真空技術社製ＴＤＳ）を用いて測定したところ、発生したガスはＰＯＦ2 +ガスであると特定された。
【００２４】
次に、実施例２において、その成分である炭酸リチウム，弗化リチウム，弗化鉛等を、表１の組成に従って、前述した実施例１と同様の方法でロッドガラスを製造した。この実施例２のロッドガラスでは、１０4 ｐｏｉｓｅの粘度となる温度は４２５℃である。このロッドガラスを図１の射出成形装置により射出成形を行って、直径が８ｍｍの両凸レンズを成形した。成形後の型離れは実施例１と同様に良好なものであった。
【００２５】
このロッドガラスを加熱する間に発生するガスの量を測定したところ、図３のような結果を得た。この図からも明らかなように、ガラスの１０4 ｐｏｉｓｅの粘度となる温度４２５℃に対して、放出ガスが急激に増加するのは、４４０℃付近である。なお、発生したガスは、その成分分析の結果、実施例１と同様、ＰＯＦ2 +であった。従って、この実施例２の組成の光学ガラス素材を用いて射出成形を行う場合には、射出成形を行うに当っては、ガラスの温度を４４０℃以上に加熱する必要がある。一般に、成形型１は６００℃を越えると、ダメージが大きくなるが、このように４４０℃程度で射出成形できることは、成形型１の寿命の観点から何等の問題もない。
【００２６】
さらに、実施例７においては、ガラスが１０4 ｐｏｉｓｅの作業点粘度となる作業点温度は４２０℃であり、前述した実施例２よりさらに作業点粘度が低下するので、射出成形を行うに当って、成形型１の寿命等の観点からはさらに好ましい。しかも、この実施例７においては、図４に示したように、ＰＯＦ2 +ガスの発生は３２０℃付近から発生して、温度の上昇に伴って連続的にガスの発生が増加する。従って、成形型１のキャビティ４内に隈なくガラスが行きわたることを条件として、ガラスを作業点温度より低い温度に加熱した状態でも、離型ガス層が生じるので、射出圧等の条件によっては、ガラスを作業点粘度より僅かに高い粘度状態で射出することも可能になる。
【００２７】
【発明の効果】
本発明は、弗素化合物と燐酸とを必須成分とし、ハロゲン含有量が１０〜４５重量％の光学ガラス素材を、先端に射出ノズルを備えた閉鎖チャンバ内に装着して、その射出ノズル及びその近傍を加熱して、ほぼ１０4 ｐｏｉｓｅの粘度ないしそれ以下の粘度になるまで溶融させた状態で、成形型に所定の圧力で射出することによって、この成形型の内面とガラス成形品との間にハロゲンないしハロゲン化合物からなる離型ガス層を形成させるようにしたので、射出成形を行うに当って、ガラス成形品の成形型からの型離れが極めて良好になり、ガラス成形品の成形型からの取り出しが容易になる等の効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のロッド状光学ガラスを用いてレンズ等の光学部品を射出成形するための射出成形装置の一例を示す構成説明図である。
【図２】実施例１におけるガラスの温度とガスの発生との関係を示す線図である。
【図３】実施例２におけるガラスの温度とガスの発生との関係を示す線図である。
【図４】実施例７におけるガラスの温度とガスの発生との関係を示す線図である。
【符号の説明】
１ 成形型
２ 上型
３ 下型
４ キャビティ
１０ 射出用カートリッジ
１１ シリンダ室
１２ 射出ノズル
１３ 加圧室
１５ ロッドガラス
１６ ヒータ
Claims (3)
- 弗素化合物と燐酸とを必須成分とし、ハロゲン含有量が１０〜４５重量％の光学ガラス素材を、先端に射出ノズルを備えた閉鎖チャンバ内に装着して、その射出ノズル及びその近傍を加熱して、ほぼ１０4 ｐｏｉｓｅの粘度ないしそれ以下の粘度になるまで溶融させた状態で、成形型に所定の圧力で射出することによって、この成形型の内面とガラス成形品との間にハロゲンないしハロゲン化合物からなる離型ガス層を形成させるようにしたことを特徴とする弗燐酸系光学ガラスの射出成形方法。
- 前記光学ガラス素材は、その成分中に含まれる燐酸の含有量をａ重量％、アルカリ金属酸化物とアルカリ金属ハロゲン化物との合計含有量をｂ重量％としたときに、ａ＋ｂを５〜５５重量％、ｂ／ａを０〜０．８となし、１０4 ｐｏｉｓｅの粘度になる温度が６００℃以下であることを特徴とする請求項１記載の弗燐酸系光学ガラスの射出成形方法。
- 前記チャンバ内では、前記ロッド状の光学ガラスの先端部分を加熱させると共に、非加熱状態にある基端側の部分を前記射出ノズルに向けて押動することによって、光学ガラスを先端側から順次加熱溶融させて、前記成形型に射出するようにしたことを特徴とする請求項１記載の弗燐酸系ガラスの射出成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31569896A JP3823402B2 (ja) | 1996-11-13 | 1996-11-13 | 弗燐酸系光学ガラスの射出成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31569896A JP3823402B2 (ja) | 1996-11-13 | 1996-11-13 | 弗燐酸系光学ガラスの射出成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10139454A JPH10139454A (ja) | 1998-05-26 |
| JP3823402B2 true JP3823402B2 (ja) | 2006-09-20 |
Family
ID=18068483
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31569896A Expired - Fee Related JP3823402B2 (ja) | 1996-11-13 | 1996-11-13 | 弗燐酸系光学ガラスの射出成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3823402B2 (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4570576B2 (ja) | 2005-03-30 | 2010-10-27 | Ｈｏｙａ株式会社 | 光学ガラス、プレス成形用プリフォームとその製造方法、および光学素子とその製造方法 |
| US7116888B1 (en) | 2005-04-13 | 2006-10-03 | Corning, Incorporated | Chalcogenide glass for low viscosity extrusion and injection molding |
| JP4498315B2 (ja) * | 2005-07-28 | 2010-07-07 | Ｈｏｙａ株式会社 | 光学ガラスおよび光学素子とその製造方法 |
| WO2008111439A1 (ja) * | 2007-03-06 | 2008-09-18 | Hoya Corporation | 光学ガラス、プレス成形用プリフォーム、光学素子およびそれらの製造方法 |
| JP5115984B2 (ja) | 2008-03-28 | 2013-01-09 | Ｈｏｙａ株式会社 | フツリン酸ガラス、プレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、光学素子とそれぞれの製造方法 |
| JP5069649B2 (ja) | 2008-03-28 | 2012-11-07 | Ｈｏｙａ株式会社 | フツリン酸ガラス、精密プレス成形用プリフォーム、光学素子ブランクおよび光学素子とそれら製造方法 |
| JP5063537B2 (ja) | 2008-03-28 | 2012-10-31 | Ｈｏｙａ株式会社 | フツリン酸ガラス、精密プレス成形用プリフォーム、光学素子ブランクおよび光学素子とそれら製造方法 |
| CN102300823B (zh) | 2009-08-26 | 2014-09-03 | Hoya株式会社 | 氟磷酸盐玻璃、模压成型用玻璃材料、光学元件坯料、光学元件及其制造方法和玻璃成型体的制造方法 |
| JP5801773B2 (ja) | 2011-08-11 | 2015-10-28 | Hoya株式会社 | フツリン酸ガラス及びその製造方法並びに近赤外光吸収フィルター |
| JP7024802B2 (ja) * | 2018-01-18 | 2022-02-24 | 株式会社ニコン | 光学ガラス、光学ガラスを備える光学素子、レンズ鏡筒、顕微鏡用対物レンズ、光学装置 |
| JP7535880B2 (ja) * | 2020-05-11 | 2024-08-19 | 株式会社オハラ | 薄板モールドプレス成形用フツリン酸光学ガラス、マルチプレス用フツリン酸光学ガラス、光学素子、プリフォーム及びレンズ |
-
1996
- 1996-11-13 JP JP31569896A patent/JP3823402B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10139454A (ja) | 1998-05-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4693772B2 (ja) | 金属ガラスの成形方法 | |
| JP3823402B2 (ja) | 弗燐酸系光学ガラスの射出成形方法 | |
| EP2119682B1 (en) | Optical glass, preform for press forming, optical element, and processes for producing these | |
| CN109622955A (zh) | 一种双光束选区激光熔化增材制造方法 | |
| JP6739131B2 (ja) | ガラス製光学部品成形用金型並びにその金型を用いたガラス製光学部品の製造方法 | |
| CN101229955B (zh) | 光学玻璃和光学元件 | |
| JPH01133948A (ja) | 光学素子の製造方法 | |
| JPH03183630A (ja) | 非酸化物ガラスファイバ用プリフォームの製造方法 | |
| JP2016150887A (ja) | カルコゲナイドガラス製光学素子の製造方法 | |
| CN110803861A (zh) | 一种大尺寸硫系玻璃成型方法及专用的大口径成型模具 | |
| JP2694860B2 (ja) | フッ化物ガラスプリフォームの製造方法 | |
| JP3201887B2 (ja) | 光学素子の成形方法 | |
| JPS60118641A (ja) | プレスレンズ成形におけるガラスの移送方法 | |
| JPH10101362A (ja) | ロッド状光学ガラス | |
| JPH01148717A (ja) | 光学素子の成形装置 | |
| JP2662300B2 (ja) | ガラス成形品の製造方法および装置 | |
| JP2000086255A (ja) | 光学素子の成形方法 | |
| JPS61197429A (ja) | 高い表面品質を有するガラス成形品の製造方法 | |
| US3556756A (en) | Method of pressing intricate glass articles | |
| JP3387635B2 (ja) | 光学素子の製造方法 | |
| JP2746450B2 (ja) | 光学素子の成形方法 | |
| JPS6153126A (ja) | 高精度プレスレンズの成形方法 | |
| JPS5924567A (ja) | 竪型ダイカスト機の射出装置 | |
| JPH0454189Y2 (ja) | ||
| JPS6148432A (ja) | 高精度プレスレンズの成形方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060215 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060228 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060426 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060606 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060619 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090707 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100707 Year of fee payment: 4 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110707 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110707 Year of fee payment: 5 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110707 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120707 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120707 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130707 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |