JP3785214B2 - 繊維強化複合樹脂歯車 - Google Patents
繊維強化複合樹脂歯車 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3785214B2 JP3785214B2 JP08663896A JP8663896A JP3785214B2 JP 3785214 B2 JP3785214 B2 JP 3785214B2 JP 08663896 A JP08663896 A JP 08663896A JP 8663896 A JP8663896 A JP 8663896A JP 3785214 B2 JP3785214 B2 JP 3785214B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- composite resin
- gear
- reinforced composite
- surface layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Images
Landscapes
- Gears, Cams (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、樹脂マトリクス中に強化繊維を分散させた繊維強化複合樹脂歯車に関する。
【０００２】
【従来の技術】
樹脂歯車は、歯打ち音、噛み合い音等の騒音を低減するのに効果的なため、これまでオーディオ製品等の軽負荷の用途で実用化されている。
これを、例えば自動車のカムシャフトタイミングギヤ等の高負荷の用途に利用できれば、騒音低減に極めて有効であると期待される。
【０００３】
それには、従来の軽負荷用途に比べて遙かに高い耐熱性、疲労強度、耐摩耗性が要求される。例えば、特開平１−１８００５６号公報に開示されているような、強化材を含まない樹脂歯車は、専ら従来の軽負荷用途でのみ使用できるものであり、上記のような高負荷用途には適用できない。
従来、一般に耐熱性および疲労強度を向上させる目的で、特開昭６０−１８４４５６号公報に開示されているように、カーボン繊維やガラス繊維等の高強度繊維を樹脂マトリクス中に分散させた繊維強化複合樹脂歯車が提案されている。
【０００４】
しかし、本発明者が詳細に検討した結果、上記提案の繊維強化複合樹脂歯車は、上記のような高強度繊維を用いたことにより複合材料としての疲労強度は向上するものの、現在の実用材料の範囲では高強度繊維は同時に高弾性率でもあるため、歯車の噛み合い接触面圧も大きくなり、耐摩耗性の向上に限界があることが分かった。耐摩耗性を確保するために、逆に歯車全体を低弾性率の繊維で補強すれば、低弾性率であることにより接触面圧が低下して耐摩耗性は向上できるものの、現在の実用材料の範囲では低弾性率の繊維は同時に低強度でもあるため疲労強度も低下してしまう。
【０００５】
また、特開平１−１０４４６７号公報には、歯面にポリテトラフロロエチレン系繊維から成る布帛を密着成形して耐摩耗性および騒音低減とを確保した歯車が提案されている。
この歯車は、歯面の布帛が低弾性率であるため、接触面圧は比較的低く抑えられるが、歯車本体と布帛との間に不可避的に接着界面が存在することになり、高負荷の場合や回転変動などの衝撃的な入力を伝達する場合には、接着界面で表層布帛が剥離し易く、耐久性が低くなることが避けられない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、自動車のような高負荷用途に適用できる高い耐熱性、疲労強度、耐摩耗性を兼備した繊維強化複合樹脂歯車を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記の目的は、本発明によれば、連続体としての樹脂マトリクス中に強化繊維を分散させた繊維強化複合樹脂歯車において、
歯面を含む表層部が、メタアラミド繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維、ポリオキシメチレン繊維、アクリル繊維、およびポリエチレン繊維から成る群から選択された弾性率６０ＧＰａ以下の強化繊維を含み、弾性率１０ＧＰａ以下であって且つ厚さ０．３ｍｍ以上で歯元厚さの１／４以下であり、該表層部に連続した内部が、強度３０００ＭＰａ以上の強化繊維を含み、疲労強度５０ＭＰａ以上であることを特徴とする繊維強化複合樹脂歯車によって達成される。
【０００８】
本発明の繊維強化複合樹脂歯車は、表層部を低弾性率としたことにより接触面圧が低下し耐摩耗性が向上すると同時に、内部を高疲労強度としたことにより歯車全体として高疲労強度を確保することができ、且つこれら表層部と内部とが連続体としての樹脂マトリクスで一体化されていることにより高負荷時あるいは衝撃負荷時にも表層が剥離することがなく高い耐久性を確保できる。
【０００９】
ここで、接触面圧σF は下式で計算され、弾性率Ｅ1,Ｅ2 に対してパラメータＺM を介して単調に増加する。したがって、低弾性率の材料を用いることにより接触面圧を低下させ、耐摩耗性を向上させることができる。
【００１０】
【数１】
【００１１】
【発明の実施の形態】
本発明の繊維強化複合樹脂歯車においては、典型的には、表層部の強化繊維は弾性率６０ＧＰａ以下であり、内部の強化繊維は強度３０００ＭＰａ以上である。ただしこれはあくまでも典型的な範囲を示したものであり、繊維の体積率および配向により複合材料として前記のように表層部の弾性率と内部の強度を付与できる繊維であれば用いることができる。
【００１２】
現在実用されている繊維のうち、表層部の強化繊維としては、メタアラミド繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維、ポリオキシメチレン繊維、アクリル繊維、ポリエチレン繊維等が特に適しており、内部の強化繊維としては、カーボン繊維、パラアラミド繊維、ガラス繊維等が特に適している。
【００１３】
【実施例】
〔実施例１〕
表１に示す諸元を有する繊維強化複合樹脂歯車を作製した。図１にその概略形状を示す。図１の歯車１は、同図（ａ）に示すように繊維強化複合樹脂部１１の芯部にＪＩＳ−Ｓ４５０Ｃ製スチールインサート１２を嵌め込んだ構成であり、複合樹脂部１１は、歯面を含む表層部１１Ｓとそれに直接連続した内部１１Ｃとから成る。
【００１４】
【表１】
【００１５】
歯車１は下記の手順で作製した。
歯車１の外形と同形状の内側寸法を持つ成形型内に、強化繊維が３次元的に絡み合った状態で密集成形した予備成形体をセットし、型を１２０℃に加熱した後、型内を真空引きしてから、エポキシ樹脂を注入し、硬化させて歯車１の複合樹脂部１１を形成した。
【００１６】
その際、強化繊維の予備成形体は、内部１１Ｃが長さ３ｍｍのチョップトカーボン繊維（東レ「Ｔ３００」）から成り、厚さ１ｍｍの表層部１１Ｓ（歯車全周）が長さ１ｍｍのチョップトメタアラミド繊維（帝人(株)「コーネックス」）から成る。
予備成形体は、チョップト繊維を浮遊させたスラリー水中から歯車形状の型内へ吸引して成形した。先ず、最終寸法よりも小さい型でカーボン繊維を吸引成形し、これを最終寸法型内にセットし、その外側１ｍｍの空隙にメタアラミド繊維を吸引成形した。これを乾燥して上記のように歯車の樹脂成形に用いた。乾燥中にスプリングバックはあるが、繊維のからまりにより形状は保持されている。
【００１７】
これにより得られた歯車１の複合樹脂部１１は、エポキシ樹脂から成る単一の連続相としてのマトリクス中に、表層部１１Ｓでは長さ１ｍｍのチョップトメタアラミド繊維が体積率３０ vol％で分散し、内部１１Ｃでは長さ３ｍｍのチョップトカーボン繊維が体積率４０ vol％で分散していた。
〔実施例２〕
実施例１と同一諸元の繊維強化複合樹脂歯車を作製した。
【００１８】
ただし、表層部１１Ｓの強化繊維として、メタアラミド繊維に代えて下記（ａ）〜（ｄ）のいずれか１種のチョップト繊維を用いた。
（ａ）アクリル繊維
（ｂ）ポリオキシメチレン繊維
（ｃ）ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）繊維
（ｄ）ポリエチレン繊維
内部１１Ｃの強化繊維としては、実施例１と同じチョップトカーボン繊維を用いた。その他の条件および作製手順も実施例１と同様であった。
【００１９】
これにより得られた歯車１の複合樹脂部１１は、エポキシ樹脂から成る単一の連続相としてのマトリクス中に、表層部１１Ｓでは長さ１ｍｍの（ａ）〜（ｄ）のいずれか１種のチョップト繊維が体積率３０ vol％で分散し、内部１１Ｃでは長さ３ｍｍのチョップトカーボン繊維が体積率４０ vol％で分散していた。
〔実施例３〕
実施例１と同一諸元の繊維強化複合樹脂歯車を作製した。
【００２０】
ただし、内部１１Ｃの強化繊維として、カーボン繊維に代えて長さ３ｍｍのガラス繊維（日東紡「Ｅガラス」）を用いた。
表層部１１Ｓの強化繊維としては、実施例１と同じチョップトメタアラミド繊維を用いた。その他の条件および作製手順も実施例１と同様であった。
これにより得られた歯車１の複合樹脂部１１は、エポキシ樹脂から成る単一の連続相としてのマトリクス中に、表層部１１Ｓでは長さ１ｍｍのチョップトメタアラミド繊維が体積率３０ vol％で分散し、内部１１Ｃでは長さ３ｍｍのガラス繊維が体積率４０ vol％で分散していた。
〔比較例１〕
実施例１と同一諸元の繊維強化複合樹脂歯車を作製した。
【００２１】
ただし、表層部１１Ｓの強化繊維として、メタアラミド繊維に代えてパラアラミド繊維（デュポン「ケブラー」）を用いた。
内部１１Ｃの強化繊維としては、実施例１と同じカーボン繊維を用いた。その他の条件および作製手順も実施例１と同様であった。
これにより得られた歯車１の複合樹脂部１１は、エポキシ樹脂から成る単一の連続相としてのマトリクス中に、表層部１１Ｓでは長さ１ｍｍのチョップトパラアラミド繊維が体積率３０ vol％で分散し、内部１１Ｃでは長さ３ｍｍのカーボン繊維が体積率４０ vol％で分散していた。
〔比較例２〕
実施例１と同一諸元の繊維強化複合樹脂歯車を作製した。
【００２２】
ただし、歯車１の複合樹脂部１１の表層部と内部を区別せず全体の強化繊維として、実施例１の内部１１Ｃの強化繊維と同じチョップトカーボン繊維を用いた。
その際、予備成形体は、チョップトカーボン繊維を浮遊させたスラリー水中から歯車形状の最終寸法型内へ吸引して成形した。
【００２３】
これにより得られた歯車１は、複合樹脂部１１全体が、エポキシ樹脂から成る単一の連続相としてのマトリクス中に長さ３ｍｍのチョップトカーボン繊維が体積率４０ vol％で分散していた。
〔比較例３〕
実施例１と同一諸元の繊維強化複合樹脂歯車を作製した。
【００２４】
ただし、歯車１の複合樹脂部１１の表層部と内部を区別せず全体の強化繊維として、実施例１の表層部１１Ｓの強化繊維と同じチョップトメタアラミド繊維を用いた。
その際、予備成形体は、チョップトメタアラミド繊維を浮遊させたスラリー水中から歯車形状の最終寸法型内へ吸引して成形した。
【００２５】
これにより得られた歯車１は、複合樹脂部１１全体が、エポキシ樹脂から成る単一の連続相としてのマトリクス中に長さ３ｍｍのチョップトメタアラミド繊維が体積率４０ vol％で分散していた。
実施例１，２，３および比較例１，２，３で作製した繊維強化複合樹脂歯車について、用いた繊維、強度、および弾性率を表２にまとめて示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】
表２に示したように、実施例１，２，３の繊維強化複合樹脂歯車は、複合樹脂部１１の内部１１Ｃの強化繊維として強度３０００ＭＰａ以上の高強度繊維であるカーボン繊維またはガラス繊維を用い複合材料としての曲げ疲労強度を本発明の範囲内の５０ＭＰａ以上とし、複合樹脂部１１の表層部１１Ｓの強化繊維として弾性率６０ＧＰａ以下の低弾性率繊維であるメタアラミド繊維等を用い複合材料としての弾性率を本発明の範囲内の１０ＧＰａ以下としたものである。
【００２８】
これに対して、比較例１の繊維強化複合樹脂歯車は、複合樹脂部１１の内部１１Ｃは強度３０００ＭＰａ以上の高強度繊維であるカーボン繊維を用いて曲げ疲労強度を本発明の範囲内の５０ＭＰａ以上としたが、複合樹脂部１１の表層部１１Ｓは弾性率１９０ＧＰａの高弾性率繊維であるパラアラミド繊維を用いて弾性率を本発明の範囲を超える１５ＧＰａとしたものである。
【００２９】
また、比較例２および３の繊維強化複合樹脂歯車は、表層部と内部とを区別せずに複合樹脂部１１全体について同一の強化繊維を用いたものであり、比較例２では高強度繊維であるカーボン繊維、比較例３では低弾性率繊維であるメタアラミド繊維を用いである。
実施例１，２，３および比較例１，２，３で作製した繊維強化複合樹脂歯車を、同歯形のスチール歯車（ＪＩＳ−Ｓ４５０Ｃ）と噛み合わせて、１２０℃、６０００ｒｐｍ、トルク２０Ｎｍにてモータリング耐久試験を行った。この試験条件は、自動車カムシャフトタイミングギヤとして用いる場合等の高負荷を想定したものである。従来の繊維強化複合樹脂歯車が用いられていたオーディオ製品等の軽負荷用途の場合は、トルクは上記試験で用いた２０Ｎｍに対して１／１０〜１／１００程度のオーダーであり、温度も室温と低く、回転数も上記試験の数分の１以下程度の低速である。
【００３０】
試験結果を試験時間と歯面摩耗深さとの関係でまとめて図２に示す。
図２から分かるように、本発明の実施例１，２，３の歯車は、２００時間までの試験時間に対して歯面摩耗深さが０．１ｍｍ未満であり、優れた耐久性を示した。
これに対して、比較例１の繊維強化複合樹脂歯車は、内部１１Ｃは本発明の範囲内の高強度を有するものの、表層部１１Ｓが本発明の範囲を超える高弾性率としたために接触面圧が高くなり、試験時間の経過に伴って徐々に歯面摩耗が進行し、２００時間では摩耗深さが０．４５ｍｍにまで増加している。
【００３１】
また、比較例２は複合樹脂部１１全体を高強度繊維であるカーボン繊維で強化したため、全体として高強度ではあるが、比較例１よりも更に接触面圧が高くなり、比較例１よりも急速に摩耗が進行し、７５時間経過した時点で摩耗深さが１ｍｍにまで達している。
一方、比較例３は複合樹脂部１１全体を低弾性率繊維であるメタアラミド繊維で強化したため、必然的に全体として低疲労強度となり、ほぼ４０時間経過した時点で疲労破壊している。
【００３２】
このように、本発明に従い表層部１１Ｓを１０ＧＰａ以下の低弾性率とし且つ内部１１Ｃを５０ＭＰａ以上の高疲労強度としたときにのみ、歯面摩耗と疲労破壊とを同時に抑制することができる。
次に、本発明の繊維強化複合樹脂歯車において、歯面摩耗を抑制するために望ましい表層部１１Ｓの厚さを検討した。
〔実施例４〕
実施例１と同一諸元の繊維強化複合樹脂歯車を作製した。
【００３３】
ただし、メタアラミド繊維により強化する表層部１１Ｓの厚さを０．１ｍｍ、０．３ｍｍ、０．５ｍｍ、１ｍｍ、および１．５ｍｍの５水準に変えて作製した。この繊維強化複合樹脂歯車について上記と同じ条件で２００時間のモータリング耐久試験を行った。得られた結果を表層部厚さと２００時間歯面摩耗深さとの関係で図３にまとめて示す。
【００３４】
図３から分かるように、歯面摩耗を抑制する効果は表層部厚さを０．３ｍｍ以上としたときに特に顕著になり、表層部厚さを０．５ｍｍ以上とすると更にその効果が顕著になる。
ただし、低弾性率である表層部が余り厚過ぎると、歯の内部を構成する高強度部分が相対的に少なくなり、本来の繊維強化の効果が低下するので、一つの目安として低弾性率の表層部の厚さは歯元厚さの１／４程度までとすることが適当であると考えられる。
【００３５】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、自動車のような高負荷用途に適用できる高い耐熱性、疲労強度、耐摩耗性を兼備した繊維強化複合樹脂歯車が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、実施例および比較例において作製した繊維強化複合樹脂歯車の概略形状を示す（ａ）斜視図および（ｂ）部分断面図である。
【図２】図２は、実施例および比較例について、モータリング耐久試験における試験時間と歯面摩耗深さとの関係を示すグラフである。
【図３】図３は、本発明の繊維強化複合樹脂歯車における低弾性率の表層部の厚さと２００時間歯面摩耗深さとの関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１…歯車
１１…複合樹脂部
１１Ｓ…表層部
１１Ｃ…内部
１２…スチールインサート
【発明の属する技術分野】
本発明は、樹脂マトリクス中に強化繊維を分散させた繊維強化複合樹脂歯車に関する。
【０００２】
【従来の技術】
樹脂歯車は、歯打ち音、噛み合い音等の騒音を低減するのに効果的なため、これまでオーディオ製品等の軽負荷の用途で実用化されている。
これを、例えば自動車のカムシャフトタイミングギヤ等の高負荷の用途に利用できれば、騒音低減に極めて有効であると期待される。
【０００３】
それには、従来の軽負荷用途に比べて遙かに高い耐熱性、疲労強度、耐摩耗性が要求される。例えば、特開平１−１８００５６号公報に開示されているような、強化材を含まない樹脂歯車は、専ら従来の軽負荷用途でのみ使用できるものであり、上記のような高負荷用途には適用できない。
従来、一般に耐熱性および疲労強度を向上させる目的で、特開昭６０−１８４４５６号公報に開示されているように、カーボン繊維やガラス繊維等の高強度繊維を樹脂マトリクス中に分散させた繊維強化複合樹脂歯車が提案されている。
【０００４】
しかし、本発明者が詳細に検討した結果、上記提案の繊維強化複合樹脂歯車は、上記のような高強度繊維を用いたことにより複合材料としての疲労強度は向上するものの、現在の実用材料の範囲では高強度繊維は同時に高弾性率でもあるため、歯車の噛み合い接触面圧も大きくなり、耐摩耗性の向上に限界があることが分かった。耐摩耗性を確保するために、逆に歯車全体を低弾性率の繊維で補強すれば、低弾性率であることにより接触面圧が低下して耐摩耗性は向上できるものの、現在の実用材料の範囲では低弾性率の繊維は同時に低強度でもあるため疲労強度も低下してしまう。
【０００５】
また、特開平１−１０４４６７号公報には、歯面にポリテトラフロロエチレン系繊維から成る布帛を密着成形して耐摩耗性および騒音低減とを確保した歯車が提案されている。
この歯車は、歯面の布帛が低弾性率であるため、接触面圧は比較的低く抑えられるが、歯車本体と布帛との間に不可避的に接着界面が存在することになり、高負荷の場合や回転変動などの衝撃的な入力を伝達する場合には、接着界面で表層布帛が剥離し易く、耐久性が低くなることが避けられない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、自動車のような高負荷用途に適用できる高い耐熱性、疲労強度、耐摩耗性を兼備した繊維強化複合樹脂歯車を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記の目的は、本発明によれば、連続体としての樹脂マトリクス中に強化繊維を分散させた繊維強化複合樹脂歯車において、
歯面を含む表層部が、メタアラミド繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維、ポリオキシメチレン繊維、アクリル繊維、およびポリエチレン繊維から成る群から選択された弾性率６０ＧＰａ以下の強化繊維を含み、弾性率１０ＧＰａ以下であって且つ厚さ０．３ｍｍ以上で歯元厚さの１／４以下であり、該表層部に連続した内部が、強度３０００ＭＰａ以上の強化繊維を含み、疲労強度５０ＭＰａ以上であることを特徴とする繊維強化複合樹脂歯車によって達成される。
【０００８】
本発明の繊維強化複合樹脂歯車は、表層部を低弾性率としたことにより接触面圧が低下し耐摩耗性が向上すると同時に、内部を高疲労強度としたことにより歯車全体として高疲労強度を確保することができ、且つこれら表層部と内部とが連続体としての樹脂マトリクスで一体化されていることにより高負荷時あるいは衝撃負荷時にも表層が剥離することがなく高い耐久性を確保できる。
【０００９】
ここで、接触面圧σF は下式で計算され、弾性率Ｅ1,Ｅ2 に対してパラメータＺM を介して単調に増加する。したがって、低弾性率の材料を用いることにより接触面圧を低下させ、耐摩耗性を向上させることができる。
【００１０】
【数１】
【発明の実施の形態】
本発明の繊維強化複合樹脂歯車においては、典型的には、表層部の強化繊維は弾性率６０ＧＰａ以下であり、内部の強化繊維は強度３０００ＭＰａ以上である。ただしこれはあくまでも典型的な範囲を示したものであり、繊維の体積率および配向により複合材料として前記のように表層部の弾性率と内部の強度を付与できる繊維であれば用いることができる。
【００１２】
現在実用されている繊維のうち、表層部の強化繊維としては、メタアラミド繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維、ポリオキシメチレン繊維、アクリル繊維、ポリエチレン繊維等が特に適しており、内部の強化繊維としては、カーボン繊維、パラアラミド繊維、ガラス繊維等が特に適している。
【００１３】
【実施例】
〔実施例１〕
表１に示す諸元を有する繊維強化複合樹脂歯車を作製した。図１にその概略形状を示す。図１の歯車１は、同図（ａ）に示すように繊維強化複合樹脂部１１の芯部にＪＩＳ−Ｓ４５０Ｃ製スチールインサート１２を嵌め込んだ構成であり、複合樹脂部１１は、歯面を含む表層部１１Ｓとそれに直接連続した内部１１Ｃとから成る。
【００１４】
【表１】
歯車１は下記の手順で作製した。
歯車１の外形と同形状の内側寸法を持つ成形型内に、強化繊維が３次元的に絡み合った状態で密集成形した予備成形体をセットし、型を１２０℃に加熱した後、型内を真空引きしてから、エポキシ樹脂を注入し、硬化させて歯車１の複合樹脂部１１を形成した。
【００１６】
その際、強化繊維の予備成形体は、内部１１Ｃが長さ３ｍｍのチョップトカーボン繊維（東レ「Ｔ３００」）から成り、厚さ１ｍｍの表層部１１Ｓ（歯車全周）が長さ１ｍｍのチョップトメタアラミド繊維（帝人(株)「コーネックス」）から成る。
予備成形体は、チョップト繊維を浮遊させたスラリー水中から歯車形状の型内へ吸引して成形した。先ず、最終寸法よりも小さい型でカーボン繊維を吸引成形し、これを最終寸法型内にセットし、その外側１ｍｍの空隙にメタアラミド繊維を吸引成形した。これを乾燥して上記のように歯車の樹脂成形に用いた。乾燥中にスプリングバックはあるが、繊維のからまりにより形状は保持されている。
【００１７】
これにより得られた歯車１の複合樹脂部１１は、エポキシ樹脂から成る単一の連続相としてのマトリクス中に、表層部１１Ｓでは長さ１ｍｍのチョップトメタアラミド繊維が体積率３０ vol％で分散し、内部１１Ｃでは長さ３ｍｍのチョップトカーボン繊維が体積率４０ vol％で分散していた。
〔実施例２〕
実施例１と同一諸元の繊維強化複合樹脂歯車を作製した。
【００１８】
ただし、表層部１１Ｓの強化繊維として、メタアラミド繊維に代えて下記（ａ）〜（ｄ）のいずれか１種のチョップト繊維を用いた。
（ａ）アクリル繊維
（ｂ）ポリオキシメチレン繊維
（ｃ）ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）繊維
（ｄ）ポリエチレン繊維
内部１１Ｃの強化繊維としては、実施例１と同じチョップトカーボン繊維を用いた。その他の条件および作製手順も実施例１と同様であった。
【００１９】
これにより得られた歯車１の複合樹脂部１１は、エポキシ樹脂から成る単一の連続相としてのマトリクス中に、表層部１１Ｓでは長さ１ｍｍの（ａ）〜（ｄ）のいずれか１種のチョップト繊維が体積率３０ vol％で分散し、内部１１Ｃでは長さ３ｍｍのチョップトカーボン繊維が体積率４０ vol％で分散していた。
〔実施例３〕
実施例１と同一諸元の繊維強化複合樹脂歯車を作製した。
【００２０】
ただし、内部１１Ｃの強化繊維として、カーボン繊維に代えて長さ３ｍｍのガラス繊維（日東紡「Ｅガラス」）を用いた。
表層部１１Ｓの強化繊維としては、実施例１と同じチョップトメタアラミド繊維を用いた。その他の条件および作製手順も実施例１と同様であった。
これにより得られた歯車１の複合樹脂部１１は、エポキシ樹脂から成る単一の連続相としてのマトリクス中に、表層部１１Ｓでは長さ１ｍｍのチョップトメタアラミド繊維が体積率３０ vol％で分散し、内部１１Ｃでは長さ３ｍｍのガラス繊維が体積率４０ vol％で分散していた。
〔比較例１〕
実施例１と同一諸元の繊維強化複合樹脂歯車を作製した。
【００２１】
ただし、表層部１１Ｓの強化繊維として、メタアラミド繊維に代えてパラアラミド繊維（デュポン「ケブラー」）を用いた。
内部１１Ｃの強化繊維としては、実施例１と同じカーボン繊維を用いた。その他の条件および作製手順も実施例１と同様であった。
これにより得られた歯車１の複合樹脂部１１は、エポキシ樹脂から成る単一の連続相としてのマトリクス中に、表層部１１Ｓでは長さ１ｍｍのチョップトパラアラミド繊維が体積率３０ vol％で分散し、内部１１Ｃでは長さ３ｍｍのカーボン繊維が体積率４０ vol％で分散していた。
〔比較例２〕
実施例１と同一諸元の繊維強化複合樹脂歯車を作製した。
【００２２】
ただし、歯車１の複合樹脂部１１の表層部と内部を区別せず全体の強化繊維として、実施例１の内部１１Ｃの強化繊維と同じチョップトカーボン繊維を用いた。
その際、予備成形体は、チョップトカーボン繊維を浮遊させたスラリー水中から歯車形状の最終寸法型内へ吸引して成形した。
【００２３】
これにより得られた歯車１は、複合樹脂部１１全体が、エポキシ樹脂から成る単一の連続相としてのマトリクス中に長さ３ｍｍのチョップトカーボン繊維が体積率４０ vol％で分散していた。
〔比較例３〕
実施例１と同一諸元の繊維強化複合樹脂歯車を作製した。
【００２４】
ただし、歯車１の複合樹脂部１１の表層部と内部を区別せず全体の強化繊維として、実施例１の表層部１１Ｓの強化繊維と同じチョップトメタアラミド繊維を用いた。
その際、予備成形体は、チョップトメタアラミド繊維を浮遊させたスラリー水中から歯車形状の最終寸法型内へ吸引して成形した。
【００２５】
これにより得られた歯車１は、複合樹脂部１１全体が、エポキシ樹脂から成る単一の連続相としてのマトリクス中に長さ３ｍｍのチョップトメタアラミド繊維が体積率４０ vol％で分散していた。
実施例１，２，３および比較例１，２，３で作製した繊維強化複合樹脂歯車について、用いた繊維、強度、および弾性率を表２にまとめて示す。
【００２６】
【表２】
表２に示したように、実施例１，２，３の繊維強化複合樹脂歯車は、複合樹脂部１１の内部１１Ｃの強化繊維として強度３０００ＭＰａ以上の高強度繊維であるカーボン繊維またはガラス繊維を用い複合材料としての曲げ疲労強度を本発明の範囲内の５０ＭＰａ以上とし、複合樹脂部１１の表層部１１Ｓの強化繊維として弾性率６０ＧＰａ以下の低弾性率繊維であるメタアラミド繊維等を用い複合材料としての弾性率を本発明の範囲内の１０ＧＰａ以下としたものである。
【００２８】
これに対して、比較例１の繊維強化複合樹脂歯車は、複合樹脂部１１の内部１１Ｃは強度３０００ＭＰａ以上の高強度繊維であるカーボン繊維を用いて曲げ疲労強度を本発明の範囲内の５０ＭＰａ以上としたが、複合樹脂部１１の表層部１１Ｓは弾性率１９０ＧＰａの高弾性率繊維であるパラアラミド繊維を用いて弾性率を本発明の範囲を超える１５ＧＰａとしたものである。
【００２９】
また、比較例２および３の繊維強化複合樹脂歯車は、表層部と内部とを区別せずに複合樹脂部１１全体について同一の強化繊維を用いたものであり、比較例２では高強度繊維であるカーボン繊維、比較例３では低弾性率繊維であるメタアラミド繊維を用いである。
実施例１，２，３および比較例１，２，３で作製した繊維強化複合樹脂歯車を、同歯形のスチール歯車（ＪＩＳ−Ｓ４５０Ｃ）と噛み合わせて、１２０℃、６０００ｒｐｍ、トルク２０Ｎｍにてモータリング耐久試験を行った。この試験条件は、自動車カムシャフトタイミングギヤとして用いる場合等の高負荷を想定したものである。従来の繊維強化複合樹脂歯車が用いられていたオーディオ製品等の軽負荷用途の場合は、トルクは上記試験で用いた２０Ｎｍに対して１／１０〜１／１００程度のオーダーであり、温度も室温と低く、回転数も上記試験の数分の１以下程度の低速である。
【００３０】
試験結果を試験時間と歯面摩耗深さとの関係でまとめて図２に示す。
図２から分かるように、本発明の実施例１，２，３の歯車は、２００時間までの試験時間に対して歯面摩耗深さが０．１ｍｍ未満であり、優れた耐久性を示した。
これに対して、比較例１の繊維強化複合樹脂歯車は、内部１１Ｃは本発明の範囲内の高強度を有するものの、表層部１１Ｓが本発明の範囲を超える高弾性率としたために接触面圧が高くなり、試験時間の経過に伴って徐々に歯面摩耗が進行し、２００時間では摩耗深さが０．４５ｍｍにまで増加している。
【００３１】
また、比較例２は複合樹脂部１１全体を高強度繊維であるカーボン繊維で強化したため、全体として高強度ではあるが、比較例１よりも更に接触面圧が高くなり、比較例１よりも急速に摩耗が進行し、７５時間経過した時点で摩耗深さが１ｍｍにまで達している。
一方、比較例３は複合樹脂部１１全体を低弾性率繊維であるメタアラミド繊維で強化したため、必然的に全体として低疲労強度となり、ほぼ４０時間経過した時点で疲労破壊している。
【００３２】
このように、本発明に従い表層部１１Ｓを１０ＧＰａ以下の低弾性率とし且つ内部１１Ｃを５０ＭＰａ以上の高疲労強度としたときにのみ、歯面摩耗と疲労破壊とを同時に抑制することができる。
次に、本発明の繊維強化複合樹脂歯車において、歯面摩耗を抑制するために望ましい表層部１１Ｓの厚さを検討した。
〔実施例４〕
実施例１と同一諸元の繊維強化複合樹脂歯車を作製した。
【００３３】
ただし、メタアラミド繊維により強化する表層部１１Ｓの厚さを０．１ｍｍ、０．３ｍｍ、０．５ｍｍ、１ｍｍ、および１．５ｍｍの５水準に変えて作製した。この繊維強化複合樹脂歯車について上記と同じ条件で２００時間のモータリング耐久試験を行った。得られた結果を表層部厚さと２００時間歯面摩耗深さとの関係で図３にまとめて示す。
【００３４】
図３から分かるように、歯面摩耗を抑制する効果は表層部厚さを０．３ｍｍ以上としたときに特に顕著になり、表層部厚さを０．５ｍｍ以上とすると更にその効果が顕著になる。
ただし、低弾性率である表層部が余り厚過ぎると、歯の内部を構成する高強度部分が相対的に少なくなり、本来の繊維強化の効果が低下するので、一つの目安として低弾性率の表層部の厚さは歯元厚さの１／４程度までとすることが適当であると考えられる。
【００３５】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、自動車のような高負荷用途に適用できる高い耐熱性、疲労強度、耐摩耗性を兼備した繊維強化複合樹脂歯車が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、実施例および比較例において作製した繊維強化複合樹脂歯車の概略形状を示す（ａ）斜視図および（ｂ）部分断面図である。
【図２】図２は、実施例および比較例について、モータリング耐久試験における試験時間と歯面摩耗深さとの関係を示すグラフである。
【図３】図３は、本発明の繊維強化複合樹脂歯車における低弾性率の表層部の厚さと２００時間歯面摩耗深さとの関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１…歯車
１１…複合樹脂部
１１Ｓ…表層部
１１Ｃ…内部
１２…スチールインサート
Claims (2)
- 連続体としての樹脂マトリクス中に強化繊維を分散させた繊維強化複合樹脂歯車において、
歯面を含む表層部が、メタアラミド繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維、ポリオキシメチレン繊維、アクリル繊維、およびポリエチレン繊維から成る群から選択された弾性率６０ＧＰａ以下の強化繊維を含み、弾性率１０ＧＰａ以下であって且つ厚さ０．３ｍｍ以上で歯元厚さの１／４以下であり、該表層部に連続した内部が、強度３０００ＭＰａ以上の強化繊維を含み、疲労強度５０ＭＰａ以上であることを特徴とする繊維強化複合樹脂歯車。 - 前記内部の強化繊維は、カーボン繊維、パラアラミド繊維、およびガラス繊維から成る群から選択される請求項１記載の繊維強化複合樹脂歯車。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08663896A JP3785214B2 (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | 繊維強化複合樹脂歯車 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08663896A JP3785214B2 (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | 繊維強化複合樹脂歯車 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09280343A JPH09280343A (ja) | 1997-10-28 |
| JP3785214B2 true JP3785214B2 (ja) | 2006-06-14 |
Family
ID=13892572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08663896A Expired - Lifetime JP3785214B2 (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | 繊維強化複合樹脂歯車 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3785214B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101162324B1 (ko) * | 2006-10-02 | 2012-07-04 | 주식회사 만도 | 전동식 조향장치의 웜휠 및 제조 방법 |
| JP2008260922A (ja) * | 2007-03-20 | 2008-10-30 | Shin Kobe Electric Mach Co Ltd | 樹脂成形体用補強繊維基材および繊維強化樹脂成形体 |
| JP6017771B2 (ja) * | 2011-09-30 | 2016-11-02 | 株式会社河合楽器製作所 | 軸受部材の製造方法 |
-
1996
- 1996-04-09 JP JP08663896A patent/JP3785214B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09280343A (ja) | 1997-10-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5098346A (en) | Sprocket | |
| US9572387B2 (en) | Helmet edge band | |
| WO2011045984A1 (ja) | 歯付きベルト | |
| WO2005068284A1 (ja) | 自転車用クランクおよびその製造方法 | |
| JP3310484B2 (ja) | 繊維強化樹脂複合体 | |
| JP3785214B2 (ja) | 繊維強化複合樹脂歯車 | |
| JP6642716B2 (ja) | 圧力容器 | |
| JP2007271079A (ja) | トルク伝達軸 | |
| JP2959905B2 (ja) | 繊維強化樹脂歯車 | |
| JP5002922B2 (ja) | アーム状応力伝達部材 | |
| JP2009041683A (ja) | 樹脂製ウォームホイール | |
| JP4353163B2 (ja) | 平行軸ギヤ装置 | |
| JP4513697B2 (ja) | 樹脂金属複合ベベルギヤの製造法 | |
| JPS5941056B2 (ja) | エンジンにおける樹脂製ギヤ | |
| CN112373067A (zh) | 一种热塑性复合材料螺栓及其制备方法与应用 | |
| JPH0642608A (ja) | 繊維強化樹脂歯車 | |
| JP4524481B2 (ja) | 繊維強化樹脂複合体の製造方法 | |
| JP3818012B2 (ja) | 金属部品を鋳込み成形した樹脂成形品及びその製造法 | |
| JP2959906B2 (ja) | 繊維強化樹脂歯車 | |
| JP3391298B2 (ja) | プロペラシャフト | |
| JPH0587118A (ja) | 複合動力伝達軸 | |
| KR20210085338A (ko) | 구동전달용 치차의 이종접합 보강구조 | |
| JP2007085464A (ja) | ベベルギヤ装置 | |
| JPS6287332A (ja) | 繊維強化プラスチツク製伝動軸の製造法 | |
| JP2008082525A (ja) | プロペラシャフトおよびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060203 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060317 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100324 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110324 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110324 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120324 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120324 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130324 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130324 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140324 Year of fee payment: 8 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |