JP3750280B2 - χ相を多量に含む硬質ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、強い放射線を受ける原子力機器等用の硬質ステンレス鋼に係り、特に、原子炉の配管系のバルブなどに用いても安全で、かつ、製造コストが安価な硬質ステンレス鋼の製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
従来、耐かじり材料として幅広く使われているものは、Co基合金、例えば、ステライトが挙げられる。Co基合金は、機械装置部品、特に室温あるいは高温での耐摩耗性が高度に要求される部材に幅広く用いられている。
【0003】
しかし、Co基合金を強い放射線を受ける環境において使用するには、次に挙げるような問題点がある。
【0004】
▲1▼ Coが放射化元素であるため、Co基合金を原子力機器材料に用いた場合、Coが中性子照射を受けてCo−60という放射性同位元素となり、原子力機器への使用には適していない。
【0005】
▲2▼ Co基合金を原子炉(軽水炉)の一次冷却水系のバルブに用いた場合、一次冷却水は高温・高圧で循環されているため、300℃近傍の耐かじり特性が特に要求されるが、Co基合金は300℃近傍において耐摩耗性が著しく劣化する。
【0006】
▲3▼ CoがレアメタルであるためCo基合金は高価なものとなり、製造コストが高くなる。
【0007】
そこで、近年、Norem B1(商品名)を始めとするCoフリー(非Co基合金)の耐かじり材の開発が行われている。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、近年開発されているCoフリーの耐かじり材において、Co基合金であるステライトと同等の耐摩耗性・耐かじり特性を有し、かつ、300℃近傍における耐かじり特性の劣化が殆どないものは、未だ開発されていない。
【0009】
そこで本発明は、上記課題を解決し、非Co基合金でありながら、Co基合金と同等の耐摩耗性・耐かじり特性を有すると共に、300℃近傍における耐かじり特性に優れたχ相を多量に含む硬質ステンレス鋼の製造方法を提供することにある。
【0010】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために請求項1の発明は、化学組成が、
Mo ( 又はW ) : 9 〜 28 wt%、
Cr: 15 〜 28 wt%、
Mn+Ni: 6 〜 20 wt%、
Si: 2.5 wt%以下、
C: 0.05 〜 2 wt%、
N: 0.3 wt%以下、
残部:Fe、
である Fe-Cr-Mo( 又は W)-Mn-Ni-C 系合金の溶融液を作製した後、その溶融液を金型に流し込み、徐冷し、
Cr 、 Mo( 又は W) 、及び Fe からなる金属間化合物で構成されるχ相と、γ相とからなる母材中に、強化相である上記χ相を50%以上の割合( ( χ相の占める面積/母材の全面積 ) × 100 )で析出させるものである。
【0011】
請求項2の発明は、上記 Fe-Cr-Mo( 又は W)-Mn-Ni-C 系合金を 1,600 ℃の温度で溶解した後、その溶融液を 1,450 ℃の温度まで冷却し、その後、上記金型に流し込み、徐冷する請求項1記載のχ相を多量に含む硬質ステンレス鋼の製造方法である。
【0013】
以上の製造方法によれば、Cr 、 Mo( 又は W) 、及び Fe からなる金属間化合物で構成されるχ相とγ相とからなる母材中に、強化相であるχ相を50%以上の割合で析出させることができるため、非Co基合金でありながら、Co基合金と同等の耐摩耗性・耐かじり特性を有すると共に、300℃近傍における耐かじり特性に優れたχ相を多量に含む硬質ステンレス鋼を得ることができる。
【0014】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を説明する。
【0015】
本発明のχ相を多量に含む硬質ステンレス鋼の製造方法は、Cr 、 Mo( 又は W) 、及び Fe からなる金属間化合物で構成されるχ相とγ相とからなる母材中に、強化相であるχ相を50%以上の割合( ( χ相の占める面積/母材の全面積 ) × 100 )で析出させたものである。
【0016】
χ相は、Cr、Mo(またはW)、およびFeからなる金属間化合物であり、χ相とγ相とからなる母材(母相)中および母材の結晶粒界に沿って析出するものである。
【0017】
本発明のχ相を多量に含む硬質ステンレス鋼における具体的な化学組成は、例えば、
Mo ( 又はW ):9〜28wt%、
Cr:15〜28wt%、
Mn+Ni:6〜20wt%、
Si:2.5wt%以下、
C:0.05〜2wt%、
N:0.3wt%以下、
残部:Fe、
が挙げられる。
【0018】
すなわち、本発明のχ相を多量に含む硬質ステンレス鋼の製造方法によれば、母材中に強化相であるχ相が50%以上の割合( ( χ相の占める面積/母材の全面積 ) × 100 )で析出させることができるため、Co基合金と同等の耐摩耗性・耐かじり特性を有すると共に、300℃近傍において優れた耐かじり特性を有する。
【0019】
【実施例】
(実施例1)
先ず、1kgのSUH35に対して130gのMoを添加してなる原料を、0.1MPa、Ar雰囲気、1,600℃の真空溶解炉中で溶解する。その後、その溶融液を1,450℃の温度まで冷却した後に、φ45mm、高さ200mmの金型に流し込む。
【0020】
次に、金型ごと炉中で冷却した後、鋳造体を取り出して、組成がFe−18Cr−12Mo−8Mn−3.5Ni−0.45C(単位;wt%)である硬質ステンレス鋼を得る。
【0021】
(実施例2)
先ず、1kgのSUH35に対して150gのWを添加してなる原料を、0.1MPa、Ar雰囲気、1,600℃の真空溶解炉中で溶解する。その後、その溶融液を1,450℃の温度まで冷却した後に、φ45mm、高さ200mmの金型に流し込む。
【0022】
次に、金型ごと炉中で冷却した後、鋳造体を取り出して、組成がFe−19Cr−13W−8Mn−3Ni−0.45C(単位;wt%)である硬質ステンレス鋼を得る。
【0023】
(実施例3)
先ず、1kgのSUH35に対して120gのMoおよび2gのCを添加してなる原料を、0.1MPa、Ar雰囲気、1,600℃の真空溶解炉中で溶解する。その後、その溶融液を1,450℃の温度まで冷却した後に、φ45mm、高さ200mmの金型に流し込む。
【0024】
次に、金型ごと炉中で冷却した後、鋳造体を取り出して、組成がFe−18Cr−11Mo−8Mn−3.5Ni−0.65C(単位;wt%)である硬質ステンレス鋼を得る。
【0025】
(実施例4)
先ず、650gのFe、210gのCr、130gのMo、40gのNi、1gのCを混合してなる原料を、0.1MPa、Ar雰囲気、1,600℃の真空溶解炉中で溶解する。その後、その溶融液を1,450℃の温度まで冷却すると共に、90gのMnを添加した後、φ45mm、高さ200mmの金型に流し込む。
【0026】
次に、金型ごと炉中で冷却した後、鋳造体を取り出して、組成がFe−19Cr−12Mo−8Mn−3Ni−0.09C(単位;wt%)である硬質ステンレス鋼を得る。
【0027】
実施例1〜4の硬質ステンレス鋼における組織の光学顕微鏡写真を図1〜図4に示す。
【0028】
図1〜図4に示すように、実施例1〜4の各硬質ステンレス鋼におけるχ相は、χ相とγ相とからなる母材(母相)中および母材の結晶粒界に沿って析出していることを確認することができる。また、実施例1〜4の各硬質ステンレス鋼におけるχ相の割合((χ相の占める面積/母材の全面積)×100)は、それぞれ、53.2%、51.0%、60.2%、52.1%である。
【0029】
次に、実施例1〜4の硬質ステンレス鋼における耐かじり特性の評価結果を表1に示す。尚、比較材として市販のステライトにおける耐かじり特性も併せて示す。
【0030】
かじり試験は、以下のような方法で行った。
【0031】
各硬質ステンレス鋼から直径4mm、長さ20mmのピンおよび1片が10mm、厚さ8mmの角ディスクをそれぞれ形成する。各ピンを、300℃の温度、30kgf/mm2 (約294MPa)の圧力で各角ディスクに押しつけ、その状態で角ディスクを1回転させる。
【0032】
耐かじり特性の評価は、かじり試験前後の角ディスクのピン接触部の中心線平均表面粗さ(以下、Raと表記する)を測定し、そのRaの変化量をΔRaとする。ΔRaは、(試験後のRa)−(試験前のRa)によって表される。ここで、ΔRaは小さい程、耐かじり特性が良好であることを示している。
【0033】
【表1】
【0034】
表1に示すように、実施例1〜4の硬質ステンレス鋼におけるΔRaは0.03〜0.24μmであり、いずれにおいても、比較材であるステライトのΔRa(0.29μm)よりも小さく、耐かじり特性に優れていた。
【0035】
本発明におけるχ相を多量に含む硬質ステンレス鋼は、原子炉の配管系のバルブだけではなく、300℃近傍の高温において耐かじり特性が要求される部材・部品にも適用することができることは言うまでもない。
【0036】
【発明の効果】
以上要するに本発明によれば、Cr 、 Mo( 又は W) 、及び Fe からなる金属間化合物で構成されるχ相と、γ相とからなる母材中に、強化相であるχ相を50%以上の割合( ( χ相の占める面積/母材の全面積 ) × 100 )で析出させることができるため、Co基合金と同等の耐摩耗性・耐かじり特性を有すると共に、300℃近傍において優れた耐かじり特性を有する硬質ステンレス鋼が得られるという優れた効果を発揮する。
【図面の簡単な説明】
【図1】実施例1のχ相を多量に含む硬質ステンレス鋼における組織の光学顕微鏡写真である。
【図2】実施例2のχ相を多量に含む硬質ステンレス鋼における組織の光学顕微鏡写真である。
【図3】実施例3のχ相を多量に含む硬質ステンレス鋼における組織の光学顕微鏡写真である。
【図4】実施例4のχ相を多量に含む硬質ステンレス鋼における組織の光学顕微鏡写真である。
Claims (2)
- 化学組成が、
Mo ( 又はW ) : 9 〜 28 wt%、
Cr: 15 〜 28 wt%、
Mn+Ni: 6 〜 20 wt%、
Si: 2.5 wt%以下、
C: 0.05 〜 2 wt%、
N: 0.3 wt%以下、
残部:Fe、
である Fe-Cr-Mo( 又は W)-Mn-Ni-C 系合金の溶融液を作製した後、その溶融液を金型に流し込み、徐冷し、
Cr 、 Mo( 又は W) 、及び Fe からなる金属間化合物で構成されるχ相と、γ相とからなる母材中に、強化相である上記χ相を50%以上の割合( ( χ相の占める面積/母材の全面積 ) × 100 )で析出させることを特徴とするχ相を多量に含む硬質ステンレス鋼の製造方法。 - 上記 Fe-Cr-Mo( 又は W)-Mn-Ni-C 系合金を 1,600 ℃の温度で溶解した後、その溶融液を 1,450 ℃の温度まで冷却し、その後、上記金型に流し込み、徐冷する請求項1記載のχ相を多量に含む硬質ステンレス鋼の製造方法。
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JP14604697A JP3750280B2 (ja) | 1997-05-21 | 1997-05-21 | χ相を多量に含む硬質ステンレス鋼の製造方法 |
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JPH10317108A JPH10317108A (ja) | 1998-12-02 |
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DE19925300A1 (de) * | 1999-06-02 | 2000-12-07 | Mahle Ventiltrieb Gmbh | Gußwerkstoff mit hohen Warmhärte |
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