JP3749774B2 - ディスプレイモニタ - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ブラウン管を用いたディスプレイモニタ（ＣＲＴモニタ）に係り、さらに詳しくは、ブラウン管の表面等から透過される交番電界を低減する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】
図１６は、一般的なディスプレイモニタ用の高圧発生トランスであるフライバックトランス（以下、ＦＢＴと略称する）において、外付高圧コンデンサを用いてブラウン管の表面等から透過される交番電界を低減する回路の一例を示したもので、米国特許明細書第 5,218,270号に記載されている発明を応用した例である。
【０００３】
同図において符号１はＦＢＴ、２は内蔵高圧コンデンサ、３（３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ）は高圧整流ダイオード、４は３次側の逆パルス発生用巻線、５は外付高圧コンデンサ、６（６ａ，６ｂ，６ｃ，６ｄ）は高圧コイル、７は偏向ヨーク、１６は水平出力トランジスタ、１７は１次側低圧コイル、１８は波形比較制御器である。
【０００４】
図１７は、従来の交番電界の低減システムの一例を示したものである。同図において符号８は内装黒鉛膜、９は偏向ヨークの静電容量、１０は高圧・偏向回路、１１はブラウン管である。このシステムにおいて、内装黒鉛膜８における電荷Ｑ1 は下式で表される。
【０００５】
Ｑ1 ＝ｋ×ＣDY×ＶDY
式中のｋ：定数で約０．５
ＣDY：内装黒鉛膜と偏向ヨークの間に介在する静電容量（偏向ヨークの静電容量）
ＶDY：偏向ヨークの駆動用水平パルス
交番電界をキャンセルするために重畳するコイルのパルスｅX は、重畳される電荷Ｑ2 が内装黒鉛膜８における電荷Ｑ1 に等しくなるように選ぶ。
【０００６】
これは内蔵高圧コンデンサの容量Ｃ1 、ブラウン管の容量Ｃ2 及びパルス波高値ｅP により決定する。内蔵高圧コンデンサの容量Ｃ1 を考慮し、逆パルス発生用コイルの巻数を決め、内装黒鉛膜８に逆パルスｅX を印加することにより交番電界ＶDY′の振幅は低減される。
【０００７】
図１８は、図１７の交番電界低減システムの一例を等価的に表した回路図である。同図において１２はパネル透明導電膜、１３はパネル透明導電膜１２の表面抵抗、１４はパネル透明導電膜１２の容量である。
【０００８】
この等価回路では、以下の動作により交番電界が低減される。偏向ヨーク７を駆動する水平パルスＶDY（１０００ＶPP）が、偏向ヨーク７の静電容量９（６０PF）を介して、ブラウン管１１の内装黒鉛膜８にパルス電圧ＶDY′を生じる。パルス電圧ＶDY′は、パネル透明導電膜１２の容量１４とその表面抵抗１３により、インピーダンス分割されたＶP がパネル透明導電膜１２に生じ、交番電界の発生源となる。
【０００９】
この交番電界を低減する一例として、前述のようにＦＢＴ１の３次側の逆パルス発生用巻線４で得られた逆パルスＶF ′（−１５０ＶPP）をＦＢＴ１の外付の高圧コンデンサ５（容量：ＣF ＝２００PF）を介して内装黒鉛膜８に印加することにより、内装黒鉛膜８においてパルス電圧ＶDY′が逆パルスＶF ′でキャンセルされ、ブラウン管１１より輻射される交番電界ＶDY′の振幅が低減される。
【００１０】
この関係は下式のように表せる。
ｋ×ＣDY（６０PF）×ＶDY（−１０００ＶPP）
＝−３×１０Ｅ−８［Ｃ］
＝ＣF （２００PF）×ＶF ′（−１５０ＶPP） （但し、ｋ≒０．５）
図１９は従来の外付高圧コンデンサの外観図、図２０はその高圧コンデンサの内部回路図である。これらの図において符号１９はアノードキャップ、２０は高圧コネクタ、２１はグランド端子である。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
この外付高圧コンデンサ５は、図１９に示すように高電圧の絶縁を施すため、４０ｍｍ×４０ｍｍ×６５ｍｍ程度の外装ケース及びその中に注入する絶縁樹脂（エポキシレジン等）が必要となる。そのため高価になるばかりでなく、ディスプレイモニタ内での設置場所の制約があり、構造上取り扱いが難しくなるという問題がある。また、高圧接続が必要となるため、高圧接続部（高圧コネクタ２０）の信頼性確保が難しいなどの欠点を有している。
【００１２】
本発明の目的は、交番磁界が低減できるディスプレイモニタを提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するため、第１の本発明は、
分割された２次側の各高圧コイルの出力側に、直列に高圧整流用ダイオードをそれぞれ接続し、その高圧整流用ダイオードのうちの最終段の高圧整流用ダイオードのカソード側に高圧コンデンサを接続したフライバックトランスによりディスプレイに高圧電圧を供給するとともに、
前記フライバックトランスのコアとは別の２つ以上に分割されたトロイダルコアに高圧出力電線を巻付けあるいは通し、このトロイダルコアを用いて偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを誘起する巻線を有するパルス誘導トランスを設け、
このパルス誘導トランスを介して偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを前記高圧出力電線に重畳し、
前記パルス誘導トランスの１次側に、例えば、波高値調整用のインダクタと、コンデンサと抵抗器を直列にした微分回路の前段に、整流用ダイオードと抵抗器の並列回路を直列に接続した位相および波形調整用の回路から構成される制御回路を接続したことを特徴とするものである。
前記目的を達成するため、第２の本発明は、
分割された２次側の各高圧コイルの出力側に、直列に高圧整流用ダイオードをそれぞれ接続し、その高圧整流用ダイオードのうちの最終段の高圧整流用ダイオードのカソード側に高圧コンデンサを接続したフライバックトランスによりディスプレイに高圧電圧を供給するとともに、
前記フライバックトランスのコアとは別の２つ以上に分割されたトロイダルコアに高圧出力電線を巻付けあるいは通し、このトロイダルコアを用いて偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを誘起する巻線を有するパルス誘導トランスを設け、
このパルス誘導トランスを介して偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを前記高圧出力電線に重畳し、
前記パルス誘導トランスの１次側に、出力パルスの波高値、位相、波形の３つが調整できる制御回路を接続したことを特徴とするものである。
【００１４】
【発明の実施の形態】
本発明は前述のように、パルス誘導トランスを介して別コアに巻付けあるいは通した高圧出力電線に偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを重畳することにより、交番電界を軽減することができる。そのため、外装ケースおよび注液樹脂で絶縁された高価な外付高圧コンデンサが不要となり、安価で高圧絶縁が容易で、かつ取扱性が良好になる。
【００１５】
また、前記パルス誘導トランスの１次側に、出力パルスの波高値、位相、波形の少なくとも１つが調整できる制御回路が接続されているため、パルス誘導トランスを介して高圧出力電線に交番電界と等価的に同一振幅となる逆相あるいは同相のパルスを重畳することができ、交番電界の軽減効果が確実に発揮され、信頼性の高いディスプレイモニタを提供することができる。
【００１６】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。図１は、第１の実施の形態に係るＦＢＴの回路図である。ＦＢＴ１の多分割された高圧コイル６ａ〜６ｄの出力側（巻終わり端）にそれぞれ高圧整流ダイオード３ａ〜３ｄを接続する他に、制御回路２５とパルス誘導トランス３１を備えている。この例では、パルス誘導トランス３１はＦＢＴ１に内蔵されている。
【００１７】
制御回路２５は、波高値調整用インダクタ３２、波高値及び位相調整用コンデンサ３３、波高値及び位相調整用抵抗器３４、波形調整用抵抗器３５、コンデンサ３６から構成されている。図に示すようにコンデンサ３３と抵抗器３４の直列微分回路の後段とグランドとの間に、抵抗器３５とコンデンサ３６の直列回路を接続したもので、出力パルスの波高値及び位相・波形調整を行う。
【００１８】
パルス誘導トランス３１は、制御回路２５により波高値及び位相・波形調整された偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスが誘起する多種類（本実施の形態では２種類）の１次巻線２４ａ，２４ｂと、２次巻線となる高圧出力電線別コア巻付コイル３０（高圧出力電線２２）と、パルス誘導用別コア２３ａ，２３ｂ，２３ｃとから構成されている。
【００１９】
図２は、この逆パルス誘導トランス３１を備えたＦＢＴの一部を断面にした外観図である。同図に示すよう１次巻線２４ａを巻装したコア２３ａと１次巻線２４ｂを巻装したコア２３ｂが保持用ケース２６ｂに並んで収納され、巻線を巻装しないコア２３ｃが保持用ケース２６ａに収納されて、両ケース２６ａ，２６ｂを合致させることによりコア２３ａ，２３ｂとコア２３ｃが対向して配置される。このパルス誘導用別コア２３ａ，２３ｂ，２３ｃは、円筒状のコアを軸線方向に沿って２つに分割してトロイダル形とし、その一方をコア２３ｃとし、残りのコアを軸線方向の中間位置でさらに２つに分割してコア２３ａ，２３ｂとしており、従ってコア２３ａ，２３ｂとコア２３ｃを対向させることにより、ほぼ元の円筒状になる。そしてコア２３ａ，２３ｂ，２３ｃの中空部に高圧出力電線２２を挿通して（ケース２６ａ，２６ｂを貫通して）逆パルス誘導トランス３１を構成している。
【００２０】
この実施の形態では、前記制御回路２５を搭載したプリント配線基板６０を収納したケース２６ｃが前記ケース２６ｂに一体に取付けられ、前記１次巻線２４ａ，２４ｂがプリント配線基板６０に接続されている。
【００２１】
図３（ａ），（ｂ）は、逆パルス誘導用別コアの他の例を示す外観図である。円筒状のコアをそれの軸線方向に沿って半分に切断し、切断面を突き合わせて使用する、いわゆる２分割トロイダル形の一方のコア２３に逆パルス誘導のための１次巻線２４（１次巻線２４ａまたは１次巻線２４ｂあるいは両巻線２４ａ，２４ｂ）を所定ターン数巻き付け、これらを保持用ケース２６ａ，２６ｂに装着する。
【００２２】
図４はこれをＦＢＴ１に装着した状態を示す図で、切断面を突き合わせた２分割トロイダル形のコア２３，２３の中空部に高圧出力電線２２を挿通して（ケース２６ａ，２６ｂを貫通して）逆パルス誘導トランス３１を構成している。なお、この実施の形態では制御回路２５を搭載したプリント配線基板６０は逆パルス誘導トランス３１に内蔵されておらず、ＦＢＴ１の外側の他の位置に取り付けられ（図示せず）、逆パルス誘導トランス３１とプリント配線基板６０がリード線を介して接続されている。
【００２３】
図５は、逆パルス誘導用別コア２３と１次巻線２４の各種の例を示す図である。なお、図示していないが組み合わされたトロイダル形コアの中空部に高圧出力電線２２が挿通されている。
【００２４】
同図（ａ）は、１つの１次側コア２３ａと１つの２次側コア２３ｃを有し、１次側コア２３ａに１種類の１次巻線２４が巻装された例を示している。
【００２５】
同図（ｂ）は、１つの１次側コア２３ａと１つの２次側コア２３ｃを有し、１次側コア２３ａに２種類の１次巻線２４ａと２４ａｂが巻装された例を示している。
【００２６】
同図（ｃ）は、２つの１次側コア２３ａ，２３ｂと１つの２次側コア２３ｃを有し、１次側コア２３ａに１次巻線２４ａが、１次側コア２３ｂに１次巻線２４ｂが、それぞれ巻装された例を示している。
【００２７】
同図（ｄ）は、２つの１次側コア２３ａ，２３ｂと２つの２次側コア２３ｃ−１，２３ｃ−２を有し、１次側コア２３ａに１次巻線２４ａが、１次側コア２３ｂに１次巻線２４ｂが、それぞれ巻装された例を示している。
【００２８】
同図（ｅ）は、ｎ個に多数分割された１次側コア２３ａ……，２３ｎと１つの２次側コア２３ｃを有し、１次側コア２３ａ……，２３ｎに１次巻線２４ａ……，２４ｎがそれぞれ巻装された例を示している。
【００２９】
同図（ｆ）は、ｎ個に多数分割された１次側コア２３ａ……，２３ｎとｎ個に多数分割された２次側コア２３ｃ−１，２３ｃ−ｎを有し、１次側コア２３ａ……，２３ｎに１次巻線２４ａ……，２４ｎがそれぞれ巻装された例を示している。
【００３０】
図６は、２次側コア２３ｃに高圧出力電線２２を巻き付けた例を示している。同図（ａ）は１つの１次側コア２３ａと１つの２次側コア２３ｃを有し、１次側コア２３ａに１次巻線２４が巻装され、２次側コア２３ｃに高圧出力電線２２が巻装された例を示している。
【００３１】
同図（ｂ）は、２つの１次側コア２３ａ，２３ｂと２つの２次側コア２３ｃ−１，２３ｃ−２を有し、１次側コア２３ａに１次巻線２４ａが、１次側コア２３ｂに１次巻線２４ｂが巻装され、２つの２次側コア２３ｃ−１，２３ｃ−２に高圧出力電線２２が巻装された例を示している。
【００３３】
図７（ａ）は逆相パルス誘導システムを示した図、図７（ｂ）は逆相パルス誘導トランスの等価回路図である。図７（ａ）に示す如く、ＦＢＴ１の３次逆パルス発生用コイル４で発生した逆パルスｅ2 は制御回路２５で波高値及び位相・波形が調整される。
【００３４】
制御回路２５は位相調整用コンデンサ３３、位相調整用抵抗器３４、波形調整用抵抗器３５ならびにコンデンサ３６を有しており（図１参照）、図８（ａ）に示すように波高値及び位相調整用コンデンサ３３と波高値及び位相調整用抵抗器３４で調整された波形ｖ2 は、図８（ｂ）に示すように波形調整用抵抗器３５とコンデンサ３６により波形ｖ2 ′に調整されされる。このようにして波高値及び位相・波形が調整された逆パルスｅ3 が、逆相パルス誘導トランス３１の１次巻線２４に印加される〔図７（ａ）参照〕。
【００３５】
この制御回路としては図９に示す構成の制御回路３７でもよく、この回路でもパルス波高値及び位相調整・波形の調整が可能である。同図において３８は波高値調整インダクタ、３９は波高値及び位相調整用コンデンサ、４０は波高値及び位相調整用抵抗器、４１は波形調整用抵抗器、４２はインダクタである。同図に示すようにコンデンサ３９と抵抗器４０の直列微分回路の後段に、抵抗器４１とインダクタ４２の並列回路が接続されており、出力パルスの波高値及び位相・波形調整を行う。
【００３６】
この例においてＦＢＴ１の３次側より発生させるパルスは負パルスで説明したが、３次側より発生させるパルスは正パルスとしても、逆パルス誘導コイル２４の巻き付け方向を逆にすれば、同様に高圧出力電線２２に偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆のパルスを重畳することができる。
【００３７】
図７（ｂ）において、逆パルス誘導コイル２４の自己インダクタンスをＬ1 、高圧出力電線別コア巻き付けコイル３０の自己インダクタンスをＬ2 とし、それぞれ有する回路（Ｘ），（Ｙ）が相互インダクタンスＭで結合された回路の電流をそれぞれＩ1 ，Ｉ2 とすると、回路（Ｘ），（Ｙ）ではそれぞれ下式の関係が成り立つ。
【００３８】
（Ｒ1 ＋ｊωＬ1 ）Ｉ1 ＋ｊωＭＩ2 ＝ｅ3
ｊωＭＩ1 ＋（Ｒ2 ＋ｊωＬ2 ）Ｉ2 ＝０
式中ω：角周波数 ω＝２πｆ
この式により、回路（Ｙ）の電流Ｉ2 を求めると下式のように表される。
【００３９】
Ｉ2 ＝−ｊωＭｅ3 ／〔（Ｒ1 ＋ｊωＬ1 ）（Ｒ2 ＋ｊωＬ2 ）＋ω2 Ｍ2 〕
式中Ｍｅ3 ：相互インダクタンス
よって、高圧出力電線別コア巻付コイルに発生する逆パルスｅ4 は下式のように表される。
【００４０】
ｅ4 ＝−ｊωＭｅ3 Ｒ2 /[( Ｒ1 ＋ｊωＬ1)( Ｒ2 ＋ｊωＬ2)＋ω2 Ｍ2 ] 逆パルス誘導トランス３１で誘導された逆相パルスｅ4 を高圧出力電線２２に重畳することにより、ブラウン管１１の内装黒鉛膜８において、誘起している偏向ヨークの水平パルスがキャンセルされ、交番電界の振幅が低減される。
【００４１】
この実施の形態に係る偏向ヨーク駆動用水平パルスは正パルスで説明しているが、水平の負パルスで偏向ヨーク７が駆動した場合でも同様に、逆パルス誘導トランス３１を介して高圧出力電線２２に正パルスを重畳することにより、水平パルスがキャンセルされ、交番電界ＶDY′の振幅が低減される。
【００４２】
ブラウン管１１の内装黒鉛膜８に重畳する逆相パルスｅ4 の波高値は、ＦＢＴ１の１次側低圧コイル１７の巻数、３次側逆パルス発生用コイル４の巻数、およひ逆パルス誘導コイル２４の巻数で調整可能であるが、逆相パルスｅ4 の最適条件は、制御回路２５により、逆相パルスｅ4 の波高値及び位相・波形の微調整をすることにより交番電界と等価的に同一のパルス信号が設定でき、交番電界のキャンセルに有効である。
【００４３】
図７（ａ）において、高圧出力電線別コア巻付コイル３０の両端の逆相パルスｅ4 は、内蔵高圧コンデンサ容量Ｃ1 とブラウン管容量Ｃ2 により容量分担される。但し、そのコイル３０の両端の逆相パルスｅ4 の分担電圧は、コイル３０の巻き位置、及び周囲の布線等により変化する。
【００４４】
ブラウン管１１は構造上限界の容量があり、内蔵高圧コンデンサ２はブラウン管容量Ｃ2 を補正するためにＦＢＴ１の内部に設けてある（図１参照）。この容量（内蔵高圧コンデンサ容量Ｃ1 ＋ブラウン管容量Ｃ2 ）は、高圧の安定化を図るためのもので、この高圧容量が少ないとブラウン管１１の画面上でくねり等の現象を引き起こす原因となる。
【００４５】
内蔵高圧コンデンサ２の容量を変えることで、高圧出力電線２２に印加する逆相パルスｅ4 の波高値が調整できる。容量を大きくすると波高値は高くなり、容量を小さくすると波高値は低くなる。
【００４６】
本発明は、逆パルスをブラウン管１１の陽極電極に印加する役割の容量機能と、上記高圧安定化のためのブラウン管１１の容量機能の両方を兼用できる。
【００４７】
図１０は本発明の第２の実施の形態に係るＦＢＴの回路図、図１１（ａ）は高圧偏向系分離タイプの内装黒鉛膜に誘起するパルスの波形図、図１１（ｂ）は第２の実施の形態に係る逆パルス誘導トランスに誘導されたパルスの波形図である。
【００４８】
ディスプレイモニタはブラウン管１１を大型化した場合、画質を良くするため、トランジスタ１６で駆動する偏向系と、電界効果トランジスタ（ＦＥＴ）２７で駆動する高圧系とに分離して駆動する場合がある。このように分離して駆動する場合、トランジスタ１６よりＦＥＴ２７のスイッチングタイムが早いため、図１１（ａ）に示すように、ブラウン管１１の内装黒鉛膜８に誘起するパルスは高圧系成分と偏向系成分で位相のずれが生じる。
【００４９】
高圧系パルス成分は、内蔵高圧コンデンサ２の内部インピーダンスが大きいため、またＦＢＴ１の高圧変動量が大きいために発生するもので、偏向ヨークの静電容量９を介して、ブラウン管１１の内装黒鉛膜８に発生する偏向系パルスが複合され、図１１（ａ）に示すようなパルス波形となる。
【００５０】
そのため図１０に示すように、水平センタリングトランス２８に偏向系逆パルス発生用コイル２９を設け、制御回路２５により波高値及び位相を調整した逆パルスを逆パルス誘導トランス３１を介し、図１１（ｂ）に示すような逆パルスを高圧出力電線２２に重畳する構成とすることにより、ブラウン管１１の内装黒鉛膜８において複合されたパルス電圧〔図１１（ａ）〕を逆パルス電圧〔図１１（ｂ）〕にてキャンセルし、交番電界の振幅を低減することも可能である。
【００５１】
図１２は、第３の実施の形態に係るＦＢＴの回路図である。この実施の形態において制御回路５０は、波高値調整用インダクタ５１、波高値及び位相調整用コンデンサ５２、波高値及び位相調整用抵抗器５３、位相、波形調整用整流ダイオード５４、位相、波形調整用抵抗器５５から構成されている。図に示すようにコンデンサ５２と抵抗器５３の直列の微分回路の前段に、整流用ダイオード５４と抵抗器５５を並列接続した回路が直列に接続されている。さらにこれらの回路に対してインダクタ５１が並列に接続されている。
【００５２】
波高値調整用インダクタ５１のインダクタンスを大きくすると波高値は小さくなり、位相調整用コンデンサ５２及び抵抗器５３を小さくすると位相は進み、波高値は大きくなる。
【００５３】
図１３（ａ）は制御回路５０の入力波形図、図１３（ｂ）は制御回路５０の出力波形図である。前記位相調整用整流ダイオード５４により、同図（ａ）における制御回路入力波形ｖ2 のパルス入力を急峻にして、同図（ｂ）に示すように位相を進め、抵抗器５５により立ち上がったパルスを短時間で０レベルまで引き戻すことができる。
【００５４】
図１４は第４の実施の形態に係るＦＢＴの回路図で、前記第３の実施の形態に係るＦＢＴに図１０に示す第２の実施の形態の場合と同様に水平センタリングトランス２８を接続した例である。従って逆パルス誘導トランスに誘導されたパルスの波形は図１１（ｂ）と同様である。
【００５５】
前記逆パルス誘導トランス３１は、ＦＢＴ１から分離して外付けとし、任意の位置に設置することも可能である。
【００５６】
図１５は、本発明の実施の形態に係るディスプレイモニタの作用効果を説明するための波形図である。同図（ａ）に示すようなブラウン管管面波形に対して、同図（ｂ）に示すような逆パルスを印加しようとすると、コイルの自己インダクタンス成分およびコアの初期透磁率などにより同図（ｃ）に示すように入力波形に対し出力波形に位相遅れαと波形歪みβが生じる。パルス誘導トランスで誘導されたパルス波形を高圧出力電線に重畳させて、ブラウン管の管面波形を観察してみると同図（ｄ）のようになる。これでも電界強度は低減するが、その強度を確実に１Ｖ／ｍ以下とすることが難しい。そこで同図（ｄ）の合成された波形に対して同図（ｅ）に示すように全く逆のバルス波形を前記制御回路で調整して、それを高圧出力電線に重畳させることにより、同図（ｅ）に示す如く交番磁界を実質的に消滅させることができる。
【００５７】
【発明の効果】
本発明は前述のように、パルス誘導トランスを介して別コアの高圧出力電線に偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを重畳することにより、交番電界を軽減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態に係るＦＢＴの回路図である。
【図２】そのＦＢＴの一部を断面にした外観図である。
【図３】（ａ），（ｂ）は、逆パルス誘導トランスの他の例を示す外観図である。
【図４】その逆パルス誘導トランスを備えたフライバックトランスの一部を切断した外観図である。
【図５】（ａ）〜（ｆ）は逆パルス誘導トランスにおけるコアと１次巻線の各種の例を示す図である。
【図６】（ａ），（ｂ）はコアに高圧出力電線を巻き付けた逆パルス誘導トランスの例を示す図である。
【図７】（ａ）は逆相パルス誘導システムを示す図、（ｂ）は逆相パルス誘導トランスの等価回路図である。
【図８】（ａ）は制御回路の波高値及び位相調整用コンデンサと波高値及び位相調整用抵抗器で調整された波形ｖ2 の波形図、（ｂ）はその後に波形調整用抵抗器とコンデンサで調整された波形ｖ2 ′の波形図である。
【図９】制御回路の変形例を示す回路図である。
【図１０】本発明の第２の実施の形態に係るＦＢＴの回路図である
【図１１】（ａ）は高圧偏向系分離タイプの内装黒鉛膜に誘起するパルスの波形図、（ｂ）は第２の実施の形態に係る逆パルス誘導トランスに誘導されたパルスの波形図である。
【図１２】本発明の第３の実施の形態に係るＦＢＴの回路図である。
【図１３】（ａ）はその実施の形態に係る制御回路の入力波形図、（ｂ）は制御回路の出力波形図である。
【図１４】本発明の第４の実施の形態に係るＦＢＴの回路図である。
【図１５】本発明の実施の形態に係るディスプレイモニタの作用効果を説明する波形図である。
【図１６】従来のＦＢＴの回路図である。
【図１７】従来の交番電界の低減システムを示した図である。
【図１８】その交番電界低減システムの等価回路図である。
【図１９】従来のＦＢＴの外付高圧コンデンサの外観図である。
【図２０】その外付高圧コンデンサの内部回路図である。
【符号の説明】
１ ＦＢＴ
２ 内蔵高圧コンデンサ
３ 高圧整流ダイオード
６ 高圧コイル
７ 偏向ヨーク
８ 内装黒鉛膜
１１ ブラウン管
２２ 高圧出力電線
２３ コア
２４ １次巻線
２５，３７，５０ 制御回路
２８ 水平センタリングトランジスタ
３０ 高圧出力電線別コア巻付コイル
３１ パルス誘導トランス
３２，３８，４２，５１ インダクタ
３３，３６，３９，５２ コンデンサ
３４，３５，４０，４１，５３，５５ 抵抗器
５４ 整流ダイオード
６０ プリント配線基板
【発明の属する技術分野】
本発明は、ブラウン管を用いたディスプレイモニタ（ＣＲＴモニタ）に係り、さらに詳しくは、ブラウン管の表面等から透過される交番電界を低減する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】
図１６は、一般的なディスプレイモニタ用の高圧発生トランスであるフライバックトランス（以下、ＦＢＴと略称する）において、外付高圧コンデンサを用いてブラウン管の表面等から透過される交番電界を低減する回路の一例を示したもので、米国特許明細書第 5,218,270号に記載されている発明を応用した例である。
【０００３】
同図において符号１はＦＢＴ、２は内蔵高圧コンデンサ、３（３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ）は高圧整流ダイオード、４は３次側の逆パルス発生用巻線、５は外付高圧コンデンサ、６（６ａ，６ｂ，６ｃ，６ｄ）は高圧コイル、７は偏向ヨーク、１６は水平出力トランジスタ、１７は１次側低圧コイル、１８は波形比較制御器である。
【０００４】
図１７は、従来の交番電界の低減システムの一例を示したものである。同図において符号８は内装黒鉛膜、９は偏向ヨークの静電容量、１０は高圧・偏向回路、１１はブラウン管である。このシステムにおいて、内装黒鉛膜８における電荷Ｑ1 は下式で表される。
【０００５】
Ｑ1 ＝ｋ×ＣDY×ＶDY
式中のｋ：定数で約０．５
ＣDY：内装黒鉛膜と偏向ヨークの間に介在する静電容量（偏向ヨークの静電容量）
ＶDY：偏向ヨークの駆動用水平パルス
交番電界をキャンセルするために重畳するコイルのパルスｅX は、重畳される電荷Ｑ2 が内装黒鉛膜８における電荷Ｑ1 に等しくなるように選ぶ。
【０００６】
これは内蔵高圧コンデンサの容量Ｃ1 、ブラウン管の容量Ｃ2 及びパルス波高値ｅP により決定する。内蔵高圧コンデンサの容量Ｃ1 を考慮し、逆パルス発生用コイルの巻数を決め、内装黒鉛膜８に逆パルスｅX を印加することにより交番電界ＶDY′の振幅は低減される。
【０００７】
図１８は、図１７の交番電界低減システムの一例を等価的に表した回路図である。同図において１２はパネル透明導電膜、１３はパネル透明導電膜１２の表面抵抗、１４はパネル透明導電膜１２の容量である。
【０００８】
この等価回路では、以下の動作により交番電界が低減される。偏向ヨーク７を駆動する水平パルスＶDY（１０００ＶPP）が、偏向ヨーク７の静電容量９（６０PF）を介して、ブラウン管１１の内装黒鉛膜８にパルス電圧ＶDY′を生じる。パルス電圧ＶDY′は、パネル透明導電膜１２の容量１４とその表面抵抗１３により、インピーダンス分割されたＶP がパネル透明導電膜１２に生じ、交番電界の発生源となる。
【０００９】
この交番電界を低減する一例として、前述のようにＦＢＴ１の３次側の逆パルス発生用巻線４で得られた逆パルスＶF ′（−１５０ＶPP）をＦＢＴ１の外付の高圧コンデンサ５（容量：ＣF ＝２００PF）を介して内装黒鉛膜８に印加することにより、内装黒鉛膜８においてパルス電圧ＶDY′が逆パルスＶF ′でキャンセルされ、ブラウン管１１より輻射される交番電界ＶDY′の振幅が低減される。
【００１０】
この関係は下式のように表せる。
ｋ×ＣDY（６０PF）×ＶDY（−１０００ＶPP）
＝−３×１０Ｅ−８［Ｃ］
＝ＣF （２００PF）×ＶF ′（−１５０ＶPP） （但し、ｋ≒０．５）
図１９は従来の外付高圧コンデンサの外観図、図２０はその高圧コンデンサの内部回路図である。これらの図において符号１９はアノードキャップ、２０は高圧コネクタ、２１はグランド端子である。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
この外付高圧コンデンサ５は、図１９に示すように高電圧の絶縁を施すため、４０ｍｍ×４０ｍｍ×６５ｍｍ程度の外装ケース及びその中に注入する絶縁樹脂（エポキシレジン等）が必要となる。そのため高価になるばかりでなく、ディスプレイモニタ内での設置場所の制約があり、構造上取り扱いが難しくなるという問題がある。また、高圧接続が必要となるため、高圧接続部（高圧コネクタ２０）の信頼性確保が難しいなどの欠点を有している。
【００１２】
本発明の目的は、交番磁界が低減できるディスプレイモニタを提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するため、第１の本発明は、
分割された２次側の各高圧コイルの出力側に、直列に高圧整流用ダイオードをそれぞれ接続し、その高圧整流用ダイオードのうちの最終段の高圧整流用ダイオードのカソード側に高圧コンデンサを接続したフライバックトランスによりディスプレイに高圧電圧を供給するとともに、
前記フライバックトランスのコアとは別の２つ以上に分割されたトロイダルコアに高圧出力電線を巻付けあるいは通し、このトロイダルコアを用いて偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを誘起する巻線を有するパルス誘導トランスを設け、
このパルス誘導トランスを介して偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを前記高圧出力電線に重畳し、
前記パルス誘導トランスの１次側に、例えば、波高値調整用のインダクタと、コンデンサと抵抗器を直列にした微分回路の前段に、整流用ダイオードと抵抗器の並列回路を直列に接続した位相および波形調整用の回路から構成される制御回路を接続したことを特徴とするものである。
前記目的を達成するため、第２の本発明は、
分割された２次側の各高圧コイルの出力側に、直列に高圧整流用ダイオードをそれぞれ接続し、その高圧整流用ダイオードのうちの最終段の高圧整流用ダイオードのカソード側に高圧コンデンサを接続したフライバックトランスによりディスプレイに高圧電圧を供給するとともに、
前記フライバックトランスのコアとは別の２つ以上に分割されたトロイダルコアに高圧出力電線を巻付けあるいは通し、このトロイダルコアを用いて偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを誘起する巻線を有するパルス誘導トランスを設け、
このパルス誘導トランスを介して偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを前記高圧出力電線に重畳し、
前記パルス誘導トランスの１次側に、出力パルスの波高値、位相、波形の３つが調整できる制御回路を接続したことを特徴とするものである。
【００１４】
【発明の実施の形態】
本発明は前述のように、パルス誘導トランスを介して別コアに巻付けあるいは通した高圧出力電線に偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを重畳することにより、交番電界を軽減することができる。そのため、外装ケースおよび注液樹脂で絶縁された高価な外付高圧コンデンサが不要となり、安価で高圧絶縁が容易で、かつ取扱性が良好になる。
【００１５】
また、前記パルス誘導トランスの１次側に、出力パルスの波高値、位相、波形の少なくとも１つが調整できる制御回路が接続されているため、パルス誘導トランスを介して高圧出力電線に交番電界と等価的に同一振幅となる逆相あるいは同相のパルスを重畳することができ、交番電界の軽減効果が確実に発揮され、信頼性の高いディスプレイモニタを提供することができる。
【００１６】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。図１は、第１の実施の形態に係るＦＢＴの回路図である。ＦＢＴ１の多分割された高圧コイル６ａ〜６ｄの出力側（巻終わり端）にそれぞれ高圧整流ダイオード３ａ〜３ｄを接続する他に、制御回路２５とパルス誘導トランス３１を備えている。この例では、パルス誘導トランス３１はＦＢＴ１に内蔵されている。
【００１７】
制御回路２５は、波高値調整用インダクタ３２、波高値及び位相調整用コンデンサ３３、波高値及び位相調整用抵抗器３４、波形調整用抵抗器３５、コンデンサ３６から構成されている。図に示すようにコンデンサ３３と抵抗器３４の直列微分回路の後段とグランドとの間に、抵抗器３５とコンデンサ３６の直列回路を接続したもので、出力パルスの波高値及び位相・波形調整を行う。
【００１８】
パルス誘導トランス３１は、制御回路２５により波高値及び位相・波形調整された偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスが誘起する多種類（本実施の形態では２種類）の１次巻線２４ａ，２４ｂと、２次巻線となる高圧出力電線別コア巻付コイル３０（高圧出力電線２２）と、パルス誘導用別コア２３ａ，２３ｂ，２３ｃとから構成されている。
【００１９】
図２は、この逆パルス誘導トランス３１を備えたＦＢＴの一部を断面にした外観図である。同図に示すよう１次巻線２４ａを巻装したコア２３ａと１次巻線２４ｂを巻装したコア２３ｂが保持用ケース２６ｂに並んで収納され、巻線を巻装しないコア２３ｃが保持用ケース２６ａに収納されて、両ケース２６ａ，２６ｂを合致させることによりコア２３ａ，２３ｂとコア２３ｃが対向して配置される。このパルス誘導用別コア２３ａ，２３ｂ，２３ｃは、円筒状のコアを軸線方向に沿って２つに分割してトロイダル形とし、その一方をコア２３ｃとし、残りのコアを軸線方向の中間位置でさらに２つに分割してコア２３ａ，２３ｂとしており、従ってコア２３ａ，２３ｂとコア２３ｃを対向させることにより、ほぼ元の円筒状になる。そしてコア２３ａ，２３ｂ，２３ｃの中空部に高圧出力電線２２を挿通して（ケース２６ａ，２６ｂを貫通して）逆パルス誘導トランス３１を構成している。
【００２０】
この実施の形態では、前記制御回路２５を搭載したプリント配線基板６０を収納したケース２６ｃが前記ケース２６ｂに一体に取付けられ、前記１次巻線２４ａ，２４ｂがプリント配線基板６０に接続されている。
【００２１】
図３（ａ），（ｂ）は、逆パルス誘導用別コアの他の例を示す外観図である。円筒状のコアをそれの軸線方向に沿って半分に切断し、切断面を突き合わせて使用する、いわゆる２分割トロイダル形の一方のコア２３に逆パルス誘導のための１次巻線２４（１次巻線２４ａまたは１次巻線２４ｂあるいは両巻線２４ａ，２４ｂ）を所定ターン数巻き付け、これらを保持用ケース２６ａ，２６ｂに装着する。
【００２２】
図４はこれをＦＢＴ１に装着した状態を示す図で、切断面を突き合わせた２分割トロイダル形のコア２３，２３の中空部に高圧出力電線２２を挿通して（ケース２６ａ，２６ｂを貫通して）逆パルス誘導トランス３１を構成している。なお、この実施の形態では制御回路２５を搭載したプリント配線基板６０は逆パルス誘導トランス３１に内蔵されておらず、ＦＢＴ１の外側の他の位置に取り付けられ（図示せず）、逆パルス誘導トランス３１とプリント配線基板６０がリード線を介して接続されている。
【００２３】
図５は、逆パルス誘導用別コア２３と１次巻線２４の各種の例を示す図である。なお、図示していないが組み合わされたトロイダル形コアの中空部に高圧出力電線２２が挿通されている。
【００２４】
同図（ａ）は、１つの１次側コア２３ａと１つの２次側コア２３ｃを有し、１次側コア２３ａに１種類の１次巻線２４が巻装された例を示している。
【００２５】
同図（ｂ）は、１つの１次側コア２３ａと１つの２次側コア２３ｃを有し、１次側コア２３ａに２種類の１次巻線２４ａと２４ａｂが巻装された例を示している。
【００２６】
同図（ｃ）は、２つの１次側コア２３ａ，２３ｂと１つの２次側コア２３ｃを有し、１次側コア２３ａに１次巻線２４ａが、１次側コア２３ｂに１次巻線２４ｂが、それぞれ巻装された例を示している。
【００２７】
同図（ｄ）は、２つの１次側コア２３ａ，２３ｂと２つの２次側コア２３ｃ−１，２３ｃ−２を有し、１次側コア２３ａに１次巻線２４ａが、１次側コア２３ｂに１次巻線２４ｂが、それぞれ巻装された例を示している。
【００２８】
同図（ｅ）は、ｎ個に多数分割された１次側コア２３ａ……，２３ｎと１つの２次側コア２３ｃを有し、１次側コア２３ａ……，２３ｎに１次巻線２４ａ……，２４ｎがそれぞれ巻装された例を示している。
【００２９】
同図（ｆ）は、ｎ個に多数分割された１次側コア２３ａ……，２３ｎとｎ個に多数分割された２次側コア２３ｃ−１，２３ｃ−ｎを有し、１次側コア２３ａ……，２３ｎに１次巻線２４ａ……，２４ｎがそれぞれ巻装された例を示している。
【００３０】
図６は、２次側コア２３ｃに高圧出力電線２２を巻き付けた例を示している。同図（ａ）は１つの１次側コア２３ａと１つの２次側コア２３ｃを有し、１次側コア２３ａに１次巻線２４が巻装され、２次側コア２３ｃに高圧出力電線２２が巻装された例を示している。
【００３１】
同図（ｂ）は、２つの１次側コア２３ａ，２３ｂと２つの２次側コア２３ｃ−１，２３ｃ−２を有し、１次側コア２３ａに１次巻線２４ａが、１次側コア２３ｂに１次巻線２４ｂが巻装され、２つの２次側コア２３ｃ−１，２３ｃ−２に高圧出力電線２２が巻装された例を示している。
【００３３】
図７（ａ）は逆相パルス誘導システムを示した図、図７（ｂ）は逆相パルス誘導トランスの等価回路図である。図７（ａ）に示す如く、ＦＢＴ１の３次逆パルス発生用コイル４で発生した逆パルスｅ2 は制御回路２５で波高値及び位相・波形が調整される。
【００３４】
制御回路２５は位相調整用コンデンサ３３、位相調整用抵抗器３４、波形調整用抵抗器３５ならびにコンデンサ３６を有しており（図１参照）、図８（ａ）に示すように波高値及び位相調整用コンデンサ３３と波高値及び位相調整用抵抗器３４で調整された波形ｖ2 は、図８（ｂ）に示すように波形調整用抵抗器３５とコンデンサ３６により波形ｖ2 ′に調整されされる。このようにして波高値及び位相・波形が調整された逆パルスｅ3 が、逆相パルス誘導トランス３１の１次巻線２４に印加される〔図７（ａ）参照〕。
【００３５】
この制御回路としては図９に示す構成の制御回路３７でもよく、この回路でもパルス波高値及び位相調整・波形の調整が可能である。同図において３８は波高値調整インダクタ、３９は波高値及び位相調整用コンデンサ、４０は波高値及び位相調整用抵抗器、４１は波形調整用抵抗器、４２はインダクタである。同図に示すようにコンデンサ３９と抵抗器４０の直列微分回路の後段に、抵抗器４１とインダクタ４２の並列回路が接続されており、出力パルスの波高値及び位相・波形調整を行う。
【００３６】
この例においてＦＢＴ１の３次側より発生させるパルスは負パルスで説明したが、３次側より発生させるパルスは正パルスとしても、逆パルス誘導コイル２４の巻き付け方向を逆にすれば、同様に高圧出力電線２２に偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆のパルスを重畳することができる。
【００３７】
図７（ｂ）において、逆パルス誘導コイル２４の自己インダクタンスをＬ1 、高圧出力電線別コア巻き付けコイル３０の自己インダクタンスをＬ2 とし、それぞれ有する回路（Ｘ），（Ｙ）が相互インダクタンスＭで結合された回路の電流をそれぞれＩ1 ，Ｉ2 とすると、回路（Ｘ），（Ｙ）ではそれぞれ下式の関係が成り立つ。
【００３８】
（Ｒ1 ＋ｊωＬ1 ）Ｉ1 ＋ｊωＭＩ2 ＝ｅ3
ｊωＭＩ1 ＋（Ｒ2 ＋ｊωＬ2 ）Ｉ2 ＝０
式中ω：角周波数 ω＝２πｆ
この式により、回路（Ｙ）の電流Ｉ2 を求めると下式のように表される。
【００３９】
Ｉ2 ＝−ｊωＭｅ3 ／〔（Ｒ1 ＋ｊωＬ1 ）（Ｒ2 ＋ｊωＬ2 ）＋ω2 Ｍ2 〕
式中Ｍｅ3 ：相互インダクタンス
よって、高圧出力電線別コア巻付コイルに発生する逆パルスｅ4 は下式のように表される。
【００４０】
ｅ4 ＝−ｊωＭｅ3 Ｒ2 /[( Ｒ1 ＋ｊωＬ1)( Ｒ2 ＋ｊωＬ2)＋ω2 Ｍ2 ] 逆パルス誘導トランス３１で誘導された逆相パルスｅ4 を高圧出力電線２２に重畳することにより、ブラウン管１１の内装黒鉛膜８において、誘起している偏向ヨークの水平パルスがキャンセルされ、交番電界の振幅が低減される。
【００４１】
この実施の形態に係る偏向ヨーク駆動用水平パルスは正パルスで説明しているが、水平の負パルスで偏向ヨーク７が駆動した場合でも同様に、逆パルス誘導トランス３１を介して高圧出力電線２２に正パルスを重畳することにより、水平パルスがキャンセルされ、交番電界ＶDY′の振幅が低減される。
【００４２】
ブラウン管１１の内装黒鉛膜８に重畳する逆相パルスｅ4 の波高値は、ＦＢＴ１の１次側低圧コイル１７の巻数、３次側逆パルス発生用コイル４の巻数、およひ逆パルス誘導コイル２４の巻数で調整可能であるが、逆相パルスｅ4 の最適条件は、制御回路２５により、逆相パルスｅ4 の波高値及び位相・波形の微調整をすることにより交番電界と等価的に同一のパルス信号が設定でき、交番電界のキャンセルに有効である。
【００４３】
図７（ａ）において、高圧出力電線別コア巻付コイル３０の両端の逆相パルスｅ4 は、内蔵高圧コンデンサ容量Ｃ1 とブラウン管容量Ｃ2 により容量分担される。但し、そのコイル３０の両端の逆相パルスｅ4 の分担電圧は、コイル３０の巻き位置、及び周囲の布線等により変化する。
【００４４】
ブラウン管１１は構造上限界の容量があり、内蔵高圧コンデンサ２はブラウン管容量Ｃ2 を補正するためにＦＢＴ１の内部に設けてある（図１参照）。この容量（内蔵高圧コンデンサ容量Ｃ1 ＋ブラウン管容量Ｃ2 ）は、高圧の安定化を図るためのもので、この高圧容量が少ないとブラウン管１１の画面上でくねり等の現象を引き起こす原因となる。
【００４５】
内蔵高圧コンデンサ２の容量を変えることで、高圧出力電線２２に印加する逆相パルスｅ4 の波高値が調整できる。容量を大きくすると波高値は高くなり、容量を小さくすると波高値は低くなる。
【００４６】
本発明は、逆パルスをブラウン管１１の陽極電極に印加する役割の容量機能と、上記高圧安定化のためのブラウン管１１の容量機能の両方を兼用できる。
【００４７】
図１０は本発明の第２の実施の形態に係るＦＢＴの回路図、図１１（ａ）は高圧偏向系分離タイプの内装黒鉛膜に誘起するパルスの波形図、図１１（ｂ）は第２の実施の形態に係る逆パルス誘導トランスに誘導されたパルスの波形図である。
【００４８】
ディスプレイモニタはブラウン管１１を大型化した場合、画質を良くするため、トランジスタ１６で駆動する偏向系と、電界効果トランジスタ（ＦＥＴ）２７で駆動する高圧系とに分離して駆動する場合がある。このように分離して駆動する場合、トランジスタ１６よりＦＥＴ２７のスイッチングタイムが早いため、図１１（ａ）に示すように、ブラウン管１１の内装黒鉛膜８に誘起するパルスは高圧系成分と偏向系成分で位相のずれが生じる。
【００４９】
高圧系パルス成分は、内蔵高圧コンデンサ２の内部インピーダンスが大きいため、またＦＢＴ１の高圧変動量が大きいために発生するもので、偏向ヨークの静電容量９を介して、ブラウン管１１の内装黒鉛膜８に発生する偏向系パルスが複合され、図１１（ａ）に示すようなパルス波形となる。
【００５０】
そのため図１０に示すように、水平センタリングトランス２８に偏向系逆パルス発生用コイル２９を設け、制御回路２５により波高値及び位相を調整した逆パルスを逆パルス誘導トランス３１を介し、図１１（ｂ）に示すような逆パルスを高圧出力電線２２に重畳する構成とすることにより、ブラウン管１１の内装黒鉛膜８において複合されたパルス電圧〔図１１（ａ）〕を逆パルス電圧〔図１１（ｂ）〕にてキャンセルし、交番電界の振幅を低減することも可能である。
【００５１】
図１２は、第３の実施の形態に係るＦＢＴの回路図である。この実施の形態において制御回路５０は、波高値調整用インダクタ５１、波高値及び位相調整用コンデンサ５２、波高値及び位相調整用抵抗器５３、位相、波形調整用整流ダイオード５４、位相、波形調整用抵抗器５５から構成されている。図に示すようにコンデンサ５２と抵抗器５３の直列の微分回路の前段に、整流用ダイオード５４と抵抗器５５を並列接続した回路が直列に接続されている。さらにこれらの回路に対してインダクタ５１が並列に接続されている。
【００５２】
波高値調整用インダクタ５１のインダクタンスを大きくすると波高値は小さくなり、位相調整用コンデンサ５２及び抵抗器５３を小さくすると位相は進み、波高値は大きくなる。
【００５３】
図１３（ａ）は制御回路５０の入力波形図、図１３（ｂ）は制御回路５０の出力波形図である。前記位相調整用整流ダイオード５４により、同図（ａ）における制御回路入力波形ｖ2 のパルス入力を急峻にして、同図（ｂ）に示すように位相を進め、抵抗器５５により立ち上がったパルスを短時間で０レベルまで引き戻すことができる。
【００５４】
図１４は第４の実施の形態に係るＦＢＴの回路図で、前記第３の実施の形態に係るＦＢＴに図１０に示す第２の実施の形態の場合と同様に水平センタリングトランス２８を接続した例である。従って逆パルス誘導トランスに誘導されたパルスの波形は図１１（ｂ）と同様である。
【００５５】
前記逆パルス誘導トランス３１は、ＦＢＴ１から分離して外付けとし、任意の位置に設置することも可能である。
【００５６】
図１５は、本発明の実施の形態に係るディスプレイモニタの作用効果を説明するための波形図である。同図（ａ）に示すようなブラウン管管面波形に対して、同図（ｂ）に示すような逆パルスを印加しようとすると、コイルの自己インダクタンス成分およびコアの初期透磁率などにより同図（ｃ）に示すように入力波形に対し出力波形に位相遅れαと波形歪みβが生じる。パルス誘導トランスで誘導されたパルス波形を高圧出力電線に重畳させて、ブラウン管の管面波形を観察してみると同図（ｄ）のようになる。これでも電界強度は低減するが、その強度を確実に１Ｖ／ｍ以下とすることが難しい。そこで同図（ｄ）の合成された波形に対して同図（ｅ）に示すように全く逆のバルス波形を前記制御回路で調整して、それを高圧出力電線に重畳させることにより、同図（ｅ）に示す如く交番磁界を実質的に消滅させることができる。
【００５７】
【発明の効果】
本発明は前述のように、パルス誘導トランスを介して別コアの高圧出力電線に偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを重畳することにより、交番電界を軽減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態に係るＦＢＴの回路図である。
【図２】そのＦＢＴの一部を断面にした外観図である。
【図３】（ａ），（ｂ）は、逆パルス誘導トランスの他の例を示す外観図である。
【図４】その逆パルス誘導トランスを備えたフライバックトランスの一部を切断した外観図である。
【図５】（ａ）〜（ｆ）は逆パルス誘導トランスにおけるコアと１次巻線の各種の例を示す図である。
【図６】（ａ），（ｂ）はコアに高圧出力電線を巻き付けた逆パルス誘導トランスの例を示す図である。
【図７】（ａ）は逆相パルス誘導システムを示す図、（ｂ）は逆相パルス誘導トランスの等価回路図である。
【図８】（ａ）は制御回路の波高値及び位相調整用コンデンサと波高値及び位相調整用抵抗器で調整された波形ｖ2 の波形図、（ｂ）はその後に波形調整用抵抗器とコンデンサで調整された波形ｖ2 ′の波形図である。
【図９】制御回路の変形例を示す回路図である。
【図１０】本発明の第２の実施の形態に係るＦＢＴの回路図である
【図１１】（ａ）は高圧偏向系分離タイプの内装黒鉛膜に誘起するパルスの波形図、（ｂ）は第２の実施の形態に係る逆パルス誘導トランスに誘導されたパルスの波形図である。
【図１２】本発明の第３の実施の形態に係るＦＢＴの回路図である。
【図１３】（ａ）はその実施の形態に係る制御回路の入力波形図、（ｂ）は制御回路の出力波形図である。
【図１４】本発明の第４の実施の形態に係るＦＢＴの回路図である。
【図１５】本発明の実施の形態に係るディスプレイモニタの作用効果を説明する波形図である。
【図１６】従来のＦＢＴの回路図である。
【図１７】従来の交番電界の低減システムを示した図である。
【図１８】その交番電界低減システムの等価回路図である。
【図１９】従来のＦＢＴの外付高圧コンデンサの外観図である。
【図２０】その外付高圧コンデンサの内部回路図である。
【符号の説明】
１ ＦＢＴ
２ 内蔵高圧コンデンサ
３ 高圧整流ダイオード
６ 高圧コイル
７ 偏向ヨーク
８ 内装黒鉛膜
１１ ブラウン管
２２ 高圧出力電線
２３ コア
２４ １次巻線
２５，３７，５０ 制御回路
２８ 水平センタリングトランジスタ
３０ 高圧出力電線別コア巻付コイル
３１ パルス誘導トランス
３２，３８，４２，５１ インダクタ
３３，３６，３９，５２ コンデンサ
３４，３５，４０，４１，５３，５５ 抵抗器
５４ 整流ダイオード
６０ プリント配線基板
Claims (7)
- 分割された２次側の各高圧コイルの出力側に、直列に高圧整流用ダイオードをそれぞれ接続し、その高圧整流用ダイオードのうちの最終段の高圧整流用ダイオードのカソード側に高圧コンデンサを接続したフライバックトランスによりディスプレイに高圧電圧を供給するとともに、
前記フライバックトランスのコアとは別の２つ以上に分割されたトロイダルコアに高圧出力電線を巻付けあるいは通し、このトロイダルコアを用いて偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを誘起する巻線を有するパルス誘導トランスを設け、
このパルス誘導トランスを介して偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを前記高圧出力電線に重畳し、
前記パルス誘導トランスの１次側に、出力パルスの波高値、位相、波形の少なくとも１つが調整できる制御回路を接続したことを特徴とするディスプレイモニタ。 - 請求項１記載のディスプレイモニタにおいて、前記トロイダルコアのうちの１次側コアが少なくとも２つに分割され、
その分割コアのうちの少なくとも１つの分割コアに、前記制御回路の波高値調整用回路に接続されたパルス誘導コイルが巻装され、
前記分割コアのうちの他の少なくとも１つの分割コアに、前記制御回路の位相および波形調整用回路に接続されたパルス誘導コイルが巻装されていることを特徴とするディスプレイモニタ。 - 分割された２次側の各高圧コイルの出力側に、直列に高圧整流用ダイオードをそれぞれ接続し、その高圧整流用ダイオードのうちの最終段の高圧整流用ダイオードのカソード側に高圧コンデンサを接続したフライバックトランスによりディスプレイに高圧電圧を供給するとともに、
前記フライバックトランスのコアとは別の２つ以上に分割されたトロイダルコアに高圧出力電線を巻付けあるいは通し、このトロイダルコアを用いて偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを誘起する巻線を有するパルス誘導トランスを設け、
このパルス誘導トランスを介して偏向ヨーク駆動用水平パルスと逆相あるいは同相のパルスを前記高圧出力電線に重畳し、
前記パルス誘導トランスの１次側に、出力パルスの波高値、位相、波形の３つが調整できる制御回路を接続したことを特徴とするディスプレイモニタ。 - 請求項３記載のディスプレイモニタにおいて、前記制御回路が、コンデンサと抵抗器を直列にした微分回路の前段に、整流用ダイオードと抵抗器の並列回路を直列に接続した回路から構成されていることを特徴とするディスプレイモニタ。
- 請求項３記載のディスプレイモニタにおいて、前記制御回路が、
波高値調整用のインダクタと、
コンデンサと抵抗器を直列にした微分回路の前段に、整流用ダイオードと抵抗器の並列回路を直列に接続した位相および波形調整用の回路から構成されていることを特徴とするディスプレイモニタ。 - 請求項３記載のディスプレイモニタにおいて、前記制御回路が、コンデンサと抵抗器を直列にした微分回路の後段とグランドの間に、抵抗器とコンデンサの直列回路を直列に接続した回路から構成され、
前記微分回路と直列回路の接続部に前記パルス誘導トランスの巻線を接続したことを特徴とするディスプレイモニタ。 - 請求項３記載のディスプレイモニタにおいて、前記制御回路が、
波高値調整用のインダクタと、
コンデンサと抵抗器を直列にした微分回路の後段とグランドの間に、抵抗器とコンデンサの直列回路を直列に接続した位相および波形調整用の回路から構成され、
前記微分回路と直列回路の接続部に前記パルス誘導トランスの巻線を接続したことを特徴とするディスプレイモニタ。
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