JP3716474B2 - 磁気シールド用鋼板 - Google Patents
磁気シールド用鋼板 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3716474B2 JP3716474B2 JP34126495A JP34126495A JP3716474B2 JP 3716474 B2 JP3716474 B2 JP 3716474B2 JP 34126495 A JP34126495 A JP 34126495A JP 34126495 A JP34126495 A JP 34126495A JP 3716474 B2 JP3716474 B2 JP 3716474B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- inclusions
- magnetic
- less
- shielding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は電子機器等から漏洩する磁気をシールドするための磁気シールド用鋼板に関する。
【０００２】
【従来技術】
近年、電子機器の普及に伴い、電子機器からの漏洩磁束が人体に与える影響や、他の電子機器に与える影響が問題となっており、このため磁気シールドの必要性が高まっている。
【０００３】
磁気シールド用材料の代表的なものとしてパーマロイが挙げられるが、高価であること、また、低磁場のシールドには非常に効果的であるものの飽和磁束密度が低いことから高磁場のシールドに対しては効果的なシールドができないことが問題となっている。
【０００４】
これに対し、純鉄系のシールド材料はパーマロイに比べると低磁場のシールド性能は劣るものの、安価であり、飽和磁束密度が高いことから高磁場シールドも可能であるというメリットがある。
【０００５】
これまで純鉄系の材料においては、優れた磁気シールド性を得るため、鋼板の結晶粒径を粗大にすること、および鋼板中の介在物を極力低減することが試みられている。結晶粒径を粗大化させるためには、調圧を施した後に焼鈍することが有効であり、また、介在物を低減するためにはＡｌで十分に脱酸し、介在物を浮上分離することが有効である。
【０００６】
例えば、特開平５−２４７６０４号公報には、Ｓｉ：０．０５％以下、Ａｌ：０．０５％以下とし、５〜３０％の調圧後に焼鈍することによりフェライト粒径を結晶粒度番号で２以下、７以上とする軟磁性鉄板が開示されている。また、特開平１−１３９７３９号公報には、Ａｌで十分脱酸することにより、ＪＩＳ−Ｇ０５５５に規定されている非金属介在物の面積率が（ｄＡ＋ｄＢ＋ｄＣ）≦０．１％とする純鉄が開示されている。
しかし、磁気シールド性の指標となる最大透磁率は、前者では１９０００程度、後者で１６０００程度であり、未だ満足することができる特性とはいえない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、安価でかつ磁気シールド性に優れた磁気シールド用鋼板を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、磁気シールド性を向上させる技術について鋭意検討した結果、鋼中の粗大な介在物量をコントロールすることにより粒成長性が向上し、優れたシールド特性が得られることを見出した。
【０００９】
本発明は、このような知見に基づいて完成されたものであり、質量％で、
Ｓｉ：０．０５〜０．３０％、
Ａｌ：０．００４％以下（０％を含む）、
Ｃ：０．００５％以下（０％を含む）、
Ｓ：０．０２％以下（０％を含む）、
Ｍｎ：０．０５〜０．５％、
Ｐ：０．００５〜０．２％、
Ｎ：０．００５％以下（０％を含む）、
を含み、残部実質的にＦｅからなり、５μｍ超の介在物を１０００〜５０００個／ｃｍ２の範囲で含むことを特徴とする磁気シールド用鋼板を提供するものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について実験結果に基づいて具体的に説明する。
まず、磁気シールド性に及ぼす脱酸方法の違いを明らかにするため、Ｓｉ脱酸後真空脱ガスを行い、Ｃ：０．００２０％、Ｓｉ：０．１１％、Ｍｎ：０．３２％、Ｐ：０．１００％、Ｓ：０．００２％、Ａｌ：ｔｒ．、Ｎ：０．００２０％に成分調整を行った鋼と、Ａｌ脱酸後真空脱ガスを行い、Ｃ：０．００２１％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．３３％、Ｐ：０．１００％、Ｓ：０．００２％、Ａｌ：０．１０％、Ｎ：０．００２２％に成分調整を行った鋼を溶製した。なお、真空脱ガスは従来のシールド材と同様２０分間程度行い、介在物をできるだけ浮上分離させた。
【００１１】
これらの鋼を鋳造後、熱間圧延および冷間圧延を行って板厚１．０ｍｍの冷延鋼板とし、この冷延鋼板に７２５℃×２分間の仕上焼鈍を施した後、１．５％の調圧を加え、さらに８００℃×２時間の磁性焼鈍を施した。図１は、このようにして得た磁気シールド材の最大透磁率（μmax ）を比較したものである。ここで、直流磁気特性は直流磁気特性は調圧後の鋼板を外径４５ｍｍ、内径３３ｍｍのリングサンプルに加工した後、７５０℃×２時間の磁性焼鈍を施し、ＪＩＳ Ｃ２５５０に準拠して測定した。
【００１２】
図１より、最大透磁率はＳｉ脱酸鋼のほうが高くなることがわかる。
脱酸方法により透磁率に差が生じた原因を解明するため、最初に、フェライト組織を光学顕微鏡にて観察したところ、Ａｌ脱酸鋼においては混粒組織を呈しており、これに対し、Ｓｉ脱酸鋼では均一粗大粒となっていた。
【００１３】
次に、この組織の差を鋼中介在物の観点から調査した。介在物観察はＳＥＭを用いて行った。その結果、Ａｌ脱酸鋼においては２〜３μｍ程度の比較的粗大な介在物は低減しているものの、１μｍ以下の微細酸化物は多数残存していることが判明した。一方、Ｓｉ脱酸鋼においては、３〜５μｍの比較的粗大な介在物が多いものの、１μｍ以下の微細酸化物は少なくなっていることが判明した。一般に粒子径の小さいものほど粒界のピンニング力が大きいため、１μｍ以下の微細酸化物の差が、Ａｌ脱酸鋼とＳｉ脱酸鋼における粒成長性の差となったものと考えられる。すなわち、鋼組織を均一粗大粒にして最大透磁率を高めるためには、粒成長を妨げる１μｍ以下の介在物を極力低減することが必要があることがわかる。このことは、もともと１μｍ以下の介在物が少ないＳｉ脱酸鋼において、１μｍ以下の微細酸化物をさらに低減することができれば、より一層優れた磁気シールド用鋼板が得られる可能性を示唆している。
【００１４】
本発明者らは、このＳｉ脱酸鋼の粒成長性をさらに向上させるため、１次脱酸生成物を用い、鋼の凝固時に微細に晶出する１μｍ以下の二次脱酸生成物をこの粗大酸化物を核として凝集させることについて検討した。
【００１５】
２次脱酸生成物を凝集させるための最適な一次脱酸生成物の大きさおよび量を決定するため、Ｓｉ脱酸鋼の脱ガス時に溶鋼中への酸素吹き込み、その際の酸素吹き込み量および酸素吹き込み終了から鋳造までの時間を種々変化させることにより介在物の大きさおよび量を変化させた。
【００１６】
図２はこのような手法にて、Ｃ：０．００２０％、Ｓｉ：０．１１％、Ｍｎ：０．３２％、Ｐ：０．１００％、Ｓ：０．００２％、Ａｌ：ｔｒ．、Ｎ：０．００２０％の鋼を鋳造し、熱間圧延、冷間圧延を行い、板厚１．０ｍｍの冷延鋼板を行うことにより一次脱酸生成物を粗大にした鋼を溶製し、鋳造後、熱間圧延、冷間圧延を行うことにより、板厚１．０ｍｍの冷延鋼板とし、引き続き７２５℃×２分間の仕上焼鈍を施した後、２．０％の調圧を加え、さらに８００℃×２時間の磁性焼鈍を施すことにより得られた磁気シールド材の鋼中介在物量と最大透磁率（μmax ）との関係を示したものである。
【００１７】
図２より、鋼中介在物の大きさが、３〜５μｍの場合には、介在物量を変化させても透磁率は２００００に達せず特性として満足できるものではない。一方、鋼中介在物の大きさが５μｍ超の場合には、介在物量が１０００〜５０００個／ｃｍ2 の場合に、最大透磁率が２００００以上となり、単にＳｉで脱酸するよりも大幅に最大透磁率が高くなることがわかる。これらサンプルの組織を光学顕微鏡にて観察したところ、３〜５μｍの介在物が５０００個／ｃｍ2 未満、もしくは５μｍ超の鋼中介在物量が１０００個／ｃｍ2 未満の場合には、結晶粒は十分に粗大となっておらず、一方、鋼中介在物量が５０００個／ｃｍ2 超においては結晶粒が細粒となっていた。これに対し、５μｍ超の鋼中介在物量が１０００〜５０００個／ｃｍ2 においては均一な粗大粒となっていた。このことより、５μｍ超の鋼中介在物量を一定範囲に制御することにより安定した粒成長性が得られることが判明した。
【００１８】
その原因を解明するために、粒成長性に及ぼす微細介在物の観察を行った。その結果、３〜５μｍの介在物が５０００個／ｃｍ2 未満もしくは５μｍ超の鋼中介在物量が１０００個／ｃｍ2 未満の鋼板においては、１μｍ以下の酸化物が認められた。これに対し、５μｍ超の鋼中介在物量が１０００〜５０００個／ｃｍ2 の鋼板においては１μｍ以下の酸化物はほとんど認められなかった。このことより、５μｍ超の鋼中介在物量が１０００〜５０００個／ｃｍ2 において均一粗大粒が得られた原因は、粗大な一次脱酸生成物が増大し、これに伴い微細な二次脱酸生成物が低減したためと考えられる。
【００１９】
３〜５μｍおよび５μｍ超の鋼中介在物が５０００個／ｃｍ2 超においては、酸化物は粗大となっているものの、その個数が多いため、この粗大酸化物自体が粒成長を阻害し、細粒が生じたものと考えられる。
【００２０】
以上の結果より、本発明者らは、シールド材の介在物を極力低減するという従来の思想とは異なり、５μｍ超の鋼中介在物を比較的多数残存させることにより磁気シールド特性が向上することを見出し、本発明を完成するに至った。
【００２１】
次に、発明の成分について具体的に説明する。
本発明では、重量％で、Ｓｉ：０．０５〜０．３０％、Ａｌ：０．００４％以下（０％を含む）、Ｃ：０．００５％以下（０％を含む）、Ｓ：０．０２％以下（０％を含む）、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｐ：０．００５〜０．２％、Ｎ：０．００５％以下（０％を含む）とする。
【００２２】
Ｓｉは脱酸のため０．０５％以上添加するが、より安定した粗大酸化物を形成させるためには０．１％以上の添加が好ましい。また０．３０％を超えると高磁場の磁束密度が低下するため、上限を０．３０％とする。
【００２３】
Ａｌは脱酸材として添加すると微細なＡｌ2 Ｏ3 を生成し、粒成長性を不安定にする。このためＡｌは少ないほど好ましく、０．００４％以下とし、０％も含むものとする。
【００２４】
Ｃは磁気時効の問題があるため少ないほうが好ましく、０．００５％以下とし、０％も含むものとする。
Ｍｎは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するために０．０５％以上必要であるが、０．５％を超えると磁束密度が低下するため０．０５〜０．５％とする。
【００２５】
Ｓは磁気特性を劣化させるＭｎＳを生成するため少ないほうが好ましく、０．０２％以下とし、より好ましくは０．００１％以下とし、０％も含むものとする。
【００２６】
Ｐは鋼板の打ち抜き性を改善するために必要な元素であるため０．００５％以上添加する。しかし、０．２％を超えて添加すると鋼板が脆化するため上限を０．２％とする。
【００２７】
Ｎは０．００５％を超えると磁気特性を劣化させるため、０．００５％以下とし、０％も含むものとする。
次に、本発明の磁気シールド用鋼板の製造方法の一例について説明する。
【００２８】
本発明においては、介在物として粗大な酸化物を形成させるためＳｉ脱酸を行うことが重要となる。また、従来の磁気シールド材とは異なり、一次脱酸生成物として生成したＳｉＯ2 を粗大にし、ＳｉＯ2 が浮上分離しないうちに鋳造を行うことも必要である。そのための一手法として、例えば、転炉で吹錬した溶鋼をＳｉ脱酸し脱ガス処理する際に、溶鋼中へ酸素を吹き込み、もしくは酸化鉄を投入し、その後速やかに鋳造する。これにより鋼中介在物の大きさおよび量を所定の範囲内とすることができる。
【００２９】
続いて熱間圧延および熱間圧延後の熱延板焼鈍を行うが、その条件は特に制限する必要はない。
次いで一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍を挟んだ２回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後に、仕上焼鈍を行い、引き続き調圧を加える。この調圧率の下限は、従来の磁気シールド材より大幅に低く、０．５％以上であればよい。上限は加工性の観点から規制され、５％以下が好ましい。ただし、加工が施されないシールド材に関しては５％超でもかまわない。
【００３０】
調圧後、シールド構体に加工され、７５０〜８５０℃で２時間程度の磁性焼鈍を施す。
これら一連の処理により、本発明の鋼板が得られる。
【００３１】
【実施例】
以下、本発明の具体的な実施例について説明する。
表１に示す組成の鋼となるように、表２中に示す酸素吹き込み条件で酸素量の調整を行った後に、板厚２．０ｍｍまで熱間圧延を行い、酸洗後、板厚１．０ｍｍまで冷間圧延を行った。その後、７３０℃×２分間の仕上焼鈍を行い、さらに表２に示す調圧率で調圧後、磁性焼鈍を施した。
磁気特性は、外径４５ｍｍ、内径３３ｍｍのリング試験片を用いて行った。各鋼板の磁気特性を表２に合わせて示す。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
表２に示すように、本発明の範囲内の組成および介在物量の鋼板は、最大透磁率が高く、磁気シールド性に優れていることが確認された。
一方、介在物量が本発明の範囲から外れる鋼板は最大透磁率が低く、本発明の範囲のものよりも磁気シールド性が劣ることが確認された。
【００３５】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明によれば、安価で磁気シールド性に優れた磁気シールド用鋼板を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｓｉ脱酸鋼およびＡｌ脱酸鋼の最大透磁率を比較して示す図。
【図２】鋼中の介在物量と最大透磁率との関係を示す図。
【発明の属する技術分野】
本発明は電子機器等から漏洩する磁気をシールドするための磁気シールド用鋼板に関する。
【０００２】
【従来技術】
近年、電子機器の普及に伴い、電子機器からの漏洩磁束が人体に与える影響や、他の電子機器に与える影響が問題となっており、このため磁気シールドの必要性が高まっている。
【０００３】
磁気シールド用材料の代表的なものとしてパーマロイが挙げられるが、高価であること、また、低磁場のシールドには非常に効果的であるものの飽和磁束密度が低いことから高磁場のシールドに対しては効果的なシールドができないことが問題となっている。
【０００４】
これに対し、純鉄系のシールド材料はパーマロイに比べると低磁場のシールド性能は劣るものの、安価であり、飽和磁束密度が高いことから高磁場シールドも可能であるというメリットがある。
【０００５】
これまで純鉄系の材料においては、優れた磁気シールド性を得るため、鋼板の結晶粒径を粗大にすること、および鋼板中の介在物を極力低減することが試みられている。結晶粒径を粗大化させるためには、調圧を施した後に焼鈍することが有効であり、また、介在物を低減するためにはＡｌで十分に脱酸し、介在物を浮上分離することが有効である。
【０００６】
例えば、特開平５−２４７６０４号公報には、Ｓｉ：０．０５％以下、Ａｌ：０．０５％以下とし、５〜３０％の調圧後に焼鈍することによりフェライト粒径を結晶粒度番号で２以下、７以上とする軟磁性鉄板が開示されている。また、特開平１−１３９７３９号公報には、Ａｌで十分脱酸することにより、ＪＩＳ−Ｇ０５５５に規定されている非金属介在物の面積率が（ｄＡ＋ｄＢ＋ｄＣ）≦０．１％とする純鉄が開示されている。
しかし、磁気シールド性の指標となる最大透磁率は、前者では１９０００程度、後者で１６０００程度であり、未だ満足することができる特性とはいえない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、安価でかつ磁気シールド性に優れた磁気シールド用鋼板を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、磁気シールド性を向上させる技術について鋭意検討した結果、鋼中の粗大な介在物量をコントロールすることにより粒成長性が向上し、優れたシールド特性が得られることを見出した。
【０００９】
本発明は、このような知見に基づいて完成されたものであり、質量％で、
Ｓｉ：０．０５〜０．３０％、
Ａｌ：０．００４％以下（０％を含む）、
Ｃ：０．００５％以下（０％を含む）、
Ｓ：０．０２％以下（０％を含む）、
Ｍｎ：０．０５〜０．５％、
Ｐ：０．００５〜０．２％、
Ｎ：０．００５％以下（０％を含む）、
を含み、残部実質的にＦｅからなり、５μｍ超の介在物を１０００〜５０００個／ｃｍ２の範囲で含むことを特徴とする磁気シールド用鋼板を提供するものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明について実験結果に基づいて具体的に説明する。
まず、磁気シールド性に及ぼす脱酸方法の違いを明らかにするため、Ｓｉ脱酸後真空脱ガスを行い、Ｃ：０．００２０％、Ｓｉ：０．１１％、Ｍｎ：０．３２％、Ｐ：０．１００％、Ｓ：０．００２％、Ａｌ：ｔｒ．、Ｎ：０．００２０％に成分調整を行った鋼と、Ａｌ脱酸後真空脱ガスを行い、Ｃ：０．００２１％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．３３％、Ｐ：０．１００％、Ｓ：０．００２％、Ａｌ：０．１０％、Ｎ：０．００２２％に成分調整を行った鋼を溶製した。なお、真空脱ガスは従来のシールド材と同様２０分間程度行い、介在物をできるだけ浮上分離させた。
【００１１】
これらの鋼を鋳造後、熱間圧延および冷間圧延を行って板厚１．０ｍｍの冷延鋼板とし、この冷延鋼板に７２５℃×２分間の仕上焼鈍を施した後、１．５％の調圧を加え、さらに８００℃×２時間の磁性焼鈍を施した。図１は、このようにして得た磁気シールド材の最大透磁率（μmax ）を比較したものである。ここで、直流磁気特性は直流磁気特性は調圧後の鋼板を外径４５ｍｍ、内径３３ｍｍのリングサンプルに加工した後、７５０℃×２時間の磁性焼鈍を施し、ＪＩＳ Ｃ２５５０に準拠して測定した。
【００１２】
図１より、最大透磁率はＳｉ脱酸鋼のほうが高くなることがわかる。
脱酸方法により透磁率に差が生じた原因を解明するため、最初に、フェライト組織を光学顕微鏡にて観察したところ、Ａｌ脱酸鋼においては混粒組織を呈しており、これに対し、Ｓｉ脱酸鋼では均一粗大粒となっていた。
【００１３】
次に、この組織の差を鋼中介在物の観点から調査した。介在物観察はＳＥＭを用いて行った。その結果、Ａｌ脱酸鋼においては２〜３μｍ程度の比較的粗大な介在物は低減しているものの、１μｍ以下の微細酸化物は多数残存していることが判明した。一方、Ｓｉ脱酸鋼においては、３〜５μｍの比較的粗大な介在物が多いものの、１μｍ以下の微細酸化物は少なくなっていることが判明した。一般に粒子径の小さいものほど粒界のピンニング力が大きいため、１μｍ以下の微細酸化物の差が、Ａｌ脱酸鋼とＳｉ脱酸鋼における粒成長性の差となったものと考えられる。すなわち、鋼組織を均一粗大粒にして最大透磁率を高めるためには、粒成長を妨げる１μｍ以下の介在物を極力低減することが必要があることがわかる。このことは、もともと１μｍ以下の介在物が少ないＳｉ脱酸鋼において、１μｍ以下の微細酸化物をさらに低減することができれば、より一層優れた磁気シールド用鋼板が得られる可能性を示唆している。
【００１４】
本発明者らは、このＳｉ脱酸鋼の粒成長性をさらに向上させるため、１次脱酸生成物を用い、鋼の凝固時に微細に晶出する１μｍ以下の二次脱酸生成物をこの粗大酸化物を核として凝集させることについて検討した。
【００１５】
２次脱酸生成物を凝集させるための最適な一次脱酸生成物の大きさおよび量を決定するため、Ｓｉ脱酸鋼の脱ガス時に溶鋼中への酸素吹き込み、その際の酸素吹き込み量および酸素吹き込み終了から鋳造までの時間を種々変化させることにより介在物の大きさおよび量を変化させた。
【００１６】
図２はこのような手法にて、Ｃ：０．００２０％、Ｓｉ：０．１１％、Ｍｎ：０．３２％、Ｐ：０．１００％、Ｓ：０．００２％、Ａｌ：ｔｒ．、Ｎ：０．００２０％の鋼を鋳造し、熱間圧延、冷間圧延を行い、板厚１．０ｍｍの冷延鋼板を行うことにより一次脱酸生成物を粗大にした鋼を溶製し、鋳造後、熱間圧延、冷間圧延を行うことにより、板厚１．０ｍｍの冷延鋼板とし、引き続き７２５℃×２分間の仕上焼鈍を施した後、２．０％の調圧を加え、さらに８００℃×２時間の磁性焼鈍を施すことにより得られた磁気シールド材の鋼中介在物量と最大透磁率（μmax ）との関係を示したものである。
【００１７】
図２より、鋼中介在物の大きさが、３〜５μｍの場合には、介在物量を変化させても透磁率は２００００に達せず特性として満足できるものではない。一方、鋼中介在物の大きさが５μｍ超の場合には、介在物量が１０００〜５０００個／ｃｍ2 の場合に、最大透磁率が２００００以上となり、単にＳｉで脱酸するよりも大幅に最大透磁率が高くなることがわかる。これらサンプルの組織を光学顕微鏡にて観察したところ、３〜５μｍの介在物が５０００個／ｃｍ2 未満、もしくは５μｍ超の鋼中介在物量が１０００個／ｃｍ2 未満の場合には、結晶粒は十分に粗大となっておらず、一方、鋼中介在物量が５０００個／ｃｍ2 超においては結晶粒が細粒となっていた。これに対し、５μｍ超の鋼中介在物量が１０００〜５０００個／ｃｍ2 においては均一な粗大粒となっていた。このことより、５μｍ超の鋼中介在物量を一定範囲に制御することにより安定した粒成長性が得られることが判明した。
【００１８】
その原因を解明するために、粒成長性に及ぼす微細介在物の観察を行った。その結果、３〜５μｍの介在物が５０００個／ｃｍ2 未満もしくは５μｍ超の鋼中介在物量が１０００個／ｃｍ2 未満の鋼板においては、１μｍ以下の酸化物が認められた。これに対し、５μｍ超の鋼中介在物量が１０００〜５０００個／ｃｍ2 の鋼板においては１μｍ以下の酸化物はほとんど認められなかった。このことより、５μｍ超の鋼中介在物量が１０００〜５０００個／ｃｍ2 において均一粗大粒が得られた原因は、粗大な一次脱酸生成物が増大し、これに伴い微細な二次脱酸生成物が低減したためと考えられる。
【００１９】
３〜５μｍおよび５μｍ超の鋼中介在物が５０００個／ｃｍ2 超においては、酸化物は粗大となっているものの、その個数が多いため、この粗大酸化物自体が粒成長を阻害し、細粒が生じたものと考えられる。
【００２０】
以上の結果より、本発明者らは、シールド材の介在物を極力低減するという従来の思想とは異なり、５μｍ超の鋼中介在物を比較的多数残存させることにより磁気シールド特性が向上することを見出し、本発明を完成するに至った。
【００２１】
次に、発明の成分について具体的に説明する。
本発明では、重量％で、Ｓｉ：０．０５〜０．３０％、Ａｌ：０．００４％以下（０％を含む）、Ｃ：０．００５％以下（０％を含む）、Ｓ：０．０２％以下（０％を含む）、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｐ：０．００５〜０．２％、Ｎ：０．００５％以下（０％を含む）とする。
【００２２】
Ｓｉは脱酸のため０．０５％以上添加するが、より安定した粗大酸化物を形成させるためには０．１％以上の添加が好ましい。また０．３０％を超えると高磁場の磁束密度が低下するため、上限を０．３０％とする。
【００２３】
Ａｌは脱酸材として添加すると微細なＡｌ2 Ｏ3 を生成し、粒成長性を不安定にする。このためＡｌは少ないほど好ましく、０．００４％以下とし、０％も含むものとする。
【００２４】
Ｃは磁気時効の問題があるため少ないほうが好ましく、０．００５％以下とし、０％も含むものとする。
Ｍｎは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するために０．０５％以上必要であるが、０．５％を超えると磁束密度が低下するため０．０５〜０．５％とする。
【００２５】
Ｓは磁気特性を劣化させるＭｎＳを生成するため少ないほうが好ましく、０．０２％以下とし、より好ましくは０．００１％以下とし、０％も含むものとする。
【００２６】
Ｐは鋼板の打ち抜き性を改善するために必要な元素であるため０．００５％以上添加する。しかし、０．２％を超えて添加すると鋼板が脆化するため上限を０．２％とする。
【００２７】
Ｎは０．００５％を超えると磁気特性を劣化させるため、０．００５％以下とし、０％も含むものとする。
次に、本発明の磁気シールド用鋼板の製造方法の一例について説明する。
【００２８】
本発明においては、介在物として粗大な酸化物を形成させるためＳｉ脱酸を行うことが重要となる。また、従来の磁気シールド材とは異なり、一次脱酸生成物として生成したＳｉＯ2 を粗大にし、ＳｉＯ2 が浮上分離しないうちに鋳造を行うことも必要である。そのための一手法として、例えば、転炉で吹錬した溶鋼をＳｉ脱酸し脱ガス処理する際に、溶鋼中へ酸素を吹き込み、もしくは酸化鉄を投入し、その後速やかに鋳造する。これにより鋼中介在物の大きさおよび量を所定の範囲内とすることができる。
【００２９】
続いて熱間圧延および熱間圧延後の熱延板焼鈍を行うが、その条件は特に制限する必要はない。
次いで一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍を挟んだ２回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後に、仕上焼鈍を行い、引き続き調圧を加える。この調圧率の下限は、従来の磁気シールド材より大幅に低く、０．５％以上であればよい。上限は加工性の観点から規制され、５％以下が好ましい。ただし、加工が施されないシールド材に関しては５％超でもかまわない。
【００３０】
調圧後、シールド構体に加工され、７５０〜８５０℃で２時間程度の磁性焼鈍を施す。
これら一連の処理により、本発明の鋼板が得られる。
【００３１】
【実施例】
以下、本発明の具体的な実施例について説明する。
表１に示す組成の鋼となるように、表２中に示す酸素吹き込み条件で酸素量の調整を行った後に、板厚２．０ｍｍまで熱間圧延を行い、酸洗後、板厚１．０ｍｍまで冷間圧延を行った。その後、７３０℃×２分間の仕上焼鈍を行い、さらに表２に示す調圧率で調圧後、磁性焼鈍を施した。
磁気特性は、外径４５ｍｍ、内径３３ｍｍのリング試験片を用いて行った。各鋼板の磁気特性を表２に合わせて示す。
【００３２】
【表１】
【表２】
表２に示すように、本発明の範囲内の組成および介在物量の鋼板は、最大透磁率が高く、磁気シールド性に優れていることが確認された。
一方、介在物量が本発明の範囲から外れる鋼板は最大透磁率が低く、本発明の範囲のものよりも磁気シールド性が劣ることが確認された。
【００３５】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明によれば、安価で磁気シールド性に優れた磁気シールド用鋼板を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｓｉ脱酸鋼およびＡｌ脱酸鋼の最大透磁率を比較して示す図。
【図２】鋼中の介在物量と最大透磁率との関係を示す図。
Claims (1)
- 質量％で、
Ｓｉ：０．０５〜０．３０％、
Ａｌ：０．００４％以下（０％を含む）、
Ｃ：０．００５％以下（０％を含む）、
Ｓ：０．０２％以下（０％を含む）、
Ｍｎ：０．０５〜０．５％、
Ｐ：０．００５〜０．２％、
Ｎ：０．００５％以下（０％を含む）、
を含み、残部実質的にＦｅからなり、５μｍ超の介在物を１０００〜５０００個／ｃｍ２の範囲で含むことを特徴とする磁気シールド用鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34126495A JP3716474B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 磁気シールド用鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34126495A JP3716474B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 磁気シールド用鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09176795A JPH09176795A (ja) | 1997-07-08 |
| JP3716474B2 true JP3716474B2 (ja) | 2005-11-16 |
Family
ID=18344703
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34126495A Expired - Fee Related JP3716474B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 磁気シールド用鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3716474B2 (ja) |
-
1995
- 1995-12-27 JP JP34126495A patent/JP3716474B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09176795A (ja) | 1997-07-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0084569B1 (en) | Process for manufacturing isotropic electromagnetic steel plate having excellent magnetic characteristics | |
| JP3716474B2 (ja) | 磁気シールド用鋼板 | |
| JP2888226B2 (ja) | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| JP3456295B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板用鋼の溶製方法 | |
| JP2000017330A (ja) | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3915108B2 (ja) | 軟磁性鋼板 | |
| JP3883029B2 (ja) | 軟磁性鋼板 | |
| JP3424178B2 (ja) | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| JP3252692B2 (ja) | 磁気特性のすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPS5817248B2 (ja) | 低鉄損無方向性電磁鋼板 | |
| JPS5974258A (ja) | 鉄損の少ない無方向性珪素鋼板 | |
| JP4062833B2 (ja) | 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH09125201A (ja) | 磁気シールド用鋼板 | |
| KR102528345B1 (ko) | 무방향성 전자 강판 및 그의 소재가 되는 슬래브 주편의 제조 방법 | |
| JPH0967654A (ja) | 鉄損特性の優れた無方向性電磁鋼板 | |
| JPH01139739A (ja) | 磁気特性の優れた純鉄 | |
| JPH03122236A (ja) | Ｎｉ―Ｆｅ系高透磁率磁性合金 | |
| JPH1112701A (ja) | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| JPH1171650A (ja) | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| JP2001348652A (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP3975603B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
| KR100360094B1 (ko) | 자기차폐성이 우수한 브라운관용 냉연강판 및 그 제조방법 | |
| KR100851162B1 (ko) | 인너실드용 극박 냉연강판 제조방법 | |
| JP3599118B2 (ja) | 磁気シールド材の製造方法 | |
| JP3473739B2 (ja) | Ｔｖインナーシールド材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050809 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050822 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080909 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090909 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090909 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100909 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100909 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110909 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110909 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120909 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120909 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130909 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |