JP3608645B2 - 扁平糸織物とその製造方法および製造装置 - Google Patents

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、繊維複合材料として優れた特性を発揮する扁平糸織物並びにその製造方法および製造装置に関するものである。さらに詳しくは扁平状の炭素繊維糸を用いた薄くて繊維密度の均一な扁平糸織物並びにその製造方法および製造装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
比弾性率が大きく、かつ、比強度が大きい炭素繊維からなる炭素繊維織物は、通常、一般のシャトル織機やレピア織機により製織されており、合成樹脂と複合して所定形状に成形することにより炭素繊維強化プラスチック（以下、「ＣＦＲＰ」という）等の複合材料用補強基材として多用されている。
【０００３】
このような複合材料用補強基材として、例えば、ＣＦＲＰは、その優れた性能を生かして航空機の構造材等に使われ始めているが、さらにＣＦＲＰの使用範囲を拡大させるためには、成形のみならず炭素繊維や炭素繊維織物等の中間基材のコストダウンが大きな課題である。
【０００４】
さて、炭素繊維は、繊維が太くなり繊度が大きくなるほどプリカーサおよび耐炎化工程や焼成工程での生産性が向上し、安価な炭素繊維糸を製造することが可能となる。
【０００５】
しかし、通常の炭素繊維織物は、ほぼ円形断面に収束させた炭素繊維糸を織糸として織物にしているので、織り込まれた状態においては、たて糸とよこ糸が交錯する交錯部における炭素繊維糸の断面が楕円形で、織糸が大きくクリンプしている。特に、太い炭素繊維糸を使用した炭素繊維織物では、太いよこ糸と太いたて糸が交錯しているのでこの傾向が大である。
【０００６】
このため、織糸たる炭素繊維糸が大きくクリンプした炭素繊維織物では、繊維密度が不均一となって炭素繊維の特徴である高強度特性が充分に発揮できない。また、太い炭素繊維糸を使用した炭素繊維織物は、一般に、織物目付や厚みが大きくなるため、プリプレグや繊維強化プラスチック（以下、「ＦＲＰ」という）を成形するときの樹脂含浸性が悪くなる。
【０００７】
従って、太い炭素繊維糸を使用した炭素繊維織物を用いて得られるＣＦＲＰは、樹脂中に存在するボイドが多くなり高い強度特性が期待できない。
【０００８】
一方、太い炭素繊維糸を使用した目付の小さい炭素繊維織物では、炭素繊維糸間に形成される空隙が大きくなる。このため、目付の小さい炭素繊維織物を用いてＣＦＲＰを成形すると、炭素繊維糸の含有率が低く、炭素繊維糸間に形成される空隙部分に樹脂のボイドが集中的に発生し、高性能なＣＦＲＰが得られなくなるという欠点があった。
【０００９】
このような欠点に対して、特開昭５８−１９１２４４号公報に、薄くて幅の広い扁平な炭素繊維糸を織った、厚みが０．０９ｍｍ以下で、目付が８５ｇ／ｍ^２以下の薄地織物とその製造法が開示されている。この薄地織物は、厚みが非常に薄いために、織糸のクリンプが小さく、高い補強効果を発揮し、薄いＣＦＲＰの成形には優れた基材である。
【００１０】
このように扁平な炭素繊維糸を用いた炭素繊維織物の製織方法は、炭素繊維糸が必要本数巻かれたたて糸ビーム、またはクリールに仕掛けられた炭素繊維糸ボビンから供給されるたて糸シートを綜絖により順次開口させ、その開口にシャトルまたはレピアでよこ糸を挿入させるものである。
【００１１】
たて糸に関しては、ビーム供給とボビンから直接供給する方法があるが、どちらにしても炭素繊維糸ボビンをゆっくり回転させながら解舒させる横取り解舒、あるいはボビンの軸方向に解舒させる縦取り解舒の２つの方法が採られている。
【００１２】
また、よこ糸に関しては、供給速度がたて糸に比べて一段と速いため、繊維糸ボビンから縦取り解舒させる方法しかない。扁平糸に撚が掛からないようよこ糸を横取り解舒させる方法として、特開平２−７４６４５号公報には、ボビンをモーターで積極的に回転させ、重力を利用してよこ糸挿入に必要な長さを貯溜させる方法が提案されている。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、たて糸に関し、扁平糸が巻かれたボビンを縦取り解舒させるとボビンが一周する毎に１回の撚が掛かり、扁平状態が潰されて部分的に収束してしまう問題がある。一方、横取り解舒させて撚が掛からないように供給しても、たて糸密度を揃えるコームならびに綜絖のメールによって扁平状態が潰されてしまい糸幅が均一に拡がった織物が得られない。
【００１４】
また、よこ糸に関しては、特開平２−７４６４５号公報に開示された方法によると、横取り解舒させるのでよこ糸に撚が掛かることはないが、積極的にボビンを回転させる方式では巻量によって解舒速度が異なるため、起動・停止が頻繁に起こり、特に停止動作の遅れによる弛みで扁平糸が捩じれてしまうという問題が起こる。
【００１５】
しかも、たて糸とよこ糸の交錯部における織糸のクリンプを小さくするためには、織糸を構成する繊維は可能な限り繊度が大きく、かつ、織糸は厚みの薄い扁平糸であることが好ましく、たて糸とよこ糸とがそれぞれの糸幅とほぼ等しい糸間隔で織物構造をなしていることが望ましい。
【００１６】
しかし、織糸の繊維が太くなると糸幅が極端に広くなり、製織時に扁平状態が潰されて繊維密度が均一な織物が得られないという問題がある。また、織糸が極端に幅が狭く薄い扁平糸であると、糸幅方向の剛性が小さくなって製織時に簡単に扁平状態が潰れてしまうという問題がある。この場合、織糸の扁平状態を維持させるためにサイジング剤を付着させることも考えられるが、多量に付着させると、ＣＦＲＰの成形の際に樹脂の含浸性が阻害され、成形されるＣＦＲＰが高い強度特性を発揮できなくなるという問題がある。
【００１７】
さらに、前記特開昭５８−１９１２４４号公報に開示された薄地織物とその製造法においては、中肉あるいは厚肉のＣＦＲＰの成形に膨大な枚数の織物基材あるいは織物プリプレグを積層しなければならないことから、成形されるＣＦＲＰが高価になると共に、成形作業に非常に手間が掛かるという欠点がある。
【００１８】
このように、従来は、炭素繊維が太いときには優れた強度特性を有するＣＦＲＰを成形できず、また、扁平糸を製織して扁平糸織物を製造する際、従来は満足すべき方法や装置もなく、その提供が望まれていた。
【００１９】
本発明は上記の点に鑑みてなされたもので、前記従来技術の欠点を改善し、太い糸条からなる扁平糸であっても、その扁平状態が維持されたＦＲＰ用の補強基材として、安価で高い強度特性を発揮し得る扁平糸織物並びにその製造方法および製造装置を提供することを目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】
本発明の扁平糸織物は、ＣＦ扁平糸からなるたて糸とよこ糸とが交錯した織物で、その織物組織は特に限定されるものではない。しかし、平織組織のように各織糸が一本一本交互に交錯してクリンプが大きくなり易い組織であっても、実際には織糸自体が扁平で薄いので、織糸のクリンプが非常に小さく抑えられ、強度特性が低下することはない。
【００２１】
ＣＦ扁平糸は、繊維の製造工程において、複数の繊維からなる繊維束をサイジング工程に入るまでにリボン状にひき揃えておき、サイジング剤で形態を保持させてボビンに巻いてもよいし、別工程で扁平糸を開繊してリボン状にひき揃え、サイジング剤で固着してもよい。
【００２２】
特に、炭素繊維糸は高強度・高弾性であるが、前記のように織糸がクリンプした状態では炭素繊維の有する高強度特性を充分発揮することができない。このため、織糸のクリンプ率が小さく、繊維密度が均一な炭素繊維織物を得るには、薄くて扁平な炭素繊維糸を用い、その糸幅とほぼ等しいピッチで織物とする必要がある。
【００２３】
したがって、ＣＦ扁平糸を構成する繊維は、繊度が３，０００〜２０，０００デニールで、適正な織物厚みから糸の厚みは０．０５〜０．２ｍｍ、糸幅は４〜１６ｍｍであり、糸幅／糸厚み比が３０以上である。
【００２４】
扁平形状を保持するためには、扁平糸は０．５〜２．５重量％程度の小量のサイジング剤を付着させておく。
【００２５】
また、ＣＦ扁平糸は、撚りがないことが条件である。扁平糸に撚りがあると、その撚りがある部分で糸幅が狭く収束して分厚くなり、製織された織物の表面に凹凸が発生する。このため、製織された織物は、外力が作用した際にその撚り部分に応力が集中し、ＦＲＰ等に成形した場合に強度特性が不均一となってしまう。
【００２６】
このように撚りのない扁平糸を用いて扁平糸織物を製織するため本発明の扁平糸織物の製造方法によれば、繊度が３，０００〜２０，０００デニール、糸幅が４〜１６ｍｍ、糸幅／糸厚み比が３０以上、サイジング剤が０．５〜２．５重量％付着された炭素繊維扁平糸からなるよこ糸を巻回したよこ糸ボビンからよこ糸を引取りローラの回転により一定速度で横取り解舒し、水平ガイドローラおよび垂直ガイドローラを含む円筒状ガイドローラによってよこ糸をよこ糸供給位置において扁平状態を保持しながらよこ糸の高さ方向および水平方向の位置を決めるとともに、前記よこ糸ボビンと前記円筒状ガイドローラとの間で、たて糸に対する１回のよこ糸供給に必要な長さのよこ糸を保留しつつ緊張下によこ糸を供給するよこ糸供給工程を含む製造方法としたものである。
このとき、前記よこ糸の保留をスプリングによって行う。
【００２７】
さらに、本発明の扁平糸織物の製造装置によれば、織機の主軸と連動して回転し、織機の主軸と連動して回転し、繊度が３，０００〜２０，０００デニール、糸幅が４〜１６ｍｍ、糸幅／糸厚み比が３０以上、サイジング剤が０．５〜２．５重量％付着された炭素繊維扁平糸からなるよこ糸を巻回したよこ糸ボビンからよこ糸を一定速度で横取り解舒する引取りローラと、前記ボビンと引取りローラ間に配置され、前記ボビンに作用するブレーキと連動するテンションローラと、引き出されたよこ糸をよこ糸供給位置において扁平状態を保持しながらよこ糸の高さ方向および水平方向の位置を決める水平ガイドローラおよび垂直ガイドローラを含む少なくとも２個の円筒状ガイドローラと、たて糸に対する１回のよこ糸供給に必要な長さのよこ糸を、前記引取りローラと前記円筒状ガイドローラとの間で保留するよこ糸の弾性懸垂機構と、前記円筒状ガイドローラから送り出されてくるよこ糸を緊張下に保つ板バネ張力付与機構とを含むよこ糸供給手段を備えた製造装置としたものである。
【００２８】
従来、高性能なＣＦ扁平糸を用いても、織糸クリンプが大きいために高い強度特性を充分に発揮することはできなかった。上記本発明の製造方法および製造装置によって製織された本発明の扁平糸織物は、上記扁平糸を用いているので織糸クリンプが小さく、織物構造面から繊維の高強度特性が発揮される。
【００２９】
この場合、使用するＣＦ扁平糸の特性として、引張破断伸度が大きく、引張破断強度が高い必要があり、引張破断伸度は１．５〜２．３％、引張破断強度は２００〜８００ｋｇ・ｆ／ｍｍ^２、引張弾性率は２０，０００〜７０，０００ｋｇ・ｆ／ｍｍ^２であることが望ましい。
【００３０】
上記ＣＦ扁平糸からなるたて糸とよこ糸を用いて製織された扁平糸織物は、それぞれの糸幅とほぼ等しい織物構造をなし、これによりたて糸とよこ糸が交錯する交錯部においては、空隙が殆どなく繊維密度の高い織物となっている。
【００３１】
しかし、製織された扁平糸織物においては、実際にはたて糸とよこ糸が交錯しているため、糸幅と等しい糸間隔にすることは難しい。そこで、製織された扁平糸織物においては、たて糸またはよこ糸のいずれか一方の糸間は糸幅と等しく、他方の糸間隔は糸幅より若干大きくなっていてもよい。但し、糸間隔が、糸幅の１．２倍を越えると空隙が大きくなって繊維密度の高い織物が得られない。このため、たて糸やよこ糸の糸間隔は、糸幅の１．０〜１．２倍であることが望ましい。
【００３２】
ここで、繊維密度とは、次式で定義される値をいう。
【００３３】
繊維密度（ｇ／ｃｍ^３）＝〔織物目付（ｇ／ｍ^２）〕／〔織物厚さ（ｍｍ）〕
【００３４】
また、織物目付（ｇ／ｍ^２）および織物厚さ（ｍｍ）は、ＪＩＳ Ｒ７６０２炭素繊維織物試験法に準拠して測定した値である。
【００３５】
本発明の扁平糸織物は、ＣＦ扁平糸からなるたて糸とよこ糸から製織するときは、織物目付が１００〜３００ｇ／ｍ^２、織物厚みが０．１〜０．４ｍｍ、ＣＦ扁平糸からなるたて糸またはよこ糸と、他の補助糸とから製織するときは、目付が ９０〜２００ｇ／ｍ^２、厚みが０．１〜０．３ｍｍである。
【００３６】
このとき、繊度が３，０００〜２０，０００デニールの糸条を用いた場合、目付が１００ｇ／ｍ^２よりも小さいと、非常に扁平度の高いＣＦ扁平糸で扁平糸織物を製織することになって製織が難しく、たとえ製織できたとしても扁平糸の扁平状態が潰されて非常に織り目の粗い織物になってしまう。一方、目付が３００ ｇ／ｍ^２よりも大きくなると、プリプレグやＦＲＰに成形する際の合成樹脂の含浸性が悪く、樹脂中に多数のボイドが発生してしまう。
【００３７】
本発明の扁平糸織物は、上記条件を満たし、かつ、前記した式で定義される繊維密度が０．８ｇ／ｃｍ^３以上であることが特徴である。
【００３８】
一般に、ＦＲＰの強度特性は繊維の体積含有率に依存し、特に、炭素繊維織物基材を用いたＦＲＰにおいて高い強度特性を得るためには、繊維密度の高い織物基材が必要である。ここにおいて、ＦＲＰ等における繊維の体積含有率とは、ＦＲＰの体積に対する繊維基材の体積割合をいい、次式で表される。
【００３９】
繊維の体積含有率（％）＝〔繊維基材重量（ｇ）／繊維密度（ｇ／ｃｍ^３）〕／〔ＦＲＰの体積（ｃｍ^３）〕
【００４０】
この場合、繊維密度の高い炭素繊維織物を得るには、炭素繊維糸の織り密度を大きくすれば可能である。しかし、従来は、織り密度を大きくすると、炭素繊維織物における炭素繊維糸のクリンプが大きくなり、高強度のＣＦＲＰが得られなかった。
【００４１】
このため、従来の炭素繊維織物では、繊維密度を０．８ｇ／ｃｍ^３よりも小さくする必要があった。特に、炭素繊維が太くその繊度が大きい場合には、織物の繊維密度をさらに小さくしなければならなかった。
【００４２】
本発明の扁平糸織物は、繊度の大きい繊維からなるＣＦ扁平糸を用いているが、糸幅が４〜１６ｍｍで、糸幅／糸厚み比が３０以上の扁平糸をその糸幅とほぼ等しい１．０〜１．２倍の糸間隔で製織したものである。したがって、得られる扁平糸織物は、空隙の発生や織糸のクリンプが最小に抑えられ、繊維密度が高く、繊維密度が０．８ｇ／ｃｍ^３以上となっても高い強度特性を発揮する。
【００４３】
また、本発明の扁平糸織物を、ＣＦ扁平糸からなるたて糸またはよこ糸と、他の補助糸とから製織する場合、補助糸としては、繊度が ２，０００デニール以下の細い繊維からなる扁平糸を使用することが好ましく、さらに好ましくは５０〜６００デニールである。
【００４４】
補助糸は、繊維の繊度が大きいと扁平糸のクリンプが大きくなり、また、繊度が小さいと製織や取扱いに際して扁平糸が切断し易い。
【００４５】
補助糸は、並行する扁平糸を一体に保持することが目的で、炭素繊維やガラス繊維などの無機繊維、アラミド繊維、ビニロン繊維、ポリエステル繊維などの有機繊維が使用でき、種類に関しては特に限定はない。
【００４６】
上記扁平糸織物を用いたプリプレグやＦＲＰは、公知の方法により合成樹脂を含浸させて製造することができる。このとき使用する合成樹脂は、エポキシ樹脂，不飽和ポリエステル樹脂，フェノール樹脂などの熱硬化性樹脂、ナイロン樹脂，ポリエステル樹脂，ポリブチレンテレフタレート樹脂，ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）樹脂，ビスマレイミド樹脂などの熱可塑性樹脂が使用でき、３０〜６７重量％の合成樹脂を扁平糸織物に含浸させる。
【００４７】
【作用】
繊度が３，０００ 〜２０，０００デニールで、糸幅が４〜１６ｍｍ、糸幅／糸厚み比が３０以上のＣＦ扁平糸からなるたて糸とよこ糸あるいは前記たて糸またはよこ糸と、他の補助糸とが、前記糸幅の１．０〜１．２倍のピッチで製織され、かつ、厚みが０．１〜０．４ｍｍ、繊維密度が０．８ｇ／ｃｍ^３以上で、たて糸とよこ糸とを製織した場合の目付が１００〜３００ｇ／ｍ^２、たて糸またはよこ糸と他の補助糸とを製織した場合の目付が９０〜２００ｇ／ｍ^２の扁平糸織物とすると、扁平状態を維持した状態で扁平糸織物が製織され、太いたて糸とよこ糸であっても、交錯部におけるクリンプが小さく抑えられ、繊維密度が均一となる。
【００５０】
上記扁平糸織物を補強基材とするプリプレグやＦＲＰは、樹脂含浸性が良いことから、樹脂中に殆どボイドが発生せず、高い強度特性を示す。
【００５１】
扁平糸織物の製造方法及び製造装置において、織機の主軸に連動させた引取りローラによりよこ糸ボビンを一定回転させながら一定速度で横取り解舒させ、たて糸に対する１回のよこ糸供給によるよこ糸の弛みをスプリングで吸収させ、次いでガイドローラによりよこ糸の位置決めを行うと共に、張力付与機構により張力を付与すると、よこ糸が捩じれた状態で織り込まれることがない。
【００５２】
また、扁平糸織物の製造方法及び製造装置において、複数個のたて糸ボビンからたて糸を横取り解舒し、前記たて糸の扁平面をコームのワイヤーにのみ接触させて所望の密度に引き揃え、たて糸の扁平面を水平方向に変換して綜絖に導くと、たて糸の扁平状態を保持した状態で扁平糸織物が製織される。
【００５３】
【実施例】
以下、本発明の扁平糸織物、その製造方法及び製造装置に係る一実施例を図１乃至図５に基づいて詳細に説明する。
【００５４】
図１は本発明の扁平糸織物の製造方法を適用して扁平糸織物を製造する製造装置を示すもので、この製造装置は、よこ糸供給装置として、ボビン１、引取りローラ３、テンション装置４、円筒状ガイドローラ（以下、単にガイドローラという）５〜７、板バネテンション装置８、押し板ガイド９及びレピア１１等を備えており、たて糸供給装置として、クリール２０、コーム２１、水平ガイド２２、綜絖２３及び筬２４を備えている。
【００５５】
先ず、よこ糸供給装置に説明すると、ボビン１は、炭素繊維扁平糸（以下、単に「扁平糸」という）からなるよこ糸Ｔ_ｗｆが巻回され、よこ糸Ｔ_ｗｆはテンションローラ２を経て織機の回転主軸で駆動されている引取りローラ３に案内され、引取りローラ３の回転により一定速度で解舒される。ここで、テンションローラ２は、ボビン１からよこ糸Ｔ_ｗｆを解舒するときは上方に位置し、織機が停止すると自動的に下方に下がると共に、ブレーキが働いて惰性回転が停止する。
【００５６】
よこ糸Ｔ_ｗｆの解舒速度は、織機の回転数（ｒｐｍ）と１回転に必要なよこ糸長さ（ｍ）が分かれば容易に求めることができる。
【００５７】
よこ糸Ｔ_ｗｆやたて糸Ｔ_ｗｒとなる扁平糸は、予め扁平状に加工され、サイジング剤などで形態保持されて一定のトラバース幅で円筒状の管であるボビン１や後述するクリール２０のボビン２０ａ，２０ｂに巻かれている。また、糸条の太さとしては、炭素繊維単糸数が３，０００〜２４，０００本からなっており、糸条の扁平率は糸幅／糸厚み比で３０〜８０である。
【００５８】
そして、引取りローラ３から引き出されたよこ糸Ｔ_ｗｆは、テンション装置４のガイド４ａを経て、水平ガイドローラ５、垂直ガイドローラ６、水平ガイドローラ７に案内されて板バネテンション装置８へと導かれる。
【００５９】
それぞれのガイドローラ５〜７は、直径が１０〜２０ｍｍ程度で、長さが１００ｍｍ〜３００ｍｍ程度のベアリングを内蔵した回転方式が好ましい。直径があまりにも小さいとよこ糸Ｔ_ｗｆを構成する炭素繊維が屈曲して単糸切れを起こし易く、また、２０ｍｍ以上になると回転の惰性が大きくなって始動、停止時の張力変動が大きくなる問題がある。また、それぞれのガイドローラ５〜７の長さは、通過するよこ糸Ｔ_ｗｆが左右または上下方向に移動してガイドローラ５〜７を支持する支持部に接触しない長さが必要である。よこ糸Ｔ_ｗｆがガイドローラ５〜７の支持部に接触すると、扁平状態が潰れてしまう。
【００６０】
水平ガイドローラ５およびガイドローラ７は、案内するよこ糸Ｔ_ｗｆの高さ方向の位置を決め、垂直ガイドローラ６はよこ糸Ｔ_ｗｆの水平方向の位置を決める。したがって、ガイドローラは、少なくとも水平方向と垂直方向のものが、それぞれ交互に配置されていればよい。
【００６１】
このとき、水平ガイドローラ５と垂直ガイドローラ６との間および垂直ガイドローラ６と水平ガイドローラ７との間で、よこ糸Ｔ_ｗｆの扁平面を９０°捩じる必要がある。このため、ガイドローラ５，６間及びガイドローラ６，７間の距離は、よこ糸Ｔ_ｗｆの幅によって異なるが、５０ｍｍ以上離す必要がある。ガイドローラ間の距離が５０ｍｍより小さいと、よこ糸Ｔ_ｗｆが捩じれたまま垂直ガイドローラ６や水平ガイドローラ７を通過して織り込まれてしまう。また、短い距離で扁平糸を９０°捩じると、扁平糸の両端部に張力が加わり、毛羽が発生する。
【００６２】
ガイドローラ５〜７は１本であってもよいが、それぞれ２本の組にしてよこ糸Ｔ_ｗｆをＳ字状に通過させると、よこ糸Ｔ_ｗｆに作用する張力が安定し、よこ糸Ｔ_ｗｆの位置決めを確実に行うことができる。
【００６３】
テンション装置４は、後述するレピア１１による間欠的なよこ糸Ｔ_ｗｆの挿入に際し、引取りローラ３によって一定速度で解舒されるよこ糸Ｔ_ｗｆの引取りローラ３と水平ガイドローラ５間における弛みをスプリング４ｂで吸収させて、よこ糸Ｔ_ｗｆを常に緊張させておくものである。よこ糸Ｔ_ｗｆは、スプリング４ｂで緊張させておかないと、弛んだ際に捩じれてしまい、捩じれたままガイドローラ５〜７を通過して織り込まれてしまう問題が起こる。そして、スプリング４ｂの下端に設けたガイド４ａは、扁平糸の扁平面が水平に案内されるように、横長に配置しておく。
【００６４】
よこ糸Ｔ_ｗｆを緊張させておくその他の方法としては、エアの吸引による方法があるが、この方法では吸引中によこ糸Ｔ_ｗｆが捩じれてしまう問題がある。また、重りによるよこ糸Ｔ_ｗｆの緊張方法では、張力変動が大きくなり過ぎ、よこ糸Ｔ_ｗｆを構成する炭素繊維が損傷する問題があり、前記スプリングによる方法が最も簡単で、確実である。
【００６５】
更に、よこ糸Ｔ_ｗｆの水平ガイドローラ７の下流側には、よこ糸Ｔ_ｗｆの張力を均一にさせるテンション装置８が配置されている。このテンション装置８は、幅の広い２枚の板バネ８ａ，８ｂでよこ糸Ｔ_ｗｆを挟み込むことにより、よこ糸Ｔ_ｗｆの張力を均一に保持するものである。
【００６６】
本発明の扁平糸織物の製造装置のよこ糸供給方法においては、原理的には、垂直ガイドローラ６によりよこ糸Ｔ_ｗｆの糸道を決めているが、張力変動やレピア１１への引っ掛け動作によりよこ糸Ｔ_ｗｆの糸道が変わることがある。したがって、よこ糸Ｔ_ｗｆが幅方向に移動してもよこ糸Ｔ_ｗｆの端部と干渉する物がないことが必要であり、そのために幅の広い板バネ８ａ，８ｂを備えたテンション装置８を用いる。板バネ８ａ，８ｂの幅としては、よこ糸Ｔ_ｗｆの糸幅の５倍以上あればよい。
【００６７】
押し板ガイド９は、板バネテンション装置８のよこ糸Ｔ_ｗｆの下流側に配置されており、先端にＶ字形のガイド面９ａが形成された板である。このガイド９は、レピア１１への給糸と連動して、織機の回転が伝達されるカム機構を利用して矢印で示す前後方向に駆動される。
【００６８】
また、押し板ガイド９の下流側近傍には、糸端把持ガイド１０が配置されている。糸端把持ガイド１０は、図３に示すように、Ｌ字形の受け部材１０ａと図示しない駆動手段によって上下方向に駆動される押圧部材１０ｂとを有している。このガイド１０は、レピア１１へのよこ糸Ｔ_ｗｆの給糸時に、押し板ガイド９の前進作動と並行して押圧部材１０ｂが下降し、よこ糸Ｔ_ｗｆを受け部材１０ａに押しつけて糸端を把持している。
【００６９】
したがって、よこ糸Ｔ_ｗｆは、押し板ガイド９が矢印方向に押し出されて扁平面がＶ字形のガイド面９ａの斜面に案内されて下降すると共に、糸端把持ガイド１０も下降し、扁平形態が潰れずにレピア１１の先端を横切る結果、後述するレピア１１の爪１１ａに具合良く引っ掛けられる。
【００７０】
ここで、通常、よこ糸Ｔ_ｗｆは、糸端把持ガイド１０とガイド孔を有する給糸ガイドとによって、よこ糸Ｔ_ｗｆがレピア１１を斜めに横断するように待機させておき、レピア１１が給糸位置に到達したときに、両ガイドを下降させてレピア１１の爪１１ａによこ糸Ｔ_ｗｆを引っ掛けさせている。
【００７１】
しかし、レピア１１への給糸に際して給糸ガイドを用いると、よこ糸Ｔ_ｗｆが扁平糸の場合に、前記ガイド孔でよこ糸Ｔ_ｗｆが擦られて扁平形態が潰れてしまう。このため、本発明の製造装置では、板バネテンション装置８と糸端把持ガイド１０との間に押し板ガイド９を設け、レピア１１への給糸時に糸端把持ガイド１０を下降させると共に、押し板ガイド９を前進させることにより、織機の後方によこ糸Ｔ_ｗｆを押し付けてレピア１１に対して横切るようにしたのである。
【００７２】
レピア１１は、図１に示したように、後述する筬２４の前部に配置される長手条の部材で、間欠的に横方向に作動して、よこ糸Ｔ_ｗｆを製織部のたて糸Ｔ_ｗｒ，Ｔ_ｗｒ間に挿入するものである。レピア１１は、図２に示すように、扁平なよこ糸Ｔ_ｗｆを引っ掛ける爪１１ａが先端に設けられ、爪１１ａの近傍には押え具１１ｂが取付けられている。
【００７３】
また、レピア１１で扁平なよこ糸Ｔ_ｗｆを把持する方法として、図５に示すように、レピア１１の先端に導かれたよこ糸Ｔ_ｗｆの端部を挟み具１２で挟んで把持させることにより、ほとんど扁平状態を潰すことなくよこ糸挿入を達成することができる。
【００７４】
本発明の扁平糸織物の製造装置においては、以上のようなよこ糸供給装置の横糸供給工程により、ボビン１に巻回されたよこ糸Ｔ_ｗｆが、引取りローラ３によって一定速度で解舒され、レピア１１の間欠的なよこ糸挿入の際の弛みがテンション装置４のスプリング４ｂで吸収される。そして、ボビン１から解舒されたよこ糸Ｔ_ｗｆは、ガイドローラ５〜７で案内されると共に、板バネテンション装置８で均一な張力に保持されながら、押し板ガイド９と糸端把持ガイド１０との協働により、レピア１１の爪１１ａに引っ掛けられ、図１に示すように、製織部のたて糸Ｔ_ｗｒ，Ｔ_ｗｒ間に挿入される。
【００７５】
このため、扁平糸からなるよこ糸Ｔ_ｗｆは、捩じれたり、扁平形態が潰されることなく織り込まれる。
【００７６】
次に、たて糸供給装置について説明すると、クリール２０は、多数のボビンが回転自在に支持され、図１においてはボビン２０ａ，２０ｂのみを図示してある。そして、ボビン２０ａ，２０ｂには、よこ糸供給装置のボビン１と同様に、扁平糸からなるたて糸Ｔ_ｗｒが巻回され、たて糸Ｔ_ｗｒは、横取り解舒で織機側に導かれる。ボビン１２からのたて糸Ｔ_ｗｒの解舒速度は、よこ糸Ｔ_ｗｆに比べて極端に遅く、一定の速度であるから、ボビン２０ａ，２０ｂは軽いブレーキ付きであれば問題ない。
【００７７】
コーム２１は、上下に配置された支持枠２１ａ，２１ａ間に織物のたて糸Ｔ_ｗｒの間隔と同じ間隔に複数のワイヤー２１ｂを上下方向に設けたものを多数連結したもので、ワイヤー２１ｂ，２１ｂ間にたて糸Ｔ_ｗｒを１本ずつ通して水平方向の位置を決める。ここにおいて、ワイヤー２１ｂは、クリール２０のボビン２０ａ，２０ｂから供給される扁平なたて糸Ｔ_ｗｒが支持枠２１ａ，２１ａと接触せず、たて糸Ｔ_ｗｒの扁平面がワイヤー２１ｂのみと接触するよう、所定の長さにする必要がある。ワイヤー２１ｂの長さが所定長さ以下であると、たて糸Ｔ_ｗｒが潰れてしまう。ワイヤー２１ｂの最適な長さは、クリール２０の高さと、クリール２０からコーム２１ならびに水平ガイド２２までの距離によって決まるが、３００ｍｍ程度の長さが必要である。
【００７８】
水平ガイド２２は、２本のガイドバー２２ａ，２２ａを有し、ボビン２０ａ，２０ｂから解舒されるたて糸Ｔ_ｗｒ，Ｔ_ｗｒをＳ字状に巻回して、上下方向の位置を規制する。ここで、たて糸Ｔ_ｗｒは、コーム２１と水平ガイド２２との間で扁平面を９０゜捩じる必要がある。このため、コーム２１と水平ガイド２２との間隔は、たて糸Ｔ_ｗｒの幅によって異なるが、５０ｍｍ以上離す必要がある。コーム２１と水平ガイド２２との間隔が、５０ｍｍ以下であるとたて糸Ｔ_ｗｒが捩じれたまま水平ガイド２２を通過して織り込まれてしまう。
【００７９】
綜絖２３は、各たて糸Ｔ_ｗｒに一つずつ配置されており、水平ガイド２２で上下方向の位置が位置決めされた各たて糸Ｔ_ｗｒを筬２４へ案内するが、図示しない駆動手段によって昇降され、各たて糸Ｔ_ｗｒの筬２４の下流側によこ糸Ｔ_ｗｆを通す杼道を作る。ここで、従来の綜絖においては、メールは隣接する糸と綜絖との間における干渉を少なくする目的で縦長形状になっている。しかし、このように縦長形状のメールに扁平糸を通すと、扁平形状が潰されてしまい、扁平形状のまま製織することが出来ない。したがって、綜絖２３は、メール２３ａの形状を横長に形成することが好ましく、メール２３ａの横方向の長さは、たて糸Ｔ_ｗｒとして用いる扁平糸の糸幅と同等または若干長く設定する。メール２３ａの形状としては、矩形あるいは横長楕円が好ましい。
【００８０】
筬２４は、クリール２０に設けた複数のボビン２０ａ，２０ｂ等から解舒された複数のたて糸Ｔ_ｗｒを所定の密度に配列させて、織前へ案内するもので、フレーム２４ａに多数の筬羽２４ｂが上下方向に配置されている。ここにおいて、たて糸Ｔ_ｗｒは、張力をできるだけ低く設定することが望ましい。これは、綜絖２３に案内されてくるたて糸Ｔ_ｗｒの筬２４の横方向の位置が僅かにずれて筬羽２４ｂと接触しても、たて糸Ｔ_ｗｒの張力が低いと扁平形状が潰されることがなく、また、綜絖２３が揺れてたて糸Ｔ_ｗｒの位置がずれ、たて糸Ｔ_ｗｒがメール２３ａの片側によっても扁平形状が潰されることがないからである。
【００８１】
上記たて糸供給装置においては、以下の工程に従ってたて糸Ｔ_ｗｒが織前に導かれ、よこ糸供給装置から送られてくるよこ糸Ｔ_ｗｆに織り込まれて扁平糸織物が製造される。
【００８２】
先ず、クリール２０に設けた複数のボビン２０ａ，２０ｂ等から複数のたて糸Ｔ_ｗｒが解舒される。
【００８３】
各たて糸Ｔ_ｗｒは、コーム２１で水平方向の位置が位置決めされた後、９０゜捩じりを付与されて水平ガイド２２へと導かれる。
【００８４】
水平ガイド２２へ導かれた各たて糸Ｔ_ｗｒは、上下方向の位置が位置決めされた後、綜絖２３に案内され、図示しない駆動手段によって昇降されて筬２４の下流側によこ糸Ｔ_ｗｆを通す杼道を形成する。
【００８５】
このようにしてクリール２０の複数のボビン２０ａ，２０ｂ等から解舒された複数のたて糸Ｔ_ｗｒは、筬２４で所定密度に配列させて、織前へ案内される。
【００８６】
そして、綜絖２３によって杼道が形成されたときに、レピア１１の間欠作動により多数のたて糸Ｔ_ｗｒ間によこ糸Ｔ_ｗｆが挿入され、図１に示すように、扁平糸織物が製造されてゆく。
【００８７】
このたて糸供給工程により、各たて糸Ｔ_ｗｒは等間隔でシート状に揃えられ、安定した製織が可能になる。
【００８８】
次に、上記製造方法に基づき、上記製造装置を用いて製織した扁平糸織物に関する実施例を以下に説明する。
【００８９】
実施例１
引張破断強度が５００ ｋｇ・ｆ／ｍｍ^２、引張弾性率が２３，５００ｋｇ・ｆ／ｍｍ^２、破断伸度が２．１％の炭素繊維糸（東レ（株）社製トレカＴ７００ ＳＣ−１２Ｋ（繊度７，２００デニール））からなり、糸幅が６．５ｍｍ、糸の厚みが０．１０ｍｍ、糸幅／糸厚み比が６５の扁平形態で、サイジング剤を１％付着させて形態を保持させた扁平糸を使用し、たて糸およびよこ糸の密度が１．２５本／ｃｍの平織組織で、目付が２００ｇ／ｍ^２、織物厚みが０．２２ｍｍ、繊維密度が０．９１ｇ／ｃｍ^３の扁平糸織物を製織した。
【００９０】
得られた扁平糸織物は、たて糸とよこ糸の交錯部において殆ど空隙のない繊維密度が均一な織物であった。また、製織速度は、類似の炭素繊維糸（東レ（株）社製トレカＴ３００ Ｂ−３Ｋ（繊度１，８００ デニール））を用いた、たて糸およびよこ糸の密度が５．０本／ｃｍの平織組織で、目付が２００ｇ／ｍ^２の従来の扁平糸織物に比べて４倍という早い速度で、非常に生産性が向上していた。
【００９１】
次いで、得られた前記織物にエポキシ樹脂を含浸させ、これを同方向に４枚積層させてオートクレーブ成形法で硬化板を作製し、ＪＩＳ Ｋ７０７３のＣＦＲＰの引張試験法に準拠して引張破断強度を評価した。
【００９２】
その結果を、炭素繊維の体積含有率および引張弾性率と共に表１に示す。
【００９３】
比較例１
比較のため実施例１の扁平糸を使用し、たて糸およびよこ糸の密度が１．２５本／ｃｍの平織組織となっている扁平糸織物を、従来の製織法により製織した。
【００９４】
得られた織物は、非常に織り目が粗く、目付が２００ｇ／ｍ^２、織物厚みが０．３４ｍｍ、繊維密度が０．６０ｇ／ｃｍ^３であった。
【００９５】
この織物を、実施例１と同様にしてエポキシ樹脂に含浸させ、これを同方向に４枚積層させてオートクレーブ成形法で硬化板を作製した。
【００９６】
その結果、積層工程において、織物の空隙部の樹脂が離形フィルムに取られて欠けてしまい、その分樹脂を追加しなければならなかった。また、得られた硬化板は、表面が織物の空隙部が窪んで凹凸しており、ボイドが多数みられた。
【００９７】
さらに、この硬化板を、実施例１の試験法により引張破断強度を評価し、その結果を、炭素繊維の体積含有率および引張弾性率と共に表１に示した。
【００９８】
【表１】

【００９９】
表１に示す結果から明らかなように、本発明の扁平糸織物から作製した硬化板は、非常に高い引張破断強度を備え、引張弾性率においても、従来の炭素繊維織物基材では考えられない高い値を示している。
【０１００】
また、比較例１の結果から明らかなように、繊維密度が０．６０ｇ／ｃｍ^３のように小さい織物で、炭素繊維の体積含有率が高い硬化板を作製しようとしても、樹脂含浸性が悪いため強度の低い硬化板になってしまう。この場合、使用する樹脂量を増加させて樹脂含浸性を高めることも考えられるが、このようにすると炭素繊維の体積含有率が低い硬化板となってしまう。
【０１０１】
実施例２
実施例１と同じ扁平糸織物を製織し、この扁平糸織物に不飽和ポリエステル樹脂をハンドレイアップ（ｈａｎｄ ｌａｙ−ｕｐ） で含浸させ、これを４枚積層して常温で硬化させた硬化板を作製した。
【０１０２】
得られた硬化板は、ハンドレイアップ成形であるにも拘らず、４５％という炭素繊維の高い体積含有率を示し、かつ、完全に樹脂が含浸されてボイドのないものであった。これは、製織された扁平糸織物の繊維密度が０．９１ｇ／ｃｍ^３と高いことから可能になったものである。
【０１０３】
このようにして得た硬化板を、実施例１の試験法により評価したところ、表２に示すように、実施例１のオートクレーブ成形法で得られた硬化板並みの高い強度を有する結果が得られた。
【０１０４】
【表２】

【０１０５】
比較例２
引張破断強度が３６０ｋｇ・ｆ／ｍｍ^２、引張弾性率が２３，５００ｋｇ・ｆ／ｍｍ^２、破断伸度が１．５％の炭素繊維糸（東レ（株）社製トレカＴ３００ Ｂ−３Ｋ（繊度１，８００デニール ））を使用し、たて糸およびよこ糸の密度が５．０本／ｃｍの平織組織からなる炭素繊維糸織物を、従来の製織法により製織した。
【０１０６】
得られた炭素繊維糸織物は、目付が２００ｇ／ｍ^２、織物厚みが０．２７ｍｍ、繊維密度が０．７４ｇ／ｃｍ^３であった。
【０１０７】
この織物に、実施例２と同様に、不飽和ポリエステル樹脂をハンドレイアップで含浸させ、４枚積層して常温硬化させた硬化板を作製した。得られた硬化板は、炭素繊維の体積含有率が３２．１％と通常の値で、樹脂含浸性も良好であった。
【０１０８】
この硬化板を実施例１の試験法により評価し、その結果を表２に炭素繊維の体積含有率および引張弾性率と共に併記した。
【０１０９】
比較例２の硬化板は、樹脂含浸性の点では問題がなく、実施例２の硬化板と比べ、用いた炭素繊維糸だけが異なっていた。しかし、表２に示したように、これら炭素繊維糸が硬化板の強度に寄与する引張強度利用率から判断しても、実施例２の硬化板に比べて引張破断強度が極端に小さかった。
【０１１０】
比較例２の硬化板は、用いた炭素繊維糸織物の繊維密度が０．７４ｇ／ｃｍ^３であるのに対し、実施例２の硬化板に用いた扁平糸織物では、繊維密度が０．９１ｇ／ｃｍ^３と高く、したがって硬化板における炭素繊維の体積含有率が高くなること、また、実施例２の扁平糸織物では、織糸のクリンプも小さいので高い強度特性が発現したものである。
【０１１１】
ここで、実施例１，２並びに比較例１，２における引張試験に基づき、横軸を引張歪み（％）、縦軸を引張破断強度（ｋｇ・ｆ／ｍｍ^２）として、図４に示す強度−歪み曲線に関する強度特性図を描いた。
【０１１２】
図４からも明らかなように、比較例２の硬化板では引張歪みが０．６％の付近から引張弾性強度の変化率の低下が見られた。これは、比較例２の硬化板を観察したとろ、樹脂にクラックが発生していたことから、用いた炭素繊維糸のクリンプが伸ばされた結果、含浸させた樹脂で炭素繊維糸を支えきれなくなったことに起因するものと推定される。
【０１１３】
したがって、この硬化板を構造材料として使用する場合には、引張破断強度を基準にすることは危険であり、より低い引張破断強度を基準にする必要がある。
【０１１４】
ここで、引張強度利用率とは、炭素繊維の強度から算出した理論強度に対する実測による引張強度の比をいう。
【０１１５】
実施例３
たて糸に、引張破断強度が５００ｋｇ・ｆ／ｍｍ^２、引張弾性率が２３，０００ｋｇ・ｆ／ｍｍ^２、破断伸度が２．１％の炭素繊維糸（東レ（株）社製トレカＴ ７００ＳＣ−１２Ｋ（繊度７，２００デニール））からなり、糸幅が６．５ｍｍ、糸の厚みが０．１０ｍｍ、糸幅／糸厚み比が６５の扁平形態で、サイジング剤を１％付着させて形態を保持させた扁平糸を、また、よこ糸に、ガラス繊維糸（日東紡（株）社製ＥＣＥ２２５−１／２）を補助糸として、それぞれ使用し、たて糸密度が１．２５本／ｃｍ、よこ糸密度が２．５本／ｃｍ、目付が１１１ｇ／ｍ^２、織物厚みが０．１１ｍｍ、繊維密度が１．０１ｇ／ｃｍ^３の平織組織からなる一方向扁平糸織物を製織した。
【０１１６】
得られた扁平糸織物は、隣接するたて糸間の隙間がなく、薄くて繊維密度が均一な織物であった。
【０１１７】
この織物に、不飽和ポリエステル樹脂をハンドレイアップで含浸させ、４枚同方向に積層させて常温硬化し、硬化板を作製した。
【０１１８】
この硬化板を、実施例１の試験法に基づいて、炭素繊維糸の配向方向について引張破断強度を評価した。その結果を、炭素繊維の体積含有率および引張弾性率と共に表３に示す。
【０１１９】
得られた硬化板は、ハンドレイアップ成形であるにも拘らず、炭素繊維の含有率が高く、引張破断強度の点でも優れたものであった。
【０１２０】
【表３】

【０１２１】
比較例３
たて糸に、引張破断強度が５００ｋｇ・ｆ／ｍｍ^２、引張弾性率が２３，０００ｋｇ・ｆ／ｍｍ^２、破断伸度が２．１％の実施例３の炭素繊維糸（東レ（株）社製トレカＴ７００ＳＣ−１２Ｋ（繊度 ７，２００デニール））を使用し、また、よこ糸に、実施例３のガラス繊維糸を補助糸として、それぞれ使用し、たて糸密度が１．２５本／ｃｍ、よこ糸密度が２．５本／ｃｍ、目付が１１１ｇ／ｍ^２、織物厚みが０．１１ｍｍ、繊維密度が１．０１ｇ／ｃｍ^３の平織組織からなる一方向扁平糸織物を、従来の製織法で製織した。
【０１２２】
得られた扁平糸織物は、たて糸間に隙間ができ、非常に織り目の粗い織物であった。
【０１２３】
この織物を、実施例３の方法によりハンドレイアップ成形して硬化板を作製し、実施例１の試験法に基づいて、引張破断強度を評価した。その結果を、表３に併記した。
【０１２４】
表３から明らかなように、比較例３の硬化板は、実施例３の硬化板と比べると炭素繊維の体積含有率が約３４％と低く、引張破断強度も約１０５ｋｇ・ｆ／ｍｍ^２と小さかった。
【０１２５】
一方、実施例３の硬化板を観察したところ、比較例３の硬化板に比べると、樹脂が扁平糸織物中に均一に含浸され、殆どボイドが見られなかった。
【０１２６】
【発明の効果】
以上の説明で明らかなように、本発明の扁平糸織物の製造方法と製造装置によれば、よこ糸を引取りローラの回転により一定速度で横取り解舒するよこ糸供給工程やよこ糸供給手段を含むので、扁平糸が捩れたり、その扁平状態が潰されることなく扁平糸織物を製織することができ、非常に薄い織物が安定して得られ、この織物でＣＦＲＰを製造したとき、捩れ部の厚みムラで表面に凹凸ができたり、捩れ部の空隙に樹脂過多な部分が生じたり、ボイドが発生する等の不都合や、捩れ部の応力集中による強度低下を回避することができる。
【０１２７】
また、本発明の製造方法に基づく製造装置から製織された本発明の扁平糸織物は、扁平糸を使用しているので、織糸間の空隙が殆どなく、繊維が非常に均一で高密度な織物となる。
【０１２８】
特に、薄地の炭素繊維織物は、従来高価な細い炭素繊維糸を高密度で製織していたので非常に高価な織物であったが、本発明の製造方法によれば安価な太い炭素繊維糸を用いて、しかも粗密度で製織するので生産性が高く、製造原価が安価となる。さらに、本発明の扁平糸織物は、ＣＦ扁平糸で粗く製織されたものであるから剪断変形させやすく、複雑な形状の成形型に均一に沿わせることができる。また、炭素繊維扁平糸織物は、扁平状態の糸が粗密度で織られているので織糸のクリンプが小さく、かつ、繊度の大きい太い糸条からなる扁平糸を使用しているので、空隙が小さいため、ＣＦＲＰを作製した場合に炭素繊維の体積含有率が高くなり、非常に高い強度特性を発揮する等の優れた効果を奏する。
【０１２９】
さらに、本発明の扁平糸織物は、表面が滑らかなので、ＦＲＰを作製したときにＦＲＰの表面が平坦となり塗装が容易となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の製造方法を適用して扁平糸織物を製織する製造装置の概略構成図である。
【図２】レピアの先端を拡大した拡大図である。
【図３】糸端把持ガイドを拡大して示した斜視図である。
【図４】本発明の扁平糸織物の製造方法により本発明の製造装置で製織された扁平糸織物を用いて作製した硬化板の強度−歪み曲線に関する強度特性図である。
【図５】レピアによってよこ糸を把持する他の態様を示す斜視図である。
【符号の説明】
１ ボビン（よこ糸用）
２ テンションローラ
３ 引取りローラ
４ テンション装置（弾性懸垂機構）
４ａ ガイド
４ｂ スプリング
５〜７ ガイドローラ
８ 板バネテンション装置（張力付与機構）
９ 押し板ガイド
１０ 糸端把持ガイド
１１ レピア
２０ クリール
２０ａ，２０ｂ ボビン（たて糸用）
２１ コーム
２２ 水平ガイド
２３ 綜絖
２３ａ メール
２４ 筬
Ｔ_ｗｆ よこ糸
Ｔ_ｗｒ たて糸

Claims (4)

1. 繊度が３，０００〜２０，０００デニール、糸幅が４〜１６ｍｍ、糸幅／糸厚み比が３０以上、サイジング剤が０．５〜２．５重量％付着された炭素繊維扁平糸からなるよこ糸を巻回したよこ糸ボビンからよこ糸を引取りローラの回転により一定速度で横取り解舒し、水平ガイドローラおよび垂直ガイドローラを含む円筒状ガイドローラによってよこ糸をよこ糸供給位置において扁平状態を保持しながらよこ糸の高さ方向および水平方向の位置を決めるとともに、前記よこ糸ボビンと前記円筒状ガイドローラとの間で、たて糸に対する１回のよこ糸供給に必要な長さのよこ糸を保留しつつ緊張下によこ糸を供給するよこ糸供給工程を含むことを特徴とする扁平糸織物の製造方法。
2. 前記よこ糸の保留をスプリングによって行う、請求項１に記載の扁平糸織物の製造方法。
3. 織機の主軸と連動して回転し、繊度が３，０００〜２０，０００デニール、糸幅が４〜１６ｍｍ、糸幅／糸厚み比が３０以上、サイジング剤が０．５〜２．５重量％付着された炭素繊維扁平糸からなるよこ糸を巻回したよこ糸ボビンからよこ糸を一定速度で横取り解舒する引取りローラと、前記ボビンと引取りローラ間に配置され、前記ボビンに作用するブレーキと連動するテンションローラと、引き出されたよこ糸をよこ糸供給位置において扁平状態を保持しながらよこ糸の高さ方向および水平方向の位置を決める水平ガイドローラおよび垂直ガイドローラを含む少なくとも２個の円筒状ガイドローラと、たて糸に対する１回のよこ糸供給に必要な長さのよこ糸を、前記引取りローラと前記円筒状ガイドローラとの間で保留するよこ糸の弾性懸垂機構と、前記円筒状ガイドローラから送り出されてくるよこ糸を緊張下に保つ板バネ張力付与機構とを含むよこ糸供給手段を備えたことを特徴とする扁平糸織物の製造装置。
4. 請求項１または２に記載の扁平糸織物の製造方法により得られることを特徴とする扁平糸織物。

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