JP3603928B2 - 連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法および装置 - Google Patents
連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法および装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3603928B2 JP3603928B2 JP09277598A JP9277598A JP3603928B2 JP 3603928 B2 JP3603928 B2 JP 3603928B2 JP 09277598 A JP09277598 A JP 09277598A JP 9277598 A JP9277598 A JP 9277598A JP 3603928 B2 JP3603928 B2 JP 3603928B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hot water
- pressure
- steel strip
- rolled steel
- cold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
- C23G3/00—Apparatus for cleaning or pickling metallic material
- C23G3/02—Apparatus for cleaning or pickling metallic material for cleaning wires, strips, filaments continuously
- C23G3/023—Apparatus for cleaning or pickling metallic material for cleaning wires, strips, filaments continuously by spraying
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、連続焼鈍設備における冷延鋼帯の脱脂洗浄方法および装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
冷延鋼帯は、一般に熱延鋼帯を冷間圧延機を用いて所定の板厚に冷間圧延することにより製造される。製造された冷延鋼帯は、冷間圧延時にロールや鋼帯の冷却および潤滑を目的として噴射された圧延油や鉄粉、塵芥等が付着しており、後工程の処理ラインを汚したり、製品に残存して表面汚れとして製品価値を著しく損なうのを防止するため、冷間圧延後に必ず洗浄される。後工程が連続焼鈍ラインの場合は、連続焼鈍ラインの入側で再度冷延鋼帯の洗浄を行なう場合が多い。
【０００３】
連続焼鈍炉入側の冷延鋼帯の洗浄設備は、洗浄専用ラインに見られる電解洗浄やディップ式の砥粒入りブラシ洗浄、添加剤とアルカリ洗浄および酸洗洗浄の組合せといった大がかりな洗浄設備は使用されず、洗浄ブラシとスプレーを併用した簡易的な前洗浄設備が通常用いられている。しかし、連続焼鈍ラインでは、冷延鋼帯の洗浄が十分でないと、表面品質が劣化するばかりでなく、表面放射率が不均一となるため、連続焼鈍後の平坦度が極端に悪化する。
【０００４】
従来の連続焼鈍ラインにおける焼鈍炉入側の設備としては、図９に示すとおり、冷延コイルを巻戻すペイオフリール８１、ペイオフリール８１で巻戻された冷延鋼帯の先端部と先行冷延鋼帯の後端部を溶接接続する溶接機８２、冷延鋼帯８３を洗浄して脱脂、脱鉄粉等を行なう洗浄装置８４、脱脂、脱鉄粉された冷延鋼帯８３を一時蓄える入側ルーパー８５、入側ルーパー８５から導入される冷延鋼帯８３を連続焼鈍する連続焼鈍炉８６の順に配置するのが一般的である。また、入側ルーパー８５の前後には、冷延鋼帯８３の張力制御を行なうブライドルロール８７、８８が、入側ルーパー８５の中央部および連続焼鈍炉８６の入側には、冷延鋼帯８３の蛇行を防止するステアリングロール８９、９０が設けられる。
【０００５】
このような冷延鋼帯の洗浄装置としては、一般に脱脂のための薬液としてアルカリ溶液を用い、アルカリ溶液に冷延鋼帯を浸漬し、冷延鋼帯の表面に近接して対設した電極によってアルカリ溶液の電気分解を行ない、冷延鋼帯の表面から水素、酸素の気泡を発生させ、この気泡により表面の汚れを持ち上げて剥落させる電解洗浄を施すか、あるいは、冷延鋼帯の両面にアルカリ溶液を噴射し、同時にブラシロールによって冷延鋼帯両面をブラッシングするブラシスクラバーが用いられる。
【０００６】
このようにアルカリ溶液により鋼帯の洗浄を行なった場合は、鋼帯表面に付着している鉄分は油分と共にアルカリ溶液中に混入する。このため、鋼帯を洗浄後のアルカリ溶液は、洗浄前のアルカリ溶液に比較して汚れることとなる。しかし、鋼帯表面に付着していた圧延油中の油分は、溶液中のアルカリと化学反応して鹸化することから、アルカリ溶液の汚れは、鋼帯の表面に付着している油分や鉄分を除去する能力を実用上低下させないことが知られており、アルカリ溶液を循環させて繰り返し洗浄に用い、アルカリ溶液のコストを低減させるのが一般的である。
【０００７】
従来のアルカリスクラバーを用いた洗浄設備としては、図１０に示すとおり、アルカリスクラバー９１によって鋼帯９２の脱脂洗浄が施されたのち、温水スクラバー９３でリンス洗浄され、その後温水スプレー９４のみで仕上洗浄され、乾燥器９５で乾燥されて洗浄を終えるのが一般的である。従来の冷延鋼帯の洗浄においては、このようにセクションが多岐にわたり、設備費、メンテナンス費用がかかるだけでなく、下記の問題点を有している。
【０００８】
すなわち、ブラシスクラバータイプの洗浄装置は、ブラシロールが板端部の影響や板幅、ラインスピードの影響を受け易いため、鋼帯エッジ部の洗浄性が悪い。特に通板板幅や板厚が極端に変化した場合は、ブラシロールのたわみ量が変化するのでこの傾向が強く、洗浄後の焼鈍炉内にスマッジを持ち込むため、焼鈍炉ハースロールのピックアップを誘発するばかりでなく、連続焼鈍後の鋼帯平坦度を極端に悪化させる。
【０００９】
また、先行冷延鋼帯の後端部と後行冷延鋼帯の先端部を接続のため溶接機により溶接する際、溶接が完了するまでの間は、鋼帯は入側のアルカリ洗浄槽内で完全に停止している。したがって、その間冷延鋼帯は、アルカリ液に浸漬されて停滞した状態となるので、溶接が完了して冷延鋼帯の搬送が開始された後、洗浄槽内に停止していた部分の洗浄性は、冷延鋼帯の他の部分、例えば溶接点近傍を除くコイルの中央部と比較すると、鋼帯表面に汚れが付着したままであるという問題が生じる。
【００１０】
さらに、アルカリ薬液の汚れは、アルカリ薬液による脱脂洗浄後、リンガーロールによって十分に絞り取ると共に、その後洗浄温水によって十分にリンス洗浄を施さなければ、洗浄後の冷延鋼帯表面の清浄性を損なうこととなり、後工程および製品に至るまで悪影響を及ぼすこととなる。
【００１１】
上記問題点を解消する方法および装置としては、図１１に示すとおり、冷延鋼帯１０１に温水を高圧スプレーして予備的に洗浄する予備洗浄工程１０２と、予備洗浄された冷延鋼帯１０１を温水供給下で洗浄しながらブラッシングするブラシ洗浄工程１０３と、ブラシ洗浄された冷延鋼帯１０１に油分を含まない温水を高圧スプレーして仕上洗浄する仕上洗浄工程１０４とからなるアルカリ等の化学洗浄を用いない方法（特開平６−３０６６５４号公報）が提案されている。
【００１２】
また、図１２に示すとおり、金属ストリップ１１１を巻付けた状態で搬送するバックアップロール１１２、１１３を設け、かつ、金属ストリップ１１１の該バックアップロール１１２、１１３に巻付いた部分に高圧水がスプレーされるように金属ストリップ１１１を挟んで該バックアップロール１１２、１１３と対向する位置に高圧水スプレーノズル１１４、１１５を配置した装置（特開平８−９２７７５号公報）が提案されている。
【００１３】
さらに、図１３に示すとおり、連続焼鈍炉１２１の入側に、ペイオフリール１２２から順次に溶接機１２３、電解洗浄装置１２４、入側ルーパー１２５を配置してなる連続焼鈍設備において、前記溶接機１２３と電解洗浄装置１２４との間に、ミニルーパ１２７を介設した装置（特開平２−１５９３２３号公報）が提案されている。
【００１４】
さらにまた、連続焼鈍設備の入側において圧力０．１〜０．５ＭＰａの加圧アルカリ溶液噴霧とブラシロールによって冷延鋼帯を脱脂洗浄したのち、温水粗洗浄槽で温水スプレーとブラシロールによって温水粗洗浄し、次いで高圧温水を冷延鋼帯に噴霧してリンス洗浄する連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法において、冷延鋼帯の定常部通過時は圧力２〜２０ＭＰａの範囲に加圧された高圧温水を噴霧してリンス洗浄し、冷延鋼帯の非定常部、すなわち、冷延鋼帯の溶接に際して冷延鋼帯が洗浄槽内で停止してから溶接点が高圧温水洗浄槽を通過するまでの間、圧力２０ＭＰａ以上の高圧温水を噴霧してリンス洗浄し、冷延鋼帯のアルカリ洗浄槽内での停止汚れを抑制する方法（特開平９−５９７８９号公報）が提案されている。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
上記特開平６−３０６６５４号公報に開示の技術においては、冷間圧延後の鋼帯表面に付着している油分や鉄分を除去することは不可能に近く、洗浄不足によって表面品質を損なうばかりでなく、表面反射率ムラの影響を受け、極端に連続焼鈍後の平坦度が悪化する。また、アルカリ等の化学洗浄を行なわず予備高圧洗浄後に温水スクラバー洗浄を施すので、温水ブラシロールの劣化が激しすぎて事実上実機適用は不可能である。
【００１６】
また、上記特開平８−９２７７５号公報に開示の装置は、鋼帯の表裏面を順次それぞれのバックアップロールに巻付けながら通板させることにより、鋼帯のばたつきを抑えて表裏面を洗浄することができる。しかしながら、洗浄槽内でのバックアップロールへの巻付きは、スマッジや鉄分等の押込みを誘発してしまうので、特に表面検査の厳格な冷延鋼帯等においては、実機化は不可能に近い。
【００１７】
さらに、特開平２−１５９３２３号公報に開示の装置は、既に建設された連続焼鈍設備に使用する場合、ミニルーパを溶接機と洗浄装置の間に設置するに際し多大の設備費を必要とする場合が多い。また、この装置は、アルカリあるいは化学洗浄後の鋼帯表面のリンス性を強化できないため、アルカリ溶液自体の汚れによる洗浄後の鋼帯表面の清浄性をさらに向上させることは難しく、例えば、冷延鋼帯のコーティング不良や電磁鋼板の磁気特性に悪影響を及ぼす。対象が溶融めっき鋼板の場合は、めっき密着性に悪影響を及ぼす。
【００１８】
さらにまた、特開平９−５９７８９号公報に開示の方法は、洗浄槽の入側にミニルーパを配設することなく、冷延鋼帯の溶接停止によるアルカリ洗浄槽内の停止汚れを抑制できるが、アルカリ溶液槽および粗温水洗浄槽のブラシロールは、板端部の影響や板幅変更、ラインスピードの影響を受け易く、ブラシロールのたわみ量が変化、その他の要因により鋼帯幅方向で洗浄性が異なり、特に鋼帯エッジ部の洗浄性が悪化する。
【００１９】
本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解消し、板幅変更、ラインスピードの影響を受ける鋼帯エッジ部の洗浄性を向上できる連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法および装置を提供することにある。
【００２０】
【課題を解決するための手段】
本発明の請求項１の連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法は、連続焼鈍設備の入側においてアルカリ溶液の噴射とブラシロールによって冷延鋼帯を脱脂洗浄したのち、高圧温水スプレーノズルから高圧温水を噴射してリンス洗浄する方法において、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御することとしている。
【００２１】
このように、ブラシスクラバーによって冷延鋼帯を脱脂洗浄したのち、高圧温水スプレーノズルから高圧温水を噴射してリンス洗浄する方法において、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御することによって、冷延鋼帯寸法やラインスピードの変動の影響によるブラシロールのたわみ量の変化、その他の要因により洗浄性の悪化した冷延鋼帯の幅方向両端部を、十分に洗浄することが可能となって、従来必要とされてきた温水ブラシロールが不要となり、連続焼鈍後の平坦度が飛躍的に向上し、冷延鋼帯の品質の向上、安定操業を図ることができる。
【００２２】
また、本発明の請求項２の連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法は、連続焼鈍設備の入側においてアルカリ溶液の噴射とブラシロールによって冷延鋼帯を脱脂洗浄したのち、高圧温水スプレーノズルから高圧温水を噴射してリンス洗浄する方法において、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御すると共に、前記冷延鋼帯が洗浄槽内で停止してから溶接点が高圧温水洗浄槽内を通過するまでの間、高圧温水噴射圧力を予め定めた所定圧力以上に制御してリンス洗浄することとしている。
【００２３】
このように、ブラシスクラバーによって冷延鋼帯を脱脂洗浄したのち、高圧温水スプレーノズルから高圧温水を噴射してリンス洗浄する方法において、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御することによって、ラインスピードや鋼帯幅の変動の影響によるブラシロールのたわみ量の変化、その他の要因により洗浄性の悪化した冷延鋼帯の幅方向両端部を、十分に洗浄することができる。また、前記冷延鋼帯が洗浄槽内で停止してから溶接点が高圧温水洗浄槽内を通過するまでの間、高圧温水噴射圧力を予め定めた所定圧力以上、例えば２０ＭＰａ以上に制御してリンス洗浄することによって、アルカリ洗浄槽内の停止汚れを防止でき、冷延鋼帯の品質向上、安定操業を図ることができる。
【００２４】
さらに、本発明の請求項３の連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄装置は、連続焼鈍設備の入側に設けたアルカリ溶液噴射ノズルとブラシロールを備えたアルカリ洗浄槽設と、その下流に配置された高圧ポンプと幅方向で噴射圧力を可変とした高圧温水噴射ノズルを備えた高圧温水洗浄槽と、アルカリ洗浄槽の入側に設けた鋼帯寸法検出器と、ラインスピードを検出する速度検出器と、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御してリンス洗浄する温水制御部とからなる。
【００２５】
このように、連続焼鈍設備の入側に設けたアルカリ溶液噴射ノズルとブラシロールを備えたアルカリ洗浄槽と、その下流に配置された高圧ポンプと幅方向で噴射圧力を可変とした高圧温水噴射ノズルを備えた高圧温水洗浄槽と、アルカリ洗浄槽の入側に設けた鋼帯寸法検出器と、ラインスピードを検出する速度検出器と、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １／ Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御してリンス洗浄する温水制御部を設けたことによって、鋼帯寸法とラインスピードに応じて鋼帯幅方向の高圧温水噴射圧力が制御され、ラインスピードや鋼帯寸法の変動によるブラシロールのたわみ量の変化、その他の要因により洗浄性の悪化した冷延鋼帯両端部を、十分に洗浄することが可能となって、従来必要とされてきた温水ブラシロールが不要となり、連続焼鈍後の平坦度が飛躍的に向上し、冷延鋼帯の品質の向上、安定操業を図ることができる。
【００２６】
さらにまた、本発明の請求項４の連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄装置は、連続焼鈍設備の入側に設けたアルカリ溶液噴射ノズルとブラシロールを備えたアルカリ洗浄槽と、その下流に配置された高圧ポンプと幅方向で噴射圧力を可変とした高圧温水噴射ノズルを備えた高圧温水洗浄槽と、ラインスピードを検出する速度検出器と、アルカリ洗浄槽の入側に設けた冷延鋼帯寸法検出器と、高圧温水洗浄槽の出口に設けた溶接点検出器と、冷延鋼帯の非定常部通過時、すなわち冷延鋼帯の溶接による停止から溶接点の高圧温水洗浄槽内通過を検出するまでの間、高圧温水噴射圧力を予め定めた所定圧力以上に制御すると共に、冷延鋼帯の定常部通過時、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御してリンス洗浄する温水制御部とからなる。
【００２７】
このように、ブラシスクラバーのアルカリ洗浄槽の下流に高圧温水噴射ノズルを備えた高圧温水洗浄槽を配置し、ラインスピードを検出する速度検出器と、アルカリ洗浄槽の入側に設けた冷延鋼帯寸法検出器と、冷延鋼帯の非定常部通過時、すなわち冷延鋼帯の溶接による停止から溶接点の高圧温水洗浄槽内通過を検出するまでの間、高圧温水噴射圧力を予め定めた所定圧力に制御し、冷延鋼帯の定常部通過時、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御してリンス洗浄する温水制御部を設けたことによって、冷延鋼帯の非定常部通過時、すなわち冷延鋼帯の溶接による停止から溶接点の高圧温水洗浄槽内通過を検出するまでの間、高圧温水噴射圧力を予め定めた所定圧力、例えば２０ＭＰａ以上に制御してリンス洗浄され、洗浄槽内の停止汚れを防止することができる。また、冷延鋼帯の定常部通過時、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御してリンス洗浄することができ、ラインスピードや鋼帯幅の変動によるブラシロールのたわみ量の変化、その他の要因により洗浄性の悪化した鋼帯両端部を、十分に洗浄することが可能となって、従来必要とされてきた温水ブラシロールが不要となり、連続焼鈍後の平坦度が飛躍的に向上し、冷延鋼帯の品質の向上、安定操業を図ることができる。
【００２８】
【発明の実施の形態】
本発明におけるアルカリ洗浄槽においては、スプレーヘッダーから加圧されたアルカリ溶液が冷延鋼帯に噴射されると共に、ブラシロールによってブラッシングされる。スプレーヘッダーから噴射されたアルカリ溶液は、冷延鋼帯表面の油分、鉄粉等の付着物を濡らし、冷延鋼帯と付着物の界面に浸透して付着力を弱める。一方、ブラシロールは、冷延鋼帯表面に付着している油分、鉄粉等のアルカリ溶液への混入を最小限に止めながら、冷延鋼帯表面の油分、鉄粉等とアルカリ溶液を十分に鹸化反応させる。このため、ブラシロールは、線径の細いものを使用すると共に、圧接量を調整することが必要である。また、ブラシスクラバータイプのアルカリ洗浄においては、鋼帯のエッジ部、特に両エッジから鋼帯幅の１／４部分が鋼帯の寸法変更やラインスピードの変動によってブラシロールのたわみ量が変化し、洗浄性が悪化し易い。
【００２９】
アルカリ洗浄された冷延鋼帯は、リンガーロールによって表面のアルカリ溶液が絞り取られたのち、高圧温水洗浄槽内において、スプレーヘッダーから高圧ポンプにより昇圧された高圧温水の噴射を受け、アルカリ溶液と油分、鉄粉等の鹸化反応によって生成した汚れが除去される。この場合、前記したとおり、鋼帯のエッジ部、特に両エッジから鋼帯幅の１／４部分は、鋼帯の寸法変更やラインスピードの変動によるブラシロールのたわみ量の変化や、その他の要因によって洗浄性が悪化し易い。このため、冷延鋼帯の定常部においては、冷延鋼帯寸法とラインスピードに応じて鋼帯幅方向の高圧温水噴射圧力を制御する。例えば、鋼帯幅方向中央部の高圧温水の噴射圧力Ｐ１（ＭＰａ）をラインスピードＶに応じて制御し、鋼帯幅方向両端部の高圧温水の噴射圧力Ｐ２（ＭＰａ）を、鋼帯幅方向中央部の高圧温水の噴射圧力Ｐ１（ＭＰａ）と、冷延鋼帯寸法、例えば、広幅材（Ｗ１）と狭幅材（Ｗ２）の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）の平方根（√（Ｗ１／Ｗ２））、関数ｆ（Ｗ１、Ｗ２）等に応じて制御する。
【００３０】
上記広幅材（Ｗ１）と狭幅材（Ｗ２）の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）は、図８に示すように、幅広がりの場合と、幅狭まりの場合で異なるので、先行材、後行材に拘わらず、幅が変化する際に、広幅材（Ｗ１）が常に分子に、狭幅材（Ｗ２）が分母となるように認識する。これによって、鋼帯の寸法変更やラインスピードの変動によるブラシロールのたわみ量の変化、その他の要因により洗浄性の悪化した鋼帯両端部は、高圧温水の噴射圧力を鋼帯幅方向で制御することによって十分に洗浄することができる。なお、鋼帯の両端部は、上記では鋼帯幅の１／４部分としたが、必要に応じて幅方向に細分化することによって、さらに効果が上がることは云うまでもない。
【００３１】
また、先行冷延鋼帯の後端部と後行冷延鋼帯の前端部の接続溶接のため、冷延鋼帯が停止してから溶接点が高圧温水洗浄槽を通過するまでの非定常部は、高圧温水洗浄槽の出口に設けた溶接点検出器によって溶接点通過を検出するまでの間、温水圧力制御部により高圧温水の噴射圧力を非定常部の停止汚れを除去できる所定圧力、例えば、２０ＭＰａ以上に制御する。この場合、ラインスピードＶは、非定常部の停止汚れを除去できる所定速度以下、例えば０．０８ｍ／ｓｅｃ以下に制御する。これによって、溶接によるライン停止時にアルカリ洗浄槽内に停止した冷延鋼帯の非定常部の停止汚れは十分に除去される。
【００３２】
本発明においてアルカリ溶液の噴射圧力は、アルカリ溶液による脱脂洗浄で油分、鉄粉等の付着物を濡らし、冷延鋼帯と付着物の界面に浸透して付着力を緩める程度に止めることにより、油分、鉄粉等のアルカリ溶液中への混入を最小限に止め、アルカリ溶液の発泡を抑制するため、所定圧力、例えば０．１〜０．５ＭＰａに制御する。その理由は、アルカリ溶液の噴射圧力が０．１ＭＰａ未満ではその効果が十分でなく、０．５ＭＰａを超えると油分、鉄粉等のアルカリ溶液中への混入が増加し、アルカリ溶液の発泡が問題となる。
【００３３】
本発明において冷延鋼帯の定常部の鋼帯幅方向の高圧温水噴射圧力の制御、例えば、鋼帯中央部の高圧温水の噴射圧力Ｐ１（ＭＰａ）と鋼帯両端部の高圧温水の噴射圧力Ｐ２（ＭＰａ）の制御は、鋼帯幅方向に配置した個々のスプレーノズルに圧力制御弁を設け、鋼帯両端部、例えば、両エッジから鋼帯幅の１／４幅と、鋼帯中央部、例えば、鋼帯中央部の鋼帯幅の１／２で別々に制御する。また、鋼帯幅方向に２列、例えば、前段に鋼帯幅の１／２幅に鋼帯中央部用のスプレーヘッダーを配置し、後段に両エッジから鋼帯幅の１／４幅の鋼帯両端部用のスプレーヘッダーを配置し、前段と後段のスプレーノズルからの高圧温水噴射圧力を別々に制御する。さらに、鋼帯幅方向に２列、例えば、前段に鋼帯幅全幅に鋼帯中央部用のスプレーヘッダーを配置し、後段に両エッジから鋼帯幅の１／４幅の鋼帯両端部用のスプレーヘッダーを配置し、前段と後段のスプレーノズルからの高圧温水噴射圧力を別々に制御することもできる。
【００３４】
鋼帯中央部の高圧温水の噴射圧力Ｐ１（ＭＰａ）のラインスピードＶ（ｍ／ｓｅｃ）に応じた制御は、使用する洗浄ラインに応じて予め実験により鋼帯中央部の洗浄効率とラインスピードＶ（ｍ／ｓｅｃ）との関係を求めておき、如何なるラインスピードにおいても鋼帯中央部が所定の洗浄効率を維持できるよう、ラインスピードＶ（ｍ／ｓｅｃ）に応じて高圧温水の噴射圧力Ｐ１（ＭＰａ）を決定すればよい。例えば、下記（１）（２）式により行なうことができる。
ラインスピード≦５ｍ／ｓｅｃの場合、Ｐ１＝Ａ・Ｖ２＋Ｗ…（１）
ラインスピード＞５ｍ／ｓｅｃの場合、Ｐ１＝Ｚ…（２）
ただし、Ａは当該ラインに固有の定数（例えば、０．４）、Ｗは当該ラインに固有の定数（例えば、１５）、Ｚは当該ラインで通板の鋼帯板厚により決定される定数（例えば、２５ＭＰａ）
【００３５】
鋼帯両端部の高圧温水の噴射圧力Ｐ２（ＭＰａ）は、使用する洗浄ラインに応じて予め実験により求めた鋼帯中央部の洗浄効率とラインスピードＶ（ｍ／ｓｅｃ）との関係から算出した鋼帯中央部の高圧温水の噴射圧力Ｐ１（ＭＰａ）と、溶接部の広幅材Ｗ１と狭幅材Ｗ２の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）と鋼帯両端部の高圧温水の噴射圧力Ｐ２（ＭＰａ）と洗浄効率との関係式を求めておき、如何なるラインスピードにおいても鋼帯両端部が所定の洗浄効率を維持できる噴射圧力Ｐ２（ＭＰａ）に制御する。例えば、下記（３）式または（４）式により制御する。
Ｐ２＝Ｂ×Ｐ１×Ｕ…（３）
ただし、Ｂは当該ラインに固有の定数（例えば、１．２）、Ｕは広幅材（Ｗ１）と狭幅材（Ｗ２）の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）により決定される定数（例えば、√（Ｗ１／Ｗ２）、ｆ（Ｗ１、Ｗ２）等）
板幅変動によって、Ｐ２＞Ｔ（ＭＰａ）となる場合、Ｐ２＝Ｔ（ＭＰａ）…（４）
ただし、Ｔは鋼帯板厚によって決定される定数（例えば、３５ＭＰａ）
【００３６】
板幅変動によって、Ｐ２＞Ｔ（ＭＰａ）の場合、Ｐ２＝Ｔ（ＭＰａ）と限定したのは、Ｔ（ＭＰａ）を超える高圧温水を鋼帯両端部に噴射すると、鋼帯が薄い場合、鋼帯エッジ部が塑性変形を起こし、折れ等を誘発することが多いからである。
【００３７】
本発明において非定常部、すなわち、冷延鋼帯の溶接接続による停止から溶接点が高圧温水洗浄槽を通過するまでの間、高圧温水の噴射圧力を所定値以上、例えば、２０ＭＰａ以上としたのは、ラインスピードＶが所定値以下、例えば、０．０８ｍ／ｓｅｃ以下であっても、高圧温水の噴射圧力が所定値以上、例えば、２０ＭＰａ以上でなければ、洗浄槽内停止時に発生した冷延鋼帯の停止汚れを十分に清浄化できないからである。また、高圧温水の噴射圧力が所定値未満、例えば、２０ＭＰａ未満では、ラインスピードＶが所定値以下、例えば、０．０８ｍ／ｓｅｃ以下であっても、溶接停止時にアルカリ洗浄槽内に停止した冷延鋼帯の非定常部の停止汚れを十分に除去できないからである。
【００３８】
本発明においてラインスピードＶを検出する速度検出器としては、ブライドルロールに設置したパルス発信器、駆動ロールの回転数より換算する方式等を挙げることができる。また、板幅検出器としては、光電式、空気式、静電容量式等があるが、光電式が一般的である。溶接点検出器としては、溶接点の近傍に設けた穿孔を光センサにより検出する方式、冷延鋼帯の移動量に応じて、溶接点を高圧温水洗浄槽出口までトラッキングする方式が挙げられる。
【００３９】
【実施例】
実施例１
以下に本発明の連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法の詳細を実施の一例を示す図１〜図３に基づいて説明する。図１は前段と後段に高圧温水スプレーヘッダーを配置した本発明の冷延鋼帯の洗浄装置を設置した洗浄ラインの概略説明図、図２は高圧温水の前段スプレーヘッダーのノズル配置の説明図で、（ａ）図は幅方向のノズル配置図、（ｂ）図はノズルの設置角度の説明図、図３は高圧温水の後段スプレーヘッダーのノズル配置の説明図である。
【００４０】
図１〜図３において、１はアルカリ洗浄槽、２はアルカリ洗浄槽１内に設置したアルカリ溶液のスプレーヘッダー、３は同じくアルカリ洗浄槽１内に設置したブラシロール、４はアルカリ溶液供給ポンプで、アルカリ洗浄槽１内を通過する冷延鋼帯５は、表裏両面に各スプレーヘッダー２の噴射ノズルからアルカリ溶液供給ポンプ４により供給される圧力、例えば、０．１〜０．５ＭＰａのアルカリ溶液が噴射されると共に、ブラシロール３によるブラッシングを受ける。各スプレーヘッダー２から噴射されたアルカリ溶液は、冷延鋼帯５表面の油分、鉄粉等の付着物を濡らし、冷延鋼帯５と付着物の界面に浸透して付着力を緩める。ブラシロール３は、冷延鋼帯５表面に付着している油分、鉄粉等のアルカリ溶液への混入を最小限に止めながら、冷延鋼帯表面の油分、鉄粉等とアルカリ溶液を十分に鹸化反応させる。
【００４１】
６はアルカリ洗浄槽１の出口に設けたリンガーロールで、アルカリ洗浄槽１でアルカリ洗浄された冷延鋼帯５の両面に残留するアルカリ洗浄液を絞り取る。７は高圧温水洗浄槽、８は高圧温水洗浄槽７内に設置した高圧温水の前段スプレーヘッダーで、図２に示すとおり、鋼帯幅方向に複数のスプレーノズルを有している。スプレーノズルの噴射幅は１５０ｍｍ、噴射距離は２００ｍｍ、抑え角θは１５°で、ノズルピッチは１２５ｍｍとし、幅方向に１２ケ並列に配置し、噴射幅のラップ代は２５ｍｍとし、通板する冷延鋼帯の最大幅（例えば、１４００ｍｍ）に対応させている。
【００４２】
また、高圧温水の後段スプレーヘッダー９は、図３に示すとおり、冷延鋼帯の最大幅（例えば、１４００ｍｍ）の両端部１／４（３５０ｍｍずつ）に対応させ、スプレーノズルの噴射幅は１５０ｍｍ、噴射距離は２００ｍｍ、抑え角θは１５°で、ノズルピッチは１２５ｍｍ、噴射幅のラップ代は２５ｍｍとし、幅方向両端に各３ケ並列に配置し、かつ、鋼帯幅変動に対応できるようスクリューネジ１０により鋼帯幅方向のガイド１１に沿って移動可能としている。なお、１２はスクリューネジ１０の駆動用モータである。前段スプレーヘッダー８、後段スプレーヘッダー９の温水温度は、キャビテーションを防止するため、８０℃以下に抑えるのが望ましい。
【００４３】
１３、１４は高圧ポンプ、１５、１６は前段スプレーヘッダー８、後段スプレーヘッダー９へ高圧温水を供給する高圧温水供給管、１７、１８は各高圧温水供給管１５、１６に設けた圧力制御弁、１９、２０は各高圧温水供給管１５、１６に設けた圧力計、２１はアルカリ洗浄槽１の入側に設けた板幅センサ、２２は板幅センサ２１からの信号に基づき、溶接部の広幅冷延鋼帯５と狭幅冷延鋼帯５の各板幅（Ｗ１、Ｗ２）と幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）を演算する幅変動検出器、２３は温水制御部で、各高圧温水供給管１５、１６に設けた圧力計１９、２０で検出された温水圧力、幅変動検出器２２で演算された各板幅（Ｗ１、Ｗ２）と幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）と、別途ラインスピードが入力される。
【００４４】
温水制御部２３は、冷延鋼帯５の定常部通過時、前段スプレーヘッダー８からの温水噴射圧力Ｐ１をラインスピードＶに応じて例えば前記（１）式または（２）式により演算し、圧力計１９の温水圧力が演算した温水圧力となるよう圧力制御弁１７を制御してリンス洗浄すると共に、両端部に対応する後段スプレーヘッダー９の位置を溶接部の広幅冷延鋼帯５と狭幅冷延鋼帯５の各板幅（Ｗ１、Ｗ２）に応じてスクリューネジ１０の駆動用モータ１２を正転または逆回転させて調整する。また、温水制御部２３は、スプレーヘッダー９からの高圧温水噴射圧力Ｐ２を、幅変動検出器２２から入力される幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）に応じて、例えば前記（３）式または（４）式により演算し、高圧温水供給管１６の圧力計２０の温水圧力が演算した温水圧力となるよう圧力制御弁１８を制御してリンス洗浄するよう構成されている。
【００４５】
また、温水制御部２３は、冷延鋼帯５の非定常部、すなわち、冷延鋼帯５の接続溶接時にアルカリ洗浄槽１内で停止してから溶接点が高圧温水洗浄槽７内を通過するまでの間、ラインスピードＶを所定速度以下、例えば０．０８ｍ／ｓｅｃ以下となるようライン制御部に指令すると共に、前段スプレーヘッダー８、後段スプレーヘッダー９からの高圧温水噴射圧力Ｐ１、Ｐ２が所定圧力、例えば２０ＭＰａ以上となるよう圧力制御弁１７、１８を制御するよう構成されている。
【００４６】
２４は高圧温水洗浄槽７の出口に設けたリンガーロールで、高圧温水洗浄槽７でリンス洗浄された冷延鋼帯５に残留する温水を絞り取る。２５は冷延鋼帯５を乾燥するための乾燥器で、乾燥器２５で乾燥された冷延鋼帯５は、図示しない連続焼鈍設備に搬送されるよう構成されている。
【００４７】
上記のとおり構成したことによって、冷延鋼帯５は、アルカリ洗浄槽１内で各スプレーヘッダー２の噴射ノズルからアルカリ溶液の噴射と、ブラシロール３によるブラッシングを受け、表面に付着している油分等のアルカリ溶液への混入を最小限に止めながら、表面の油分等とアルカリ溶液の十分な鹸化反応によりアルカリ洗浄され、しかるのち、冷延鋼帯５は、リンガーロール６で両面に残留するアルカリ洗浄液が絞り取られたのち、高圧温水洗浄槽７に搬送される。このアルカリ洗浄槽１内でブラシロール３によりブラッシングを受けた冷延鋼帯５のエッジ部は、冷延鋼帯５の幅変更やラインスピードＶの変更の影響を受け、ブラシロール３のたわみ量の変化、その他の要因によりリンス洗浄性が劣化し易い。
【００４８】
温水制御部２３は、冷延鋼帯５の定常部が高圧温水洗浄槽７内を通過時、前段スプレーヘッダー８からの高圧温水噴射圧力Ｐ１をラインスピードＶに応じて所定圧力、例えば前記（１）式または（２）式により演算し、圧力計１９の温水圧力が演算した温水圧力となるよう圧力制御弁１７を制御してリンス洗浄する。また、温水制御部２３は、幅変動検出器２２から入力される各板幅（Ｗ１、Ｗ２）に応じてスクリューネジ１０の駆動用モータ１２を正回転または逆回転させ、後段スプレーヘッダー９の位置を冷延鋼帯５の両端部に対応するよう移動させる。さらに、温水制御部２３は、後段スプレーヘッダー９からの高圧温水噴射圧力Ｐ２を、前段スプレーヘッダー８からの高圧温水噴射圧力Ｐ１と、幅変動検出器２２から入力される幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）に応じて前記（３）式または（４）式により演算し、高圧温水供給管１６の圧力計２０の温水圧力が演算した温水圧力となるよう圧力制御弁１８を制御してリンス洗浄する。これによって、従来必要とされてきた温水ブラッシングが不必要となり、また、冷延鋼帯５の幅変更やラインスピードＶの変更の影響を受けることなく、冷延鋼帯５のリンス洗浄性を向上することができる。
【００４９】
また、温水制御部２３は、冷延鋼帯５の非定常部、すなわち、冷延鋼帯５の接続溶接時にアルカリ洗浄槽１内で停止してから溶接点が高圧温水洗浄槽７内を通過するまでの間、前段スプレーヘッダー８、後段スプレーヘッダー９からの高圧温水噴射圧力Ｐ１、Ｐ２が所定圧力、例えば２０ＭＰａ以上となるよう圧力制御弁１７、１８を制御すると共に、ラインスピードＶを所定速度以下、例えば０．０８ｍ／ｓｅｃ以下となるようライン制御部に指令する。これによって、冷延鋼帯５の非定常部、すなわち冷延鋼帯５の接続溶接時にアルカリ洗浄槽１内での停止による停止汚れを温水洗浄により十分に除去することができる。
【００５０】
高圧温水洗浄槽７で十分にリンス洗浄された冷延鋼帯５に残留する温水がリンガーロール２４により絞り取られた冷延鋼帯５は、乾燥器２５で乾燥されたのち、図示しない連続焼鈍設備に搬送され、連続焼鈍されるが、十分にリンス洗浄されているので、表面放射率が均一となり、連続焼鈍後の平坦度も上昇する。
【００５１】
実施例２
前記実施例１のアルカリ洗浄槽において、冷延鋼帯の板幅１０００ｍｍ一定で、ラインスピードを１ｍ／ｓｅｃ〜６ｍ／ｓｅｃの範囲で変化させ、圧力０．１ＭＰａ以上で６０℃のアルカリ溶液を冷延鋼帯の表面に噴射すると共に、ブラシロールによりブラッシングしたのち、高圧温水洗浄槽で冷延鋼帯の定常部通過時、図４（ａ）に示すとおり、前段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力Ｐ１を、ラインスピードＶに対応して前記（１）式または（２）式により演算した圧力に制御すると共に、鋼帯幅方向の両端部に対応する後段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力Ｐ２を、前段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力Ｐ１と、広幅材Ｗ１と狭幅材Ｗ２の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）に応じて前記（３）式または（４）式により演算した圧力に制御し、６０℃の温水によるリンス洗浄を行なった。そして、リンス洗浄後の各冷延鋼帯の洗浄性を評価した。その結果を図４（ｂ）にＡとして示す。また、比較のため、高圧温水制御洗浄を行わなかった従来法についても、リンス洗浄後の各冷延鋼帯の洗浄性を評価した。その結果を図４（ｂ）にＢとして示す。なお、冷延鋼帯の洗浄性は、高圧温水リンス洗浄後の残留鉄分を酸分解したのち、プラズマ発光分析の１種であるＩＣＰ（Ｉｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙ Ｃｏｕｐｌｅｄ Ｐｌａｓｍａ Ａｔｏｍｉｃ Ｅｍｉｓｓｉｏｎ Ｓｔｅｃｔｒｏｍｅｔｒｙ）発光分析による鉄分除去率で評価した。
【００５２】
次に広幅材Ｗ１と狭幅材Ｗ２の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）＝１．２（広幅鋼帯幅＝１２００ｍｍ、狭幅鋼帯幅＝１０００ｍｍ）、ラインスピード＝１．３３ｍ／ｓｅｃに固定し、圧力０．１ＭＰａ以上で６０℃のアルカリ溶液を冷延鋼帯の表面に噴射すると共に、ブラシロールによりブラッシングしたのち、高圧温水洗浄槽で冷延鋼帯の定常部通過時、前段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力を１５．７ＭＰａ、後段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力を２０．６ＭＰａに制御し、６０℃の温水によるリンス洗浄を行なった。そして、リンス洗浄後の冷延鋼帯を連続焼鈍し、連続焼鈍後の平坦度を評価した。その結果を図５にＡとして示す。なお、連続焼鈍後の平坦度は、図６に示すように、山高さＨ／波長さＬ（％）で示す。なお、比較のため、高圧温水制御リンス洗浄を行わなかった従来法についても、リンス洗浄後の冷延鋼帯を連続焼鈍し、連続焼鈍後の平坦度を評価した。その結果を図５にＢとして示す。
【００５３】
また、冷延鋼帯の非定常部、すなわち、先行冷延鋼帯の後端部と後行冷延鋼帯の前端部の接続溶接に際して冷延鋼帯が洗浄槽内で停止してから、溶接点が温水リンス洗浄槽内を通過するまでの間、幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）を一定とし、ラインスピードを０．０８ｍ／ｓｅｃ以下とし、前段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力を３０ＭＰａ、後段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力を３０ＭＰａに制御し、６０℃の温水による高圧温水制御リンス洗浄を行なった。そして、リンス洗浄後の冷延鋼帯の溶接点からの距離と表面の洗浄性との関係を求めた。その結果を図７にＡとして示す。なお、比較のため、高圧温水制御リンス洗浄を行わなかった従来法についても、リンス洗浄後の冷延鋼帯の溶接点からの距離と表面の洗浄性との関係を求めた。その結果を図７にＢとして示す。
【００５４】
図４（ｂ）に示すとおり、図４（ａ）の高圧温水制御リンス洗浄を実施した本発明法Ａの鉄分除去率は、高圧温水制御リンス洗浄を実施しなかった従来法Ｂの鉄分除去率に比較し、ラインスピードの変動に関係なく約３倍以上で安定した洗浄率が得られた。また、図５に示すとおり、高圧温水制御リンス洗浄を実施した本発明法Ａの連続焼鈍後の急峻度は、高圧温水制御リンス洗浄を実施しなかった従来法Ｂの急峻度に比較し、約１／８以下と向上し、かつ、冷延鋼帯幅方向で低位安定している。さらに、図７に示すとおり、高圧温水制御リンス洗浄を実施した本発明法Ａの鉄分除去率は、高圧温水制御リンス洗浄を実施しなかった従来法Ｂの鉄分除去率に比較し、約２．３倍の洗浄率が得られた。
【００５５】
【発明の効果】
本発明の連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法および装置によれば、アルカリ洗浄槽の後段の高圧温水リンス洗浄槽の高圧温水スプレーノズルからの高圧温水噴射圧力を、冷延鋼帯寸法とラインスピードに応じて冷延鋼帯幅方向で制御することによって、冷延鋼帯の板幅変動によるブラシロールのたわみ量の変化、その他の要因により洗浄性の悪化した冷延鋼帯両端部を、十分に洗浄することが可能となって、従来必要とされてきた温水ブラシロールが不要となり、連続焼鈍後の冷延鋼帯の平坦度も飛躍的に向上すると共に、アルカリ洗浄槽内での停止汚れも防止でき、冷延鋼帯の品質向上、安定操業を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の冷延鋼帯の洗浄装置を設置した洗浄ラインの概略説明図である。
【図２】高圧温水の前段スプレーヘッダーのノズル配置の説明図で、（ａ）図は幅方向のノズル配置図、（ｂ）図はノズルの設置角度の説明図である。
【図３】高圧温水の後段スプレーヘッダーのノズル配置の説明図である。
【図４】実施例２における板幅一定でラインスピードを変化させた場合の温水圧力と洗浄率を示すもので、（ａ）図はラインスピードと温水圧力との関係を示すグラフ、（ｂ）図はラインスピードと鉄分除去率との関係を示すグラフである。
【図５】実施例２における幅変動率＝１．２の場合の連続焼鈍後の鋼板幅方向の平坦度を示すグラフである。
【図６】鋼板幅方向の平坦度を求める方法の説明図である。
【図７】実施例２における非定常部、すなわち接続溶接に際して冷延鋼帯が洗浄槽内で停止してから、溶接点が温水リンス洗浄槽内を通過するまでの間の冷延鋼帯の溶接点からの距離と鉄分除去率との関係を示すグラフである。
【図８】溶接部の広幅材Ｗ１と狭幅材Ｗ２の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）の説明図である。
【図９】従来の冷延鋼帯の連続焼鈍ラインの概略全体説明図である。
【図１０】従来の冷延鋼帯のアルカリスクラバーを用いた洗浄設備の概略説明図である。
【図１１】特開平６−３０６６５４号公報に開示の脱脂洗浄装置の概略説明図である。
【図１２】特開平８−９２７７５号公報に開示の高圧水洗装置の概略説明図である。
【図１３】特開平２−１５９３２３号公報に開示の連続焼鈍設備の概略説明図である。
【符号の説明】
１ アルカリ洗浄槽
２ スプレーヘッダー
３ ブラシロール
４ アルカリ溶液供給ポンプ
５、８３、１０１ 冷延鋼帯
６、２４ リンガーロール
７ 高圧温水洗浄槽
８ 前段スプレーヘッダー
９ 後段スプレーヘッダー
１０ スクリューネジ
１１ ガイド
１２ 駆動用モータ
１３、１４ 高圧ポンプ
１５、１６ 高圧温水供給管
１７、１８ 圧力制御弁
１９、２０ 圧力計
２１ 板幅センサ
２２ 幅変動検出器
２３ 温水制御部
２５、９５ 乾燥器
８１、１２２ ペイオフリール
８２、１２３ 溶接機
８４ 洗浄装置
８５、１２５ 入側ルーパー
８６、１２１ 連続焼鈍炉
８７、８８ ブライドルロール
８９、９０ ステアリングロール
９１ アルカリスクラバー
９２ 鋼帯
９３ 温水スクラバー
９４ 温水スプレー
１０２ 予備洗浄工程
１０３ ブラシ洗浄工程
１０４ 仕上洗浄工程
１１１ 金属ストリップ
１１２、１１３ バックアップロール
１１４、１１５ 高圧水スプレーノズル
１２４ 電解洗浄装置
１２７ ミニルーパ
【発明の属する技術分野】
本発明は、連続焼鈍設備における冷延鋼帯の脱脂洗浄方法および装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
冷延鋼帯は、一般に熱延鋼帯を冷間圧延機を用いて所定の板厚に冷間圧延することにより製造される。製造された冷延鋼帯は、冷間圧延時にロールや鋼帯の冷却および潤滑を目的として噴射された圧延油や鉄粉、塵芥等が付着しており、後工程の処理ラインを汚したり、製品に残存して表面汚れとして製品価値を著しく損なうのを防止するため、冷間圧延後に必ず洗浄される。後工程が連続焼鈍ラインの場合は、連続焼鈍ラインの入側で再度冷延鋼帯の洗浄を行なう場合が多い。
【０００３】
連続焼鈍炉入側の冷延鋼帯の洗浄設備は、洗浄専用ラインに見られる電解洗浄やディップ式の砥粒入りブラシ洗浄、添加剤とアルカリ洗浄および酸洗洗浄の組合せといった大がかりな洗浄設備は使用されず、洗浄ブラシとスプレーを併用した簡易的な前洗浄設備が通常用いられている。しかし、連続焼鈍ラインでは、冷延鋼帯の洗浄が十分でないと、表面品質が劣化するばかりでなく、表面放射率が不均一となるため、連続焼鈍後の平坦度が極端に悪化する。
【０００４】
従来の連続焼鈍ラインにおける焼鈍炉入側の設備としては、図９に示すとおり、冷延コイルを巻戻すペイオフリール８１、ペイオフリール８１で巻戻された冷延鋼帯の先端部と先行冷延鋼帯の後端部を溶接接続する溶接機８２、冷延鋼帯８３を洗浄して脱脂、脱鉄粉等を行なう洗浄装置８４、脱脂、脱鉄粉された冷延鋼帯８３を一時蓄える入側ルーパー８５、入側ルーパー８５から導入される冷延鋼帯８３を連続焼鈍する連続焼鈍炉８６の順に配置するのが一般的である。また、入側ルーパー８５の前後には、冷延鋼帯８３の張力制御を行なうブライドルロール８７、８８が、入側ルーパー８５の中央部および連続焼鈍炉８６の入側には、冷延鋼帯８３の蛇行を防止するステアリングロール８９、９０が設けられる。
【０００５】
このような冷延鋼帯の洗浄装置としては、一般に脱脂のための薬液としてアルカリ溶液を用い、アルカリ溶液に冷延鋼帯を浸漬し、冷延鋼帯の表面に近接して対設した電極によってアルカリ溶液の電気分解を行ない、冷延鋼帯の表面から水素、酸素の気泡を発生させ、この気泡により表面の汚れを持ち上げて剥落させる電解洗浄を施すか、あるいは、冷延鋼帯の両面にアルカリ溶液を噴射し、同時にブラシロールによって冷延鋼帯両面をブラッシングするブラシスクラバーが用いられる。
【０００６】
このようにアルカリ溶液により鋼帯の洗浄を行なった場合は、鋼帯表面に付着している鉄分は油分と共にアルカリ溶液中に混入する。このため、鋼帯を洗浄後のアルカリ溶液は、洗浄前のアルカリ溶液に比較して汚れることとなる。しかし、鋼帯表面に付着していた圧延油中の油分は、溶液中のアルカリと化学反応して鹸化することから、アルカリ溶液の汚れは、鋼帯の表面に付着している油分や鉄分を除去する能力を実用上低下させないことが知られており、アルカリ溶液を循環させて繰り返し洗浄に用い、アルカリ溶液のコストを低減させるのが一般的である。
【０００７】
従来のアルカリスクラバーを用いた洗浄設備としては、図１０に示すとおり、アルカリスクラバー９１によって鋼帯９２の脱脂洗浄が施されたのち、温水スクラバー９３でリンス洗浄され、その後温水スプレー９４のみで仕上洗浄され、乾燥器９５で乾燥されて洗浄を終えるのが一般的である。従来の冷延鋼帯の洗浄においては、このようにセクションが多岐にわたり、設備費、メンテナンス費用がかかるだけでなく、下記の問題点を有している。
【０００８】
すなわち、ブラシスクラバータイプの洗浄装置は、ブラシロールが板端部の影響や板幅、ラインスピードの影響を受け易いため、鋼帯エッジ部の洗浄性が悪い。特に通板板幅や板厚が極端に変化した場合は、ブラシロールのたわみ量が変化するのでこの傾向が強く、洗浄後の焼鈍炉内にスマッジを持ち込むため、焼鈍炉ハースロールのピックアップを誘発するばかりでなく、連続焼鈍後の鋼帯平坦度を極端に悪化させる。
【０００９】
また、先行冷延鋼帯の後端部と後行冷延鋼帯の先端部を接続のため溶接機により溶接する際、溶接が完了するまでの間は、鋼帯は入側のアルカリ洗浄槽内で完全に停止している。したがって、その間冷延鋼帯は、アルカリ液に浸漬されて停滞した状態となるので、溶接が完了して冷延鋼帯の搬送が開始された後、洗浄槽内に停止していた部分の洗浄性は、冷延鋼帯の他の部分、例えば溶接点近傍を除くコイルの中央部と比較すると、鋼帯表面に汚れが付着したままであるという問題が生じる。
【００１０】
さらに、アルカリ薬液の汚れは、アルカリ薬液による脱脂洗浄後、リンガーロールによって十分に絞り取ると共に、その後洗浄温水によって十分にリンス洗浄を施さなければ、洗浄後の冷延鋼帯表面の清浄性を損なうこととなり、後工程および製品に至るまで悪影響を及ぼすこととなる。
【００１１】
上記問題点を解消する方法および装置としては、図１１に示すとおり、冷延鋼帯１０１に温水を高圧スプレーして予備的に洗浄する予備洗浄工程１０２と、予備洗浄された冷延鋼帯１０１を温水供給下で洗浄しながらブラッシングするブラシ洗浄工程１０３と、ブラシ洗浄された冷延鋼帯１０１に油分を含まない温水を高圧スプレーして仕上洗浄する仕上洗浄工程１０４とからなるアルカリ等の化学洗浄を用いない方法（特開平６−３０６６５４号公報）が提案されている。
【００１２】
また、図１２に示すとおり、金属ストリップ１１１を巻付けた状態で搬送するバックアップロール１１２、１１３を設け、かつ、金属ストリップ１１１の該バックアップロール１１２、１１３に巻付いた部分に高圧水がスプレーされるように金属ストリップ１１１を挟んで該バックアップロール１１２、１１３と対向する位置に高圧水スプレーノズル１１４、１１５を配置した装置（特開平８−９２７７５号公報）が提案されている。
【００１３】
さらに、図１３に示すとおり、連続焼鈍炉１２１の入側に、ペイオフリール１２２から順次に溶接機１２３、電解洗浄装置１２４、入側ルーパー１２５を配置してなる連続焼鈍設備において、前記溶接機１２３と電解洗浄装置１２４との間に、ミニルーパ１２７を介設した装置（特開平２−１５９３２３号公報）が提案されている。
【００１４】
さらにまた、連続焼鈍設備の入側において圧力０．１〜０．５ＭＰａの加圧アルカリ溶液噴霧とブラシロールによって冷延鋼帯を脱脂洗浄したのち、温水粗洗浄槽で温水スプレーとブラシロールによって温水粗洗浄し、次いで高圧温水を冷延鋼帯に噴霧してリンス洗浄する連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法において、冷延鋼帯の定常部通過時は圧力２〜２０ＭＰａの範囲に加圧された高圧温水を噴霧してリンス洗浄し、冷延鋼帯の非定常部、すなわち、冷延鋼帯の溶接に際して冷延鋼帯が洗浄槽内で停止してから溶接点が高圧温水洗浄槽を通過するまでの間、圧力２０ＭＰａ以上の高圧温水を噴霧してリンス洗浄し、冷延鋼帯のアルカリ洗浄槽内での停止汚れを抑制する方法（特開平９−５９７８９号公報）が提案されている。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
上記特開平６−３０６６５４号公報に開示の技術においては、冷間圧延後の鋼帯表面に付着している油分や鉄分を除去することは不可能に近く、洗浄不足によって表面品質を損なうばかりでなく、表面反射率ムラの影響を受け、極端に連続焼鈍後の平坦度が悪化する。また、アルカリ等の化学洗浄を行なわず予備高圧洗浄後に温水スクラバー洗浄を施すので、温水ブラシロールの劣化が激しすぎて事実上実機適用は不可能である。
【００１６】
また、上記特開平８−９２７７５号公報に開示の装置は、鋼帯の表裏面を順次それぞれのバックアップロールに巻付けながら通板させることにより、鋼帯のばたつきを抑えて表裏面を洗浄することができる。しかしながら、洗浄槽内でのバックアップロールへの巻付きは、スマッジや鉄分等の押込みを誘発してしまうので、特に表面検査の厳格な冷延鋼帯等においては、実機化は不可能に近い。
【００１７】
さらに、特開平２−１５９３２３号公報に開示の装置は、既に建設された連続焼鈍設備に使用する場合、ミニルーパを溶接機と洗浄装置の間に設置するに際し多大の設備費を必要とする場合が多い。また、この装置は、アルカリあるいは化学洗浄後の鋼帯表面のリンス性を強化できないため、アルカリ溶液自体の汚れによる洗浄後の鋼帯表面の清浄性をさらに向上させることは難しく、例えば、冷延鋼帯のコーティング不良や電磁鋼板の磁気特性に悪影響を及ぼす。対象が溶融めっき鋼板の場合は、めっき密着性に悪影響を及ぼす。
【００１８】
さらにまた、特開平９−５９７８９号公報に開示の方法は、洗浄槽の入側にミニルーパを配設することなく、冷延鋼帯の溶接停止によるアルカリ洗浄槽内の停止汚れを抑制できるが、アルカリ溶液槽および粗温水洗浄槽のブラシロールは、板端部の影響や板幅変更、ラインスピードの影響を受け易く、ブラシロールのたわみ量が変化、その他の要因により鋼帯幅方向で洗浄性が異なり、特に鋼帯エッジ部の洗浄性が悪化する。
【００１９】
本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解消し、板幅変更、ラインスピードの影響を受ける鋼帯エッジ部の洗浄性を向上できる連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法および装置を提供することにある。
【００２０】
【課題を解決するための手段】
本発明の請求項１の連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法は、連続焼鈍設備の入側においてアルカリ溶液の噴射とブラシロールによって冷延鋼帯を脱脂洗浄したのち、高圧温水スプレーノズルから高圧温水を噴射してリンス洗浄する方法において、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御することとしている。
【００２１】
このように、ブラシスクラバーによって冷延鋼帯を脱脂洗浄したのち、高圧温水スプレーノズルから高圧温水を噴射してリンス洗浄する方法において、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御することによって、冷延鋼帯寸法やラインスピードの変動の影響によるブラシロールのたわみ量の変化、その他の要因により洗浄性の悪化した冷延鋼帯の幅方向両端部を、十分に洗浄することが可能となって、従来必要とされてきた温水ブラシロールが不要となり、連続焼鈍後の平坦度が飛躍的に向上し、冷延鋼帯の品質の向上、安定操業を図ることができる。
【００２２】
また、本発明の請求項２の連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法は、連続焼鈍設備の入側においてアルカリ溶液の噴射とブラシロールによって冷延鋼帯を脱脂洗浄したのち、高圧温水スプレーノズルから高圧温水を噴射してリンス洗浄する方法において、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御すると共に、前記冷延鋼帯が洗浄槽内で停止してから溶接点が高圧温水洗浄槽内を通過するまでの間、高圧温水噴射圧力を予め定めた所定圧力以上に制御してリンス洗浄することとしている。
【００２３】
このように、ブラシスクラバーによって冷延鋼帯を脱脂洗浄したのち、高圧温水スプレーノズルから高圧温水を噴射してリンス洗浄する方法において、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御することによって、ラインスピードや鋼帯幅の変動の影響によるブラシロールのたわみ量の変化、その他の要因により洗浄性の悪化した冷延鋼帯の幅方向両端部を、十分に洗浄することができる。また、前記冷延鋼帯が洗浄槽内で停止してから溶接点が高圧温水洗浄槽内を通過するまでの間、高圧温水噴射圧力を予め定めた所定圧力以上、例えば２０ＭＰａ以上に制御してリンス洗浄することによって、アルカリ洗浄槽内の停止汚れを防止でき、冷延鋼帯の品質向上、安定操業を図ることができる。
【００２４】
さらに、本発明の請求項３の連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄装置は、連続焼鈍設備の入側に設けたアルカリ溶液噴射ノズルとブラシロールを備えたアルカリ洗浄槽設と、その下流に配置された高圧ポンプと幅方向で噴射圧力を可変とした高圧温水噴射ノズルを備えた高圧温水洗浄槽と、アルカリ洗浄槽の入側に設けた鋼帯寸法検出器と、ラインスピードを検出する速度検出器と、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御してリンス洗浄する温水制御部とからなる。
【００２５】
このように、連続焼鈍設備の入側に設けたアルカリ溶液噴射ノズルとブラシロールを備えたアルカリ洗浄槽と、その下流に配置された高圧ポンプと幅方向で噴射圧力を可変とした高圧温水噴射ノズルを備えた高圧温水洗浄槽と、アルカリ洗浄槽の入側に設けた鋼帯寸法検出器と、ラインスピードを検出する速度検出器と、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １／ Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御してリンス洗浄する温水制御部を設けたことによって、鋼帯寸法とラインスピードに応じて鋼帯幅方向の高圧温水噴射圧力が制御され、ラインスピードや鋼帯寸法の変動によるブラシロールのたわみ量の変化、その他の要因により洗浄性の悪化した冷延鋼帯両端部を、十分に洗浄することが可能となって、従来必要とされてきた温水ブラシロールが不要となり、連続焼鈍後の平坦度が飛躍的に向上し、冷延鋼帯の品質の向上、安定操業を図ることができる。
【００２６】
さらにまた、本発明の請求項４の連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄装置は、連続焼鈍設備の入側に設けたアルカリ溶液噴射ノズルとブラシロールを備えたアルカリ洗浄槽と、その下流に配置された高圧ポンプと幅方向で噴射圧力を可変とした高圧温水噴射ノズルを備えた高圧温水洗浄槽と、ラインスピードを検出する速度検出器と、アルカリ洗浄槽の入側に設けた冷延鋼帯寸法検出器と、高圧温水洗浄槽の出口に設けた溶接点検出器と、冷延鋼帯の非定常部通過時、すなわち冷延鋼帯の溶接による停止から溶接点の高圧温水洗浄槽内通過を検出するまでの間、高圧温水噴射圧力を予め定めた所定圧力以上に制御すると共に、冷延鋼帯の定常部通過時、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御してリンス洗浄する温水制御部とからなる。
【００２７】
このように、ブラシスクラバーのアルカリ洗浄槽の下流に高圧温水噴射ノズルを備えた高圧温水洗浄槽を配置し、ラインスピードを検出する速度検出器と、アルカリ洗浄槽の入側に設けた冷延鋼帯寸法検出器と、冷延鋼帯の非定常部通過時、すなわち冷延鋼帯の溶接による停止から溶接点の高圧温水洗浄槽内通過を検出するまでの間、高圧温水噴射圧力を予め定めた所定圧力に制御し、冷延鋼帯の定常部通過時、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御してリンス洗浄する温水制御部を設けたことによって、冷延鋼帯の非定常部通過時、すなわち冷延鋼帯の溶接による停止から溶接点の高圧温水洗浄槽内通過を検出するまでの間、高圧温水噴射圧力を予め定めた所定圧力、例えば２０ＭＰａ以上に制御してリンス洗浄され、洗浄槽内の停止汚れを防止することができる。また、冷延鋼帯の定常部通過時、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御してリンス洗浄することができ、ラインスピードや鋼帯幅の変動によるブラシロールのたわみ量の変化、その他の要因により洗浄性の悪化した鋼帯両端部を、十分に洗浄することが可能となって、従来必要とされてきた温水ブラシロールが不要となり、連続焼鈍後の平坦度が飛躍的に向上し、冷延鋼帯の品質の向上、安定操業を図ることができる。
【００２８】
【発明の実施の形態】
本発明におけるアルカリ洗浄槽においては、スプレーヘッダーから加圧されたアルカリ溶液が冷延鋼帯に噴射されると共に、ブラシロールによってブラッシングされる。スプレーヘッダーから噴射されたアルカリ溶液は、冷延鋼帯表面の油分、鉄粉等の付着物を濡らし、冷延鋼帯と付着物の界面に浸透して付着力を弱める。一方、ブラシロールは、冷延鋼帯表面に付着している油分、鉄粉等のアルカリ溶液への混入を最小限に止めながら、冷延鋼帯表面の油分、鉄粉等とアルカリ溶液を十分に鹸化反応させる。このため、ブラシロールは、線径の細いものを使用すると共に、圧接量を調整することが必要である。また、ブラシスクラバータイプのアルカリ洗浄においては、鋼帯のエッジ部、特に両エッジから鋼帯幅の１／４部分が鋼帯の寸法変更やラインスピードの変動によってブラシロールのたわみ量が変化し、洗浄性が悪化し易い。
【００２９】
アルカリ洗浄された冷延鋼帯は、リンガーロールによって表面のアルカリ溶液が絞り取られたのち、高圧温水洗浄槽内において、スプレーヘッダーから高圧ポンプにより昇圧された高圧温水の噴射を受け、アルカリ溶液と油分、鉄粉等の鹸化反応によって生成した汚れが除去される。この場合、前記したとおり、鋼帯のエッジ部、特に両エッジから鋼帯幅の１／４部分は、鋼帯の寸法変更やラインスピードの変動によるブラシロールのたわみ量の変化や、その他の要因によって洗浄性が悪化し易い。このため、冷延鋼帯の定常部においては、冷延鋼帯寸法とラインスピードに応じて鋼帯幅方向の高圧温水噴射圧力を制御する。例えば、鋼帯幅方向中央部の高圧温水の噴射圧力Ｐ１（ＭＰａ）をラインスピードＶに応じて制御し、鋼帯幅方向両端部の高圧温水の噴射圧力Ｐ２（ＭＰａ）を、鋼帯幅方向中央部の高圧温水の噴射圧力Ｐ１（ＭＰａ）と、冷延鋼帯寸法、例えば、広幅材（Ｗ１）と狭幅材（Ｗ２）の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）の平方根（√（Ｗ１／Ｗ２））、関数ｆ（Ｗ１、Ｗ２）等に応じて制御する。
【００３０】
上記広幅材（Ｗ１）と狭幅材（Ｗ２）の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）は、図８に示すように、幅広がりの場合と、幅狭まりの場合で異なるので、先行材、後行材に拘わらず、幅が変化する際に、広幅材（Ｗ１）が常に分子に、狭幅材（Ｗ２）が分母となるように認識する。これによって、鋼帯の寸法変更やラインスピードの変動によるブラシロールのたわみ量の変化、その他の要因により洗浄性の悪化した鋼帯両端部は、高圧温水の噴射圧力を鋼帯幅方向で制御することによって十分に洗浄することができる。なお、鋼帯の両端部は、上記では鋼帯幅の１／４部分としたが、必要に応じて幅方向に細分化することによって、さらに効果が上がることは云うまでもない。
【００３１】
また、先行冷延鋼帯の後端部と後行冷延鋼帯の前端部の接続溶接のため、冷延鋼帯が停止してから溶接点が高圧温水洗浄槽を通過するまでの非定常部は、高圧温水洗浄槽の出口に設けた溶接点検出器によって溶接点通過を検出するまでの間、温水圧力制御部により高圧温水の噴射圧力を非定常部の停止汚れを除去できる所定圧力、例えば、２０ＭＰａ以上に制御する。この場合、ラインスピードＶは、非定常部の停止汚れを除去できる所定速度以下、例えば０．０８ｍ／ｓｅｃ以下に制御する。これによって、溶接によるライン停止時にアルカリ洗浄槽内に停止した冷延鋼帯の非定常部の停止汚れは十分に除去される。
【００３２】
本発明においてアルカリ溶液の噴射圧力は、アルカリ溶液による脱脂洗浄で油分、鉄粉等の付着物を濡らし、冷延鋼帯と付着物の界面に浸透して付着力を緩める程度に止めることにより、油分、鉄粉等のアルカリ溶液中への混入を最小限に止め、アルカリ溶液の発泡を抑制するため、所定圧力、例えば０．１〜０．５ＭＰａに制御する。その理由は、アルカリ溶液の噴射圧力が０．１ＭＰａ未満ではその効果が十分でなく、０．５ＭＰａを超えると油分、鉄粉等のアルカリ溶液中への混入が増加し、アルカリ溶液の発泡が問題となる。
【００３３】
本発明において冷延鋼帯の定常部の鋼帯幅方向の高圧温水噴射圧力の制御、例えば、鋼帯中央部の高圧温水の噴射圧力Ｐ１（ＭＰａ）と鋼帯両端部の高圧温水の噴射圧力Ｐ２（ＭＰａ）の制御は、鋼帯幅方向に配置した個々のスプレーノズルに圧力制御弁を設け、鋼帯両端部、例えば、両エッジから鋼帯幅の１／４幅と、鋼帯中央部、例えば、鋼帯中央部の鋼帯幅の１／２で別々に制御する。また、鋼帯幅方向に２列、例えば、前段に鋼帯幅の１／２幅に鋼帯中央部用のスプレーヘッダーを配置し、後段に両エッジから鋼帯幅の１／４幅の鋼帯両端部用のスプレーヘッダーを配置し、前段と後段のスプレーノズルからの高圧温水噴射圧力を別々に制御する。さらに、鋼帯幅方向に２列、例えば、前段に鋼帯幅全幅に鋼帯中央部用のスプレーヘッダーを配置し、後段に両エッジから鋼帯幅の１／４幅の鋼帯両端部用のスプレーヘッダーを配置し、前段と後段のスプレーノズルからの高圧温水噴射圧力を別々に制御することもできる。
【００３４】
鋼帯中央部の高圧温水の噴射圧力Ｐ１（ＭＰａ）のラインスピードＶ（ｍ／ｓｅｃ）に応じた制御は、使用する洗浄ラインに応じて予め実験により鋼帯中央部の洗浄効率とラインスピードＶ（ｍ／ｓｅｃ）との関係を求めておき、如何なるラインスピードにおいても鋼帯中央部が所定の洗浄効率を維持できるよう、ラインスピードＶ（ｍ／ｓｅｃ）に応じて高圧温水の噴射圧力Ｐ１（ＭＰａ）を決定すればよい。例えば、下記（１）（２）式により行なうことができる。
ラインスピード≦５ｍ／ｓｅｃの場合、Ｐ１＝Ａ・Ｖ２＋Ｗ…（１）
ラインスピード＞５ｍ／ｓｅｃの場合、Ｐ１＝Ｚ…（２）
ただし、Ａは当該ラインに固有の定数（例えば、０．４）、Ｗは当該ラインに固有の定数（例えば、１５）、Ｚは当該ラインで通板の鋼帯板厚により決定される定数（例えば、２５ＭＰａ）
【００３５】
鋼帯両端部の高圧温水の噴射圧力Ｐ２（ＭＰａ）は、使用する洗浄ラインに応じて予め実験により求めた鋼帯中央部の洗浄効率とラインスピードＶ（ｍ／ｓｅｃ）との関係から算出した鋼帯中央部の高圧温水の噴射圧力Ｐ１（ＭＰａ）と、溶接部の広幅材Ｗ１と狭幅材Ｗ２の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）と鋼帯両端部の高圧温水の噴射圧力Ｐ２（ＭＰａ）と洗浄効率との関係式を求めておき、如何なるラインスピードにおいても鋼帯両端部が所定の洗浄効率を維持できる噴射圧力Ｐ２（ＭＰａ）に制御する。例えば、下記（３）式または（４）式により制御する。
Ｐ２＝Ｂ×Ｐ１×Ｕ…（３）
ただし、Ｂは当該ラインに固有の定数（例えば、１．２）、Ｕは広幅材（Ｗ１）と狭幅材（Ｗ２）の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）により決定される定数（例えば、√（Ｗ１／Ｗ２）、ｆ（Ｗ１、Ｗ２）等）
板幅変動によって、Ｐ２＞Ｔ（ＭＰａ）となる場合、Ｐ２＝Ｔ（ＭＰａ）…（４）
ただし、Ｔは鋼帯板厚によって決定される定数（例えば、３５ＭＰａ）
【００３６】
板幅変動によって、Ｐ２＞Ｔ（ＭＰａ）の場合、Ｐ２＝Ｔ（ＭＰａ）と限定したのは、Ｔ（ＭＰａ）を超える高圧温水を鋼帯両端部に噴射すると、鋼帯が薄い場合、鋼帯エッジ部が塑性変形を起こし、折れ等を誘発することが多いからである。
【００３７】
本発明において非定常部、すなわち、冷延鋼帯の溶接接続による停止から溶接点が高圧温水洗浄槽を通過するまでの間、高圧温水の噴射圧力を所定値以上、例えば、２０ＭＰａ以上としたのは、ラインスピードＶが所定値以下、例えば、０．０８ｍ／ｓｅｃ以下であっても、高圧温水の噴射圧力が所定値以上、例えば、２０ＭＰａ以上でなければ、洗浄槽内停止時に発生した冷延鋼帯の停止汚れを十分に清浄化できないからである。また、高圧温水の噴射圧力が所定値未満、例えば、２０ＭＰａ未満では、ラインスピードＶが所定値以下、例えば、０．０８ｍ／ｓｅｃ以下であっても、溶接停止時にアルカリ洗浄槽内に停止した冷延鋼帯の非定常部の停止汚れを十分に除去できないからである。
【００３８】
本発明においてラインスピードＶを検出する速度検出器としては、ブライドルロールに設置したパルス発信器、駆動ロールの回転数より換算する方式等を挙げることができる。また、板幅検出器としては、光電式、空気式、静電容量式等があるが、光電式が一般的である。溶接点検出器としては、溶接点の近傍に設けた穿孔を光センサにより検出する方式、冷延鋼帯の移動量に応じて、溶接点を高圧温水洗浄槽出口までトラッキングする方式が挙げられる。
【００３９】
【実施例】
実施例１
以下に本発明の連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法の詳細を実施の一例を示す図１〜図３に基づいて説明する。図１は前段と後段に高圧温水スプレーヘッダーを配置した本発明の冷延鋼帯の洗浄装置を設置した洗浄ラインの概略説明図、図２は高圧温水の前段スプレーヘッダーのノズル配置の説明図で、（ａ）図は幅方向のノズル配置図、（ｂ）図はノズルの設置角度の説明図、図３は高圧温水の後段スプレーヘッダーのノズル配置の説明図である。
【００４０】
図１〜図３において、１はアルカリ洗浄槽、２はアルカリ洗浄槽１内に設置したアルカリ溶液のスプレーヘッダー、３は同じくアルカリ洗浄槽１内に設置したブラシロール、４はアルカリ溶液供給ポンプで、アルカリ洗浄槽１内を通過する冷延鋼帯５は、表裏両面に各スプレーヘッダー２の噴射ノズルからアルカリ溶液供給ポンプ４により供給される圧力、例えば、０．１〜０．５ＭＰａのアルカリ溶液が噴射されると共に、ブラシロール３によるブラッシングを受ける。各スプレーヘッダー２から噴射されたアルカリ溶液は、冷延鋼帯５表面の油分、鉄粉等の付着物を濡らし、冷延鋼帯５と付着物の界面に浸透して付着力を緩める。ブラシロール３は、冷延鋼帯５表面に付着している油分、鉄粉等のアルカリ溶液への混入を最小限に止めながら、冷延鋼帯表面の油分、鉄粉等とアルカリ溶液を十分に鹸化反応させる。
【００４１】
６はアルカリ洗浄槽１の出口に設けたリンガーロールで、アルカリ洗浄槽１でアルカリ洗浄された冷延鋼帯５の両面に残留するアルカリ洗浄液を絞り取る。７は高圧温水洗浄槽、８は高圧温水洗浄槽７内に設置した高圧温水の前段スプレーヘッダーで、図２に示すとおり、鋼帯幅方向に複数のスプレーノズルを有している。スプレーノズルの噴射幅は１５０ｍｍ、噴射距離は２００ｍｍ、抑え角θは１５°で、ノズルピッチは１２５ｍｍとし、幅方向に１２ケ並列に配置し、噴射幅のラップ代は２５ｍｍとし、通板する冷延鋼帯の最大幅（例えば、１４００ｍｍ）に対応させている。
【００４２】
また、高圧温水の後段スプレーヘッダー９は、図３に示すとおり、冷延鋼帯の最大幅（例えば、１４００ｍｍ）の両端部１／４（３５０ｍｍずつ）に対応させ、スプレーノズルの噴射幅は１５０ｍｍ、噴射距離は２００ｍｍ、抑え角θは１５°で、ノズルピッチは１２５ｍｍ、噴射幅のラップ代は２５ｍｍとし、幅方向両端に各３ケ並列に配置し、かつ、鋼帯幅変動に対応できるようスクリューネジ１０により鋼帯幅方向のガイド１１に沿って移動可能としている。なお、１２はスクリューネジ１０の駆動用モータである。前段スプレーヘッダー８、後段スプレーヘッダー９の温水温度は、キャビテーションを防止するため、８０℃以下に抑えるのが望ましい。
【００４３】
１３、１４は高圧ポンプ、１５、１６は前段スプレーヘッダー８、後段スプレーヘッダー９へ高圧温水を供給する高圧温水供給管、１７、１８は各高圧温水供給管１５、１６に設けた圧力制御弁、１９、２０は各高圧温水供給管１５、１６に設けた圧力計、２１はアルカリ洗浄槽１の入側に設けた板幅センサ、２２は板幅センサ２１からの信号に基づき、溶接部の広幅冷延鋼帯５と狭幅冷延鋼帯５の各板幅（Ｗ１、Ｗ２）と幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）を演算する幅変動検出器、２３は温水制御部で、各高圧温水供給管１５、１６に設けた圧力計１９、２０で検出された温水圧力、幅変動検出器２２で演算された各板幅（Ｗ１、Ｗ２）と幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）と、別途ラインスピードが入力される。
【００４４】
温水制御部２３は、冷延鋼帯５の定常部通過時、前段スプレーヘッダー８からの温水噴射圧力Ｐ１をラインスピードＶに応じて例えば前記（１）式または（２）式により演算し、圧力計１９の温水圧力が演算した温水圧力となるよう圧力制御弁１７を制御してリンス洗浄すると共に、両端部に対応する後段スプレーヘッダー９の位置を溶接部の広幅冷延鋼帯５と狭幅冷延鋼帯５の各板幅（Ｗ１、Ｗ２）に応じてスクリューネジ１０の駆動用モータ１２を正転または逆回転させて調整する。また、温水制御部２３は、スプレーヘッダー９からの高圧温水噴射圧力Ｐ２を、幅変動検出器２２から入力される幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）に応じて、例えば前記（３）式または（４）式により演算し、高圧温水供給管１６の圧力計２０の温水圧力が演算した温水圧力となるよう圧力制御弁１８を制御してリンス洗浄するよう構成されている。
【００４５】
また、温水制御部２３は、冷延鋼帯５の非定常部、すなわち、冷延鋼帯５の接続溶接時にアルカリ洗浄槽１内で停止してから溶接点が高圧温水洗浄槽７内を通過するまでの間、ラインスピードＶを所定速度以下、例えば０．０８ｍ／ｓｅｃ以下となるようライン制御部に指令すると共に、前段スプレーヘッダー８、後段スプレーヘッダー９からの高圧温水噴射圧力Ｐ１、Ｐ２が所定圧力、例えば２０ＭＰａ以上となるよう圧力制御弁１７、１８を制御するよう構成されている。
【００４６】
２４は高圧温水洗浄槽７の出口に設けたリンガーロールで、高圧温水洗浄槽７でリンス洗浄された冷延鋼帯５に残留する温水を絞り取る。２５は冷延鋼帯５を乾燥するための乾燥器で、乾燥器２５で乾燥された冷延鋼帯５は、図示しない連続焼鈍設備に搬送されるよう構成されている。
【００４７】
上記のとおり構成したことによって、冷延鋼帯５は、アルカリ洗浄槽１内で各スプレーヘッダー２の噴射ノズルからアルカリ溶液の噴射と、ブラシロール３によるブラッシングを受け、表面に付着している油分等のアルカリ溶液への混入を最小限に止めながら、表面の油分等とアルカリ溶液の十分な鹸化反応によりアルカリ洗浄され、しかるのち、冷延鋼帯５は、リンガーロール６で両面に残留するアルカリ洗浄液が絞り取られたのち、高圧温水洗浄槽７に搬送される。このアルカリ洗浄槽１内でブラシロール３によりブラッシングを受けた冷延鋼帯５のエッジ部は、冷延鋼帯５の幅変更やラインスピードＶの変更の影響を受け、ブラシロール３のたわみ量の変化、その他の要因によりリンス洗浄性が劣化し易い。
【００４８】
温水制御部２３は、冷延鋼帯５の定常部が高圧温水洗浄槽７内を通過時、前段スプレーヘッダー８からの高圧温水噴射圧力Ｐ１をラインスピードＶに応じて所定圧力、例えば前記（１）式または（２）式により演算し、圧力計１９の温水圧力が演算した温水圧力となるよう圧力制御弁１７を制御してリンス洗浄する。また、温水制御部２３は、幅変動検出器２２から入力される各板幅（Ｗ１、Ｗ２）に応じてスクリューネジ１０の駆動用モータ１２を正回転または逆回転させ、後段スプレーヘッダー９の位置を冷延鋼帯５の両端部に対応するよう移動させる。さらに、温水制御部２３は、後段スプレーヘッダー９からの高圧温水噴射圧力Ｐ２を、前段スプレーヘッダー８からの高圧温水噴射圧力Ｐ１と、幅変動検出器２２から入力される幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）に応じて前記（３）式または（４）式により演算し、高圧温水供給管１６の圧力計２０の温水圧力が演算した温水圧力となるよう圧力制御弁１８を制御してリンス洗浄する。これによって、従来必要とされてきた温水ブラッシングが不必要となり、また、冷延鋼帯５の幅変更やラインスピードＶの変更の影響を受けることなく、冷延鋼帯５のリンス洗浄性を向上することができる。
【００４９】
また、温水制御部２３は、冷延鋼帯５の非定常部、すなわち、冷延鋼帯５の接続溶接時にアルカリ洗浄槽１内で停止してから溶接点が高圧温水洗浄槽７内を通過するまでの間、前段スプレーヘッダー８、後段スプレーヘッダー９からの高圧温水噴射圧力Ｐ１、Ｐ２が所定圧力、例えば２０ＭＰａ以上となるよう圧力制御弁１７、１８を制御すると共に、ラインスピードＶを所定速度以下、例えば０．０８ｍ／ｓｅｃ以下となるようライン制御部に指令する。これによって、冷延鋼帯５の非定常部、すなわち冷延鋼帯５の接続溶接時にアルカリ洗浄槽１内での停止による停止汚れを温水洗浄により十分に除去することができる。
【００５０】
高圧温水洗浄槽７で十分にリンス洗浄された冷延鋼帯５に残留する温水がリンガーロール２４により絞り取られた冷延鋼帯５は、乾燥器２５で乾燥されたのち、図示しない連続焼鈍設備に搬送され、連続焼鈍されるが、十分にリンス洗浄されているので、表面放射率が均一となり、連続焼鈍後の平坦度も上昇する。
【００５１】
実施例２
前記実施例１のアルカリ洗浄槽において、冷延鋼帯の板幅１０００ｍｍ一定で、ラインスピードを１ｍ／ｓｅｃ〜６ｍ／ｓｅｃの範囲で変化させ、圧力０．１ＭＰａ以上で６０℃のアルカリ溶液を冷延鋼帯の表面に噴射すると共に、ブラシロールによりブラッシングしたのち、高圧温水洗浄槽で冷延鋼帯の定常部通過時、図４（ａ）に示すとおり、前段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力Ｐ１を、ラインスピードＶに対応して前記（１）式または（２）式により演算した圧力に制御すると共に、鋼帯幅方向の両端部に対応する後段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力Ｐ２を、前段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力Ｐ１と、広幅材Ｗ１と狭幅材Ｗ２の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）に応じて前記（３）式または（４）式により演算した圧力に制御し、６０℃の温水によるリンス洗浄を行なった。そして、リンス洗浄後の各冷延鋼帯の洗浄性を評価した。その結果を図４（ｂ）にＡとして示す。また、比較のため、高圧温水制御洗浄を行わなかった従来法についても、リンス洗浄後の各冷延鋼帯の洗浄性を評価した。その結果を図４（ｂ）にＢとして示す。なお、冷延鋼帯の洗浄性は、高圧温水リンス洗浄後の残留鉄分を酸分解したのち、プラズマ発光分析の１種であるＩＣＰ（Ｉｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙ Ｃｏｕｐｌｅｄ Ｐｌａｓｍａ Ａｔｏｍｉｃ Ｅｍｉｓｓｉｏｎ Ｓｔｅｃｔｒｏｍｅｔｒｙ）発光分析による鉄分除去率で評価した。
【００５２】
次に広幅材Ｗ１と狭幅材Ｗ２の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）＝１．２（広幅鋼帯幅＝１２００ｍｍ、狭幅鋼帯幅＝１０００ｍｍ）、ラインスピード＝１．３３ｍ／ｓｅｃに固定し、圧力０．１ＭＰａ以上で６０℃のアルカリ溶液を冷延鋼帯の表面に噴射すると共に、ブラシロールによりブラッシングしたのち、高圧温水洗浄槽で冷延鋼帯の定常部通過時、前段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力を１５．７ＭＰａ、後段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力を２０．６ＭＰａに制御し、６０℃の温水によるリンス洗浄を行なった。そして、リンス洗浄後の冷延鋼帯を連続焼鈍し、連続焼鈍後の平坦度を評価した。その結果を図５にＡとして示す。なお、連続焼鈍後の平坦度は、図６に示すように、山高さＨ／波長さＬ（％）で示す。なお、比較のため、高圧温水制御リンス洗浄を行わなかった従来法についても、リンス洗浄後の冷延鋼帯を連続焼鈍し、連続焼鈍後の平坦度を評価した。その結果を図５にＢとして示す。
【００５３】
また、冷延鋼帯の非定常部、すなわち、先行冷延鋼帯の後端部と後行冷延鋼帯の前端部の接続溶接に際して冷延鋼帯が洗浄槽内で停止してから、溶接点が温水リンス洗浄槽内を通過するまでの間、幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）を一定とし、ラインスピードを０．０８ｍ／ｓｅｃ以下とし、前段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力を３０ＭＰａ、後段スプレーヘッダーからの高圧温水の噴射圧力を３０ＭＰａに制御し、６０℃の温水による高圧温水制御リンス洗浄を行なった。そして、リンス洗浄後の冷延鋼帯の溶接点からの距離と表面の洗浄性との関係を求めた。その結果を図７にＡとして示す。なお、比較のため、高圧温水制御リンス洗浄を行わなかった従来法についても、リンス洗浄後の冷延鋼帯の溶接点からの距離と表面の洗浄性との関係を求めた。その結果を図７にＢとして示す。
【００５４】
図４（ｂ）に示すとおり、図４（ａ）の高圧温水制御リンス洗浄を実施した本発明法Ａの鉄分除去率は、高圧温水制御リンス洗浄を実施しなかった従来法Ｂの鉄分除去率に比較し、ラインスピードの変動に関係なく約３倍以上で安定した洗浄率が得られた。また、図５に示すとおり、高圧温水制御リンス洗浄を実施した本発明法Ａの連続焼鈍後の急峻度は、高圧温水制御リンス洗浄を実施しなかった従来法Ｂの急峻度に比較し、約１／８以下と向上し、かつ、冷延鋼帯幅方向で低位安定している。さらに、図７に示すとおり、高圧温水制御リンス洗浄を実施した本発明法Ａの鉄分除去率は、高圧温水制御リンス洗浄を実施しなかった従来法Ｂの鉄分除去率に比較し、約２．３倍の洗浄率が得られた。
【００５５】
【発明の効果】
本発明の連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法および装置によれば、アルカリ洗浄槽の後段の高圧温水リンス洗浄槽の高圧温水スプレーノズルからの高圧温水噴射圧力を、冷延鋼帯寸法とラインスピードに応じて冷延鋼帯幅方向で制御することによって、冷延鋼帯の板幅変動によるブラシロールのたわみ量の変化、その他の要因により洗浄性の悪化した冷延鋼帯両端部を、十分に洗浄することが可能となって、従来必要とされてきた温水ブラシロールが不要となり、連続焼鈍後の冷延鋼帯の平坦度も飛躍的に向上すると共に、アルカリ洗浄槽内での停止汚れも防止でき、冷延鋼帯の品質向上、安定操業を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の冷延鋼帯の洗浄装置を設置した洗浄ラインの概略説明図である。
【図２】高圧温水の前段スプレーヘッダーのノズル配置の説明図で、（ａ）図は幅方向のノズル配置図、（ｂ）図はノズルの設置角度の説明図である。
【図３】高圧温水の後段スプレーヘッダーのノズル配置の説明図である。
【図４】実施例２における板幅一定でラインスピードを変化させた場合の温水圧力と洗浄率を示すもので、（ａ）図はラインスピードと温水圧力との関係を示すグラフ、（ｂ）図はラインスピードと鉄分除去率との関係を示すグラフである。
【図５】実施例２における幅変動率＝１．２の場合の連続焼鈍後の鋼板幅方向の平坦度を示すグラフである。
【図６】鋼板幅方向の平坦度を求める方法の説明図である。
【図７】実施例２における非定常部、すなわち接続溶接に際して冷延鋼帯が洗浄槽内で停止してから、溶接点が温水リンス洗浄槽内を通過するまでの間の冷延鋼帯の溶接点からの距離と鉄分除去率との関係を示すグラフである。
【図８】溶接部の広幅材Ｗ１と狭幅材Ｗ２の幅変動比率（Ｗ１／Ｗ２）の説明図である。
【図９】従来の冷延鋼帯の連続焼鈍ラインの概略全体説明図である。
【図１０】従来の冷延鋼帯のアルカリスクラバーを用いた洗浄設備の概略説明図である。
【図１１】特開平６−３０６６５４号公報に開示の脱脂洗浄装置の概略説明図である。
【図１２】特開平８−９２７７５号公報に開示の高圧水洗装置の概略説明図である。
【図１３】特開平２−１５９３２３号公報に開示の連続焼鈍設備の概略説明図である。
【符号の説明】
１ アルカリ洗浄槽
２ スプレーヘッダー
３ ブラシロール
４ アルカリ溶液供給ポンプ
５、８３、１０１ 冷延鋼帯
６、２４ リンガーロール
７ 高圧温水洗浄槽
８ 前段スプレーヘッダー
９ 後段スプレーヘッダー
１０ スクリューネジ
１１ ガイド
１２ 駆動用モータ
１３、１４ 高圧ポンプ
１５、１６ 高圧温水供給管
１７、１８ 圧力制御弁
１９、２０ 圧力計
２１ 板幅センサ
２２ 幅変動検出器
２３ 温水制御部
２５、９５ 乾燥器
８１、１２２ ペイオフリール
８２、１２３ 溶接機
８４ 洗浄装置
８５、１２５ 入側ルーパー
８６、１２１ 連続焼鈍炉
８７、８８ ブライドルロール
８９、９０ ステアリングロール
９１ アルカリスクラバー
９２ 鋼帯
９３ 温水スクラバー
９４ 温水スプレー
１０２ 予備洗浄工程
１０３ ブラシ洗浄工程
１０４ 仕上洗浄工程
１１１ 金属ストリップ
１１２、１１３ バックアップロール
１１４、１１５ 高圧水スプレーノズル
１２４ 電解洗浄装置
１２７ ミニルーパ
Claims (4)
- 連続焼鈍設備の入側においてアルカリ溶液の噴射とブラシロールによって冷延鋼帯を脱脂洗浄したのち、高圧温水スプレーノズルから高圧温水を噴射してリンス洗浄する方法において、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御することを特徴とする連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法。
- 連続焼鈍設備の入側においてアルカリ溶液の噴射とブラシロールによって冷延鋼帯を脱脂洗浄したのち、高圧温水スプレーノズルから高圧温水を噴射してリンス洗浄する方法において、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御すると共に、前記冷延鋼帯が洗浄槽内で停止してから溶接点が高圧温水洗浄槽内を通過するまでの間、予め定めた所定圧力以上の高圧温水を噴射してリンス洗浄することを特徴とする連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法。
- 連続焼鈍設備の入側に設けたアルカリ溶液噴射ノズルとブラシロールを備えたアルカリ洗浄槽と、その下流に配置された高圧ポンプと幅方向で噴射圧力を可変とした高圧温水噴射ノズルを備えた高圧温水洗浄槽と、アルカリ洗浄槽の入側に設けた鋼帯寸法検出器と、ラインスピードを検出する速度検出器と、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御してリンス洗浄する温水制御部からなることを特徴とする連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄装置。
- 連続焼鈍設備の入側に設けたアルカリ溶液噴射ノズルとブラシロールを備えたアルカリ洗浄槽と、その下流に配置された高圧ポンプと幅方向で噴射圧力を可変とした高圧温水噴射ノズルを備えた高圧温水洗浄槽と、ラインスピードを検出する速度検出器と、アルカリ洗浄槽の入側に設けた冷延鋼帯寸法検出器と、高圧温水洗浄槽の出口に設けた溶接点検出器と、冷延鋼帯の非定常部通過時、すなわち、冷延鋼帯の溶接による停止から溶接点が高圧温水洗浄槽内通過を検出するまでの間、高圧温水噴射圧力を予め定めた所定圧力以上に制御すると共に、冷延鋼帯の定常部通過時、鋼帯中央部の高圧温水噴射圧力を鋼帯中央部の洗浄効率を維持できるようラインスピードＶに応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ １ に、鋼帯両端部の高圧温水噴射圧力を前記Ｐ １ と溶接部の広幅材Ｗ １ と狭幅材Ｗ ２ の幅変動比率（Ｗ １ ／Ｗ ２ ）に応じて予め求めた高圧温水噴射圧力Ｐ ２ （ただし、Ｐ ２ ＞Ｐ １ ）に制御してリンス洗浄する温水制御部からなることを特徴とする連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09277598A JP3603928B2 (ja) | 1998-03-20 | 1998-03-20 | 連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09277598A JP3603928B2 (ja) | 1998-03-20 | 1998-03-20 | 連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11269678A JPH11269678A (ja) | 1999-10-05 |
| JP3603928B2 true JP3603928B2 (ja) | 2004-12-22 |
Family
ID=14063807
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09277598A Expired - Fee Related JP3603928B2 (ja) | 1998-03-20 | 1998-03-20 | 連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3603928B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6524391B2 (en) | 2001-03-30 | 2003-02-25 | Alcan International Limited | Method for automatically controlling a chemical cleaning stage of a metal strip cleaning line |
| JP4516872B2 (ja) * | 2005-03-28 | 2010-08-04 | 新日本製鐵株式会社 | 脱脂性、脱鉄粉性に優れた洗浄方法 |
| JP5327076B2 (ja) * | 2010-01-22 | 2013-10-30 | 新日鐵住金株式会社 | 金属帯洗浄工程のスクラバーレス操業方法 |
| CN101947520B (zh) * | 2010-08-06 | 2012-07-04 | 爱阔特(上海)清洗设备制造有限公司 | 保持稳定清洗效果的自动清洗方法及清洗机 |
| KR101254898B1 (ko) * | 2011-10-06 | 2013-04-15 | 대원강업주식회사 | 코일링기 재료 표면 흠 검사장치 |
| CN102716921B (zh) * | 2012-06-20 | 2015-02-25 | 首钢总公司 | 一种在连续退火生产线上清洗段碱液的使用方法 |
| CN108315750A (zh) * | 2018-05-12 | 2018-07-24 | 德清县荣昌冷轧带钢有限公司 | 一种冷轧钢带清洗装置 |
| JP6927146B2 (ja) * | 2018-05-25 | 2021-08-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 化成処理めっき鋼板の製造方法 |
-
1998
- 1998-03-20 JP JP09277598A patent/JP3603928B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11269678A (ja) | 1999-10-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4872245A (en) | Method and apparatus for manufacturing cold-rolled steel strip | |
| US7077724B1 (en) | Sheet metal scale removing water jet process | |
| CN111893501A (zh) | 一种消除酸洗停车斑的装置及方法 | |
| JP4669385B2 (ja) | 酸洗ラインにおける鋼帯の清浄化方法 | |
| ZA200703347B (en) | Method and device for descaling a metal strip | |
| RU2325965C2 (ru) | Способ и установка для удаления окалины и/или очистки удлиненного металлического изделия | |
| JP3603928B2 (ja) | 連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法および装置 | |
| US20180043408A1 (en) | Method and device for descaling metal wire | |
| KR101249167B1 (ko) | 강판의 산세 처리 방법 및 산세 처리 장치 | |
| CN212270249U (zh) | 一种消除酸洗停车斑的装置 | |
| JP3022273B2 (ja) | 連続焼鈍設備における冷延鋼帯の洗浄方法および装置 | |
| JP6135575B2 (ja) | 冷延鋼板の冷却方法および冷却設備ならびに冷延鋼板の製造方法 | |
| JP4314924B2 (ja) | 金属帯の連続プロセスラインにおける液中通板設備及びその液中通板方法 | |
| US20110315280A1 (en) | Method and Device for Annealing and Descaling Strips of Stainless Steel | |
| JPH10265986A (ja) | 冷間圧延ステンレス鋼帯の連続焼鈍・酸洗方法および設備 | |
| JP2689845B2 (ja) | 熱延鋼材の脱スケーリング方法 | |
| JP2003080312A (ja) | リバース式冷間圧延機およびそれを用いた金属帯の冷間圧延方法 | |
| CN1485463A (zh) | 一种酸洗金属带的工艺和装置 | |
| JPH01319693A (ja) | 連続焼鈍設備における金属ストリップの洗浄方法及びその連続焼鈍設備 | |
| KR20220068495A (ko) | 코일의 표면 오염 물질제거 리코일러 장치 | |
| TWI774619B (zh) | 防止單面鍍鋅鋼帶生鏽之方法 | |
| JP3020864B2 (ja) | ステンレス鋼帯用圧延設備およびステンレス鋼帯の圧延方法 | |
| JP5087759B2 (ja) | 連続焼鈍酸洗ライン向け熱間圧延ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JP2002233958A (ja) | 鋼板の処理設備及び鋼板の製造方法 | |
| JP2705365B2 (ja) | 連続酸洗ラインにおける変色防止方法および装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040908 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040921 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |