JP3526180B2 - 転がり軸受 - Google Patents
転がり軸受Info
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- JP3526180B2 JP3526180B2 JP21903897A JP21903897A JP3526180B2 JP 3526180 B2 JP3526180 B2 JP 3526180B2 JP 21903897 A JP21903897 A JP 21903897A JP 21903897 A JP21903897 A JP 21903897A JP 3526180 B2 JP3526180 B2 JP 3526180B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エンジン補機（オ
ルタネータ，電磁クラッチ，中間プーリ，水ポンプ）な
どに使用される転がり軸受に関する。
ルタネータ，電磁クラッチ，中間プーリ，水ポンプ）な
どに使用される転がり軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の小型・軽量化に伴ってエ
ンジン補機類にも小型・軽量化と共に高性能・高出力化
が求められている。エンジンの作動時、例えば、オルタ
ネータ用軸受には高速回転に伴う高振動、高荷重（重力
加速度で４Ｇ〜２０Ｇ位）がベルトを介して同時に作用
し、この結果、固定輪である外輪軌道輪に早期剥離が生
じて軸受の寿命を短くする原因になっている。
ンジン補機類にも小型・軽量化と共に高性能・高出力化
が求められている。エンジンの作動時、例えば、オルタ
ネータ用軸受には高速回転に伴う高振動、高荷重（重力
加速度で４Ｇ〜２０Ｇ位）がベルトを介して同時に作用
し、この結果、固定輪である外輪軌道輪に早期剥離が生
じて軸受の寿命を短くする原因になっている。
【０００３】高振動、高荷重下で使用される軸受の寿命
向上を図る技術として、例えば、特開平５−２５５８０
９号公報には、アルミニウムＡｌ，ニオブＮｂのうち少
なくとも一種を所定量添加することにより、マルテンサ
イト結晶粒の粗大化を防ぐ軸受鋼が開示されている。
向上を図る技術として、例えば、特開平５−２５５８０
９号公報には、アルミニウムＡｌ，ニオブＮｂのうち少
なくとも一種を所定量添加することにより、マルテンサ
イト結晶粒の粗大化を防ぐ軸受鋼が開示されている。
【０００４】また、特開平４−２８８４５号公報には、
炭素Ｃ濃度を低くし、クロムＣｒ濃度を高くすることに
より、転がり疲労による炭素Ｃの拡散速度を遅らせ、更
に、ニッケルＮｉ，モリブデンＭｏ，バナジウムＶのう
ち少なくとも一種を所定量添加することにより、組織の
強靱性を向上させた軸受鋼が開示されている。
炭素Ｃ濃度を低くし、クロムＣｒ濃度を高くすることに
より、転がり疲労による炭素Ｃの拡散速度を遅らせ、更
に、ニッケルＮｉ，モリブデンＭｏ，バナジウムＶのう
ち少なくとも一種を所定量添加することにより、組織の
強靱性を向上させた軸受鋼が開示されている。
【０００５】ところで、早期剥離を防止する対策とし
て、「ＳＡＥテクニカルペーパー：ＳＡＥ９５０９４４
（開催日１９９５年２月２７日〜３月２日）」の第１〜
第１４項には、オルタネータ用軸受の疲労メカニズムを
解明し、封入グリースをＥグリース（基油：合成炭化水
素油）からダンパー効果の高いＭグリース（基油：エー
テル系合成油）に変更することにより、このＭグリース
で高振動・高荷重を吸収して早期剥離を防止する技術が
開示されている。
て、「ＳＡＥテクニカルペーパー：ＳＡＥ９５０９４４
（開催日１９９５年２月２７日〜３月２日）」の第１〜
第１４項には、オルタネータ用軸受の疲労メカニズムを
解明し、封入グリースをＥグリース（基油：合成炭化水
素油）からダンパー効果の高いＭグリース（基油：エー
テル系合成油）に変更することにより、このＭグリース
で高振動・高荷重を吸収して早期剥離を防止する技術が
開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記特
開平５−２５５８０９号公報に開示された軸受には、ア
ルミニウムＡｌやニオブＮｂによる炭化物や炭窒化物の
生成により結晶粒の粗大化を防ぐものであるが、このよ
うな添加の組合せでは結晶粒の微細化が期待できず、早
期剥離を十分に防止することができない。
開平５−２５５８０９号公報に開示された軸受には、ア
ルミニウムＡｌやニオブＮｂによる炭化物や炭窒化物の
生成により結晶粒の粗大化を防ぐものであるが、このよ
うな添加の組合せでは結晶粒の微細化が期待できず、早
期剥離を十分に防止することができない。
【０００７】また、上記特開平４−２８８４５号公報に
開示された軸受においても、炭素Ｃ濃度を低下させ、ク
ロムＣｒ濃度を向上させて組織変化の発生を抑制するこ
とを狙ったものであるが、単にニッケルＮｉ，モリブデ
ンＭｏ，バナジウムＶを添加しても結晶粒の粗大化を防
ぐためだけのものであるので、早期剥離を十分に防止す
ることができない。
開示された軸受においても、炭素Ｃ濃度を低下させ、ク
ロムＣｒ濃度を向上させて組織変化の発生を抑制するこ
とを狙ったものであるが、単にニッケルＮｉ，モリブデ
ンＭｏ，バナジウムＶを添加しても結晶粒の粗大化を防
ぐためだけのものであるので、早期剥離を十分に防止す
ることができない。
【０００８】本発明は、かかる不具合を解消するために
なされたものであり、高振動、高荷重に起因する早期剥
離を良好に防止して軸受寿命の大幅な延長を可能にする
ことができる転がり軸受を提供することを目的とする。
なされたものであり、高振動、高荷重に起因する早期剥
離を良好に防止して軸受寿命の大幅な延長を可能にする
ことができる転がり軸受を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明者等は鋭意研究した結果、従来の軸受鋼材料
にチタンＴｉを０．０５重量％〜０．４０重量％添加す
ることにより、鋼中に平均粒径５０ｎｍ以下のチタン
（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なく
とも一種を微細に分散析出させ、転動疲労中の組織変化
を抑制しかつ焼入れ時の結晶粒の粗大化を抑制すること
ができるという知見を得た。
に、本発明者等は鋭意研究した結果、従来の軸受鋼材料
にチタンＴｉを０．０５重量％〜０．４０重量％添加す
ることにより、鋼中に平均粒径５０ｎｍ以下のチタン
（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なく
とも一種を微細に分散析出させ、転動疲労中の組織変化
を抑制しかつ焼入れ時の結晶粒の粗大化を抑制すること
ができるという知見を得た。
【００１０】かかる知見に基づいてなされた本発明の請
求項１に記載の転がり軸受は、固定輪と回転輪との間に
複数の転動体が配置された転がり軸受において、少なく
とも前記固定輪の軸受鋼の合金組成成分として、炭素Ｃ
を０．６５〜１．２０重量％，シリコンＳｉを０．０５
〜０．７０重量％，マンガンＭｎを０．２〜１．５重量
％，クロムＣｒを０．１５〜２．０重量％，チタンＴｉ
を０．０５〜０．４０重量％，窒素Ｎを０．０１重量％
以下含有し、かつ、少なくとも軌道表面に平均粒径５０
ｎｍ以下のチタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）
炭窒化物の少なくとも一種を分散させてなることを特徴
とする。チタンＴｉを０．０５〜０．４０重量％添加す
ることにより、鋼中の平均粒径５０ｎｍ以下のチタン
（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なく
とも一種を微細に分散させ、マトリックスを強化し、高
荷重・高振動を緩和し、マトリックスの組織変化を抑制
しかつ遅延させて転がり寿命を向上させる。
求項１に記載の転がり軸受は、固定輪と回転輪との間に
複数の転動体が配置された転がり軸受において、少なく
とも前記固定輪の軸受鋼の合金組成成分として、炭素Ｃ
を０．６５〜１．２０重量％，シリコンＳｉを０．０５
〜０．７０重量％，マンガンＭｎを０．２〜１．５重量
％，クロムＣｒを０．１５〜２．０重量％，チタンＴｉ
を０．０５〜０．４０重量％，窒素Ｎを０．０１重量％
以下含有し、かつ、少なくとも軌道表面に平均粒径５０
ｎｍ以下のチタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）
炭窒化物の少なくとも一種を分散させてなることを特徴
とする。チタンＴｉを０．０５〜０．４０重量％添加す
ることにより、鋼中の平均粒径５０ｎｍ以下のチタン
（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なく
とも一種を微細に分散させ、マトリックスを強化し、高
荷重・高振動を緩和し、マトリックスの組織変化を抑制
しかつ遅延させて転がり寿命を向上させる。
【００１１】また、モリブデンＭｏを０．０３〜１．０
重量％、ニッケルＮｉを０．１〜３．０重量％の範囲内
でモリブデンＭｏおよびニッケルＮｉの少なくとも一種
を含み、平均粒径３０ｎｍ以下のチタン（Ｔｉ）炭化物
およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも一種を鋼中
に分散させることが好ましい。モリブデンＭｏおよびニ
ッケルＮｉは転がり寿命向上に効果のある元素であり、
選択的に添加することにより平均粒径を小さくすること
ができる。
重量％、ニッケルＮｉを０．１〜３．０重量％の範囲内
でモリブデンＭｏおよびニッケルＮｉの少なくとも一種
を含み、平均粒径３０ｎｍ以下のチタン（Ｔｉ）炭化物
およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも一種を鋼中
に分散させることが好ましい。モリブデンＭｏおよびニ
ッケルＮｉは転がり寿命向上に効果のある元素であり、
選択的に添加することにより平均粒径を小さくすること
ができる。
【００１２】さらに、平均粒径１５ｎｍ以下のチタン
（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なく
とも一種を鋼中に分散させることがより好ましい。平均
粒径が１５ｎｍ以下であると、微細分散化の効果により
さらに長寿命となるが、これは添加されるモリブデンＭ
ｏ、ニッケルＮｉが鋼の機械的性質を向上させる元素で
あり、炭素Ｃ、クロムＣｒと結びつくことにより、添加
前と比較して微細な炭化物を形成するので、チタン炭化
物（ＴｉＣ），チタン炭窒化物（ＴｉＣＮ）も超微細な
炭化物を形成しやすくなるためである。
（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なく
とも一種を鋼中に分散させることがより好ましい。平均
粒径が１５ｎｍ以下であると、微細分散化の効果により
さらに長寿命となるが、これは添加されるモリブデンＭ
ｏ、ニッケルＮｉが鋼の機械的性質を向上させる元素で
あり、炭素Ｃ、クロムＣｒと結びつくことにより、添加
前と比較して微細な炭化物を形成するので、チタン炭化
物（ＴｉＣ），チタン炭窒化物（ＴｉＣＮ）も超微細な
炭化物を形成しやすくなるためである。
【００１３】また、ボロンＢを０．０００５〜０．００
５０重量％を含み、平均粒径５０ｎｍ以下のチタン（Ｔ
ｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも
一種を鋼中に分散させることが好ましい。ボロンＢの添
加は焼入れ性を向上させるためであり、チタン（Ｔｉ）
炭化物、チタン（Ｔｉ）炭窒化物の微細化には直接関係
しない。ボロンＢを添加することは肉厚、大径の転がり
軸受においても有効である。
５０重量％を含み、平均粒径５０ｎｍ以下のチタン（Ｔ
ｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも
一種を鋼中に分散させることが好ましい。ボロンＢの添
加は焼入れ性を向上させるためであり、チタン（Ｔｉ）
炭化物、チタン（Ｔｉ）炭窒化物の微細化には直接関係
しない。ボロンＢを添加することは肉厚、大径の転がり
軸受においても有効である。
【００１４】さらに、モリブデンＭｏを０．０３〜１．
０重量％、ニッケルＮｉを０．１〜３．０重量％の範囲
内でモリブデンＭｏおよびニッケルＮｉの少なくとも一
種を含み、かつボロンＢを０．０００５〜０．００５０
重量％を含み、平均粒径５０ｎｍ以下のチタン（Ｔｉ）
炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも一種
を鋼中に分散させることが好ましい。
０重量％、ニッケルＮｉを０．１〜３．０重量％の範囲
内でモリブデンＭｏおよびニッケルＮｉの少なくとも一
種を含み、かつボロンＢを０．０００５〜０．００５０
重量％を含み、平均粒径５０ｎｍ以下のチタン（Ｔｉ）
炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも一種
を鋼中に分散させることが好ましい。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明の転がり軸受の実施の形態
について説明する。図１は実施の形態における転がり軸
受およびこれを評価する試験機の概略的構成を示す図で
ある。
について説明する。図１は実施の形態における転がり軸
受およびこれを評価する試験機の概略的構成を示す図で
ある。
【００１６】内輪回転用の深みぞ玉軸受１では、外輪２
がハウジング８に固定され、内輪３がシャフト７に組み
込まれている。外輪２と内輪３との間には保持器５に保
持された多数の転動体４が配置されており、保持器５両
側の外輪２と内輪３との間にはシール部材６が装着され
ている。そして、外輪２、内輪３およびシール部材６に
よって囲まれる保持器５周囲の空間には、Ｅグリースが
封入されている。
がハウジング８に固定され、内輪３がシャフト７に組み
込まれている。外輪２と内輪３との間には保持器５に保
持された多数の転動体４が配置されており、保持器５両
側の外輪２と内輪３との間にはシール部材６が装着され
ている。そして、外輪２、内輪３およびシール部材６に
よって囲まれる保持器５周囲の空間には、Ｅグリースが
封入されている。
【００１７】この深みぞ玉軸受１では、シャフト７の回
転に伴って内輪３が回転し、その回転による振動荷重は
シャフト７から内輪３および転動体４を介して外輪２の
負荷圏に作用する。
転に伴って内輪３が回転し、その回転による振動荷重は
シャフト７から内輪３および転動体４を介して外輪２の
負荷圏に作用する。
【００１８】なお、Ｅグリースはつぎのような性状を有
する。すなわち、増ちょう剤：ウレア，基油：合成炭化
水素油，基油動粘度：４７．３ｃＳｔ（４０℃），７．
９ｃＳｔ（１００℃），混和ちょう度：２５０（２５
℃，６０Ｗ），滴点：２６０℃以上，銅板腐食：合格
（１００℃，２４ｈ），蒸発量：０．３４％（９９℃，
２２ｈ），離油度：０．３％（９９℃，２４ｈ），酸化
安定度：０．０２５Ｍｐａ（９９℃，１００ｈ），混和
安定度：３６４（２５℃，１０５ Ｗ，水洗耐水度２％
（７９℃，１ｈ）である。
する。すなわち、増ちょう剤：ウレア，基油：合成炭化
水素油，基油動粘度：４７．３ｃＳｔ（４０℃），７．
９ｃＳｔ（１００℃），混和ちょう度：２５０（２５
℃，６０Ｗ），滴点：２６０℃以上，銅板腐食：合格
（１００℃，２４ｈ），蒸発量：０．３４％（９９℃，
２２ｈ），離油度：０．３％（９９℃，２４ｈ），酸化
安定度：０．０２５Ｍｐａ（９９℃，１００ｈ），混和
安定度：３６４（２５℃，１０５ Ｗ，水洗耐水度２％
（７９℃，１ｈ）である。
【００１９】つぎに、転がり軸受に適用される鋼の組成
割合の限定理由について説明する。
割合の限定理由について説明する。
【００２０】炭素Ｃは転がり軸受として要求される硬さ
を付与する元素であるが、０．６５重量％未満である
と、転がり軸受として要求される硬さＨＲＣ５９以上を
確保できない場合があり、一方、１．２０重量％を越え
て含有させると、巨大炭化物が生成し易くなって疲労寿
命や衝撃荷重が低下する場合があるので、炭素Ｃの含有
量を０．６５〜１．２０重量％にする。
を付与する元素であるが、０．６５重量％未満である
と、転がり軸受として要求される硬さＨＲＣ５９以上を
確保できない場合があり、一方、１．２０重量％を越え
て含有させると、巨大炭化物が生成し易くなって疲労寿
命や衝撃荷重が低下する場合があるので、炭素Ｃの含有
量を０．６５〜１．２０重量％にする。
【００２１】シリコンＳｉは組織変化の遅延、および焼
入れ性を向上させる元素であるが、０．０５重量％未満
では脱酸効果が十分でなく、０．７０重量％を越えると
加工性が著しく低下するので、シリコンＳｉの含有量を
０．０５〜０．７０重量％にする。
入れ性を向上させる元素であるが、０．０５重量％未満
では脱酸効果が十分でなく、０．７０重量％を越えると
加工性が著しく低下するので、シリコンＳｉの含有量を
０．０５〜０．７０重量％にする。
【００２２】マンガンＭｎは鋼の焼入れ性に効果のある
元素であるが、０．２重量％未満では焼入れ性が不足
し、１．５重量％越えると加工性が低下するので、マン
ガンＭｎの含有量を０．２〜１．５重量％にする。
元素であるが、０．２重量％未満では焼入れ性が不足
し、１．５重量％越えると加工性が低下するので、マン
ガンＭｎの含有量を０．２〜１．５重量％にする。
【００２３】クロムＣｒは焼入れ性を向上させ、かつ炭
化物球状化を促進させる元素であり、少なくとも０．１
５重量％以上を含有させる必要があるが、２．０重量％
を越えて含有させると、炭化物が粗大化して平均結晶粒
が大きくなり、また、被削性を劣化させる場合があるの
で、クロムＣｒの含有量を０．１５重量％〜２．０重量
％にする。
化物球状化を促進させる元素であり、少なくとも０．１
５重量％以上を含有させる必要があるが、２．０重量％
を越えて含有させると、炭化物が粗大化して平均結晶粒
が大きくなり、また、被削性を劣化させる場合があるの
で、クロムＣｒの含有量を０．１５重量％〜２．０重量
％にする。
【００２４】チタンＴｉは鋼中にチタン（Ｔｉ）炭化物
およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも一種の形で
微細分散し、転がり寿命を向上させ、焼入れ時の結晶粒
の粗大化を抑制する元素であるが、０．０５重量％未満
では、その多くは１μｍ以上のＴｉ炭化物、Ｔｉ炭窒化
物、Ｔｉ窒化物となり、超微細な５０ｎｍ以下のＴｉ効
果を得ることができない。また、０．４０重量％を超え
ると、加工性が低下することと、転がり寿命を低下させ
る１μｍ以上の介在物（ＴｉＮ，ＴｉＳ等）の個数が増
加するため、Ｔｉの含有量を０．０５重量％〜０．４０
重量％にする。
およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも一種の形で
微細分散し、転がり寿命を向上させ、焼入れ時の結晶粒
の粗大化を抑制する元素であるが、０．０５重量％未満
では、その多くは１μｍ以上のＴｉ炭化物、Ｔｉ炭窒化
物、Ｔｉ窒化物となり、超微細な５０ｎｍ以下のＴｉ効
果を得ることができない。また、０．４０重量％を超え
ると、加工性が低下することと、転がり寿命を低下させ
る１μｍ以上の介在物（ＴｉＮ，ＴｉＳ等）の個数が増
加するため、Ｔｉの含有量を０．０５重量％〜０．４０
重量％にする。
【００２５】窒素Ｎは転がり寿命を向上させるチタン
（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なく
とも一種の微細分散による大きな分散強化効果を付与す
るが、窒素Ｎの含有量が増加するほど１μｍ以上のＴｉ
炭窒化物、Ｔｉ窒化物が増加し、５０ｎｍ以下のチタン
炭化物（ＴｉＣ）、チタン炭窒化物（ＴｉＣＮ）の量が
減少してしまう。このため、窒素Ｎの含有量を０．０１
重量％以下にする。なお、チタン窒化物が増加すると転
がり寿命が低下してしまう。
（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なく
とも一種の微細分散による大きな分散強化効果を付与す
るが、窒素Ｎの含有量が増加するほど１μｍ以上のＴｉ
炭窒化物、Ｔｉ窒化物が増加し、５０ｎｍ以下のチタン
炭化物（ＴｉＣ）、チタン炭窒化物（ＴｉＣＮ）の量が
減少してしまう。このため、窒素Ｎの含有量を０．０１
重量％以下にする。なお、チタン窒化物が増加すると転
がり寿命が低下してしまう。
【００２６】ボロンＢは極く微量の添加によって、鋼の
焼入れ性を著しく向上させる元素であるが、０．０００
５重量％未満ではその効果が十分ではなく、０．００５
重量％を越えると、逆に焼入れ性を低下させて靭性を劣
化させる。このため、ボロンＢの含有量を０．０００５
〜０．００５０重量％にする。
焼入れ性を著しく向上させる元素であるが、０．０００
５重量％未満ではその効果が十分ではなく、０．００５
重量％を越えると、逆に焼入れ性を低下させて靭性を劣
化させる。このため、ボロンＢの含有量を０．０００５
〜０．００５０重量％にする。
【００２７】モリブデンＭｏとニッケルＮｉは、転がり
寿命向上に効果のある元素で選択的に添加するが、少な
すぎると寿命向上の効果がなく、多すぎると効果は飽和
する。そこで、モリブデンＭｏの含有量を０．０３〜
１．００重量％、ニッケルＮｉの含有量を０．０３〜
３．００重量％にする。
寿命向上に効果のある元素で選択的に添加するが、少な
すぎると寿命向上の効果がなく、多すぎると効果は飽和
する。そこで、モリブデンＭｏの含有量を０．０３〜
１．００重量％、ニッケルＮｉの含有量を０．０３〜
３．００重量％にする。
【００２８】リンＰは転がり寿命および靭性を低下させ
る元素であるので、その含有量の上限を０．０２重量％
にする。
る元素であるので、その含有量の上限を０．０２重量％
にする。
【００２９】イオウＳは被削性を向上させる元素である
が、マンガンＭｎあるいはチタンＴｉと結合して転がり
寿命を低下させる硫化系介在物を形成するので、その含
有量の上限を０．０２重量％にする。
が、マンガンＭｎあるいはチタンＴｉと結合して転がり
寿命を低下させる硫化系介在物を形成するので、その含
有量の上限を０．０２重量％にする。
【００３０】酸素Ｏは鋼中において酸化物系の介在物を
生成し、転がり寿命を低下させる元素であるので、その
含有量の上限を０．００１６重量％にする。
生成し、転がり寿命を低下させる元素であるので、その
含有量の上限を０．００１６重量％にする。
【００３１】本実施形態における外輪２の軸受鋼は、合
金組成成分として炭素Ｃを０．６５〜１．２０重量％，
シリコンＳｉを０．０５〜０．７０重量％，マンガンＭ
ｎを０．２〜１．５重量％，クロムＣｒを０．１５〜
２．０重量％，チタンＴｉを０．０５〜０．４０重量
％，窒素Ｎを０．０１重量％以下およびボロンＢを０．
０００５〜０．００５０重量％含有すると共に、モリブ
デンＭｏを０．０３〜１．０重量％，ニッケルＮｉを
０．１〜３．０重量％の範囲内でモリブデンＭｏおよび
ニッケルＮｉのうちのすくなくとも一種を含み、平均粒
径５０ｎｍ以下のチタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン
（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも一種を鋼中に微細分散さ
せる条件を満足するものである。
金組成成分として炭素Ｃを０．６５〜１．２０重量％，
シリコンＳｉを０．０５〜０．７０重量％，マンガンＭ
ｎを０．２〜１．５重量％，クロムＣｒを０．１５〜
２．０重量％，チタンＴｉを０．０５〜０．４０重量
％，窒素Ｎを０．０１重量％以下およびボロンＢを０．
０００５〜０．００５０重量％含有すると共に、モリブ
デンＭｏを０．０３〜１．０重量％，ニッケルＮｉを
０．１〜３．０重量％の範囲内でモリブデンＭｏおよび
ニッケルＮｉのうちのすくなくとも一種を含み、平均粒
径５０ｎｍ以下のチタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン
（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも一種を鋼中に微細分散さ
せる条件を満足するものである。
【００３２】ここで、炭素Ｃを０．６５〜１．２０重量
％，シリコンＳｉを０．０５〜０．７０重量％，マンガ
ンＭｎを０．２〜１．５重量％，クロムＣｒを０．１５
〜２．０重量％，チタンＴｉを０．０５〜０．４０重量
％，窒素Ｎを０．０１重量％以下含有し、平均粒径５０
ｎｍ以下のチタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）
炭窒化物の少なくとも一種を鋼中に分散させる条件を、
「条件Ａ」とする。
％，シリコンＳｉを０．０５〜０．７０重量％，マンガ
ンＭｎを０．２〜１．５重量％，クロムＣｒを０．１５
〜２．０重量％，チタンＴｉを０．０５〜０．４０重量
％，窒素Ｎを０．０１重量％以下含有し、平均粒径５０
ｎｍ以下のチタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）
炭窒化物の少なくとも一種を鋼中に分散させる条件を、
「条件Ａ」とする。
【００３３】また、条件Ａを満足し、かつモリブデンＭ
ｏを０．０３〜１．０重量％、ニッケルＮｉを０．１〜
３．０重量％の範囲内でモリブデンＭｏおよびニッケル
Ｎｉの少なくとも一種を含み、平均粒径３０ｎｍ以下の
チタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の
少なくとも一種を鋼中に分散させる条件を、「条件Ｂ」
とする。
ｏを０．０３〜１．０重量％、ニッケルＮｉを０．１〜
３．０重量％の範囲内でモリブデンＭｏおよびニッケル
Ｎｉの少なくとも一種を含み、平均粒径３０ｎｍ以下の
チタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の
少なくとも一種を鋼中に分散させる条件を、「条件Ｂ」
とする。
【００３４】さらに、条件Ａを満足し、ボロンＢを０．
０００５〜０．００５０重量％を含み、平均粒径５０ｎ
ｍ以下のチタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭
窒化物の少なくとも一種を鋼中に分散させる条件を、
「条件Ｃ」とする。
０００５〜０．００５０重量％を含み、平均粒径５０ｎ
ｍ以下のチタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭
窒化物の少なくとも一種を鋼中に分散させる条件を、
「条件Ｃ」とする。
【００３５】また、条件Ａを満足し、モリブデンＭｏを
０．０３〜１．０重量％、ニッケルＮｉを０．１〜３．
０重量％の範囲内でモリブデンＭｏおよびニッケルＮｉ
の少なくとも一種を含み、かつボロンＢを０．０００５
〜０．００５０重量％を含み、平均粒径５０ｎｍ以下の
チタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の
少なくとも一種を鋼中に分散させる条件を、「条件Ｄ」
とする。
０．０３〜１．０重量％、ニッケルＮｉを０．１〜３．
０重量％の範囲内でモリブデンＭｏおよびニッケルＮｉ
の少なくとも一種を含み、かつボロンＢを０．０００５
〜０．００５０重量％を含み、平均粒径５０ｎｍ以下の
チタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の
少なくとも一種を鋼中に分散させる条件を、「条件Ｄ」
とする。
【００３６】
【実施例】表１に各実施例および比較例に用いた供試材
の化学成分を示す。
の化学成分を示す。
【００３７】
【表１】
実施例１〜５は「条件Ａ」を満足する合金鋼であり、実
施例６〜１０は「条件Ｂ」を満足する合金鋼である。ま
た、実施例１１〜１５は「条件Ｃ」を満足する合金鋼で
あり、実施例６〜２０は「条件Ｄ」を満足する合金鋼で
ある。これに対し、比較例１〜１６はチタンＴｉ，モリ
ブデンＭｏ，ニッケルＮｉ，ボロンＢが「条件Ａ〜Ｄ」
を満足していない合金鋼である。
施例６〜１０は「条件Ｂ」を満足する合金鋼である。ま
た、実施例１１〜１５は「条件Ｃ」を満足する合金鋼で
あり、実施例６〜２０は「条件Ｄ」を満足する合金鋼で
ある。これに対し、比較例１〜１６はチタンＴｉ，モリ
ブデンＭｏ，ニッケルＮｉ，ボロンＢが「条件Ａ〜Ｄ」
を満足していない合金鋼である。
【００３８】実施例および比較例の寿命試験に際し、軸
受外輪だけを表１に示す供試材から製作した。この供試
材料では、チタンＴｉをマトリックスに溶け込ませるた
めに１１５０〜１３５０℃で加熱し、溶体化処理を施し
た。この外輪は、表１の材料を冷間加工し、通常熱処理
（８４０℃で焼入れ加熱、油冷却後、１８０℃で焼戻
し）を行った。
受外輪だけを表１に示す供試材から製作した。この供試
材料では、チタンＴｉをマトリックスに溶け込ませるた
めに１１５０〜１３５０℃で加熱し、溶体化処理を施し
た。この外輪は、表１の材料を冷間加工し、通常熱処理
（８４０℃で焼入れ加熱、油冷却後、１８０℃で焼戻
し）を行った。
【００３９】なお、外輪の表面硬さはＨＲＣ５９〜６
４、残留オーステナイト量は１０〜２０重量％、軌道表
面粗さは０．０１〜０．０３μｍＲａである。さらに、
実施例および比較例共に内輪および転動体は同じ軸受鋼
として熱処理を施し、内輪および転動体の表面の硬さを
ＨＲＣ５９〜６４、内輪の表面粗さを０．０１〜０．０
３μｍＲａ、転動体の表面粗さを０．００３〜０．０１
０μｍＲａとした。
４、残留オーステナイト量は１０〜２０重量％、軌道表
面粗さは０．０１〜０．０３μｍＲａである。さらに、
実施例および比較例共に内輪および転動体は同じ軸受鋼
として熱処理を施し、内輪および転動体の表面の硬さを
ＨＲＣ５９〜６４、内輪の表面粗さを０．０１〜０．０
３μｍＲａ、転動体の表面粗さを０．００３〜０．０１
０μｍＲａとした。
【００４０】つづいて、実施例の軸受と比較例の軸受と
の寿命試験結果について説明する。試験機としては、回
転数を所定時間毎（例えば、９秒毎）に９０００ｒｐｍ
と１８０００ｒｐｍとに切り替えるベンチ急加減速試験
機を用いた。また、実施例および比較例共に、試験軸受
にはＪＩＳ呼び番号６３０３を用い、荷重条件をＰ（負
荷荷重）／Ｃ（動定格荷重）＝０．１０とし、封入グリ
ースにＥグリースを用いた。さらに、このときの軸受の
計算寿命は、１３５０時間であり、したがって、試験打
ち切り時間を１０００時間とした。試験は各々１０個に
対して行った。
の寿命試験結果について説明する。試験機としては、回
転数を所定時間毎（例えば、９秒毎）に９０００ｒｐｍ
と１８０００ｒｐｍとに切り替えるベンチ急加減速試験
機を用いた。また、実施例および比較例共に、試験軸受
にはＪＩＳ呼び番号６３０３を用い、荷重条件をＰ（負
荷荷重）／Ｃ（動定格荷重）＝０．１０とし、封入グリ
ースにＥグリースを用いた。さらに、このときの軸受の
計算寿命は、１３５０時間であり、したがって、試験打
ち切り時間を１０００時間とした。試験は各々１０個に
対して行った。
【００４１】また、ＴｉＣの平均粒径は主として炭素
Ｃ，クロムＣｒ，窒素Ｎの量で制御されるが、その他の
ＴｉＣ微細分散化の要因として溶体化処理温度（高いほ
ど微細になる）が挙げられる。すなわち、各実施例の項
目において、溶体化処理温度の違いにより、ＴｉＣ系が
異なったと考えられる。特に、温度が１３００〜１３５
０℃に近いほど（実施例のＢ，Ｄ）、溶体化が確実とな
り、ＴｉＣが小さくなり、１２００〜１２５０℃と低い
温度（実施例のＡ、Ｃ）である場合、溶体化が不十分と
なり、ＴｉＣが比較的小さくならない可能性が残る。
Ｃ，クロムＣｒ，窒素Ｎの量で制御されるが、その他の
ＴｉＣ微細分散化の要因として溶体化処理温度（高いほ
ど微細になる）が挙げられる。すなわち、各実施例の項
目において、溶体化処理温度の違いにより、ＴｉＣ系が
異なったと考えられる。特に、温度が１３００〜１３５
０℃に近いほど（実施例のＢ，Ｄ）、溶体化が確実とな
り、ＴｉＣが小さくなり、１２００〜１２５０℃と低い
温度（実施例のＡ、Ｃ）である場合、溶体化が不十分と
なり、ＴｉＣが比較的小さくならない可能性が残る。
【００４２】しかしながら、反面、溶体化処理温度を上
げて行うには、設備的にコストアップが考えられるの
で、そのバランスを考える必要がある。
げて行うには、設備的にコストアップが考えられるの
で、そのバランスを考える必要がある。
【００４３】表２に鋼中のチタン（Ｔｉ）炭化物および
チタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも一種の平均粒径お
よび寿命試験結果を示す。
チタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも一種の平均粒径お
よび寿命試験結果を示す。
【００４４】
【表２】
図２はチタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒
化物の少なくとも一種の平均粒径と軸受の耐久寿命との
関係を示す特性図である。図３は図２の平均粒径５０ｎ
ｍ以下の範囲における耐久寿命を示す特性図である。
化物の少なくとも一種の平均粒径と軸受の耐久寿命との
関係を示す特性図である。図３は図２の平均粒径５０ｎ
ｍ以下の範囲における耐久寿命を示す特性図である。
【００４５】実施例１〜２０のチタン（Ｔｉ）炭化物お
よびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも一種の平均粒
径は１５〜５０ｎｍの範囲に全て収まっており、その耐
久寿命Ｌ１０はいずれも８００時間を越えている。
よびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも一種の平均粒
径は１５〜５０ｎｍの範囲に全て収まっており、その耐
久寿命Ｌ１０はいずれも８００時間を越えている。
【００４６】このように、「条件Ａ」を満足する実施例
１〜５の軸受寿命Ｌ１０は、全て８００時間以上（１０
個中２〜４個に剥離が発生）となり、比較例１〜１６と
比べて長寿命となった。また、「条件Ｃ」を満足する実
施例１１〜１５の軸受寿命Ｌ１０は全て９００時間以上
（１０個中１〜２個に剥離が発生）となり、比較例１〜
１６と比べてさらに長寿命となった。
１〜５の軸受寿命Ｌ１０は、全て８００時間以上（１０
個中２〜４個に剥離が発生）となり、比較例１〜１６と
比べて長寿命となった。また、「条件Ｃ」を満足する実
施例１１〜１５の軸受寿命Ｌ１０は全て９００時間以上
（１０個中１〜２個に剥離が発生）となり、比較例１〜
１６と比べてさらに長寿命となった。
【００４７】さらに、「条件Ｂ」および「条件Ｄ」を満
足する実施例６〜１０、１６〜２０の軸受寿命Ｌ１０は
全て１０００時間以上を越えても剥離が生じず、試験を
打ち切った。
足する実施例６〜１０、１６〜２０の軸受寿命Ｌ１０は
全て１０００時間以上を越えても剥離が生じず、試験を
打ち切った。
【００４８】このように、本実施例では「条件Ａ〜Ｄ」
を満足することにより、鋼中に平均粒径５０ｎｍ以下の
チタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の
少なくとも一種を微細に分散させてマトリックスを強化
し、転がり疲労中の組織変化を遅延させることにより、
転がり軸受疲労寿命に到達する時間を遅らせることがで
きる。この結果、固定輪の早期剥離が良好に防止され、
従来に比べて大幅に転がり寿命を延長することができ
る。
を満足することにより、鋼中に平均粒径５０ｎｍ以下の
チタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の
少なくとも一種を微細に分散させてマトリックスを強化
し、転がり疲労中の組織変化を遅延させることにより、
転がり軸受疲労寿命に到達する時間を遅らせることがで
きる。この結果、固定輪の早期剥離が良好に防止され、
従来に比べて大幅に転がり寿命を延長することができ
る。
【００４９】Ｎｏ．１０とＮｏ．１７に関しては、同一
試験条件で２０００ｈｒに達しても剥離を生じなかっ
た。これはＴｉＣの粒径が１５ｎｍであることの効果に
よる。実施例Ｎｏ．１０，Ｎｏ．１７の合金元素のＴｉ
Ｃ微細分散化に与える効果としてはつぎのように考えら
れる。モリブデンＭｏ、ニッケルＮｉの添加は、鋼の機
械的性質を向上させる元素であり、また、炭素Ｃ、クロ
ムＣｒと結びつくことにより、添加前と比較して微細な
炭化物を形成するので、ＴｉＣ，ＴｉＣＮも超微細な炭
化物を形成しやすくなる。一方、モリブデンＭｏ，ニッ
ケルＮｉの添加量を増やしても寿命向上は飽和し、ま
た、高級な元素であるので、コストアップとなる。
試験条件で２０００ｈｒに達しても剥離を生じなかっ
た。これはＴｉＣの粒径が１５ｎｍであることの効果に
よる。実施例Ｎｏ．１０，Ｎｏ．１７の合金元素のＴｉ
Ｃ微細分散化に与える効果としてはつぎのように考えら
れる。モリブデンＭｏ、ニッケルＮｉの添加は、鋼の機
械的性質を向上させる元素であり、また、炭素Ｃ、クロ
ムＣｒと結びつくことにより、添加前と比較して微細な
炭化物を形成するので、ＴｉＣ，ＴｉＣＮも超微細な炭
化物を形成しやすくなる。一方、モリブデンＭｏ，ニッ
ケルＮｉの添加量を増やしても寿命向上は飽和し、ま
た、高級な元素であるので、コストアップとなる。
【００５０】また、「条件Ａ〜Ｄ」を満足していない比
較例１〜１６では、全ての軸受の寿命Ｌ１０が計算寿命
の１／４となっており、剥離部位は全て軸受外輪であっ
た。
較例１〜１６では、全ての軸受の寿命Ｌ１０が計算寿命
の１／４となっており、剥離部位は全て軸受外輪であっ
た。
【００５１】比較例１〜４は「条件Ａ〜Ｄ」を満足して
いないので、鋼中に５０ｎｍ以下のチタンＴｉ炭化物、
チタンＴｉ炭窒化物を生成することができず、長寿命に
ならなかった。
いないので、鋼中に５０ｎｍ以下のチタンＴｉ炭化物、
チタンＴｉ炭窒化物を生成することができず、長寿命に
ならなかった。
【００５２】また、比較例５〜８はチタンＴｉの添加量
が多いので、チタンＴｉ系の介在物が多くなり、鋼中に
５０ｎｍ以下のチタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔ
ｉ）炭窒化物の少なくとも一種を分散させることができ
ず、寿命延長効果が認められなかった。さらに、比較例
９〜１６は「条件Ａ〜Ｄ」を満足しておらず、鋼中にチ
タン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少
なくとも一種を生成することができず、また、ボロンＢ
添加の効果がみられず、長寿命とならなかった。
が多いので、チタンＴｉ系の介在物が多くなり、鋼中に
５０ｎｍ以下のチタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔ
ｉ）炭窒化物の少なくとも一種を分散させることができ
ず、寿命延長効果が認められなかった。さらに、比較例
９〜１６は「条件Ａ〜Ｄ」を満足しておらず、鋼中にチ
タン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少
なくとも一種を生成することができず、また、ボロンＢ
添加の効果がみられず、長寿命とならなかった。
【００５３】今回、実施例に用いた材料では、軸受鋼の
通常熱処理を行い、軸受の残留オーステナイト量が１０
〜２０重量％としたが、さらに軸受の残留オーステナイ
ト量を１０重量％以下とした寸法安定処理を施した軸受
に関しても同様の効果が得られる。
通常熱処理を行い、軸受の残留オーステナイト量が１０
〜２０重量％としたが、さらに軸受の残留オーステナイ
ト量を１０重量％以下とした寸法安定処理を施した軸受
に関しても同様の効果が得られる。
【００５４】
【発明の効果】本発明の請求項１に記載の転がり軸受に
よれば、固定輪と回転輪との間に複数の転動体が配置さ
れた転がり軸受において、少なくとも前記固定輪の軸受
鋼の合金組成成分として、炭素Ｃを０．６５〜１．２０
重量％，シリコンＳｉを０．０５〜０．７０重量％，マ
ンガンＭｎを０．２〜１．５重量％，クロムＣｒを０．
１５〜２．０重量％，チタンＴｉを０．０５〜０．４０
重量％，窒素Ｎを０．０１重量％以下含有し、かつ少な
くとも軌道表面に平均粒径５０ｎｍ以下のチタン（Ｔ
ｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも
一種を分散させてなるので、チタンＴｉを０．０５〜
０．４０重量％添加し、鋼中に平均粒径５０ｎｍ以下の
チタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の
少なくとも一種を微細に分散させることにより、高荷重
・高振動を緩和し、マトリクスを強化し、転がり疲労中
の組織変化を遅延させて転がり軸受の疲労寿命に到達す
る時間を遅らせることがてきる。この結果、固定輪の早
期剥離が良好に防止され、従来に比べて大幅に転がり寿
命を延長することができるようになった。
よれば、固定輪と回転輪との間に複数の転動体が配置さ
れた転がり軸受において、少なくとも前記固定輪の軸受
鋼の合金組成成分として、炭素Ｃを０．６５〜１．２０
重量％，シリコンＳｉを０．０５〜０．７０重量％，マ
ンガンＭｎを０．２〜１．５重量％，クロムＣｒを０．
１５〜２．０重量％，チタンＴｉを０．０５〜０．４０
重量％，窒素Ｎを０．０１重量％以下含有し、かつ少な
くとも軌道表面に平均粒径５０ｎｍ以下のチタン（Ｔ
ｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも
一種を分散させてなるので、チタンＴｉを０．０５〜
０．４０重量％添加し、鋼中に平均粒径５０ｎｍ以下の
チタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭窒化物の
少なくとも一種を微細に分散させることにより、高荷重
・高振動を緩和し、マトリクスを強化し、転がり疲労中
の組織変化を遅延させて転がり軸受の疲労寿命に到達す
る時間を遅らせることがてきる。この結果、固定輪の早
期剥離が良好に防止され、従来に比べて大幅に転がり寿
命を延長することができるようになった。
【００５５】従来では微細炭化物の粒径は０．５〜１．
０μｍであったが、本願発明ではチタン炭化物（Ｔｉ
Ｃ）、チタン炭窒化物（ＴｉＣＮ）の粒径は５０ｎｍ以
下であるので、クラックの伝幡および発生を抑制するピ
ンニング効果を得ることができる。これにより、オルタ
ネータ用軸受などのエンジン補機用軸受に適用する場
合、その寿命Ｌ１０を向上させることができる。
０μｍであったが、本願発明ではチタン炭化物（Ｔｉ
Ｃ）、チタン炭窒化物（ＴｉＣＮ）の粒径は５０ｎｍ以
下であるので、クラックの伝幡および発生を抑制するピ
ンニング効果を得ることができる。これにより、オルタ
ネータ用軸受などのエンジン補機用軸受に適用する場
合、その寿命Ｌ１０を向上させることができる。
【図１】実施の形態における転がり軸受およびこれを評
価する試験機の概略的構成を示す図である。
価する試験機の概略的構成を示す図である。
【図２】チタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン（Ｔｉ）炭
窒化物の少なくとも一種の平均粒径と軸受の耐久寿命と
の関係を示す特性図である。
窒化物の少なくとも一種の平均粒径と軸受の耐久寿命と
の関係を示す特性図である。
【図３】図２の平均粒径５０ｎｍ以下の範囲における耐
久寿命を示す特性図である。
久寿命を示す特性図である。
１ 軸受
２ 外輪（固定輪）
３ 内輪
４ 転動体
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 西川 元裕
兵庫県姫路市飾磨区中島宇一文字3007番
地 山陽特殊製鋼株式会社内
(56)参考文献 特開 平８−302445（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−255809（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−28845（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F16C 33/58 - 33/64
C22C 38/00
C22C 38/50
Claims (5)
- 【請求項１】 固定輪と回転輪との間に複数の転動体が
配置された転がり軸受において、 少なくとも前記固定輪の軸受鋼の合金組成成分として、
炭素Ｃを０．６５〜１．２０重量％，シリコンＳｉを
０．０５〜０．７０重量％，マンガンＭｎを０．２〜
１．５重量％，クロムＣｒを０．１５〜２．０重量％，
チタンＴｉを０．０５〜０．４０重量％，窒素Ｎを０．
０１重量％以下含有し、かつ少なくとも軌道表面に平均
粒径５０ｎｍ以下のチタン（Ｔｉ）炭化物およびチタン
（Ｔｉ）炭窒化物の少なくとも一種を分散させてなるこ
とを特徴とする転がり軸受。 - 【請求項２】 前記合金組成成分は、モリブデンＭｏ：
０．０３〜１．０重量％およびニッケルＮｉ：０．１〜
３．０重量％の少なくとも１種を含むことを特徴とする
請求項１記載の転がり軸受。 - 【請求項３】 前記合金組成成分は、ボロンＢ：０．０
００５〜０．００５０重量％を含むことを特徴とする請
求項１または２記載の転がり軸受。 - 【請求項４】 前記少なくとも軌道表面に分散させてな
る前記チタン（Ｔｉ）炭化物および前記チタン（Ｔｉ）
炭窒化物の少なくとも一種の平均粒径が３０ｎｍ以下で
あることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載
の転がり軸受。 - 【請求項５】 前記少なくとも軌道表面に分散させてな
る前記チタン（Ｔｉ）炭化物および前記チタン（Ｔｉ）
炭窒化物の少なくとも一種の平均粒径が１５ｎｍ以下で
あることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載
の転がり軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21903897A JP3526180B2 (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | 転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21903897A JP3526180B2 (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | 転がり軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1151065A JPH1151065A (ja) | 1999-02-23 |
| JP3526180B2 true JP3526180B2 (ja) | 2004-05-10 |
Family
ID=16729292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21903897A Expired - Fee Related JP3526180B2 (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | 転がり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3526180B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
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|---|---|---|---|---|
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| AU2151501A (en) * | 1999-12-23 | 2001-07-09 | Danish Steel Works Ltd. | A metal matrix composite based on boron steel |
| US7287910B2 (en) * | 2001-09-03 | 2007-10-30 | Ntn Corporation | Angular ball bearing and rolling bearing |
| JP5640528B2 (ja) * | 2010-07-29 | 2014-12-17 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
| CN105543664A (zh) * | 2015-12-28 | 2016-05-04 | 合肥中澜新材料科技有限公司 | 一种滚子轴承用耐磨滚子制备方法 |
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| JP7212100B2 (ja) * | 2021-04-30 | 2023-01-24 | Ntn株式会社 | 転がり軸受 |
-
1997
- 1997-07-31 JP JP21903897A patent/JP3526180B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1151065A (ja) | 1999-02-23 |
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|---|---|---|---|
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