JP3525180B2 - 超微細組織鋼の製造方法 - Google Patents
超微細組織鋼の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この出願の発明は、超微細組
織鋼の製造方法に関するものである。さらに詳しくは、
この出願の発明は、高強度の溶接用鋼等として有用な超
微細組織鋼を高い生産性で製造することのできる新しい
方法に関するものである。
織鋼の製造方法に関するものである。さらに詳しくは、
この出願の発明は、高強度の溶接用鋼等として有用な超
微細組織鋼を高い生産性で製造することのできる新しい
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術とその課題】従来、制御圧延−加速冷却技
術は、低合金鋼において、微細なフェライトを得るため
の有効な方法であった。すなわち、オーステナイト未再
結晶域における累積圧下率とその後の冷却速度を制御す
ることによって、微細な組織が得られている。しかし、
得られるフェライト粒径はせいぜいＳｉ−Ｍｎ鋼で１０
μｍ、Ｎｂ鋼で５μｍが限界であった。さらに、特公昭
６２−３９２２８、特公昭６２−７２４７に述べられて
いるように、２相域も含めたＡｒ１〜Ａｒ３＋１００℃
の温度域で合計減面率が７５％以上の圧下を加え、その
後２０Ｋ／ｓ以上で冷却することによって、３−４μｍ
程度のフェライト粒が得られることが報告されている。
しかしながら、たとえば特公平５−６５５６４に述べら
れているように、３μｍ未満となってくると、極めて大
きな圧下量と冷却速度（４０Ｋ／ｓ以上）が必要であ
る。２０Ｋ／ｓ以上の急冷は、板厚が薄い場合にのみ成
り立ち得る手段であり、実際的に広く一般溶接構造用鋼
の製造方法としては成立しがたい。また、強加工そのも
のについても、ロール圧延では、オーステナイト低温域
での５０％を越える大圧下を行うことは、その変形抵抗
の大きさやロールのかみこみ制限から、一般的にはむず
かしい。また、未再結晶域での累積圧下には一般的には
７０％以上必要であり、鋼板の温度低下によりそれも難
しい。
術は、低合金鋼において、微細なフェライトを得るため
の有効な方法であった。すなわち、オーステナイト未再
結晶域における累積圧下率とその後の冷却速度を制御す
ることによって、微細な組織が得られている。しかし、
得られるフェライト粒径はせいぜいＳｉ−Ｍｎ鋼で１０
μｍ、Ｎｂ鋼で５μｍが限界であった。さらに、特公昭
６２−３９２２８、特公昭６２−７２４７に述べられて
いるように、２相域も含めたＡｒ１〜Ａｒ３＋１００℃
の温度域で合計減面率が７５％以上の圧下を加え、その
後２０Ｋ／ｓ以上で冷却することによって、３−４μｍ
程度のフェライト粒が得られることが報告されている。
しかしながら、たとえば特公平５−６５５６４に述べら
れているように、３μｍ未満となってくると、極めて大
きな圧下量と冷却速度（４０Ｋ／ｓ以上）が必要であ
る。２０Ｋ／ｓ以上の急冷は、板厚が薄い場合にのみ成
り立ち得る手段であり、実際的に広く一般溶接構造用鋼
の製造方法としては成立しがたい。また、強加工そのも
のについても、ロール圧延では、オーステナイト低温域
での５０％を越える大圧下を行うことは、その変形抵抗
の大きさやロールのかみこみ制限から、一般的にはむず
かしい。また、未再結晶域での累積圧下には一般的には
７０％以上必要であり、鋼板の温度低下によりそれも難
しい。
【０００３】制御圧延鋼の変態フェライト相は、一般に
集合組織を形成することが知られており、強圧下の結果
得られたフェライト相は小傾角粒界を有するようにな
る。すなわち、単純な強加工では、集合組織が形成さ
れ、大角粒界からなるフェライト粒を得ることはできな
いのである。したがって、特公昭６２−３９２２８、特
公昭６２−７２４７に示された以上の強加工を行って
も、大傾角粒界からなるより微細なフェライト組織を得
ることは困難である。
集合組織を形成することが知られており、強圧下の結果
得られたフェライト相は小傾角粒界を有するようにな
る。すなわち、単純な強加工では、集合組織が形成さ
れ、大角粒界からなるフェライト粒を得ることはできな
いのである。したがって、特公昭６２−３９２２８、特
公昭６２−７２４７に示された以上の強加工を行って
も、大傾角粒界からなるより微細なフェライト組織を得
ることは困難である。
【０００４】このような状況において、この出願の発明
者らは、Ａｃ３点以上に加熱しオーステナイト化した
後，Ａｒ３以上の温度で、圧下率５０％以上の圧縮加工
を加え、ついで冷却することにより、平均粒径３μｍ以
下のフェライトを母相とする超微細組織鋼を得る方法を
開発した（特願平９−２５６６８２、特願平９−２５６
８０２、特願平１０−５２５４５）。この新しい製造方
法によって、平均粒径が３μｍ以下で、方位差角１５°
以上の大角粒界に囲まれたフェライトを母相とする超微
細組織鋼が提供可能となった。
者らは、Ａｃ３点以上に加熱しオーステナイト化した
後，Ａｒ３以上の温度で、圧下率５０％以上の圧縮加工
を加え、ついで冷却することにより、平均粒径３μｍ以
下のフェライトを母相とする超微細組織鋼を得る方法を
開発した（特願平９−２５６６８２、特願平９−２５６
８０２、特願平１０−５２５４５）。この新しい製造方
法によって、平均粒径が３μｍ以下で、方位差角１５°
以上の大角粒界に囲まれたフェライトを母相とする超微
細組織鋼が提供可能となった。
【０００５】だが、この新たな方法については実際的に
はさらに改善が望まれてもいた。ひとつにはより微細な
組織をえることが、また、工業的見地からは、熱間加工
時の変形抵抗はできるだけ低いことが望ましいからであ
る。特に１パスで５０％以上の加工をオーステナイト低
温域で行う場合、変形抵抗が大きく、これをできるだけ
低下させることが望ましいからである。すなわち、平均
粒径で３μｍ、望ましくは２μｍ以下のフェライトを主
相とする組織をオーステナイト低温域加工と制御冷却で
得ることに関して、より低い変形抵抗下、より少ない圧
下量と特に遅い冷却速度で得る方法が求められていると
言える。
はさらに改善が望まれてもいた。ひとつにはより微細な
組織をえることが、また、工業的見地からは、熱間加工
時の変形抵抗はできるだけ低いことが望ましいからであ
る。特に１パスで５０％以上の加工をオーステナイト低
温域で行う場合、変形抵抗が大きく、これをできるだけ
低下させることが望ましいからである。すなわち、平均
粒径で３μｍ、望ましくは２μｍ以下のフェライトを主
相とする組織をオーステナイト低温域加工と制御冷却で
得ることに関して、より低い変形抵抗下、より少ない圧
下量と特に遅い冷却速度で得る方法が求められていると
言える。
【０００６】この出願の発明は、以上のとおりの事情に
鑑みてなされたものであって、より低い変形抵抗下、よ
り少ない圧下量と特に遅い冷却速度で、平均粒径３μｍ
以下、さらには２μｍ以下のフェライトを母相とする超
微細組織鋼を製造することのできる新しい方法を提供す
ることを課題としている。
鑑みてなされたものであって、より低い変形抵抗下、よ
り少ない圧下量と特に遅い冷却速度で、平均粒径３μｍ
以下、さらには２μｍ以下のフェライトを母相とする超
微細組織鋼を製造することのできる新しい方法を提供す
ることを課題としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この出願の発明は、前記
の課題を解決するものとして、まず第１には、原料溶製
後にＡｃ３点以上の温度に加熱してオーステナイト化
し、次いでＡｅ３点以下Ａｒ３−１５０℃、または５５
０℃以上の温度で、圧下率５０％以上の圧縮加工を加
え、その後冷却して平均粒径３μｍ以下で方位差角１５
°以上の大角粒界に囲まれたフェライトを母相とし、フ
ェライト−フェライト粒界における前記大角粒界の割合
が８０％以上の超微細組織鋼の製造方法であって、圧縮
加工時の歪み速度を０．００１〜０．１／ｓの範囲のも
のとすることを特徴とする超微細組織鋼の製造方法を提
供する。
の課題を解決するものとして、まず第１には、原料溶製
後にＡｃ３点以上の温度に加熱してオーステナイト化
し、次いでＡｅ３点以下Ａｒ３−１５０℃、または５５
０℃以上の温度で、圧下率５０％以上の圧縮加工を加
え、その後冷却して平均粒径３μｍ以下で方位差角１５
°以上の大角粒界に囲まれたフェライトを母相とし、フ
ェライト−フェライト粒界における前記大角粒界の割合
が８０％以上の超微細組織鋼の製造方法であって、圧縮
加工時の歪み速度を０．００１〜０．１／ｓの範囲のも
のとすることを特徴とする超微細組織鋼の製造方法を提
供する。
【０００８】そして、この出願の発明は、第２には、Ａ
ｒ３−１００℃以上の温度で圧縮加工を加える超微細組
織鋼の製造方法を提供し、第３には、加工後の冷却速度
を１０Ｋ／ｓ以下とする前記の製造方法をも提供する。
ｒ３−１００℃以上の温度で圧縮加工を加える超微細組
織鋼の製造方法を提供し、第３には、加工後の冷却速度
を１０Ｋ／ｓ以下とする前記の製造方法をも提供する。
【０００９】
【発明の実施の形態】以上のとおりのこの出願の発明
は、発明者の検討の結果、圧縮加工時における温度とひ
ずみ速度の制御が、組織の微細化と変形抵抗の低下に極
めて有効であること、より具体的には、Ａｅ３点以下の
温度における５０％を超える強加工−制御冷却によって
フェライト−パーライト組織を形成する場合、歪み速度
が１／ｓ以下でも平均粒径３μｍ以下、さらには２μｍ
以下の微細なフェライト粒径が得られることを見出し、
この知見に基づいて完成されたものである。
は、発明者の検討の結果、圧縮加工時における温度とひ
ずみ速度の制御が、組織の微細化と変形抵抗の低下に極
めて有効であること、より具体的には、Ａｅ３点以下の
温度における５０％を超える強加工−制御冷却によって
フェライト−パーライト組織を形成する場合、歪み速度
が１／ｓ以下でも平均粒径３μｍ以下、さらには２μｍ
以下の微細なフェライト粒径が得られることを見出し、
この知見に基づいて完成されたものである。
【００１０】そこで、さらに詳しくこの発明の製造方法
について説明すると、この発明の製造方法においては、 ＜Ａ＞原料の溶製によるＡｃ３点以上の温度に加熱する
オーステナイト化と、 ＜Ｂ＞Ａｅ３点以下でＡｒ３点−１５０℃または５５０
℃以上の温度、さらにはＡｒ３点−１００℃以上の温度
で、圧下率５０％以上の圧縮加工 ＜Ｃ＞その後の冷却 を基本的なプロセス要件としている。なお、ここで、Ａ
ｅ３点とは、オーステナイト、フェライト平衡変態点
で、状態図上で（デルタフェライトを除く）フェライト
の存在できる最高温度である。また、Ａｒ３点とは、無
加工時におけるオーステナイト、フェライト変態の開始
温度を示している。
について説明すると、この発明の製造方法においては、 ＜Ａ＞原料の溶製によるＡｃ３点以上の温度に加熱する
オーステナイト化と、 ＜Ｂ＞Ａｅ３点以下でＡｒ３点−１５０℃または５５０
℃以上の温度、さらにはＡｒ３点−１００℃以上の温度
で、圧下率５０％以上の圧縮加工 ＜Ｃ＞その後の冷却 を基本的なプロセス要件としている。なお、ここで、Ａ
ｅ３点とは、オーステナイト、フェライト平衡変態点
で、状態図上で（デルタフェライトを除く）フェライト
の存在できる最高温度である。また、Ａｒ３点とは、無
加工時におけるオーステナイト、フェライト変態の開始
温度を示している。
【００１１】そして、この発明の方法では、前記＜Ｂ＞
圧縮加工時に、歪み速度を、０．００１〜０．１／ｓの
範囲としている。
圧縮加工時に、歪み速度を、０．００１〜０．１／ｓの
範囲としている。
【００１２】たとえば図１に例示した上下に動くアンビ
ルによる平面圧縮加工について示したように、圧縮加工
による素材の厚みが、ｔ秒の時間によってＩ0 からＩ
に変形したとすると、ひずみ（ε）は、 ε＝ｌn（ｌ0 ／ｌ） で表わされることから、歪み速度は、ε／ｔ、すなわち ε／ｔ ＝〔ｌn（ｌ0 ／ｌ）〕／ｔ として表わされる。
ルによる平面圧縮加工について示したように、圧縮加工
による素材の厚みが、ｔ秒の時間によってＩ0 からＩ
に変形したとすると、ひずみ（ε）は、 ε＝ｌn（ｌ0 ／ｌ） で表わされることから、歪み速度は、ε／ｔ、すなわち ε／ｔ ＝〔ｌn（ｌ0 ／ｌ）〕／ｔ として表わされる。
【００１３】この発明においては、以上のとおりの歪み
速度は、前記のとおり０．００１〜０．１／ｓであって
より適当には０．０１〜０．１／ｓである。
速度は、前記のとおり０．００１〜０．１／ｓであって
より適当には０．０１〜０．１／ｓである。
【００１４】歪み速度が０．１／ｓより大きい場合に
は、変形抵抗が大きく、また、フェライトの微細化効果
が少ない。また、歪み速度が０．００１／ｓより小さい
場合には、加工に極めて時間がかかることになり、工業
的にはいずれの場合にも不利である。
は、変形抵抗が大きく、また、フェライトの微細化効果
が少ない。また、歪み速度が０．００１／ｓより小さい
場合には、加工に極めて時間がかかることになり、工業
的にはいずれの場合にも不利である。
【００１５】圧縮加工は、この発明においては、より適
当には、図１に例示したアンビル加工の方法が採用され
る。
当には、図１に例示したアンビル加工の方法が採用され
る。
【００１６】たとえばこのアンビル圧縮加工の場合に
は、減面率で１パス９０％を超える強加工も可能な方法
であって、素材(sample)の上下に位置するアンビルの駆
動速度を制御することにより、圧縮加工時における歪み
速度の制御が可能になる。
は、減面率で１パス９０％を超える強加工も可能な方法
であって、素材(sample)の上下に位置するアンビルの駆
動速度を制御することにより、圧縮加工時における歪み
速度の制御が可能になる。
【００１７】また、この発明の製造方法においては、＜
Ｃ＞冷却の工程において、冷却速度が１０Ｋ／ｓ以下と
することが有効でもある。
Ｃ＞冷却の工程において、冷却速度が１０Ｋ／ｓ以下と
することが有効でもある。
【００１８】この発明の製造方法によって、平均粒径が
３μｍ以下、さらには２．５μｍ以下のフェライト、そ
して方位差角１５°以上の大角粒界に囲まれたフェライ
トを母相とする超微細組織鋼が製造可能とされる。フェ
ライト−フェライト粒界における大角粒界の割合は８０
％以上である。溶接可能な高強度の鋼が経済的に得られ
ることになる。この鋼の化学組成については、特に限定
されることはないが、好ましくは、０．３重量％以下の
Ｃ（炭素）と、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｎおよび不可避的
不純物を含有するＦｅにより構成することができる。よ
り好ましくは、重量％で、Ｓｉが２％以下、Ｍｎが３％
以下、Ｐが０．１％以下、Ｓが、．０２％以下、Ｎが
０．００５％以下とすることが考慮される。
３μｍ以下、さらには２．５μｍ以下のフェライト、そ
して方位差角１５°以上の大角粒界に囲まれたフェライ
トを母相とする超微細組織鋼が製造可能とされる。フェ
ライト−フェライト粒界における大角粒界の割合は８０
％以上である。溶接可能な高強度の鋼が経済的に得られ
ることになる。この鋼の化学組成については、特に限定
されることはないが、好ましくは、０．３重量％以下の
Ｃ（炭素）と、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｎおよび不可避的
不純物を含有するＦｅにより構成することができる。よ
り好ましくは、重量％で、Ｓｉが２％以下、Ｍｎが３％
以下、Ｐが０．１％以下、Ｓが、．０２％以下、Ｎが
０．００５％以下とすることが考慮される。
【００１９】一方、重量％で３％以下のＣｒ，Ｎｉ，Ｍ
ｏ，Ｃｕ，Ａｌ，また、Ｔｉ：０．００３−０．１％，
Ｎｂ：０．００３−０．０５％，Ｖ：０．００５−０．
２％が含まれていてもよい。しかし、高価な元素である
Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ等を用いることなく、超微細組
織が得られ、高強度鋼が安価に製造できる。
ｏ，Ｃｕ，Ａｌ，また、Ｔｉ：０．００３−０．１％，
Ｎｂ：０．００３−０．０５％，Ｖ：０．００５−０．
２％が含まれていてもよい。しかし、高価な元素である
Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ等を用いることなく、超微細組
織が得られ、高強度鋼が安価に製造できる。
【００２０】溶製のための原料は、以上の化学組成に応
じて各元素の添加割合が定められることになる。
じて各元素の添加割合が定められることになる。
【００２１】そこで以下、実施例を示し、さらに詳しく
この発明について説明する。
この発明について説明する。
【００２２】
【実施例】（実施例１〜４）
（比較例１）
表１の組成の鋼（１）を９００℃に加熱し、完全にオー
ステナイト化した後に表２の加工温度に冷却し、直ちに
圧下率７５％で、図１に例示した平面歪み圧縮加工を行
った。Ａｅ３点は８１７℃である。フォーマスターで測
定したＡｒ３点は６７０℃であった。歪み速度と、圧縮
加工後の冷却速度を表２に示す条件で行った。得られた
組織についてのフェライトの平均粒径、第２相の種類、
その体積率、大角粒界（方位差角≧１５°）の割合、加
工時の平均変形抵抗を表２に示した。フェライト粒の方
位差角は電子線後方散乱（ＥＢＳＤ）方で測定した。平
均粒径の測定は、直線切断法によって行った。第２相は
主としてパーライトおよび炭化物であった。
ステナイト化した後に表２の加工温度に冷却し、直ちに
圧下率７５％で、図１に例示した平面歪み圧縮加工を行
った。Ａｅ３点は８１７℃である。フォーマスターで測
定したＡｒ３点は６７０℃であった。歪み速度と、圧縮
加工後の冷却速度を表２に示す条件で行った。得られた
組織についてのフェライトの平均粒径、第２相の種類、
その体積率、大角粒界（方位差角≧１５°）の割合、加
工時の平均変形抵抗を表２に示した。フェライト粒の方
位差角は電子線後方散乱（ＥＢＳＤ）方で測定した。平
均粒径の測定は、直線切断法によって行った。第２相は
主としてパーライトおよび炭化物であった。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】以上の実施例１〜４および比較例１との対
比より明らかなように、歪み速度が０．０１〜０．１／
ｓで最も微細なフェライト粒が得られ、また変形抵抗に
関しては、歪み速度を小さくすると顕著な低下が確認さ
れる。
比より明らかなように、歪み速度が０．０１〜０．１／
ｓで最も微細なフェライト粒が得られ、また変形抵抗に
関しては、歪み速度を小さくすると顕著な低下が確認さ
れる。
【００２６】また、実施例１および４からは、冷却速度
が速い場合にフェライト粒径の微細化が進むこともわか
る。 （実施例５〜１３） 実施例１〜４と同様にして表３の条件において圧縮加工
を行い冷却した。
が速い場合にフェライト粒径の微細化が進むこともわか
る。 （実施例５〜１３） 実施例１〜４と同様にして表３の条件において圧縮加工
を行い冷却した。
【００２７】その結果を表３に示したが、歪み速度０．
００１〜０．１／ｓにおいて、微細なフェライト粒が得
られることがわかる。また、加工温度の低下が組織の微
細化に有効であることがわかった。
００１〜０．１／ｓにおいて、微細なフェライト粒が得
られることがわかる。また、加工温度の低下が組織の微
細化に有効であることがわかった。
【００２８】
【表３】
【００２９】（実施例１４）
（比較例２〜６）
前記実施例において、オーステナイト粒径が１７μｍの
材料に対し、加工温度７５０℃、圧下率７５％で、歪み
速度を０．１／ｓ、冷却速度を１０Ｋ／ｓとしたときの
断面ＳＥＭ像を観察した。図２はこれを示した写真であ
る。
材料に対し、加工温度７５０℃、圧下率７５％で、歪み
速度を０．１／ｓ、冷却速度を１０Ｋ／ｓとしたときの
断面ＳＥＭ像を観察した。図２はこれを示した写真であ
る。
【００３０】また、図３は、歪み速度を１０／ｓとした
場合のものである。
場合のものである。
【００３１】歪み速度を小さくすることで、フェライト
粒の微細化が図られていることがわかる。
粒の微細化が図られていることがわかる。
【００３２】また、図４は、同様にして製造した微細組
織鋼のフェライト組織について、フェライト粒径ｄとビ
ッカース硬さ（Ｈｖ）との関係を示したものであるホー
ルペッチ型の直線関係が認められる。図中の温度は加工
温度を示す。
織鋼のフェライト組織について、フェライト粒径ｄとビ
ッカース硬さ（Ｈｖ）との関係を示したものであるホー
ルペッチ型の直線関係が認められる。図中の温度は加工
温度を示す。
【００３３】平均粒径２．３μｍのフェライト粒径のも
ののビッカース硬さは２０３であり、ＴＳ＝３．４３５
Ｈｖの関係式によると、引張強さでは約７００ＭＰａに
相当する。参考のために、微小な引張試験片（平行部長
さ３．５ｍｍ×幅２ｍｍ×厚さ０．５ｍｍ）を作製し、
クロスヘッド速度０．１３ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行
ったところ、引張強さ６７５ＭＰａが得られた。
ののビッカース硬さは２０３であり、ＴＳ＝３．４３５
Ｈｖの関係式によると、引張強さでは約７００ＭＰａに
相当する。参考のために、微小な引張試験片（平行部長
さ３．５ｍｍ×幅２ｍｍ×厚さ０．５ｍｍ）を作製し、
クロスヘッド速度０．１３ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行
ったところ、引張強さ６７５ＭＰａが得られた。
【００３４】表４には、加工温度をＡｅ３点（８１７
℃）を超える８５０℃とした場合の比較例を示してい
る。フェライト粒径はいずれの場合も５μｍを超えてい
ることがわかる。
℃）を超える８５０℃とした場合の比較例を示してい
る。フェライト粒径はいずれの場合も５μｍを超えてい
ることがわかる。
【００３５】
【表４】
【００３６】
【発明の効果】以上詳しく説明したとおり、この出願の
発明によって、より低い変形抵抗下、より少ない圧下量
と特に遅い冷却速度で、平均粒径３μｍ以下のフェライ
トを母相とする超微細組織鋼を製造することのできる新
しい方法が提供される。
発明によって、より低い変形抵抗下、より少ない圧下量
と特に遅い冷却速度で、平均粒径３μｍ以下のフェライ
トを母相とする超微細組織鋼を製造することのできる新
しい方法が提供される。
【図１】アンビル圧縮加工と歪みについて示した要部断
面図である。
面図である。
【図２】この発明の鋼の断面を示した図面に代わるＳＥ
Ｍ写真である。
Ｍ写真である。
【図３】比較例としての図面に代わるＳＥＭ写真であ
る。
る。
【図４】フェライト粒径とビッカース硬さとの関係を示
した図である。
した図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 長井 寿
茨城県つくば市千現１丁目２番１号 科
学技術庁金属材料技術研究所内
(56)参考文献 特開 平９−279233（ＪＰ，Ａ)
特開2000−96137（ＪＰ，Ａ)
特開 昭64−73019（ＪＰ，Ａ)
特開 平11−92859（ＪＰ，Ａ)
特開2000−104115（ＪＰ，Ａ)
「材料とプロセス」Ｖｏｌ．10
（1997）Ｎｏ．６ （社）日本鉄鋼協会
（平成年９月５日）Ｐ1380,
「改訂５版金属便覧」丸善（株）（平
成５年10月10日）Ｐ1122
Claims (3)
- 【請求項１】 原料溶製後にＡｃ３点以上の温度に加熱
してオーステナイト化し、次いでＡｅ３点以下Ａｒ３−
１５０℃または５５０℃以上の温度で、圧下率５０％以
上の圧縮加工を加え、その後冷却して平均粒径３μｍ以
下で方位差角１５°以上の大角粒界に囲まれたフェライ
トを母相とし、フェライト−フェライト粒界における前
記大角粒界の割合が８０％以上の超微細組織鋼の製造方
法であって、圧縮加工時の歪み速度を０．００１〜０．
１／ｓの範囲のものとすることを特徴とする超微細組織
鋼の製造方法。 - 【請求項２】 Ａｒ３−１００℃以上の温度で圧縮加工
を加える請求項１の超微細組織鋼の製造方法。 - 【請求項３】 加工後の冷却速度を１０Ｋ／ｓ以下とす
る請求項１または２の超微細組織鋼の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24669899A JP3525180B2 (ja) | 1998-08-31 | 1999-08-31 | 超微細組織鋼の製造方法 |
| TW089103117A TW477822B (en) | 1999-02-26 | 2000-02-23 | Manufacturing method for steel with ultra fine texture |
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