JP3522023B2 - ゴルフ用クラブヘッド - Google Patents
ゴルフ用クラブヘッドInfo
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ゴルフクラブヘッドに
関し、更に詳しくは、打球特性の向上が図れる新規な材
料を用いたクラブヘッドに関するものである。
関し、更に詳しくは、打球特性の向上が図れる新規な材
料を用いたクラブヘッドに関するものである。
【０００１】
【従来の技術】従来、クラブヘッドのフェ−ス又はヘッ
ド材料として、パ−シモン、パ−シモンとイタヤカエデ
等の他の木材との組み合わせ材、軟鉄、ステンレス鋼、
銅、銅合金、黄銅（真鍮）アルミブロンズ、鍛造鋼、チ
タン、チタン合金等の金属素材が用いられている。
ド材料として、パ−シモン、パ−シモンとイタヤカエデ
等の他の木材との組み合わせ材、軟鉄、ステンレス鋼、
銅、銅合金、黄銅（真鍮）アルミブロンズ、鍛造鋼、チ
タン、チタン合金等の金属素材が用いられている。
【０００２】ウッドクラブ及びアイアンクラブを用いて
ジャストミート時のボールの飛距離を増大させるために
は、クラブヘッドのインパクト面（以下、フェース面と
称す）とボールとの反発係数を高くすることが重要であ
り、そのためには、フェース面素材の弾性率を高くする
ことが要求される。
ジャストミート時のボールの飛距離を増大させるために
は、クラブヘッドのインパクト面（以下、フェース面と
称す）とボールとの反発係数を高くすることが重要であ
り、そのためには、フェース面素材の弾性率を高くする
ことが要求される。
【０００３】一方、パタークラブにはボールを打つ時の
打球感がソフトであり、またボールの方向性、距離感が
正確で安定している特性が要求される。
打球感がソフトであり、またボールの方向性、距離感が
正確で安定している特性が要求される。
【０００４】このため、パターヘッドをぶれにくい形状
に成形したり、スイートエリアを広くする開発が行われ
ている。
に成形したり、スイートエリアを広くする開発が行われ
ている。
【０００５】また、テイクバックを小さくするため、小
さい力でボ−ルの飛距離を増大させるためには、クラブ
ヘッドのインパクト面（以下、フェ−ス面と称す）とボ
−ルとの反発係数を高くすることが重要であり、そのた
めには、フェ−ス面素材の弾性率を高くすることが要求
される。
さい力でボ−ルの飛距離を増大させるためには、クラブ
ヘッドのインパクト面（以下、フェ−ス面と称す）とボ
−ルとの反発係数を高くすることが重要であり、そのた
めには、フェ−ス面素材の弾性率を高くすることが要求
される。
【０００６】近年、フェ−ス面の弾性率を高めるため
に、フェ−ス面素材に所謂炭素繊維強化樹脂（ＣＦＲ
Ｐ）や、シリコンカーバイド（ＳＩＣ）粒子強化アルミ
ニウム合金を用いたものが開発されている。
に、フェ−ス面素材に所謂炭素繊維強化樹脂（ＣＦＲ
Ｐ）や、シリコンカーバイド（ＳＩＣ）粒子強化アルミ
ニウム合金を用いたものが開発されている。
【０００７】ＣＦＲＰを用いたクラブヘッドは、炭素繊
維の長繊維と熱硬化性樹脂を用いて加熱成形したもの
や、熱可塑性樹脂に炭素繊維を混入して射出成形したも
のがある。また、シリコンカーバイド粒子強化アルミニ
ウム合金を用いたものは、アルミニウム溶湯中にセラミ
ック粒子を均一に分散させ高圧鍛造するものである。
維の長繊維と熱硬化性樹脂を用いて加熱成形したもの
や、熱可塑性樹脂に炭素繊維を混入して射出成形したも
のがある。また、シリコンカーバイド粒子強化アルミニ
ウム合金を用いたものは、アルミニウム溶湯中にセラミ
ック粒子を均一に分散させ高圧鍛造するものである。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の素材を用いたものは、弾性率が十分に高くな
いため、打球時の衝撃に対する反発力に劣り、ゴルファ
ーが十分に満足できる飛距離を得ることは困難であり、
又は同じ距離を転がすのに振りを大きくしなければなら
ず、方向性及び距離感が安定しない。また逆に振りを小
さくするとボールの転がりが悪く距離が得られなかっ
た。
うな従来の素材を用いたものは、弾性率が十分に高くな
いため、打球時の衝撃に対する反発力に劣り、ゴルファ
ーが十分に満足できる飛距離を得ることは困難であり、
又は同じ距離を転がすのに振りを大きくしなければなら
ず、方向性及び距離感が安定しない。また逆に振りを小
さくするとボールの転がりが悪く距離が得られなかっ
た。
【０００９】特に、金属製のパタークラブは、弾性率に
劣るとともに、打球感が鈍く重い感触を有し、微妙なタ
ッチをボールに伝達しにくく、ボールを打つ瞬間の衝撃
が大きい。打球音についても所謂金属音を発し、打球感
が良好ではない。
劣るとともに、打球感が鈍く重い感触を有し、微妙なタ
ッチをボールに伝達しにくく、ボールを打つ瞬間の衝撃
が大きい。打球音についても所謂金属音を発し、打球感
が良好ではない。
【００１０】また、ＣＦＲＰを用いたものは、炭素繊維
の他に樹脂を含有するため、弾性率が低くなり、特に短
繊維の炭素繊維を用いたものは、繊維方向がランダムで
あることから、繊維による補強効果が不足して、ＣＦＲ
Ｐの弾性率を低くし、反発力を低下させる。
の他に樹脂を含有するため、弾性率が低くなり、特に短
繊維の炭素繊維を用いたものは、繊維方向がランダムで
あることから、繊維による補強効果が不足して、ＣＦＲ
Ｐの弾性率を低くし、反発力を低下させる。
【００１１】更に、ボールを打つ時の球離れが速すぎ
て、微妙なタッチをボールに伝達しにくく、打球音が鈍
く良好でない。
て、微妙なタッチをボールに伝達しにくく、打球音が鈍
く良好でない。
【００１２】本発明の目的は、従来のゴルフクラブに比
して、高い弾性率を有し、軽量化が図れ、優れた打球感
覚が得られ、飛距離を伸ばすことができるとともに、距
離感が合わせやすくなり、方向性が安定するクラブヘッ
ドを提供するにある。
して、高い弾性率を有し、軽量化が図れ、優れた打球感
覚が得られ、飛距離を伸ばすことができるとともに、距
離感が合わせやすくなり、方向性が安定するクラブヘッ
ドを提供するにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ゴルフク
ラブのフェ−ス面を含むヘッドの少なくとも一部に、一
方向材プリフォームドシートを含む炭素繊維強化炭素材
料（以下、Ｃ／Ｃコンポジットという。）を用いること
により、上記課題を解決できることを見出し、本発明を
達成するに至った。
ラブのフェ−ス面を含むヘッドの少なくとも一部に、一
方向材プリフォームドシートを含む炭素繊維強化炭素材
料（以下、Ｃ／Ｃコンポジットという。）を用いること
により、上記課題を解決できることを見出し、本発明を
達成するに至った。
【００１４】ここで、本発明のゴルフ用クラブヘッドと
は、ウッドクラブヘッド、アイアンクラブヘッドおよび
パタークラブヘッドを含むものである。
は、ウッドクラブヘッド、アイアンクラブヘッドおよび
パタークラブヘッドを含むものである。
【００１５】特に、ウッドクラブヘッドとは、ヘッド本
体にウッド（木）が用いられているものだけではなく、
金属類、プラスチック、ＣＦＲＰ及びこれらの複合材を
用いた従来のウッドクラブヘッドを含む総称である。
体にウッド（木）が用いられているものだけではなく、
金属類、プラスチック、ＣＦＲＰ及びこれらの複合材を
用いた従来のウッドクラブヘッドを含む総称である。
【００１６】また特に、アイアンクラブヘッドとは、ヘ
ッド本体に鉄が用いられているものだけではなく、チタ
ン等の金属類及びこれらの複合材を用いた従来のアイア
ンクラブヘッドを含む総称である。
ッド本体に鉄が用いられているものだけではなく、チタ
ン等の金属類及びこれらの複合材を用いた従来のアイア
ンクラブヘッドを含む総称である。
【００１７】本発明にかかるゴルフ用クラブヘッドは、
ゴルフ用クラブヘッドの少なくともフェ−ス面に一方向
材プリフォームドシートを含むＣ／Ｃコンポジットを用
いたことを特徴とするものである。
ゴルフ用クラブヘッドの少なくともフェ−ス面に一方向
材プリフォームドシートを含むＣ／Ｃコンポジットを用
いたことを特徴とするものである。
【００１８】一般に、Ｃ／Ｃコンポジットは、軽量で、
強度、弾性率が大きく、熱衝撃に強いということが知ら
れている。かかるＣ／Ｃコンポジットにおける炭素繊維
の方向性には一方向材、二方向材及び等方材の３通りが
ある。一方向材は、Ｃ／Ｃコンポジット中における炭素
繊維がすべて同じ方向に配置されているものであり、二
方向材は、Ｃ／Ｃコンポジット中における炭素繊維が２
つの異なる方向に配置されており、その方向は通常、相
互に垂直である。更に、この二方向材には次の２種類が
含まれる。一つには、一方向シートの交互積層体であ
り、これはシート中の炭素繊維の方向が互いに垂直とな
るように層を交互に配置したもので、各層における炭素
繊維の方向は同一である。二つ目は、平織等のクロスシ
ートの積層体であり、これは各層において炭素繊維が２
つの方向（通常は、互いに垂直な方向）に配置されてお
り、この層を積層したものである。また、等方材は、Ｃ
／Ｃコンポジット中における炭素繊維がランダムに配置
されており、二次元的にランダムな場合と、三次元的に
ランダムな場合とがある。
強度、弾性率が大きく、熱衝撃に強いということが知ら
れている。かかるＣ／Ｃコンポジットにおける炭素繊維
の方向性には一方向材、二方向材及び等方材の３通りが
ある。一方向材は、Ｃ／Ｃコンポジット中における炭素
繊維がすべて同じ方向に配置されているものであり、二
方向材は、Ｃ／Ｃコンポジット中における炭素繊維が２
つの異なる方向に配置されており、その方向は通常、相
互に垂直である。更に、この二方向材には次の２種類が
含まれる。一つには、一方向シートの交互積層体であ
り、これはシート中の炭素繊維の方向が互いに垂直とな
るように層を交互に配置したもので、各層における炭素
繊維の方向は同一である。二つ目は、平織等のクロスシ
ートの積層体であり、これは各層において炭素繊維が２
つの方向（通常は、互いに垂直な方向）に配置されてお
り、この層を積層したものである。また、等方材は、Ｃ
／Ｃコンポジット中における炭素繊維がランダムに配置
されており、二次元的にランダムな場合と、三次元的に
ランダムな場合とがある。
【００１９】本発明に用いるＣ／Ｃコンポジットは、含
浸法、ＣＶＤ法等の従来の方法により製造したＣ／Ｃコ
ンポジットの他、プリフォームドヤーン法によるＣ／Ｃ
コンポジットを使用することができるが、Ｃ／Ｃコンポ
ジット原料中の炭素繊維は、クロスシート状の多次元織
物や不織布状態のものよりも、一方向に存在する、いわ
ゆる一方向シート状のものが補強効率が高く、高弾性率
のＣ／Ｃコンポジットを製造できるため好ましい。
浸法、ＣＶＤ法等の従来の方法により製造したＣ／Ｃコ
ンポジットの他、プリフォームドヤーン法によるＣ／Ｃ
コンポジットを使用することができるが、Ｃ／Ｃコンポ
ジット原料中の炭素繊維は、クロスシート状の多次元織
物や不織布状態のものよりも、一方向に存在する、いわ
ゆる一方向シート状のものが補強効率が高く、高弾性率
のＣ／Ｃコンポジットを製造できるため好ましい。
【００２０】さらに、Ｃ／Ｃコンポジット原料である炭
素繊維が一方向に存在するシートとしては、一方向プリ
フォムドシート、一方向プリプレグシート及び炭素繊維
を一方向に引き揃えたシートが使用できる。中でも、高
弾性率を得るためには、一方向材プリフォームドシート
を用いることが好ましい。
素繊維が一方向に存在するシートとしては、一方向プリ
フォムドシート、一方向プリプレグシート及び炭素繊維
を一方向に引き揃えたシートが使用できる。中でも、高
弾性率を得るためには、一方向材プリフォームドシート
を用いることが好ましい。
【００２１】一方向プリプレグシートは、炭素繊維を一
方向に引き揃えたものに熱硬化性樹脂等を含浸させたも
ので、熱硬化性樹脂としては例えばエポキシ樹脂、フェ
ノール樹脂、フラン樹脂、シアン酸エステル系樹脂等、
又はこれらの樹脂に石油ピッチ、石炭ピッチ等のピッチ
類を配合してなる組成物が含まれる。更に、これらの樹
脂組成物に、炭素繊維との親和性を改良するためのカッ
プリング剤、界面活性剤、助剤を配合してもよく、また
硬化反応を促進するための硬化触媒を配合してもよい。
方向に引き揃えたものに熱硬化性樹脂等を含浸させたも
ので、熱硬化性樹脂としては例えばエポキシ樹脂、フェ
ノール樹脂、フラン樹脂、シアン酸エステル系樹脂等、
又はこれらの樹脂に石油ピッチ、石炭ピッチ等のピッチ
類を配合してなる組成物が含まれる。更に、これらの樹
脂組成物に、炭素繊維との親和性を改良するためのカッ
プリング剤、界面活性剤、助剤を配合してもよく、また
硬化反応を促進するための硬化触媒を配合してもよい。
【００２２】炭素繊維を一方向に引き揃えたシートは、
炭素繊維を一方向に引き揃えたものを、後述する一方向
プリフォームドシートで用いた樹脂繊維により、または
接着剤により留めたものである。
炭素繊維を一方向に引き揃えたものを、後述する一方向
プリフォームドシートで用いた樹脂繊維により、または
接着剤により留めたものである。
【００２３】これらのシートを不活性ガス雰囲気下で熱
処理を行って樹脂を炭化させ、本願発明に用いるＣ／Ｃ
コンポジットを得る。
処理を行って樹脂を炭化させ、本願発明に用いるＣ／Ｃ
コンポジットを得る。
【００２４】また、炭素繊維で強化した樹脂成形体を焼
成炭化し、更に樹脂が炭化する際に分解物が抜けてでき
た気孔に樹脂を含浸して炭化する操作を繰り返すことに
より、本願発明に用いるＣ／Ｃコンポジットを得る方法
もある。
成炭化し、更に樹脂が炭化する際に分解物が抜けてでき
た気孔に樹脂を含浸して炭化する操作を繰り返すことに
より、本願発明に用いるＣ／Ｃコンポジットを得る方法
もある。
【００２５】一方、ＣＶＤ法により得られるＣ／Ｃコン
ポジットは、炭素繊維を予め簡単に成形し、高温下で加
熱し、次いで炭化水素系ガスにより分解炭化させ、炭素
を表面に沈着固化させるものであり、かかる方法により
得られたＣ／Ｃコンポジットも本願発明に用いることが
できる。
ポジットは、炭素繊維を予め簡単に成形し、高温下で加
熱し、次いで炭化水素系ガスにより分解炭化させ、炭素
を表面に沈着固化させるものであり、かかる方法により
得られたＣ／Ｃコンポジットも本願発明に用いることが
できる。
【００２６】本発明に使用するＣ／Ｃコンポジットに用
いる炭素繊維としては、石油ピッチ若しくはコールター
ルピッチを原料とし、紡糸用ピッチの調整、溶融紡糸、
不融化及び炭素化して得られるピッチ系炭素繊維並びに
アクリロニトリル（共）重合体繊維を耐炎化及び炭素化
して得られるＰＡＮ系炭素繊維の何れのものでもよい。
いる炭素繊維としては、石油ピッチ若しくはコールター
ルピッチを原料とし、紡糸用ピッチの調整、溶融紡糸、
不融化及び炭素化して得られるピッチ系炭素繊維並びに
アクリロニトリル（共）重合体繊維を耐炎化及び炭素化
して得られるＰＡＮ系炭素繊維の何れのものでもよい。
【００２７】Ｃ／Ｃコンポジット中に含有される炭素繊
維の割合は、３〜８０容量％が好ましく、３容量％未満
であると、得られたＣ／Ｃコンポジットの諸物性のなか
で、特に曲げ強度が不十分となり、また８０容量％を超
えるとマトリックス（バインダーピッチ）配合量が少な
くなるため、バインダー不足で繊維とマトリックス間で
の結合が充分進行せず、高い強度の複合材料が得られな
くなるので好ましくない。特に好ましくは補強効率を高
くし、成形性が容易である点から２０〜７０容量％であ
る。
維の割合は、３〜８０容量％が好ましく、３容量％未満
であると、得られたＣ／Ｃコンポジットの諸物性のなか
で、特に曲げ強度が不十分となり、また８０容量％を超
えるとマトリックス（バインダーピッチ）配合量が少な
くなるため、バインダー不足で繊維とマトリックス間で
の結合が充分進行せず、高い強度の複合材料が得られな
くなるので好ましくない。特に好ましくは補強効率を高
くし、成形性が容易である点から２０〜７０容量％であ
る。
【００２８】本発明に用いるＣ／Ｃコンポジットとして
は、プリフォームドヤーン法により得られるＣ／Ｃコン
ポジットが特に好ましく、当該プリフォームドヤーンは
本件出願人による特願昭61−182483号に記載された方法
により製造するものである。プリフォームドヤーンにお
いては、炭素繊維束の周囲に熱可塑性樹脂からなる柔軟
な被覆（即ちスリーブ）が設けられている。
は、プリフォームドヤーン法により得られるＣ／Ｃコン
ポジットが特に好ましく、当該プリフォームドヤーンは
本件出願人による特願昭61−182483号に記載された方法
により製造するものである。プリフォームドヤーンにお
いては、炭素繊維束の周囲に熱可塑性樹脂からなる柔軟
な被覆（即ちスリーブ）が設けられている。
【００２９】プリフォームドヤーンで用いる炭素繊維束
は、フィラメントのデニール数が約0.05〜約600 の範囲
内で、フィラメント数が約５０〜３０００００のもの、
特にフィラメントのデニール数が約０．２５〜約１６
で、フィラメント数が約１００〜約４８０００のものが
好ましく、該スリーブの肉厚は一般的には、均一なスリ
ーブ形成及びプリフォームドヤーンの柔軟性のため約５
〜約１０００μｍとするのが良く、特に約１０〜約３０
０μｍとするのが好ましい。
は、フィラメントのデニール数が約0.05〜約600 の範囲
内で、フィラメント数が約５０〜３０００００のもの、
特にフィラメントのデニール数が約０．２５〜約１６
で、フィラメント数が約１００〜約４８０００のものが
好ましく、該スリーブの肉厚は一般的には、均一なスリ
ーブ形成及びプリフォームドヤーンの柔軟性のため約５
〜約１０００μｍとするのが良く、特に約１０〜約３０
０μｍとするのが好ましい。
【００３０】従って、プリフォームドヤーンとしては、
炭素繊維束に含有される最終的にマトリックスとなる粉
末状のピッチ、コークス類の粉末類も含めて、直径約
０．１〜約１０ｍｍの範囲のものが適切であり、約１．
３〜約５ｍｍのものが好ましい。前記繊維束の周囲に上
記スリーブを設けることによって、プリフォームドヤー
ンの補強用繊維含有量は、補強効果及び高品質で均一な
成形品を得るため約３〜約８０容量％の範囲で任意に選
択される。
炭素繊維束に含有される最終的にマトリックスとなる粉
末状のピッチ、コークス類の粉末類も含めて、直径約
０．１〜約１０ｍｍの範囲のものが適切であり、約１．
３〜約５ｍｍのものが好ましい。前記繊維束の周囲に上
記スリーブを設けることによって、プリフォームドヤー
ンの補強用繊維含有量は、補強効果及び高品質で均一な
成形品を得るため約３〜約８０容量％の範囲で任意に選
択される。
【００３１】プリフォームドヤーンにおいて、柔軟なス
リーブ形成材として用いる熱可塑性樹脂は、後加工にお
ける成形温度で完全に溶解する樹脂であり、例えばポリ
アミド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリスチレン、ポリフッ化ビニリデン、ポリアミド
イミド、ポリイミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテ
ルスルホン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニ
レンサルファイド等のポリマーが挙げられる。更に具体
的にはポリアミドとしては、ナイロン６６、ナイロン1
2、ナイロン６／６６／１２ターポリマーのようなホモ
又はコポリマーが用いられる。またポリエステルとして
は、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフ
タレート、ポリエチレン−２，６−ナフタレート、ポリ
オキシエトキシベンゾエート、全芳香族ポリエステル等
のホモポリマー又はこれらコポリマーが用いられる。
リーブ形成材として用いる熱可塑性樹脂は、後加工にお
ける成形温度で完全に溶解する樹脂であり、例えばポリ
アミド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリスチレン、ポリフッ化ビニリデン、ポリアミド
イミド、ポリイミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテ
ルスルホン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニ
レンサルファイド等のポリマーが挙げられる。更に具体
的にはポリアミドとしては、ナイロン６６、ナイロン1
2、ナイロン６／６６／１２ターポリマーのようなホモ
又はコポリマーが用いられる。またポリエステルとして
は、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフ
タレート、ポリエチレン−２，６−ナフタレート、ポリ
オキシエトキシベンゾエート、全芳香族ポリエステル等
のホモポリマー又はこれらコポリマーが用いられる。
【００３２】次いで得られた炭素繊維束を熱可塑性樹脂
で被覆してなる比較的太い柔軟性プリフォームドヤーン
と、比較的細い熱可塑性樹脂繊維糸又は比較的細い炭素
繊維束を、その何れか一方を経糸とし、他方を緯糸とし
て製織してプリフォームドシートを製造する。
で被覆してなる比較的太い柔軟性プリフォームドヤーン
と、比較的細い熱可塑性樹脂繊維糸又は比較的細い炭素
繊維束を、その何れか一方を経糸とし、他方を緯糸とし
て製織してプリフォームドシートを製造する。
【００３３】当該プリフォームドシートは、本出願人に
よる特願昭63−231791号公報に開示されている。当該プ
リフォームドシートの経糸若しくは緯糸として用いられ
る熱可塑性樹脂繊維糸は、後加工における成形温度で完
全に溶融する樹脂繊維糸であり、例えばポリアミド、ポ
リエステル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチ
レン、ポリフッ化ビニリデン、ポリアミドイミド、ポリ
イミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホン、
ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファ
イド等のポリマーの繊維が挙げられる。更に具体的に
は、ポリアミド繊維としては、ナイロン６６、ナイロン
６、ナイロン１２、ナイロン６／６６／１２ターポリマ
ーのようなホモ又はコポリマーから得られる繊維が用い
られ、またポリエステル繊維としては、ポリエチレンテ
レフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチ
レン−２，６−ナフタレート、ポリオキシエトキシベン
ゾエート、全芳香族ポリエステル等のホモポリマー又は
これらのコポリマーから得られる繊維が用いられ、この
熱可塑性樹脂繊維糸としてはできるだけ細い糸を使用す
るのが良く、前記プリフォームドヤーンに対して、直径
が１／５以下のものを使用するのが、プリフォームドヤ
ーンの直線性を保持して通常織物にしたことによる後加
工時の強度低下を殆どなくすため好ましい。
よる特願昭63−231791号公報に開示されている。当該プ
リフォームドシートの経糸若しくは緯糸として用いられ
る熱可塑性樹脂繊維糸は、後加工における成形温度で完
全に溶融する樹脂繊維糸であり、例えばポリアミド、ポ
リエステル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチ
レン、ポリフッ化ビニリデン、ポリアミドイミド、ポリ
イミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホン、
ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファ
イド等のポリマーの繊維が挙げられる。更に具体的に
は、ポリアミド繊維としては、ナイロン６６、ナイロン
６、ナイロン１２、ナイロン６／６６／１２ターポリマ
ーのようなホモ又はコポリマーから得られる繊維が用い
られ、またポリエステル繊維としては、ポリエチレンテ
レフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチ
レン−２，６−ナフタレート、ポリオキシエトキシベン
ゾエート、全芳香族ポリエステル等のホモポリマー又は
これらのコポリマーから得られる繊維が用いられ、この
熱可塑性樹脂繊維糸としてはできるだけ細い糸を使用す
るのが良く、前記プリフォームドヤーンに対して、直径
が１／５以下のものを使用するのが、プリフォームドヤ
ーンの直線性を保持して通常織物にしたことによる後加
工時の強度低下を殆どなくすため好ましい。
【００３４】更に、プリフォームドヤーンと熱可塑性樹
脂繊維との交織割合は、プリフォームドヤーン中の補強
用繊維と熱可塑性樹脂との割合によって変わり、また成
形後の複合材料の用途によっても変わるが、通常プリフ
ォームドシート全体での補強用繊維の割合は、上記した
ように、得られるＣ／Ｃコンポジット中の炭素繊維の割
合が約３〜約８０容量％程度になるようにするのが好ま
しい。
脂繊維との交織割合は、プリフォームドヤーン中の補強
用繊維と熱可塑性樹脂との割合によって変わり、また成
形後の複合材料の用途によっても変わるが、通常プリフ
ォームドシート全体での補強用繊維の割合は、上記した
ように、得られるＣ／Ｃコンポジット中の炭素繊維の割
合が約３〜約８０容量％程度になるようにするのが好ま
しい。
【００３５】本発明に用いるＣ／Ｃコンポジットは、少
なくとも一枚の上述の一方向材プリフォームドシートを
備え、所望の厚みを得るために、図１に示すようにシー
トを複数枚積層することも可能である。その積層方向
は、シート中の炭素繊維が配列されている方向が同一で
あっても（図１）異なっていてもよい（図２）。即ち、
一のシートの積層方向が他のシートの積層方向と同一で
あっても直交していてもよく、一のシートに対する他の
シートの積層方向の角度は、０度より９０度までとする
ことが可能である。
なくとも一枚の上述の一方向材プリフォームドシートを
備え、所望の厚みを得るために、図１に示すようにシー
トを複数枚積層することも可能である。その積層方向
は、シート中の炭素繊維が配列されている方向が同一で
あっても（図１）異なっていてもよい（図２）。即ち、
一のシートの積層方向が他のシートの積層方向と同一で
あっても直交していてもよく、一のシートに対する他の
シートの積層方向の角度は、０度より９０度までとする
ことが可能である。
【００３６】シートを積層する際、図２、図３に示す如
く、一方向材シートが、これに90°をなす一方向材シー
トで挟持されるように一方向材シートを角度を変えて用
いても、また交互に積層しても、更には一部に一方向材
シートが使用されていれば、これをプリフォームドヤー
ンの二方向材シートや等方材シートと組み合わせること
も可能である。また、プリフォームドヤーンの二方向材
シート中の経糸と緯糸の体積比は、特に限定されず、経
糸と緯糸の交差方法には、例えば、平織交差、朱子織交
差等がある。
く、一方向材シートが、これに90°をなす一方向材シー
トで挟持されるように一方向材シートを角度を変えて用
いても、また交互に積層しても、更には一部に一方向材
シートが使用されていれば、これをプリフォームドヤー
ンの二方向材シートや等方材シートと組み合わせること
も可能である。また、プリフォームドヤーンの二方向材
シート中の経糸と緯糸の体積比は、特に限定されず、経
糸と緯糸の交差方法には、例えば、平織交差、朱子織交
差等がある。
【００３７】このようにして得られたシートを最終製品
であるＣ／Ｃコンポジットシートに必要な枚数だけ重
ね、これをホットプレスで約３００〜約９００℃の温
度、常圧〜３００ｋｇ／ｃｍ2 の圧力を加えて成型す
る。温度が３００℃以下だとマトリックスの炭化が十分
に行わず、また成形品が十分に作製されないため好まし
くない。３００ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力だと成型品の形
がくずれることもあり、装置的にも大規模なものが必要
となり好ましくない。
であるＣ／Ｃコンポジットシートに必要な枚数だけ重
ね、これをホットプレスで約３００〜約９００℃の温
度、常圧〜３００ｋｇ／ｃｍ2 の圧力を加えて成型す
る。温度が３００℃以下だとマトリックスの炭化が十分
に行わず、また成形品が十分に作製されないため好まし
くない。３００ｋｇ／ｃｍ2 以上の圧力だと成型品の形
がくずれることもあり、装置的にも大規模なものが必要
となり好ましくない。
【００３８】特に、３００℃以上、特に好ましくは５０
０℃以上でホットプレス処理を行った際には成形体中に
揮発分が殆ど残存せず、従って、次いで、黒鉛化処理し
てもガスの発生がないため、気孔が殆どなく、再含浸処
理、炭化処理、黒鉛処理を繰り返すことなしに、十分な
機械的強度を有する複合材料を得ることができる。
０℃以上でホットプレス処理を行った際には成形体中に
揮発分が殆ど残存せず、従って、次いで、黒鉛化処理し
てもガスの発生がないため、気孔が殆どなく、再含浸処
理、炭化処理、黒鉛処理を繰り返すことなしに、十分な
機械的強度を有する複合材料を得ることができる。
【００３９】次いで、ホットプレス法により得られた成
型品を約７００〜約１２００℃の温度で炭化、次いで約
１５００℃〜約３０００℃の温度で黒鉛化してＣ／Ｃコ
ンポジットを得る。
型品を約７００〜約１２００℃の温度で炭化、次いで約
１５００℃〜約３０００℃の温度で黒鉛化してＣ／Ｃコ
ンポジットを得る。
【００４０】更に、本発明の材料として、Ｃ／Ｃコンポ
ジット材自体の他に、硬度及び耐水性向上を図る表面の
改質並びに表面の平滑化等のため、Ｃ／Ｃコンポジット
基材の表面に各種のコーティングを施したものを使用す
ることができる。該コーティングには、ＳｉＣ, Ｔｉ
Ｃ，ＺｒＣ, ＷＣ, ＴｉＮ, ＺｒＮ, ＡｌＮ, ＢＮ, Ｓ
ｉ3 Ｎ4 , Ａｌ2 Ｏ3 , ＴｉＯ2 , Ｃｒ2 Ｏ3 , ＳｉＯ
2 等のセラミックス類、Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｓｉ，Ｂ等
の金属類、ガラス類、グラッシーカーボン等を用いるこ
とができる。
ジット材自体の他に、硬度及び耐水性向上を図る表面の
改質並びに表面の平滑化等のため、Ｃ／Ｃコンポジット
基材の表面に各種のコーティングを施したものを使用す
ることができる。該コーティングには、ＳｉＣ, Ｔｉ
Ｃ，ＺｒＣ, ＷＣ, ＴｉＮ, ＺｒＮ, ＡｌＮ, ＢＮ, Ｓ
ｉ3 Ｎ4 , Ａｌ2 Ｏ3 , ＴｉＯ2 , Ｃｒ2 Ｏ3 , ＳｉＯ
2 等のセラミックス類、Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｓｉ，Ｂ等
の金属類、ガラス類、グラッシーカーボン等を用いるこ
とができる。
【００４１】またコーティングする方法としてはＣＶＤ
法、ＰＶＤ法、イオンプレーティング、スパッタリン
グ、溶射、水性ガラスコーティング、レーザー蒸着法、
プラズマ溶射、メッキライニング、塗装等の従来の方法
を用いることができ、コーティングは、最終製品にする
前のシートに施しても、又、Ｃ／Ｃコンポジットを得た
後に施してもよい。
法、ＰＶＤ法、イオンプレーティング、スパッタリン
グ、溶射、水性ガラスコーティング、レーザー蒸着法、
プラズマ溶射、メッキライニング、塗装等の従来の方法
を用いることができ、コーティングは、最終製品にする
前のシートに施しても、又、Ｃ／Ｃコンポジットを得た
後に施してもよい。
【００４２】次いで、得られたＣ／Ｃコンポジットを、
所望形状に加工成形、表面加工した後、一例として、ウ
ッドクラブヘッドとしては図４（ａ）〜（ｃ）に示すよ
うに、アイアンクラブヘッドとしては図７（ａ）〜
（ｃ）に示すように、パタークラブヘッドとしては図５
（ａ）〜（ｆ）に示すようにヘッド基材に接着剤、ビス
等を用いる従来方法で取り付けることができる。
所望形状に加工成形、表面加工した後、一例として、ウ
ッドクラブヘッドとしては図４（ａ）〜（ｃ）に示すよ
うに、アイアンクラブヘッドとしては図７（ａ）〜
（ｃ）に示すように、パタークラブヘッドとしては図５
（ａ）〜（ｆ）に示すようにヘッド基材に接着剤、ビス
等を用いる従来方法で取り付けることができる。
【００４３】本発明のゴルフ用クラブヘッド材料は、少
なくともフェース面に一方向材プリフォームドシートを
含むＣ／Ｃコンポジットが使用されていればよく、例え
ば銅、銅合金、黄銅（真鍮）、軟鉄、ステンレンス鋼、
アルミブロンズ、鍛造鋼、チタン等の金属及びパーシモ
ン、合板等の木材、炭素繊維複合材料から成る群より選
ばれる材料の１種以上をＣ／Ｃコンポジットと組み合わ
せて用いてもよい。また、前記材料は、クラブヘッドの
少なくともフェース面に用いられればよく、フェース面
を含むクラブヘッドの全面に用いることも可能であり、
一例として図５（ｄ）〜（ｆ）にパタークラブヘッドの
例を示す。
なくともフェース面に一方向材プリフォームドシートを
含むＣ／Ｃコンポジットが使用されていればよく、例え
ば銅、銅合金、黄銅（真鍮）、軟鉄、ステンレンス鋼、
アルミブロンズ、鍛造鋼、チタン等の金属及びパーシモ
ン、合板等の木材、炭素繊維複合材料から成る群より選
ばれる材料の１種以上をＣ／Ｃコンポジットと組み合わ
せて用いてもよい。また、前記材料は、クラブヘッドの
少なくともフェース面に用いられればよく、フェース面
を含むクラブヘッドの全面に用いることも可能であり、
一例として図５（ｄ）〜（ｆ）にパタークラブヘッドの
例を示す。
【００４４】本発明に用いるＣ／Ｃコンポジットは、弾
性率が少なくとも５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、特に、
プリフォームドヤーン法による一方向材シートを用いた
ものは１００００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上であるため、かか
るＣ／Ｃコンポジットを少なくともそのフェース面に用
いたクラブヘッドも、同様の極めて高い弾性率を有す
る。
性率が少なくとも５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、特に、
プリフォームドヤーン法による一方向材シートを用いた
ものは１００００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上であるため、かか
るＣ／Ｃコンポジットを少なくともそのフェース面に用
いたクラブヘッドも、同様の極めて高い弾性率を有す
る。
【００４５】更に本発明に用いるＣ／Ｃコンポジット
は、密度が２．２ｇ／ｃｍ3 以下であるため、少なくと
もそのフェース面にＣ／Ｃコンポジットを用いたクラブ
ヘッドは、ヘッドの体積を大きくすることができ、従っ
てスイートスポットを大きくすることができる。
は、密度が２．２ｇ／ｃｍ3 以下であるため、少なくと
もそのフェース面にＣ／Ｃコンポジットを用いたクラブ
ヘッドは、ヘッドの体積を大きくすることができ、従っ
てスイートスポットを大きくすることができる。
【００４６】
【作用】本発明のゴルフクラブヘッドのうちウッドクラ
ブヘッド及びアイアンクラブヘッドは、上述したよう
に、弾性率が少なくとも５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と
大きいので、ボールとの反発性が良く、ボールの飛距離
が極めて伸びる。
ブヘッド及びアイアンクラブヘッドは、上述したよう
に、弾性率が少なくとも５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と
大きいので、ボールとの反発性が良く、ボールの飛距離
が極めて伸びる。
【００４７】また、本発明のゴルフクラブヘッドのうち
パタークラブヘッドは、上述したと同様に、弾性率が少
なくとも５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と大きいので飛距
離(転がり距離) が大きくなり、このためテイクバック
を多くとる必要がないのでボールの方向性が安定する。
パタークラブヘッドは、上述したと同様に、弾性率が少
なくとも５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と大きいので飛距
離(転がり距離) が大きくなり、このためテイクバック
を多くとる必要がないのでボールの方向性が安定する。
【００４８】また弾性率が高いことに加えて密度が金属
等の他の材料と比較して小さいので、ヘッドの体積を大
きくでき、低重心になり、そのためスイートスポットが
大きくなり、ジャストミート率が高くなる。従ってボー
ルの方向性、距離感が安定し、優れた打球感を得ること
ができる。
等の他の材料と比較して小さいので、ヘッドの体積を大
きくでき、低重心になり、そのためスイートスポットが
大きくなり、ジャストミート率が高くなる。従ってボー
ルの方向性、距離感が安定し、優れた打球感を得ること
ができる。
【００４９】
【実施例】本発明を次の実施例及び比較例により説明す
る。図４ａ〜ｃは本発明のゴルフ用クラブヘッドをウッ
ドクラブに適用した実施例であり、図７ａ〜ｃは本発明
をアイアンクラブに適用した実施例であり、図５は本発
明をパタークラブに適用した実施例である。図４，５，
７中５はクラブヘッド本体を、６はフェース面を示す。 実施例１ プリフォームドヤーン法によりプリフォームドヤーンを
製造し、マトリックスとして石油ピッチを用い、一方向
材プリフォームドシート１（特願昭６０−２７６４４０
号）を製造した。このプリフォームドシート１を炭素繊
維が同じ方向になるように積層したものを５５０℃で成
形した後、２５００℃で焼成してＣ／Ｃコンポジットを
得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特性は、以下の通
りである。 炭素繊維含有率 ５０容量％ 密度 １．９ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ５５ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ２８０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して、表１に示す５種
類（実験例１〜５）のウッドクラブ（図４（ｂ））を得
た。また得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘ
ッド形状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
る。図４ａ〜ｃは本発明のゴルフ用クラブヘッドをウッ
ドクラブに適用した実施例であり、図７ａ〜ｃは本発明
をアイアンクラブに適用した実施例であり、図５は本発
明をパタークラブに適用した実施例である。図４，５，
７中５はクラブヘッド本体を、６はフェース面を示す。 実施例１ プリフォームドヤーン法によりプリフォームドヤーンを
製造し、マトリックスとして石油ピッチを用い、一方向
材プリフォームドシート１（特願昭６０−２７６４４０
号）を製造した。このプリフォームドシート１を炭素繊
維が同じ方向になるように積層したものを５５０℃で成
形した後、２５００℃で焼成してＣ／Ｃコンポジットを
得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特性は、以下の通
りである。 炭素繊維含有率 ５０容量％ 密度 １．９ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ５５ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ２８０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して、表１に示す５種
類（実験例１〜５）のウッドクラブ（図４（ｂ））を得
た。また得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘ
ッド形状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
【００５０】実施例２
一方向材プリフォームドシートを炭素繊維が互いに９０
°を成すように積層した以外は実施例１と同様にしてＣ
／Ｃコンポジットを得た（図３）。得られたＣ／Ｃコン
ポジットの特性は、以下の通りであった。 炭素繊維含有率 ５０容量％ 密度 １．９ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ３０ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 １５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
°を成すように積層した以外は実施例１と同様にしてＣ
／Ｃコンポジットを得た（図３）。得られたＣ／Ｃコン
ポジットの特性は、以下の通りであった。 炭素繊維含有率 ５０容量％ 密度 １．９ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ３０ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 １５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
【００５１】実施例３
実施例１で得たＣ／Ｃコンポジットに石油ピッチを含浸
し、実施例１と同様に焼成する、含浸焼成工程を３回繰
り返してＣ／Ｃコンポジットを得た。得られたＣ／Ｃコ
ンポジットの特性は、以下の通りであった。 炭素繊維含有率 ５０容量％ 密度 ２．１ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ６０ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ３６０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
し、実施例１と同様に焼成する、含浸焼成工程を３回繰
り返してＣ／Ｃコンポジットを得た。得られたＣ／Ｃコ
ンポジットの特性は、以下の通りであった。 炭素繊維含有率 ５０容量％ 密度 ２．１ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ６０ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ３６０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
【００５２】実施例４
得られるＣ／Ｃコンポジットの炭素繊維含有率が３０容
量％となるように調整したプリフォームドヤーンを用い
た以外は、実施例１と同様にしてＣ／Ｃコンポジットを
得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特性は、以下の通
りであった。 炭素繊維含有率 ３０容量％ 密度 １．９ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ３７ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ２００００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
量％となるように調整したプリフォームドヤーンを用い
た以外は、実施例１と同様にしてＣ／Ｃコンポジットを
得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特性は、以下の通
りであった。 炭素繊維含有率 ３０容量％ 密度 １．９ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ３７ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ２００００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
【００５３】実施例５
得られるＣ／Ｃコンポジットの炭素繊維含有率が７０容
量％となるように調整したプリフォームドヤーンを用い
た以外は、実施例１と同様にしてＣ／Ｃコンポジットを
得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特性は、以下の通
りであった。 炭素繊維含有率 ７０容量％ 密度 １．９ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ６２ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ３８０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
量％となるように調整したプリフォームドヤーンを用い
た以外は、実施例１と同様にしてＣ／Ｃコンポジットを
得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特性は、以下の通
りであった。 炭素繊維含有率 ７０容量％ 密度 １．９ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ６２ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ３８０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
【００５４】実施例６
得られるＣ／Ｃコンポジットの炭素繊維含有率が１０容
量％となるように調整したプリフォームドヤーンを用い
た以外は、実施例１と同様にしてＣ／Ｃコンポジットを
得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特性は、以下の通
りであった。 炭素繊維含有率 １０容量％ 密度 １．８ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 １０ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
量％となるように調整したプリフォームドヤーンを用い
た以外は、実施例１と同様にしてＣ／Ｃコンポジットを
得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特性は、以下の通
りであった。 炭素繊維含有率 １０容量％ 密度 １．８ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 １０ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
【００５５】実施例７
プリフォームドシートを炭素繊維が同じ方向に成るよう
に積層したものの上下に、プリフォームドシートを９０
°を成すように積層したもの（図２）を焼成し、Ｃ／Ｃ
コンポジットを得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特
性は、以下の通りであった。 炭素繊維含有率 ５０容量％ 密度 １．９ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ４５ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ２５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
に積層したものの上下に、プリフォームドシートを９０
°を成すように積層したもの（図２）を焼成し、Ｃ／Ｃ
コンポジットを得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特
性は、以下の通りであった。 炭素繊維含有率 ５０容量％ 密度 １．９ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ４５ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ２５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
【００５６】実施例８
実施例１と同様にしてＣ／Ｃコンポジットを得た。得ら
れたＣ／Ｃコンポジットの特性は実施例１と同様であっ
た。次いで、図４の形状のウッドクラブのヘッド全体を
得られたＣ／Ｃコンポジットで作成した（実施例８
（１））。また、図７の形状のアイアンクラブのヘッド
全体を得られたＣ／Ｃコンポジットで作成した（実施例
８（２））。それぞれについて試験例１により試験を行
なった。
れたＣ／Ｃコンポジットの特性は実施例１と同様であっ
た。次いで、図４の形状のウッドクラブのヘッド全体を
得られたＣ／Ｃコンポジットで作成した（実施例８
（１））。また、図７の形状のアイアンクラブのヘッド
全体を得られたＣ／Ｃコンポジットで作成した（実施例
８（２））。それぞれについて試験例１により試験を行
なった。
【００５７】実施例９
実施例１と同様にしてＣ／Ｃコンポジットを得た。得ら
れたＣ／Ｃコンポジットの特性は実施例１と同様。次い
で、図５（ａ）に示すようにフェース面形状６とし、当
該フェース面６をパタークラブヘッド本体５に接着剤に
て接合してパタークラブを得た。得られたパタークラブ
について、試験例２、３により試験を行った。
れたＣ／Ｃコンポジットの特性は実施例１と同様。次い
で、図５（ａ）に示すようにフェース面形状６とし、当
該フェース面６をパタークラブヘッド本体５に接着剤に
て接合してパタークラブを得た。得られたパタークラブ
について、試験例２、３により試験を行った。
【００５８】比較例１
ヘッドのフェースにＣＦＲＰを用いた以外は、実施例１
と同様にしてウッドクラブ及びパタークラブを作成し
た。 炭素繊維含有率 ６０容量％ 密度 １．５ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ５０ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ４５００ｋｇｆ／ｍｍ2
と同様にしてウッドクラブ及びパタークラブを作成し
た。 炭素繊維含有率 ６０容量％ 密度 １．５ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ５０ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ４５００ｋｇｆ／ｍｍ2
【００５９】比較例２
得られるＣ／Ｃコンポジットの炭素繊維含有率が２容量
％となるように調整したプリフォームドヤーンを用いた
以外は、実施例１と同様にしてＣ／Ｃコンポジットを得
た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特性は、以下の通り
であった。 炭素繊維含有率 ２容量％ 密度 １．５ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ３ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ３００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
％となるように調整したプリフォームドヤーンを用いた
以外は、実施例１と同様にしてＣ／Ｃコンポジットを得
た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特性は、以下の通り
であった。 炭素繊維含有率 ２容量％ 密度 １．５ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ３ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ３００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
【００６０】比較例３
得られるＣ／Ｃコンポジットの炭素繊維含有率が９０容
量％となるように調整したプリフォームドヤーンを用い
た以外は、実施例１と同様にしてＣ／Ｃコンポジットを
作成したが、作成中に破壊してしまい、Ｃ／Ｃコンポジ
ットは得られなかった。
量％となるように調整したプリフォームドヤーンを用い
た以外は、実施例１と同様にしてＣ／Ｃコンポジットを
作成したが、作成中に破壊してしまい、Ｃ／Ｃコンポジ
ットは得られなかった。
【００６１】比較例４
炭素繊維の二次元織物に、フェノール樹脂を含浸させ、
１８０℃にて硬化後、８００℃で炭化し、ピッチ含浸を
４回繰り返した後、２５００℃にて黒鉛化としてＣ／Ｃ
コンポジットを得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特
性は以下の通りであった。 炭素繊維含有率 ６０容量％ 密度 １．６ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ２０ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ３０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
１８０℃にて硬化後、８００℃で炭化し、ピッチ含浸を
４回繰り返した後、２５００℃にて黒鉛化としてＣ／Ｃ
コンポジットを得た。得られたＣ／Ｃコンポジットの特
性は以下の通りであった。 炭素繊維含有率 ６０容量％ 密度 １．６ｇ／ｃｍ3 曲げ強度 ２０ｋｇｆ／ｍｍ2 曲げ弾性率 ３０００ｋｇｆ／ｍｍ2 次いでフェース面形状とし、当該フェース面をウッドク
ラブヘッド本体に接着剤にて接合して表１に示す５種類
（実験例１〜５）のウッドクラブ図４（ｂ）を得た。ま
た得られたＣ／Ｃコンポジットを成形加工してヘッド形
状とし、パタークラブ（図５（ｄ））を得た。
【００６２】試験例１
実施例１（実験例１〜５）、実施例２〜８及び比較例
１，２，４で得たウッドクラブを用いて成人男子５人で
各１０回打ったときの飛距離の平均を表１に示す。
１，２，４で得たウッドクラブを用いて成人男子５人で
各１０回打ったときの飛距離の平均を表１に示す。
【００６３】
【表１】
【００６４】試験例２及び３
実施例１〜７，９及び比較例１，２，４で得られたパタ
ークラブ並びに市販のヘッドが軟鉄、銅、黄銅製のパタ
ークラブヘッドを用いて成人男子５人で各１０回打った
ときの方向安定性及び距離安定性の評価を表２に示す。
ークラブ並びに市販のヘッドが軟鉄、銅、黄銅製のパタ
ークラブヘッドを用いて成人男子５人で各１０回打った
ときの方向安定性及び距離安定性の評価を表２に示す。
【表２】
【００６５】試験例２
図６に示すように、目標（ホール）３の地点より１０ｍ
離れた位置２からボールを打ち、ホール３の半径３０ｃ
ｍ以内にボールが入った割合の平均を示して評価した。
離れた位置２からボールを打ち、ホール３の半径３０ｃ
ｍ以内にボールが入った割合の平均を示して評価した。
【００６６】試験例３
試験例２と同様に図６に示すように、目標（ホール）３
の地点より１５ｍ離れた位置２からボールを打ち、図６
に示すようにホール３の半径５０ｃｍ以内にボールが入
った割合の平均を示して評価した。
の地点より１５ｍ離れた位置２からボールを打ち、図６
に示すようにホール３の半径５０ｃｍ以内にボールが入
った割合の平均を示して評価した。
【００６７】
【発明の効果】本発明の、一方向材プリフォームドシー
トを含むＣ／Ｃコンポジット材料を使用したゴルフ用ク
ラブヘッドを用いることにより、フェース表面の弾性率
が高くなり、ボールとの反発性が良くなるという効果が
得られ、これにより特に、ウッドクラブヘッド及びアイ
アンクラブに用いることで飛距離を伸ばすことができ、
更には高強度であるため、打球による変形や損傷が生ぜ
ず、更にはボールを打った時の音が良く、玉離れが良い
等の打球特性に優れ、密度が小さいため低重心とするこ
とができスウィートスポットが広くなり、ジャストミー
ト率の高いウッドクラブ及びアイアンクブを得ることが
できる。またパタークラブヘッドに用いることで、テイ
クバックを小さくしても飛距離を伸ばすことができ、方
向性、距離感が合わせやすくなり、安定性が増大し、更
には密度が小さいため、ヘッド体積を大きくすることに
よりスイートスポットの増大が図られ、打球特性に優れ
るパタークラブを得ることができる。
トを含むＣ／Ｃコンポジット材料を使用したゴルフ用ク
ラブヘッドを用いることにより、フェース表面の弾性率
が高くなり、ボールとの反発性が良くなるという効果が
得られ、これにより特に、ウッドクラブヘッド及びアイ
アンクラブに用いることで飛距離を伸ばすことができ、
更には高強度であるため、打球による変形や損傷が生ぜ
ず、更にはボールを打った時の音が良く、玉離れが良い
等の打球特性に優れ、密度が小さいため低重心とするこ
とができスウィートスポットが広くなり、ジャストミー
ト率の高いウッドクラブ及びアイアンクブを得ることが
できる。またパタークラブヘッドに用いることで、テイ
クバックを小さくしても飛距離を伸ばすことができ、方
向性、距離感が合わせやすくなり、安定性が増大し、更
には密度が小さいため、ヘッド体積を大きくすることに
よりスイートスポットの増大が図られ、打球特性に優れ
るパタークラブを得ることができる。
【図１】 本発明に用いるＣ／Ｃコンポジット原料、一
方向材プリフォームドシートを含むシートの一例の積層
分解図である。
方向材プリフォームドシートを含むシートの一例の積層
分解図である。
【図２】 本発明に用いるＣ／Ｃコンポジットの一例の
構成斜視図である。
構成斜視図である。
【図３】 本発明に用いるＣ／Ｃコンポジットの一例の
構成斜視図である。
構成斜視図である。
【図４】 本発明の好適例のウッドクラブヘッドの斜視
図である。
図である。
【図５】 本発明の好適例のパタークラブヘッドの斜視
図である。
図である。
【図６】 本発明の好適例のパタークラブヘッドの方向
安定性及び距離安定性を評価する概略図である。
安定性及び距離安定性を評価する概略図である。
【図７】 本発明の好適例のアイアンクラブヘッドの斜
視図である。
視図である。
１ プリフォームドシート
２ ボールを打つ位置
３ ホール
４ ボールが入る区域
５ クラブヘッド本体
６ フェース面
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 吉原 芳男
埼玉県蕨市錦町２−16−27 株式会社
アクロス内
(56)参考文献 特開 平５−76628（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−80639（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−9770（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−165842（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
A63B 53/04
Claims (6)
- 【請求項１】 ゴルフ用クラブヘッドの少なくともフェ
−ス面に一方向材プリフォームドシートを含む炭素繊維
炭素複合材料を用いたことを特徴とするゴルフ用クラブ
ヘッド。 - 【請求項２】 請求項１に記載のゴルフ用クラブヘッド
において、炭素繊維炭素複合材料は一方向材プリフォー
ムドシートを積層してなることを特徴とするゴルフ用ク
ラブヘッド。 - 【請求項３】 請求項２に記載のゴルフ用クラブヘッド
において、一方向材プリフォームドシートは、シート中
の炭素繊維が同一方向となるように積層されることを特
徴とするゴルフ用クラブヘッド。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれか一つの項に記載
のゴルフ用クラブヘッドにおいて、炭素繊維炭素複合材
料の炭素繊維含有率が３〜８０容量％であることを特徴
とするゴルフ用クラブヘッド。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれか一つの項に記載
のゴルフ用クラブヘッドにおいて、炭素繊維炭素複合材
料の弾性率が少なくとも５０００ｋｇｆ／ｍｍ2 である
ことを特徴とするゴルフ用クラブヘッド。 - 【請求項６】 請求項１〜５のいずれか一つの項に記載
のゴルフ用クラブヘッドにおいて、炭素繊維炭素複合材
料の密度が２．２ｇ／ｃｍ3 以下であることを特徴とす
るゴルフ用クラブヘッド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30234295A JP3522023B2 (ja) | 1994-10-03 | 1995-10-03 | ゴルフ用クラブヘッド |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23886194 | 1994-10-03 | ||
| JP6-308834 | 1994-12-13 | ||
| JP6-238861 | 1994-12-13 | ||
| JP30883494 | 1994-12-13 | ||
| JP30234295A JP3522023B2 (ja) | 1994-10-03 | 1995-10-03 | ゴルフ用クラブヘッド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08215355A JPH08215355A (ja) | 1996-08-27 |
| JP3522023B2 true JP3522023B2 (ja) | 2004-04-26 |
Family
ID=27332638
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30234295A Expired - Fee Related JP3522023B2 (ja) | 1994-10-03 | 1995-10-03 | ゴルフ用クラブヘッド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3522023B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005095244A (ja) * | 2003-09-22 | 2005-04-14 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ゴルフクラブヘッドおよびゴルフクラブ |
| JP2005095245A (ja) * | 2003-09-22 | 2005-04-14 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ゴルフクラブヘッドおよびゴルフクラブ |
| JP2005095246A (ja) * | 2003-09-22 | 2005-04-14 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ゴルフクラブヘッドおよびゴルフクラブ |
| US7258625B2 (en) | 2004-09-08 | 2007-08-21 | Nike, Inc. | Golf clubs and golf club heads |
| JP5327412B2 (ja) * | 2011-07-28 | 2013-10-30 | 三菱樹脂株式会社 | 炭素繊維強化炭素複合体およびその製造方法 |
| JP6676107B2 (ja) * | 2017-07-20 | 2020-04-08 | テイラー メイド ゴルフ カンパニー， インコーポレーテッド | 着色コーティング繊維を有する複合材料を含むゴルフクラブ及びその製造方法 |
-
1995
- 1995-10-03 JP JP30234295A patent/JP3522023B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08215355A (ja) | 1996-08-27 |
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