JP3517012B2 - 鞍乗型車両用シート - Google Patents
鞍乗型車両用シートInfo
- Publication number
- JP3517012B2 JP3517012B2 JP03616695A JP3616695A JP3517012B2 JP 3517012 B2 JP3517012 B2 JP 3517012B2 JP 03616695 A JP03616695 A JP 03616695A JP 3616695 A JP3616695 A JP 3616695A JP 3517012 B2 JP3517012 B2 JP 3517012B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- viscoelastic
- viscoelastic body
- seat
- apparent
- equation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動二輪車等の鞍乗
型車両用シートに関する。 【０００２】 【従来の技術】自動二輪車のシートは、通常、ウレタン
フォーム製などのクッション体と、このクッション体を
覆うビニールレザー製の表皮とを備えている。 【０００３】そして、ライダーが上記シートに腰掛けて
自動二輪車を走行させるとき、エンジンの駆動や凹凸路
面からの衝撃に基づき、車体側からライダーに伝わろう
とする振動は、上記シートのクッション体によって緩衝
され、これら振動が上記ライダーに伝えられることが抑
制されるようになっている。 【０００４】また、上記クッション体による振動の吸収
だけでは、緩衝が不十分であるとして、従来、クッショ
ン体よりもバネ定数（ｋ＝荷重÷たわみ）は大きいが、
粘性の大きい粘弾性体を上記クッション体に重ね合わ
せ、これら両者を表皮により一体的に覆ったものが提案
されており、上記粘弾性体によって、緩衝機能の向上が
図られている（例えば、特開平２‐２８６４８１号公
報）。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】ところで、上記粘弾性
体は振動を効果的に吸収するものではあるが、単にこれ
を用いると、粘弾性体のバネ定数が大きすぎてシートが
硬くなり、このシートに長時間にわたり腰掛けると、ラ
イダーの尻が痛くなるという問題がみられた。 【０００６】 【発明の目的】この発明は、上記のような事情に注目し
てなされたもので、車体からライダーに伝わろうとする
振動を効果的に吸収し、かつ、長時間にわたり腰掛けて
も尻が痛くならない車両用シートの提供を目的とする。 【０００７】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
のこの発明の鞍乗型車両用シートは、クッション体１３
と粘弾性体１４とを重ね合わせ、これら両者１３，１４
を覆う表皮１５を設けた場合において、上記粘弾性体１
４の貯蔵縦弾性係数（Ｅ１）が、０．０６２８ＭＰａ＜
Ｅ１＜０．２３４ＭＰａの式を満足するようにし、か
つ、同上粘弾性体１４の損失縦弾性係数（Ｅ２）が、
０．０１７１ＭＰａ＜Ｅ２＜０．１３１ＭＰａの式を満
足するようにしたものである。 【０００８】 【作 用】上記構成による作用は次の如くである。 【０００９】各種粘弾性体１４（Ａ〜Ｇ）につき、ＪＩ
Ｓ Ｋ６３９４‐１９７６に基づく「テスト１」に従っ
て、貯蔵バネ定数、粘性係数、見掛けの貯蔵縦弾性係数
（Ｇ1 ）、見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2 ）、の値を求
め、表１に示した。 【００１０】なお、表中ＭＰa （メガパスカル）は、
０．１０１９７２ kgf／mm2 に等しい値である。 【００１１】また、同上粘弾性体１４（Ａ〜Ｇ）につ
き、「テスト２」に従って、反発角度（Ｈ）、伝達加速
度（Ａ）の値を求め、これらを表２に示した。 【００１２】また、各種粘弾性体１４（Ａ〜Ｅ）をクッ
ション体１３に重ね合わせて成形したシート５に対し、
腰掛けて走行したときの振動の吸収感について実験を行
った。その結果、表３における走行テスト評価結果が得
られた。 【００１３】前記表１で示した各種粘弾性体１４（Ａ〜
Ｅ）の見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2 ）と、前記表２で
示した同上各種粘弾性体１４（Ａ〜Ｅ）の反発角度
（Ｈ）との関係を片対数のグラフを用いて図５で示し
た。 【００１４】この図５によれば、Ｈ＝１．０９７−２．
５０８（自然対数ＬＮ Ｇ2 ）（第１式）が得られる。 【００１５】また、同上図５において、前記表３で示し
た粘弾性体１４（Ｂ）の走行テスト評価結果は、△（普
通）である。そこで、この粘弾性体１４（Ｂ）の反発角
度（Ｈ）の値８．１を、上記（第１式）に代入して、見
掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2）＝０．０６１ＭＰa を得
た。 【００１６】この結果から、見掛けの損失縦弾性係数
（Ｇ2 ）＞０．０６１ＭＰa （第２式）とすれば、車体
２からシート５を介しライダーに伝わろうとする振動が
上記クッション体１３だけでなく、上記粘弾性体１４に
よっても十分に吸収されて、上記振動が上記ライダーに
伝わることが抑制される。 【００１７】また、各種粘弾性体１４（Ｂ〜Ｇ）をクッ
ション体１３に重ね合わせて成形したシート５に対し、
腰掛けて走行したときの尻の痛さについての実験を行っ
た。その結果、表４における走行テスト評価結果が得ら
れた。 【００１８】前記表１で示した各種粘弾性体１４（Ｂ〜
Ｇ）の見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ1 ）と、前記表２で
示した同上各種粘弾性体１４（Ｂ〜Ｇ）の伝達加速度
（Ａ）との関係を両対数のグラフを用いて図６で示し
た。 【００１９】この図６によれば、Ａ＝２７．４７×Ｇ1
0.677（第３式）が得られる。 【００２０】また、同上図６において、前記表４で示し
た粘弾性体１４（Ｇ）の走行テスト評価結果は、△（普
通）である。そこで、この粘弾性体１４（Ｇ）の伝達加
速度（Ａ）の値２４．３を、上記（第３式）に代入し
て、見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ1 ）＝０．８３４ＭＰ
a を得た。 【００２１】この結果から、見掛けの貯蔵縦弾性係数
（Ｇ1 ）＜０．８３４ＭＰa （第４式）とすれば、シー
ト５に長時間腰掛けても、尻が痛くなることが回避され
る。 【００２２】また、上記見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ
1 ）と見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2）の関係を両対数
のグラフを用いて図７で示した。 【００２３】この図によれば、Ｇ2 ＝０．６２１×Ｇ1
1.54 （第５式）の関係が得られる。 【００２４】そこで、上記第２式、第４式、および第５
式を用いて整理すれば、 【００２５】 ０．２２２ＭＰa ＜Ｇ1 ＜０．８３４ＭＰa （第６式） 【００２６】 ０．０６１ＭＰa ＜Ｇ2 ＜０．４６９ＭＰa （第７式） 【００２７】が得られる。 【００２８】ここで、貯蔵縦弾性係数（Ｅ1 ）と、損失
縦弾性係数（Ｅ2 ）と、試験片である円柱形状のゴム部
の形状率（Ｓ）との間には、次の関係がある。 【００２９】 Ｅ1 ＝Ｇ1 ／（１＋１．６４５Ｓ2 ）（第８式） 【００３０】 Ｅ2 ＝Ｇ2 ／（１＋１．６４５Ｓ2 ）（第９式） 【００３１】また、上記Ｓ＝ｄ／４ｈで、ｄはゴム部の
直径、ｈはゴム部の厚さであって、今回の場合、ｄ＝１
００mmφ、ｈ＝２０mmであるため、Ｓ＝１．２５（第１
０式）である。 【００３２】そこで、上記第８式と、第９式に第１０式
を代入して整理すると、 【００３３】０．０６２８ＭＰa ＜Ｅ1 ＜０．２３４Ｍ
Ｐa （第１１式） 【００３４】０．０１７１ＭＰa ＜Ｅ2 ＜０．１３１Ｍ
Ｐa （第１２式） 【００３５】が得られる。 【００３６】よって、上記第１１式と第１２式を満足す
る粘弾性体１４をシート５に用いれば、車体２からライ
ダーに与えられようとする振動が十分に吸収されると共
に、尻の痛くなることが確実に回避される。 【００３７】 【実施例】以下、この発明の実施例を図面により説明す
る。 【００３８】（実施例１） 【００３９】図１から図７は、実施例１を示している。 【００４０】図１と図２において、符号１は車両のう
ち、鞍乗型車両の一例である自動二輪車で、図中矢印Ｆ
ｒはその前方を示している。 【００４１】上記自動二輪車１の車体２は、車体フレー
ム３を有し、この車体フレーム３の前部には燃料タンク
４が支持され、同上車体フレーム３の後部にはシート５
が支持されている。上記車体フレーム３の後部には後輪
６がリヤアームと、緩衝器７とにより支持されている。 【００４２】上記シート５はその前部がライダーである
運転者が跨って腰掛けるメインシート９であり、同上シ
ート５の後部はライダーである同乗者が跨って腰掛ける
タンデムシート１０である。これらメインシート９とタ
ンデムシート１０は一体成形されている。 【００４３】上記シート５は上記車体フレーム３上に取
り付けられるシート基台１２を有し、このシート基台１
２は樹脂製、もしくは板金製である。上記シート基台１
２上にウレタンフォーム製の弾性のクッション体１３が
載置されている。また、上記メインシート９において、
シート基台１２とクッション体１３との間に粘弾性体１
４が介在し、これらシート基台１２、クッション体１
３、および粘弾性体１４は上下に重ね合わされ、これら
の重ね合わせ体は、ビニールレザー（ＰＶＣ）等の樹脂
シート製の軟らかい表皮１５で覆われている。 【００４４】上記粘弾性体１４の見掛けの貯蔵縦弾性係
数（Ｇ1 ）については、０．２２２ＭＰa ＜Ｇ1 ＜０．
８３４ＭＰa の式を満足するものであり、かつ、同上粘
弾性体１４の見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2 ）について
は、０．０６１ＭＰa ＜Ｇ2＜０．４６９ＭＰa の式を
満足するものである。 【００４５】上記のように見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ
1 ）、見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2 ）を定めた理由に
つき、以下説明する。 【００４６】各種粘弾性体１４（Ａ〜Ｇ）につき、ＪＩ
Ｓ Ｋ６３９４‐１９７６に基づく「テスト１」に従っ
て、貯蔵バネ定数、粘性係数、見掛けの貯蔵縦弾性係数
（Ｇ1 ）、見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2 ）、の値を求
め、下記表１に示した。 【００４７】なお、表中ＭＰa （メガパスカル）は、
０．１０１９７２ kgf／mm2 に等しい値である。以下同
じ。 【００４８】 【表１】【００４９】また、同上粘弾性体１４（Ａ〜Ｇ）につ
き、「テスト２」に従って、反発角度（Ｈ）、伝達加速
度（Ａ）の値を求め、これらを下記表２に示した。 【００５０】 【表２】 【００５１】ここで、前記「テスト２」の内容につき説
明する。 【００５２】図３において、テスト機１６は、基台１７
と、この基台１７に枢支軸１８により上下回動自在に枢
支される回動アーム１９と、この回動アーム１９の回動
端に取り付けられる金属製の重り２０とを備えている。 【００５３】上記枢支軸１８から重り２０に至る回動ア
ーム１９の長さは３００mmであり、上記重り２０は３０
mmφの半球体、もしくは５０mmφの円板であって、いず
れも２００ｇである。そして、半球体と円板体のいずれ
か一つが、上記回動アーム１９の回動端に選択的に着脱
自在に取り付けられる。 【００５４】上記重り２０の下方には、基台１７上にロ
ードセル２２が設置されている。このロードセル２２上
には重量Ｍの支持台２３が取り付けられ、この支持台２
３上に１００mmφ、厚さ２０mm、重量ｍの試験片である
粘弾性体１４が着脱自在に設置される。この粘弾性体１
４の上面は、上記枢支軸１８を通る水平線２５とほぼ一
致している。 【００５５】上記テスト機１６により粘弾性体１４の反
発角度（Ｈ）を測定するときには、まず、測定しようと
する粘弾性体１４を支持台２３上に載せる。一方、上記
回動アーム１９に半球体の重り２０を取り付ける。次
に、上記水平線２５に対し回動アーム１９が仰角α＝３
０°となるまで、この回動アーム１９を上方回動させる
（図３中実線）。この状態から、回動アーム１９の下方
回動を伴って重り２０を自由落下させ、この重り２０を
上記粘弾性体１４に衝突させる（図３中二点鎖線）。 【００５６】そして、上記衝突から反発して、上方回動
したときの最大反発角度（Ｈ）をレーザー変位計２４に
より測定する。 【００５７】一方、上記テスト機１６により、粘弾性体
１４の伝達加速度（Ａ）を測定するときには、まず、測
定しようとする粘弾性体１４を支持台２３上に載せる。
一方、上記回動アーム１９に円板体の重り２０を取り付
ける。次に、水平線２５に対し回動アーム１９が仰角α
＝３０°となるまで、この回動アーム１９を上方回動さ
せる（図３中実線）。この状態から回動アーム１９の下
方回動を伴って重り２０を落下させ、この重り２０を上
記粘弾性体１４に衝突させる（図３中二点鎖線）。 【００５８】そして、上記衝突を検出したときのロード
セル２２の出力信号Ｆ0 （図４図示）と、伝達加速度
（Ａ）＝Ｆ0 ／（Ｍ＋ｍ）の式とにより上記伝達加速度
（Ａ）を算出する。 【００５９】各種粘弾性体１４（Ａ〜Ｅ）をクッション
体１３に重ね合わせて成形したシート５に対し、腰掛け
て走行したときの振動の吸収感について実験を行った。
その結果、下記表３における走行テスト評価結果が得ら
れた。 【００６０】なお、表３の評価結果において、×は不
良、△は普通、○は良を意味している。 【００６１】 【表３】 【００６２】前記表１で示した各種粘弾性体１４（Ａ〜
Ｅ）の見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2 ）と、前記表２で
示した同上各種粘弾性体１４（Ａ〜Ｅ）の反発角度
（Ｈ）との関係を片対数のグラフを用いて図５で示し
た。 【００６３】この図５によれば、Ｈ＝１．０９７−２．
５０６（自然対数ＬＮ Ｇ2 ）（第１式）が得られる。 【００６４】また、同上図５において、前記表３で示し
た粘弾性体１４（Ｂ）の走行テスト評価結果は、△（普
通）である。そこで、この粘弾性体１４（Ｂ）の反発角
度（Ｈ）の値８．１を、上記（第１式）に代入して、見
掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2）＝０．０６１ＭＰa を得
た。 【００６５】この結果から、見掛けの損失縦弾性係数
（Ｇ2 ）＞０．０６１ＭＰa （第２式）とすれば、車体
２からシート５を介しライダーに伝わろうとする振動が
上記クッション体１３だけでなく、上記粘弾性体１４に
よっても十分に吸収されて、上記振動が上記ライダーに
伝わることが確実に抑制される。 【００６６】また、各種粘弾性体１４（Ｂ〜Ｇ）をクッ
ション体１３に重ね合わせて成形したシート５に対し、
腰掛けて走行したときの尻の痛さについての実験を行っ
た。その結果、下記表４における走行テスト評価結果が
得られた。 【００６７】なお、表４の評価結果における×、△、○
は前記と同様の意味を有している。 【００６８】 【表４】【００６９】前記表１で示した各種粘弾性体１４（Ｂ〜
Ｇ）の見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ1 ）と、前記表２で
示した同上各種粘弾性体１４（Ｂ〜Ｇ）の伝達加速度
（Ａ）との関係を両対数のグラフを用いて図６で示し
た。 【００７０】この図６によれば、Ａ＝２７．４７×Ｇ1
0.677（第３式）が得られる。 【００７１】また、同上図６において、前記表４で示し
た粘弾性体１４（Ｇ）の走行テスト評価結果は、△（普
通）である。そこで、この粘弾性体１４（Ｇ）の伝達加
速度（Ａ）の値２４．３を、上記（第３式）に代入し
て、見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ1 ）＝０．８３４ＭＰ
a を得た。 【００７２】この結果から、見掛けの貯蔵縦弾性係数
（Ｇ1 ）＜０．８３４ＭＰa （第４式）とすれば、シー
ト５に長時間腰掛けても、尻が痛くなることが確実に回
避される。 【００７３】また、上記見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ
1 ）と見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2）の関係を両対数
のグラフを用いて図７で示した。 【００７４】この図によれば、Ｇ2 ＝０．６２１×Ｇ1
1.54 （第５式）の関係が得られる。 【００７５】そこで、上記第２式、第４式、および第５
式を用いて整理すれば、 【００７６】 ０．２２２ＭＰa ＜Ｇ1 ＜０．８３４ＭＰa （第６式） 【００７７】 ０．０６１ＭＰa ＜Ｇ2 ＜０．４６９ＭＰa （第７式） 【００７８】が得られる。 【００７９】ここで、貯蔵縦弾性係数（Ｅ1 ）と、損失
縦弾性係数（Ｅ2 ）と、試験片である円柱形状のゴム部
の形状率（Ｓ）との間には、次の関係がある。 【００８０】 Ｅ1 ＝Ｇ1 ／（１＋１．６４５Ｓ2 ）（第８式） 【００８１】 Ｅ2 ＝Ｇ2 ／（１＋１．６４５Ｓ2 ）（第９式） 【００８２】また、上記Ｓ＝ｄ／４ｈで、ｄはゴム部の
直径、ｈはゴム部の厚さであって、今回の場合、ｄ＝１
００mmφ、ｈ＝２０mmであるため、Ｓ＝１．２５（第１
０式）である。 【００８３】そこで、上記第８式と、第９式に第１０式
を代入して整理すると、 【００８４】０．０６２８ＭＰa ＜Ｅ1 ＜０．２３４Ｍ
Ｐa （第１１式） 【００８５】０．０１７１ＭＰa ＜Ｅ2 ＜０．１３１Ｍ
Ｐa （第１２式） 【００８６】が得られる。 【００８７】よって、上記第１１式と第１２式を満足す
る粘弾性体１４をシート５に用いれば、車体２からライ
ダーに与えられようとする振動が十分に吸収されると共
に、尻の痛くなることが確実に回避される。 【００８８】図２で示すように、クッション体１３は、
粘弾性体１４よりも上側に位置してライダーの尻に対
し、より直接的に接している。そして、上記クッション
体１３は粘弾性体１４よりも見掛けの貯蔵縦弾性係数
（Ｇ1 ）が小さくて、より軟らかいものであるため、シ
ート５にライダーが腰掛けたとき、このライダーの尻の
形状に合うようにシート５の上面が凹まされて、上記尻
に十分になじむこととなる。よって、特に、この構成の
シート５によれば、長時間腰掛けても尻の痛くなること
が防止される。 【００８９】（実施例２） 【００９０】図８と図９は、実施例２を示している。 【００９１】これによれば、クッション体１３の上面に
粘弾性体１４が重ね合わされており、この粘弾性体１４
と表皮１５とが溶着や、接着等により一体化されてい
る。 【００９２】前記「テスト２」においては、粘弾性体１
４はクッション体１３の下面に配置されていて、この場
合の反発角度（Ｈ）は１２．４°であったが、これに対
し、上記したように粘弾性体１４がクッション体１３の
上面に配置されて表皮１５と一体化された場合には、上
記反発角度（Ｈ）は９．７６°であり、よって、自動二
輪車１に対する乗り心地がより向上する。 【００９３】これを、より具体的に説明すると、図９で
示すように、粘弾性体１４は、クッション体１３よりも
上側に位置してライダーの尻に対し、より直接的に接
し、より大きい負荷を受けることとなっている。そし
て、上記粘弾性体１４はクッション体１３よりも見掛け
の損失縦弾性係数（Ｇ2 ）が大きくて、その分、シート
５の上面に対するライダーの尻の反発が抑制されること
となる。このため、走行中、その振動によって、ライダ
ーがシート５上ではずむということが抑制される。よっ
て、特に、この構成のシート５によれば、自動二輪車１
に対する乗り心地がより向上することとなる。 【００９４】他の構成は前記実施例１と同様であるた
め、図面に共通の符号を付してその説明を省略する。 【００９５】 【発明の効果】この発明によれば、クッション体と粘弾
性体とを重ね合わせ、これら両者を覆う表皮を設けた鞍
乗型車両用シートにおいて、上記粘弾性体の貯蔵縦弾性
係数（Ｅ１）が、０．０６２８ＭＰａ＜Ｅ１＜０．２３
４ＭＰａの式を満足するようにし、かつ、同上粘弾性体
の損失縦弾性係数（Ｅ２）が、０．０１７１ＭＰａ＜Ｅ
２＜０．１３１ＭＰａの式を満足するようにしたため、
車体からライダーに伝わろうとする振動が上記シートに
より効果的に吸収され、かつ、このシートに長時間にわ
たり腰掛けても尻が痛くなることが防止される。
型車両用シートに関する。 【０００２】 【従来の技術】自動二輪車のシートは、通常、ウレタン
フォーム製などのクッション体と、このクッション体を
覆うビニールレザー製の表皮とを備えている。 【０００３】そして、ライダーが上記シートに腰掛けて
自動二輪車を走行させるとき、エンジンの駆動や凹凸路
面からの衝撃に基づき、車体側からライダーに伝わろう
とする振動は、上記シートのクッション体によって緩衝
され、これら振動が上記ライダーに伝えられることが抑
制されるようになっている。 【０００４】また、上記クッション体による振動の吸収
だけでは、緩衝が不十分であるとして、従来、クッショ
ン体よりもバネ定数（ｋ＝荷重÷たわみ）は大きいが、
粘性の大きい粘弾性体を上記クッション体に重ね合わ
せ、これら両者を表皮により一体的に覆ったものが提案
されており、上記粘弾性体によって、緩衝機能の向上が
図られている（例えば、特開平２‐２８６４８１号公
報）。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】ところで、上記粘弾性
体は振動を効果的に吸収するものではあるが、単にこれ
を用いると、粘弾性体のバネ定数が大きすぎてシートが
硬くなり、このシートに長時間にわたり腰掛けると、ラ
イダーの尻が痛くなるという問題がみられた。 【０００６】 【発明の目的】この発明は、上記のような事情に注目し
てなされたもので、車体からライダーに伝わろうとする
振動を効果的に吸収し、かつ、長時間にわたり腰掛けて
も尻が痛くならない車両用シートの提供を目的とする。 【０００７】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
のこの発明の鞍乗型車両用シートは、クッション体１３
と粘弾性体１４とを重ね合わせ、これら両者１３，１４
を覆う表皮１５を設けた場合において、上記粘弾性体１
４の貯蔵縦弾性係数（Ｅ１）が、０．０６２８ＭＰａ＜
Ｅ１＜０．２３４ＭＰａの式を満足するようにし、か
つ、同上粘弾性体１４の損失縦弾性係数（Ｅ２）が、
０．０１７１ＭＰａ＜Ｅ２＜０．１３１ＭＰａの式を満
足するようにしたものである。 【０００８】 【作 用】上記構成による作用は次の如くである。 【０００９】各種粘弾性体１４（Ａ〜Ｇ）につき、ＪＩ
Ｓ Ｋ６３９４‐１９７６に基づく「テスト１」に従っ
て、貯蔵バネ定数、粘性係数、見掛けの貯蔵縦弾性係数
（Ｇ1 ）、見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2 ）、の値を求
め、表１に示した。 【００１０】なお、表中ＭＰa （メガパスカル）は、
０．１０１９７２ kgf／mm2 に等しい値である。 【００１１】また、同上粘弾性体１４（Ａ〜Ｇ）につ
き、「テスト２」に従って、反発角度（Ｈ）、伝達加速
度（Ａ）の値を求め、これらを表２に示した。 【００１２】また、各種粘弾性体１４（Ａ〜Ｅ）をクッ
ション体１３に重ね合わせて成形したシート５に対し、
腰掛けて走行したときの振動の吸収感について実験を行
った。その結果、表３における走行テスト評価結果が得
られた。 【００１３】前記表１で示した各種粘弾性体１４（Ａ〜
Ｅ）の見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2 ）と、前記表２で
示した同上各種粘弾性体１４（Ａ〜Ｅ）の反発角度
（Ｈ）との関係を片対数のグラフを用いて図５で示し
た。 【００１４】この図５によれば、Ｈ＝１．０９７−２．
５０８（自然対数ＬＮ Ｇ2 ）（第１式）が得られる。 【００１５】また、同上図５において、前記表３で示し
た粘弾性体１４（Ｂ）の走行テスト評価結果は、△（普
通）である。そこで、この粘弾性体１４（Ｂ）の反発角
度（Ｈ）の値８．１を、上記（第１式）に代入して、見
掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2）＝０．０６１ＭＰa を得
た。 【００１６】この結果から、見掛けの損失縦弾性係数
（Ｇ2 ）＞０．０６１ＭＰa （第２式）とすれば、車体
２からシート５を介しライダーに伝わろうとする振動が
上記クッション体１３だけでなく、上記粘弾性体１４に
よっても十分に吸収されて、上記振動が上記ライダーに
伝わることが抑制される。 【００１７】また、各種粘弾性体１４（Ｂ〜Ｇ）をクッ
ション体１３に重ね合わせて成形したシート５に対し、
腰掛けて走行したときの尻の痛さについての実験を行っ
た。その結果、表４における走行テスト評価結果が得ら
れた。 【００１８】前記表１で示した各種粘弾性体１４（Ｂ〜
Ｇ）の見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ1 ）と、前記表２で
示した同上各種粘弾性体１４（Ｂ〜Ｇ）の伝達加速度
（Ａ）との関係を両対数のグラフを用いて図６で示し
た。 【００１９】この図６によれば、Ａ＝２７．４７×Ｇ1
0.677（第３式）が得られる。 【００２０】また、同上図６において、前記表４で示し
た粘弾性体１４（Ｇ）の走行テスト評価結果は、△（普
通）である。そこで、この粘弾性体１４（Ｇ）の伝達加
速度（Ａ）の値２４．３を、上記（第３式）に代入し
て、見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ1 ）＝０．８３４ＭＰ
a を得た。 【００２１】この結果から、見掛けの貯蔵縦弾性係数
（Ｇ1 ）＜０．８３４ＭＰa （第４式）とすれば、シー
ト５に長時間腰掛けても、尻が痛くなることが回避され
る。 【００２２】また、上記見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ
1 ）と見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2）の関係を両対数
のグラフを用いて図７で示した。 【００２３】この図によれば、Ｇ2 ＝０．６２１×Ｇ1
1.54 （第５式）の関係が得られる。 【００２４】そこで、上記第２式、第４式、および第５
式を用いて整理すれば、 【００２５】 ０．２２２ＭＰa ＜Ｇ1 ＜０．８３４ＭＰa （第６式） 【００２６】 ０．０６１ＭＰa ＜Ｇ2 ＜０．４６９ＭＰa （第７式） 【００２７】が得られる。 【００２８】ここで、貯蔵縦弾性係数（Ｅ1 ）と、損失
縦弾性係数（Ｅ2 ）と、試験片である円柱形状のゴム部
の形状率（Ｓ）との間には、次の関係がある。 【００２９】 Ｅ1 ＝Ｇ1 ／（１＋１．６４５Ｓ2 ）（第８式） 【００３０】 Ｅ2 ＝Ｇ2 ／（１＋１．６４５Ｓ2 ）（第９式） 【００３１】また、上記Ｓ＝ｄ／４ｈで、ｄはゴム部の
直径、ｈはゴム部の厚さであって、今回の場合、ｄ＝１
００mmφ、ｈ＝２０mmであるため、Ｓ＝１．２５（第１
０式）である。 【００３２】そこで、上記第８式と、第９式に第１０式
を代入して整理すると、 【００３３】０．０６２８ＭＰa ＜Ｅ1 ＜０．２３４Ｍ
Ｐa （第１１式） 【００３４】０．０１７１ＭＰa ＜Ｅ2 ＜０．１３１Ｍ
Ｐa （第１２式） 【００３５】が得られる。 【００３６】よって、上記第１１式と第１２式を満足す
る粘弾性体１４をシート５に用いれば、車体２からライ
ダーに与えられようとする振動が十分に吸収されると共
に、尻の痛くなることが確実に回避される。 【００３７】 【実施例】以下、この発明の実施例を図面により説明す
る。 【００３８】（実施例１） 【００３９】図１から図７は、実施例１を示している。 【００４０】図１と図２において、符号１は車両のう
ち、鞍乗型車両の一例である自動二輪車で、図中矢印Ｆ
ｒはその前方を示している。 【００４１】上記自動二輪車１の車体２は、車体フレー
ム３を有し、この車体フレーム３の前部には燃料タンク
４が支持され、同上車体フレーム３の後部にはシート５
が支持されている。上記車体フレーム３の後部には後輪
６がリヤアームと、緩衝器７とにより支持されている。 【００４２】上記シート５はその前部がライダーである
運転者が跨って腰掛けるメインシート９であり、同上シ
ート５の後部はライダーである同乗者が跨って腰掛ける
タンデムシート１０である。これらメインシート９とタ
ンデムシート１０は一体成形されている。 【００４３】上記シート５は上記車体フレーム３上に取
り付けられるシート基台１２を有し、このシート基台１
２は樹脂製、もしくは板金製である。上記シート基台１
２上にウレタンフォーム製の弾性のクッション体１３が
載置されている。また、上記メインシート９において、
シート基台１２とクッション体１３との間に粘弾性体１
４が介在し、これらシート基台１２、クッション体１
３、および粘弾性体１４は上下に重ね合わされ、これら
の重ね合わせ体は、ビニールレザー（ＰＶＣ）等の樹脂
シート製の軟らかい表皮１５で覆われている。 【００４４】上記粘弾性体１４の見掛けの貯蔵縦弾性係
数（Ｇ1 ）については、０．２２２ＭＰa ＜Ｇ1 ＜０．
８３４ＭＰa の式を満足するものであり、かつ、同上粘
弾性体１４の見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2 ）について
は、０．０６１ＭＰa ＜Ｇ2＜０．４６９ＭＰa の式を
満足するものである。 【００４５】上記のように見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ
1 ）、見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2 ）を定めた理由に
つき、以下説明する。 【００４６】各種粘弾性体１４（Ａ〜Ｇ）につき、ＪＩ
Ｓ Ｋ６３９４‐１９７６に基づく「テスト１」に従っ
て、貯蔵バネ定数、粘性係数、見掛けの貯蔵縦弾性係数
（Ｇ1 ）、見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2 ）、の値を求
め、下記表１に示した。 【００４７】なお、表中ＭＰa （メガパスカル）は、
０．１０１９７２ kgf／mm2 に等しい値である。以下同
じ。 【００４８】 【表１】【００４９】また、同上粘弾性体１４（Ａ〜Ｇ）につ
き、「テスト２」に従って、反発角度（Ｈ）、伝達加速
度（Ａ）の値を求め、これらを下記表２に示した。 【００５０】 【表２】 【００５１】ここで、前記「テスト２」の内容につき説
明する。 【００５２】図３において、テスト機１６は、基台１７
と、この基台１７に枢支軸１８により上下回動自在に枢
支される回動アーム１９と、この回動アーム１９の回動
端に取り付けられる金属製の重り２０とを備えている。 【００５３】上記枢支軸１８から重り２０に至る回動ア
ーム１９の長さは３００mmであり、上記重り２０は３０
mmφの半球体、もしくは５０mmφの円板であって、いず
れも２００ｇである。そして、半球体と円板体のいずれ
か一つが、上記回動アーム１９の回動端に選択的に着脱
自在に取り付けられる。 【００５４】上記重り２０の下方には、基台１７上にロ
ードセル２２が設置されている。このロードセル２２上
には重量Ｍの支持台２３が取り付けられ、この支持台２
３上に１００mmφ、厚さ２０mm、重量ｍの試験片である
粘弾性体１４が着脱自在に設置される。この粘弾性体１
４の上面は、上記枢支軸１８を通る水平線２５とほぼ一
致している。 【００５５】上記テスト機１６により粘弾性体１４の反
発角度（Ｈ）を測定するときには、まず、測定しようと
する粘弾性体１４を支持台２３上に載せる。一方、上記
回動アーム１９に半球体の重り２０を取り付ける。次
に、上記水平線２５に対し回動アーム１９が仰角α＝３
０°となるまで、この回動アーム１９を上方回動させる
（図３中実線）。この状態から、回動アーム１９の下方
回動を伴って重り２０を自由落下させ、この重り２０を
上記粘弾性体１４に衝突させる（図３中二点鎖線）。 【００５６】そして、上記衝突から反発して、上方回動
したときの最大反発角度（Ｈ）をレーザー変位計２４に
より測定する。 【００５７】一方、上記テスト機１６により、粘弾性体
１４の伝達加速度（Ａ）を測定するときには、まず、測
定しようとする粘弾性体１４を支持台２３上に載せる。
一方、上記回動アーム１９に円板体の重り２０を取り付
ける。次に、水平線２５に対し回動アーム１９が仰角α
＝３０°となるまで、この回動アーム１９を上方回動さ
せる（図３中実線）。この状態から回動アーム１９の下
方回動を伴って重り２０を落下させ、この重り２０を上
記粘弾性体１４に衝突させる（図３中二点鎖線）。 【００５８】そして、上記衝突を検出したときのロード
セル２２の出力信号Ｆ0 （図４図示）と、伝達加速度
（Ａ）＝Ｆ0 ／（Ｍ＋ｍ）の式とにより上記伝達加速度
（Ａ）を算出する。 【００５９】各種粘弾性体１４（Ａ〜Ｅ）をクッション
体１３に重ね合わせて成形したシート５に対し、腰掛け
て走行したときの振動の吸収感について実験を行った。
その結果、下記表３における走行テスト評価結果が得ら
れた。 【００６０】なお、表３の評価結果において、×は不
良、△は普通、○は良を意味している。 【００６１】 【表３】 【００６２】前記表１で示した各種粘弾性体１４（Ａ〜
Ｅ）の見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2 ）と、前記表２で
示した同上各種粘弾性体１４（Ａ〜Ｅ）の反発角度
（Ｈ）との関係を片対数のグラフを用いて図５で示し
た。 【００６３】この図５によれば、Ｈ＝１．０９７−２．
５０６（自然対数ＬＮ Ｇ2 ）（第１式）が得られる。 【００６４】また、同上図５において、前記表３で示し
た粘弾性体１４（Ｂ）の走行テスト評価結果は、△（普
通）である。そこで、この粘弾性体１４（Ｂ）の反発角
度（Ｈ）の値８．１を、上記（第１式）に代入して、見
掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2）＝０．０６１ＭＰa を得
た。 【００６５】この結果から、見掛けの損失縦弾性係数
（Ｇ2 ）＞０．０６１ＭＰa （第２式）とすれば、車体
２からシート５を介しライダーに伝わろうとする振動が
上記クッション体１３だけでなく、上記粘弾性体１４に
よっても十分に吸収されて、上記振動が上記ライダーに
伝わることが確実に抑制される。 【００６６】また、各種粘弾性体１４（Ｂ〜Ｇ）をクッ
ション体１３に重ね合わせて成形したシート５に対し、
腰掛けて走行したときの尻の痛さについての実験を行っ
た。その結果、下記表４における走行テスト評価結果が
得られた。 【００６７】なお、表４の評価結果における×、△、○
は前記と同様の意味を有している。 【００６８】 【表４】【００６９】前記表１で示した各種粘弾性体１４（Ｂ〜
Ｇ）の見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ1 ）と、前記表２で
示した同上各種粘弾性体１４（Ｂ〜Ｇ）の伝達加速度
（Ａ）との関係を両対数のグラフを用いて図６で示し
た。 【００７０】この図６によれば、Ａ＝２７．４７×Ｇ1
0.677（第３式）が得られる。 【００７１】また、同上図６において、前記表４で示し
た粘弾性体１４（Ｇ）の走行テスト評価結果は、△（普
通）である。そこで、この粘弾性体１４（Ｇ）の伝達加
速度（Ａ）の値２４．３を、上記（第３式）に代入し
て、見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ1 ）＝０．８３４ＭＰ
a を得た。 【００７２】この結果から、見掛けの貯蔵縦弾性係数
（Ｇ1 ）＜０．８３４ＭＰa （第４式）とすれば、シー
ト５に長時間腰掛けても、尻が痛くなることが確実に回
避される。 【００７３】また、上記見掛けの貯蔵縦弾性係数（Ｇ
1 ）と見掛けの損失縦弾性係数（Ｇ2）の関係を両対数
のグラフを用いて図７で示した。 【００７４】この図によれば、Ｇ2 ＝０．６２１×Ｇ1
1.54 （第５式）の関係が得られる。 【００７５】そこで、上記第２式、第４式、および第５
式を用いて整理すれば、 【００７６】 ０．２２２ＭＰa ＜Ｇ1 ＜０．８３４ＭＰa （第６式） 【００７７】 ０．０６１ＭＰa ＜Ｇ2 ＜０．４６９ＭＰa （第７式） 【００７８】が得られる。 【００７９】ここで、貯蔵縦弾性係数（Ｅ1 ）と、損失
縦弾性係数（Ｅ2 ）と、試験片である円柱形状のゴム部
の形状率（Ｓ）との間には、次の関係がある。 【００８０】 Ｅ1 ＝Ｇ1 ／（１＋１．６４５Ｓ2 ）（第８式） 【００８１】 Ｅ2 ＝Ｇ2 ／（１＋１．６４５Ｓ2 ）（第９式） 【００８２】また、上記Ｓ＝ｄ／４ｈで、ｄはゴム部の
直径、ｈはゴム部の厚さであって、今回の場合、ｄ＝１
００mmφ、ｈ＝２０mmであるため、Ｓ＝１．２５（第１
０式）である。 【００８３】そこで、上記第８式と、第９式に第１０式
を代入して整理すると、 【００８４】０．０６２８ＭＰa ＜Ｅ1 ＜０．２３４Ｍ
Ｐa （第１１式） 【００８５】０．０１７１ＭＰa ＜Ｅ2 ＜０．１３１Ｍ
Ｐa （第１２式） 【００８６】が得られる。 【００８７】よって、上記第１１式と第１２式を満足す
る粘弾性体１４をシート５に用いれば、車体２からライ
ダーに与えられようとする振動が十分に吸収されると共
に、尻の痛くなることが確実に回避される。 【００８８】図２で示すように、クッション体１３は、
粘弾性体１４よりも上側に位置してライダーの尻に対
し、より直接的に接している。そして、上記クッション
体１３は粘弾性体１４よりも見掛けの貯蔵縦弾性係数
（Ｇ1 ）が小さくて、より軟らかいものであるため、シ
ート５にライダーが腰掛けたとき、このライダーの尻の
形状に合うようにシート５の上面が凹まされて、上記尻
に十分になじむこととなる。よって、特に、この構成の
シート５によれば、長時間腰掛けても尻の痛くなること
が防止される。 【００８９】（実施例２） 【００９０】図８と図９は、実施例２を示している。 【００９１】これによれば、クッション体１３の上面に
粘弾性体１４が重ね合わされており、この粘弾性体１４
と表皮１５とが溶着や、接着等により一体化されてい
る。 【００９２】前記「テスト２」においては、粘弾性体１
４はクッション体１３の下面に配置されていて、この場
合の反発角度（Ｈ）は１２．４°であったが、これに対
し、上記したように粘弾性体１４がクッション体１３の
上面に配置されて表皮１５と一体化された場合には、上
記反発角度（Ｈ）は９．７６°であり、よって、自動二
輪車１に対する乗り心地がより向上する。 【００９３】これを、より具体的に説明すると、図９で
示すように、粘弾性体１４は、クッション体１３よりも
上側に位置してライダーの尻に対し、より直接的に接
し、より大きい負荷を受けることとなっている。そし
て、上記粘弾性体１４はクッション体１３よりも見掛け
の損失縦弾性係数（Ｇ2 ）が大きくて、その分、シート
５の上面に対するライダーの尻の反発が抑制されること
となる。このため、走行中、その振動によって、ライダ
ーがシート５上ではずむということが抑制される。よっ
て、特に、この構成のシート５によれば、自動二輪車１
に対する乗り心地がより向上することとなる。 【００９４】他の構成は前記実施例１と同様であるた
め、図面に共通の符号を付してその説明を省略する。 【００９５】 【発明の効果】この発明によれば、クッション体と粘弾
性体とを重ね合わせ、これら両者を覆う表皮を設けた鞍
乗型車両用シートにおいて、上記粘弾性体の貯蔵縦弾性
係数（Ｅ１）が、０．０６２８ＭＰａ＜Ｅ１＜０．２３
４ＭＰａの式を満足するようにし、かつ、同上粘弾性体
の損失縦弾性係数（Ｅ２）が、０．０１７１ＭＰａ＜Ｅ
２＜０．１３１ＭＰａの式を満足するようにしたため、
車体からライダーに伝わろうとする振動が上記シートに
より効果的に吸収され、かつ、このシートに長時間にわ
たり腰掛けても尻が痛くなることが防止される。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例１で、自動二輪車の後部側面図である。
【図２】実施例１で、図１の２‐２線矢視断面図であ
る。 【図３】実施例１で、テスト２を行うためのテスト機の
側面図である。 【図４】実施例１で、時間と、ロードセルの出力との関
係を示すグラフ図である。 【図５】実施例１で、見掛けの損失縦弾性係数と反発角
度の関係を示すグラフ図である。 【図６】実施例１で、見掛けの貯蔵縦弾性係数と伝達加
速度の関係を示すグラフ図である。 【図７】実施例１で、見掛けの貯蔵縦弾性係数と見掛け
の損失縦弾性係数の関係を示すグラフ図である。 【図８】実施例２で、図１に相当する図である。 【図９】実施例２で、図８の９‐９線矢視断面図であ
る。 【符号の説明】 １ 自動二輪車（車両） ２ 車体 ５ シート １２ シート基台 １３ クッション体 １４ 粘弾性体 １５ 表皮
る。 【図３】実施例１で、テスト２を行うためのテスト機の
側面図である。 【図４】実施例１で、時間と、ロードセルの出力との関
係を示すグラフ図である。 【図５】実施例１で、見掛けの損失縦弾性係数と反発角
度の関係を示すグラフ図である。 【図６】実施例１で、見掛けの貯蔵縦弾性係数と伝達加
速度の関係を示すグラフ図である。 【図７】実施例１で、見掛けの貯蔵縦弾性係数と見掛け
の損失縦弾性係数の関係を示すグラフ図である。 【図８】実施例２で、図１に相当する図である。 【図９】実施例２で、図８の９‐９線矢視断面図であ
る。 【符号の説明】 １ 自動二輪車（車両） ２ 車体 ５ シート １２ シート基台 １３ クッション体 １４ 粘弾性体 １５ 表皮
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平３−37010（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−220883（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−340058（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−225739（ＪＰ，Ａ)
特開 昭61−192753（ＪＰ，Ａ)
特開 昭59−214860（ＪＰ，Ａ)
特公 昭59−40642（ＪＰ，Ｂ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B62J 1/12
B62J 1/00
B60N 2/00
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 クッション体と粘弾性体とを重ね合わ
せ、これら両者を覆う表皮を設けた鞍乗型車両用シート
において、上記粘弾性体の貯蔵縦弾性係数（Ｅ１）が、
０．０６２８ＭＰａ＜Ｅ１＜０．２３４ＭＰａの式を満
足するようにし、かつ、同上粘弾性体の損失縦弾性係数
（Ｅ２）が、０．０１７１ＭＰａ＜Ｅ２＜０．１３１Ｍ
Ｐａの式を満足するようにした鞍乗型車両用シート。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03616695A JP3517012B2 (ja) | 1994-02-04 | 1995-01-31 | 鞍乗型車両用シート |
| US08/842,596 US5833320A (en) | 1994-11-25 | 1997-04-16 | Vehicle seat and shock-absorbing material |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3291694 | 1994-02-04 | ||
| JP6-32916 | 1994-02-04 | ||
| JP03616695A JP3517012B2 (ja) | 1994-02-04 | 1995-01-31 | 鞍乗型車両用シート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07257454A JPH07257454A (ja) | 1995-10-09 |
| JP3517012B2 true JP3517012B2 (ja) | 2004-04-05 |
Family
ID=26371521
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03616695A Expired - Lifetime JP3517012B2 (ja) | 1994-02-04 | 1995-01-31 | 鞍乗型車両用シート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3517012B2 (ja) |
-
1995
- 1995-01-31 JP JP03616695A patent/JP3517012B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07257454A (ja) | 1995-10-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5833320A (en) | Vehicle seat and shock-absorbing material | |
| JP4081347B2 (ja) | 座席構造 | |
| US6189639B1 (en) | Chain roller structure in chain driven vehicle | |
| US20050104423A1 (en) | Bicycle saddle | |
| JPH06510002A (ja) | 車輌シートのシート部分 | |
| EP0718144B1 (en) | Vehicle seat | |
| EP0713900B1 (en) | Shock absorbing material and vehicle seat using the shock absorbing material | |
| JP3517012B2 (ja) | 鞍乗型車両用シート | |
| JP2000205333A (ja) | 振動緩和ユニットおよび振動緩和ユニットを使用したシ―ト | |
| CN101636310B (zh) | 两轮摩托车 | |
| JP3463182B2 (ja) | 乗物用シート | |
| JPS6142644B2 (ja) | ||
| JP4107805B2 (ja) | 車両シートの支承およびこのためのローラ | |
| JP3123741B2 (ja) | 自動二輪車用鞍乗型シート | |
| JP3505586B2 (ja) | 衝撃吸収材を使用した乗物用シート | |
| JPH08150976A (ja) | 自動二輪車のシート | |
| JP2002274238A (ja) | 乗物用シート | |
| JP3756789B2 (ja) | 乗り物用シート | |
| JP3343760B2 (ja) | 自動二輪車用鞍乗型シート | |
| JPH1044835A (ja) | 乗物用シート | |
| JPH08299098A (ja) | 車両用シートにおけるクッションパッドの支持装置 | |
| JP2000072069A (ja) | 乗り物のシート緩衝装置 | |
| JPH0121908Y2 (ja) | ||
| JPH018429Y2 (ja) | ||
| JPH08323071A (ja) | 衝撃吸収材及びこれを備えたクッション体並びに乗物用シート |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040120 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040122 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100130 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110130 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120130 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130130 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140130 Year of fee payment: 10 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |