JP3515608B2 - 伝動ベルト及びその製造方法 - Google Patents
伝動ベルト及びその製造方法Info
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- JP3515608B2 JP3515608B2 JP07762894A JP7762894A JP3515608B2 JP 3515608 B2 JP3515608 B2 JP 3515608B2 JP 07762894 A JP07762894 A JP 07762894A JP 7762894 A JP7762894 A JP 7762894A JP 3515608 B2 JP3515608 B2 JP 3515608B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度でしかも摩擦係
数が高く、さらに生産性も高い伝動ベルト及びその製造
方法に関し、詳しくは液晶ポリマーからなる繊維状補強
材が熱可塑性エラストマーのベルト本体内に分散された
平ベルト等の伝動ベルト及びその製造方法に関する。
数が高く、さらに生産性も高い伝動ベルト及びその製造
方法に関し、詳しくは液晶ポリマーからなる繊維状補強
材が熱可塑性エラストマーのベルト本体内に分散された
平ベルト等の伝動ベルト及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、平ベルト等の伝動ベルトは、
その構成より大まかに分類すると、ゴム（または樹
脂）単体で形成したもの、帆布とゴム（または樹脂）
とで形成したもの、帆布と心線とゴム（または樹脂）
とで形成したもの、ナイロンフィルムと帆布とゴム
（または樹脂）とで形成したものに分けられる。
その構成より大まかに分類すると、ゴム（または樹
脂）単体で形成したもの、帆布とゴム（または樹脂）
とで形成したもの、帆布と心線とゴム（または樹脂）
とで形成したもの、ナイロンフィルムと帆布とゴム
（または樹脂）とで形成したものに分けられる。
【０００３】上記の伝動ベルトは成形加工性に優れて
いるが、強度特性等の物性に劣るため特殊な用途にしか
使えないという問題がある。
いるが、強度特性等の物性に劣るため特殊な用途にしか
使えないという問題がある。
【０００４】上記、およびの伝動ベルトは、帆布
や心線、ナイロンフィルム等の補強部材を使用している
ため高強度となるが、これら補強部材をゴム（または樹
脂）層に接着させるための接着処理を行う必要があるた
め加工工程が複雑で、しかも接着不良等の不具合が生じ
易く、コストが高い等の問題がある。
や心線、ナイロンフィルム等の補強部材を使用している
ため高強度となるが、これら補強部材をゴム（または樹
脂）層に接着させるための接着処理を行う必要があるた
め加工工程が複雑で、しかも接着不良等の不具合が生じ
易く、コストが高い等の問題がある。
【０００５】そこで、成形加工性および強度特性を満足
させるために、特開平３−１２９１４５号公報には、成
形性に優れた熱可塑性エラストマーをベルト本体として
使用し、そのベルト本体中に液晶ポリマーを配向させて
なる伝動ベルトが提案されている。ここでは、液晶ポリ
マーと熱可塑性エラストマーとの配合物を一方向に剪断
力を加えて成形することにより、剪断方向に液晶ポリマ
ーを配向させて引張強度および弾性率の高い伝動ベルト
を得ている。
させるために、特開平３−１２９１４５号公報には、成
形性に優れた熱可塑性エラストマーをベルト本体として
使用し、そのベルト本体中に液晶ポリマーを配向させて
なる伝動ベルトが提案されている。ここでは、液晶ポリ
マーと熱可塑性エラストマーとの配合物を一方向に剪断
力を加えて成形することにより、剪断方向に液晶ポリマ
ーを配向させて引張強度および弾性率の高い伝動ベルト
を得ている。
【０００６】しかし、このようにして形成された伝動ベ
ルトにおいては、液晶ポリマーがベルト本体中に均一に
分散されているため、伝動ベルトのプーリー側表面の摩
擦係数が比較的低く、従って伝達能力が低くかつ耐屈曲
性が低下して走行寿命が短くなるといった欠点があっ
た。このような欠点を解消するために、液晶ポリマーの
配合量を少なくすることも考えられるが、その場合には
張力等の機械的強度が低下する。
ルトにおいては、液晶ポリマーがベルト本体中に均一に
分散されているため、伝動ベルトのプーリー側表面の摩
擦係数が比較的低く、従って伝達能力が低くかつ耐屈曲
性が低下して走行寿命が短くなるといった欠点があっ
た。このような欠点を解消するために、液晶ポリマーの
配合量を少なくすることも考えられるが、その場合には
張力等の機械的強度が低下する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の欠点
を解消するためになされたものであり、その目的とする
ところは、伝達能力が高くかつ耐屈曲性を向上させて走
行寿命を長くしながら、機械的強度を向上することがで
きる伝動ベルトとその製造方法を提供することにある。
を解消するためになされたものであり、その目的とする
ところは、伝達能力が高くかつ耐屈曲性を向上させて走
行寿命を長くしながら、機械的強度を向上することがで
きる伝動ベルトとその製造方法を提供することにある。
【０００８】本発明の他の目的は、高強度でしかも摩擦
係数の高い伝動ベルトを安価にて生産性よく製造するこ
とができる伝動ベルトの製造方法を提供することにあ
る。
係数の高い伝動ベルトを安価にて生産性よく製造するこ
とができる伝動ベルトの製造方法を提供することにあ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の伝動ベルトは、
熱可塑性エラストマーからなる単層のベルト本体と、
該ベルト本体の中に分散されており該ベルト本体の長手
方向に配向した液晶ポリマーからなる繊維状補強材と、
を有し、該ベルト本体の厚み方向における中央側に存在
する繊維状補強材の分散密度が外側に存在する繊維状補
強材の分散密度に比して高く、ベルト本体の両表面部に
該繊維状補強材の存在しない表層が形成されており、そ
のことにより上記目的が達成される。
熱可塑性エラストマーからなる単層のベルト本体と、
該ベルト本体の中に分散されており該ベルト本体の長手
方向に配向した液晶ポリマーからなる繊維状補強材と、
を有し、該ベルト本体の厚み方向における中央側に存在
する繊維状補強材の分散密度が外側に存在する繊維状補
強材の分散密度に比して高く、ベルト本体の両表面部に
該繊維状補強材の存在しない表層が形成されており、そ
のことにより上記目的が達成される。
【００１０】本発明の伝動ベルトの製造方法は、熱可塑
性エラストマーと液晶ポリマーとを含む組成物を押出成
形して伝動ベルトを製造する方法であって、液晶ポリマ
ーの溶融粘度が熱可塑性エラストマーの溶融粘度に比し
て高い状態で組成物を押出成形することを特徴とし、そ
のことにより上記目的が達成される。
性エラストマーと液晶ポリマーとを含む組成物を押出成
形して伝動ベルトを製造する方法であって、液晶ポリマ
ーの溶融粘度が熱可塑性エラストマーの溶融粘度に比し
て高い状態で組成物を押出成形することを特徴とし、そ
のことにより上記目的が達成される。
【００１１】以下本発明を詳細に説明する。
【００１２】本発明の伝動ベルトは、熱可塑性エラスト
マーからなるベルト本体と、該ベルト本体の中に分散さ
れた繊維状補強材とを有する。
マーからなるベルト本体と、該ベルト本体の中に分散さ
れた繊維状補強材とを有する。
【００１３】該熱可塑性エラストマーとしては、従来公
知のものが使用でき、例えば、スチレン系熱可塑性エラ
ストマー、オレフィン系熱可塑性エラストマー、ウレタ
ン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エ
ラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、塩化
ビニル系熱可塑性エラストマー、フッ素系熱可塑性エラ
ストマー等があげられる。
知のものが使用でき、例えば、スチレン系熱可塑性エラ
ストマー、オレフィン系熱可塑性エラストマー、ウレタ
ン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エ
ラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、塩化
ビニル系熱可塑性エラストマー、フッ素系熱可塑性エラ
ストマー等があげられる。
【００１４】ベルトに必要な用途（特に耐摩耗性）を考
慮すると、ウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリアミ
ド系熱可塑性エラストマーが好ましい。
慮すると、ウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリアミ
ド系熱可塑性エラストマーが好ましい。
【００１５】上記繊維状補強材を形成する液晶ポリマー
としては、芳香族ジカルボン酸成分と芳香族ジオール成
分とから重縮合により誘導されたポリエステル；芳香族
ヒドロキシカルボン酸の重縮合により得られたポリエス
テル；上記二つのポリエステルの共重合ポリエステル；
及びこれらのポリエステルとポリエチレンテルフタレー
トのコポリエステル等サーモトロピックなものをあげる
ことができる。
としては、芳香族ジカルボン酸成分と芳香族ジオール成
分とから重縮合により誘導されたポリエステル；芳香族
ヒドロキシカルボン酸の重縮合により得られたポリエス
テル；上記二つのポリエステルの共重合ポリエステル；
及びこれらのポリエステルとポリエチレンテルフタレー
トのコポリエステル等サーモトロピックなものをあげる
ことができる。
【００１６】市販品としては、例えばユニチカ（株）製
のロッドラン、ポリプラスチックス（株）製のベクト
ラ、三菱化成（株）製のノバキュレート、出光石油化学
（株）製の出光ＬＣＰ、上野製薬（株）製の上野ＬＣ
Ｐ、日本石油化学（株）製のザイダー、住友化学社
（株）製のエコノール等がある。
のロッドラン、ポリプラスチックス（株）製のベクト
ラ、三菱化成（株）製のノバキュレート、出光石油化学
（株）製の出光ＬＣＰ、上野製薬（株）製の上野ＬＣ
Ｐ、日本石油化学（株）製のザイダー、住友化学社
（株）製のエコノール等がある。
【００１７】熱可塑性エラストマーからなるベルト本体
の厚みおよび幅等使用目的に応じて任意に変更すること
ができる。このベルト本体内に分散されている繊維状補
強材は、ベルト本体内において該ベルト本体の長手方向
に配向している。その繊維状補強材の分散密度は、ベル
ト本体の厚み方向における中央側が外側に比して高くな
っている。従って、ベルト本体の両表面部には繊維状補
強材の存在しない表層が形成されているのが好ましい。
ベルト本体のプーリー側の表面部に繊維状補強材が存在
しない場合、プーリー側の表面部において熱可塑性エラ
ストマー本来の特性である摩擦係数を維持するため、伝
達能力が落ちないものである。逆に、ベルト本体のプー
リー側の表面部に繊維状補強材が存在すると摩擦係数が
低下するためベルトの伝達能力が低下する。
の厚みおよび幅等使用目的に応じて任意に変更すること
ができる。このベルト本体内に分散されている繊維状補
強材は、ベルト本体内において該ベルト本体の長手方向
に配向している。その繊維状補強材の分散密度は、ベル
ト本体の厚み方向における中央側が外側に比して高くな
っている。従って、ベルト本体の両表面部には繊維状補
強材の存在しない表層が形成されているのが好ましい。
ベルト本体のプーリー側の表面部に繊維状補強材が存在
しない場合、プーリー側の表面部において熱可塑性エラ
ストマー本来の特性である摩擦係数を維持するため、伝
達能力が落ちないものである。逆に、ベルト本体のプー
リー側の表面部に繊維状補強材が存在すると摩擦係数が
低下するためベルトの伝達能力が低下する。
【００１８】この繊維状補強材の分散密度の測定は、ベ
ルト本体の断面を電子顕微鏡等で観察することにより行
うことができる。
ルト本体の断面を電子顕微鏡等で観察することにより行
うことができる。
【００１９】上記繊維状補強材のアスペクト比は２．０
以上が好ましく、さらに好ましくは５．０以上である。
繊維状補強材のアスペクト比が２．０未満であると補強
効果が低下する。
以上が好ましく、さらに好ましくは５．０以上である。
繊維状補強材のアスペクト比が２．０未満であると補強
効果が低下する。
【００２０】本発明のベルトの形態には、例えば、以下
の〜のものがある。
の〜のものがある。
【００２１】 図１に示した伝動ベルトは、ベルト本
体１の厚み方向の中央部に繊維状補強材２を密に分散
（偏分散）させたものである。この場合、繊維状補強材
２の分散密度がベルト本体１の表面側から中央部にかけ
て徐々に密になっていてもよく、もしくはベルト本体１
の中央部にのみ繊維状補強材２の存在する補強部があっ
た方がよい。図中３は繊維状補強材２の存在しない表層
を示す。
体１の厚み方向の中央部に繊維状補強材２を密に分散
（偏分散）させたものである。この場合、繊維状補強材
２の分散密度がベルト本体１の表面側から中央部にかけ
て徐々に密になっていてもよく、もしくはベルト本体１
の中央部にのみ繊維状補強材２の存在する補強部があっ
た方がよい。図中３は繊維状補強材２の存在しない表層
を示す。
【００２２】 図２に示した伝動ベルトは、ベルト本
体１の一方の表面側に繊維状補強材２の分散密度の最大
値があるものである。この場合、例えば、プーリー等の
駆動部材はベルト本体１の他方の表面側に接するように
するのが好ましい。
体１の一方の表面側に繊維状補強材２の分散密度の最大
値があるものである。この場合、例えば、プーリー等の
駆動部材はベルト本体１の他方の表面側に接するように
するのが好ましい。
【００２３】 図３に示した伝動ベルトは、ベルト本
体１の両表面に熱可塑性エラストマーからなる外層４を
積層したものである。ベルト本体１の片面にのみ外層４
を積層してもよい。この場合、外層を形成する熱可塑性
エラストマーとしては、上記したものを使用することが
できる。上記外層は複数の層から形成されていてもよ
い。
体１の両表面に熱可塑性エラストマーからなる外層４を
積層したものである。ベルト本体１の片面にのみ外層４
を積層してもよい。この場合、外層を形成する熱可塑性
エラストマーとしては、上記したものを使用することが
できる。上記外層は複数の層から形成されていてもよ
い。
【００２４】次に、本発明の伝動ベルトの製造方法を説
明する。
明する。
【００２５】本発明においては、液晶ポリマーの溶融粘
度が熱可塑性エラストマーの溶融粘度に比して高い状態
で押出成形するものであり、このように、液晶ポリマー
の溶融粘度が熱可塑性エラストマーの溶融粘度に比して
高い状態で押出成形することにより、上記したように繊
維状補強材の偏分散した伝動ベルトが得られる。
度が熱可塑性エラストマーの溶融粘度に比して高い状態
で押出成形するものであり、このように、液晶ポリマー
の溶融粘度が熱可塑性エラストマーの溶融粘度に比して
高い状態で押出成形することにより、上記したように繊
維状補強材の偏分散した伝動ベルトが得られる。
【００２６】熱可塑性エラストマーの溶融粘度を液晶ポ
リマーのそれよりも大きくした状態で押出成形した場合
には、ベルト本体内で繊維状補強材が均一に分散した伝
動ベルトが得られるので好ましくない。熱可塑性エラス
トマーの溶融粘度と液晶ポリマーの溶融粘度とがほぼ等
しい状態で押出成形した場合には、剪断をかけても樹脂
間のずれが発生しにくく液晶ポリマーが引き延ばされな
いため、液晶ポリマーは粒子状のまま分散する。熱可塑
性エラストマーの溶融粘度に対する液晶ポリマーの溶融
粘度の比は２〜２００であるのが好ましく、さらに好ま
しくは３〜１０である。熱可塑性エラストマーの溶融粘
度に対する液晶ポリマーの溶融粘度の比が２未満である
と、生成する繊維状補強材のアルペクト比が小さくなる
ため、補強効果が低下する。
リマーのそれよりも大きくした状態で押出成形した場合
には、ベルト本体内で繊維状補強材が均一に分散した伝
動ベルトが得られるので好ましくない。熱可塑性エラス
トマーの溶融粘度と液晶ポリマーの溶融粘度とがほぼ等
しい状態で押出成形した場合には、剪断をかけても樹脂
間のずれが発生しにくく液晶ポリマーが引き延ばされな
いため、液晶ポリマーは粒子状のまま分散する。熱可塑
性エラストマーの溶融粘度に対する液晶ポリマーの溶融
粘度の比は２〜２００であるのが好ましく、さらに好ま
しくは３〜１０である。熱可塑性エラストマーの溶融粘
度に対する液晶ポリマーの溶融粘度の比が２未満である
と、生成する繊維状補強材のアルペクト比が小さくなる
ため、補強効果が低下する。
【００２７】伝動ベルトは公知の押出成形（一層の場
合）や共押出成形（多層の場合）により製造することが
できる。例えば以下の方法によって製造することができ
る。
合）や共押出成形（多層の場合）により製造することが
できる。例えば以下の方法によって製造することができ
る。
【００２８】液晶ポリマーと熱可塑性エラストマーとを
混合物の形で押出機に供給する。この混合物は両者のド
ライブレンドでもよいし、メルトブレンドでもよい。ド
ライブレンドで行う場合には、例えば、リボブレンダ
ー、コニカルブレンダー、ヘンシェルミキサーのような
各種混合機を用いて行うことができ、メルトブレンドで
行う場合には、単軸または二軸押出機、ニーダー、バン
バリーミキサー、ロール等を用いて行うことができる。
混合物の形で押出機に供給する。この混合物は両者のド
ライブレンドでもよいし、メルトブレンドでもよい。ド
ライブレンドで行う場合には、例えば、リボブレンダ
ー、コニカルブレンダー、ヘンシェルミキサーのような
各種混合機を用いて行うことができ、メルトブレンドで
行う場合には、単軸または二軸押出機、ニーダー、バン
バリーミキサー、ロール等を用いて行うことができる。
【００２９】上記液晶ポリマーと熱可塑性エラストマー
との組み合せは任意に行うことができるが、液晶ポリマ
ーのＨＤＴ（熱変形温度）と熱可塑性エラストマーの劣
化温度等を考慮して決定するのが好ましい。例えば、液
晶ポリマーには比較的低温でブレンドが可能なユニチカ
（株）製のロッドランＬＣ３０００（ＨＤＴ（熱変形温
度）：６４℃、ただし、荷重１８．６ｋｇ／ｃｍ2でＡ
ＳＴＭ Ｄ６４８に従って測定）が適当である。また、
熱可塑性エラストマーに対する液晶ポリマーの混合比率
（重量比）は１０〜９０％とすることができ、特に３０
〜７０％が好ましい。
との組み合せは任意に行うことができるが、液晶ポリマ
ーのＨＤＴ（熱変形温度）と熱可塑性エラストマーの劣
化温度等を考慮して決定するのが好ましい。例えば、液
晶ポリマーには比較的低温でブレンドが可能なユニチカ
（株）製のロッドランＬＣ３０００（ＨＤＴ（熱変形温
度）：６４℃、ただし、荷重１８．６ｋｇ／ｃｍ2でＡ
ＳＴＭ Ｄ６４８に従って測定）が適当である。また、
熱可塑性エラストマーに対する液晶ポリマーの混合比率
（重量比）は１０〜９０％とすることができ、特に３０
〜７０％が好ましい。
【００３０】押出温度は２００〜３００℃とすることが
できる。押出温度での上記熱可塑性エラストマーの溶融
粘度は５０ポイズ〜１０，０００ポイズが好ましく、さ
らに好ましくは１，５００ポイズ〜５，０００ポイズで
ある。液晶ポリマーの溶融粘度は１００ポイズ〜２０，
０００ポイズが好ましい。
できる。押出温度での上記熱可塑性エラストマーの溶融
粘度は５０ポイズ〜１０，０００ポイズが好ましく、さ
らに好ましくは１，５００ポイズ〜５，０００ポイズで
ある。液晶ポリマーの溶融粘度は１００ポイズ〜２０，
０００ポイズが好ましい。
【００３１】このようにして得られた本発明の伝動ベル
トは、平ベルト、Ｖベルト、ポリＶベルト、丸ベルトな
どの摩擦伝動ベルトとして使用することができ、高強度
で線膨張係数が比較的低く、しかも摩擦係数が高いの
で、伝達能力が高いものである。例えば、熱可塑性エラ
ストマーとしてウレタン系熱可塑性エラストマーを使用
した場合、本発明の伝動ベルト樹脂の摩擦係数は１．１
程度であり、これに対して、ベルト本体のプーリー側の
表面部に繊維状補強材が存在する従来の伝動ベルトでは
その摩擦係数は０．５程度である。
トは、平ベルト、Ｖベルト、ポリＶベルト、丸ベルトな
どの摩擦伝動ベルトとして使用することができ、高強度
で線膨張係数が比較的低く、しかも摩擦係数が高いの
で、伝達能力が高いものである。例えば、熱可塑性エラ
ストマーとしてウレタン系熱可塑性エラストマーを使用
した場合、本発明の伝動ベルト樹脂の摩擦係数は１．１
程度であり、これに対して、ベルト本体のプーリー側の
表面部に繊維状補強材が存在する従来の伝動ベルトでは
その摩擦係数は０．５程度である。
【００３２】
【作用】液晶ポリマーからなる繊維状補強材がベルト本
体の長手方向に配向しているため、高強度、高弾性を有
し、帆布心線等の補強なしに高負荷伝動が可能である。
しかも、この繊維状補強材の分散密度が偏っており、ベ
ルト本体の厚み方向における中央側に存在する繊維状補
強材の分散密度が外側に存在する繊維状補強材の分散密
度に比して高いことにより、ベルト本体の中央側で補強
すると共にそのプーリー側の表面部の摩擦係数を比較的
高くすることができる。従って、単層の伝動ベルトにお
いてもプーリ側の表面部の摩擦係数を熱可塑性エラスト
マーの柔軟性のため高くすることができ、伝達能力が高
く、なおかつ耐屈曲性が向上し走行寿命が長くなる。
体の長手方向に配向しているため、高強度、高弾性を有
し、帆布心線等の補強なしに高負荷伝動が可能である。
しかも、この繊維状補強材の分散密度が偏っており、ベ
ルト本体の厚み方向における中央側に存在する繊維状補
強材の分散密度が外側に存在する繊維状補強材の分散密
度に比して高いことにより、ベルト本体の中央側で補強
すると共にそのプーリー側の表面部の摩擦係数を比較的
高くすることができる。従って、単層の伝動ベルトにお
いてもプーリ側の表面部の摩擦係数を熱可塑性エラスト
マーの柔軟性のため高くすることができ、伝達能力が高
く、なおかつ耐屈曲性が向上し走行寿命が長くなる。
【００３３】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいてさらに具体
的に説明する。
的に説明する。
【００３４】なお、実施例で使用した試験方法は以下の
通りである。
通りである。
【００３５】 線膨張係数：シートを切断して厚み２
ｍｍ、幅２０ｍｍ、長さ１００ｍｍ（繊維状補強材の配
向方向に長い）の試験片（５片）を得、この試験片を先
ず１００℃×２時間でアニールし応力を除去した。次
に、室温に戻して試験片の長さを測定し、再び１００℃
まで昇温し２時間後の高温下（１００℃）での長さを測
定し、室温時の長さとの差を求めた。次に、これらの値
から線膨張係数を計算により求めた。
ｍｍ、幅２０ｍｍ、長さ１００ｍｍ（繊維状補強材の配
向方向に長い）の試験片（５片）を得、この試験片を先
ず１００℃×２時間でアニールし応力を除去した。次
に、室温に戻して試験片の長さを測定し、再び１００℃
まで昇温し２時間後の高温下（１００℃）での長さを測
定し、室温時の長さとの差を求めた。次に、これらの値
から線膨張係数を計算により求めた。
【００３６】 引張強度：シートから、その繊維状補
強材の配向方向がダンベルの長手方向となるようにゴム
用ＪＩＳ３号のダンベル片を打ち抜き、このダンベル片
を引張速度１０ｍｍ／分で引っ張って引張強度を測定し
た。ダンベル片の試験片数は４とし、平均の引張強度を
計算した。
強材の配向方向がダンベルの長手方向となるようにゴム
用ＪＩＳ３号のダンベル片を打ち抜き、このダンベル片
を引張速度１０ｍｍ／分で引っ張って引張強度を測定し
た。ダンベル片の試験片数は４とし、平均の引張強度を
計算した。
【００３７】（実施例１）ポリエーテルアミド系熱可塑
性エラストマー（ＡＴＯＣＨＥＭ社製、ＰＥＢＡＸ４０
３３）と、液晶ポリマー（ユニチカ（株）製のロッドラ
ンＬＣ３０００）と、を配合比７対３（重量比）の割合
でドライブレンドし、得られた組成物を２２０℃で押出
成形して厚み２ｍｍの長尺なシートを得た。なお、押出
温度時の熱可塑性エラストマーの粘度は、３．１×１０
3ポイズ、液晶ポリマーの粘度は１．０５×１０4ポイズ
であった。
性エラストマー（ＡＴＯＣＨＥＭ社製、ＰＥＢＡＸ４０
３３）と、液晶ポリマー（ユニチカ（株）製のロッドラ
ンＬＣ３０００）と、を配合比７対３（重量比）の割合
でドライブレンドし、得られた組成物を２２０℃で押出
成形して厚み２ｍｍの長尺なシートを得た。なお、押出
温度時の熱可塑性エラストマーの粘度は、３．１×１０
3ポイズ、液晶ポリマーの粘度は１．０５×１０4ポイズ
であった。
【００３８】このシートから引張強度と線膨張係数を測
定した。その結果、引張強度は７２０Ｋｇｆ／ｃｍ2、
線膨張係数は、２．０×１０-5mm/mm/℃であった。
定した。その結果、引張強度は７２０Ｋｇｆ／ｃｍ2、
線膨張係数は、２．０×１０-5mm/mm/℃であった。
【００３９】（比較例１）液晶ポリマーを使用しないで
ポリエーテルアミド系熱可塑性エラストマー（ＡＴＯＣ
ＨＥＭ社製、ＰＥＢＡＸ４０３３）のみを使用したこと
以外は、実施例１と同様にしてシートを作成し、このシ
ートについて実施例１と同様に引張強度を測定した。な
お、押出時の熱可塑性エラストマーの粘度は、３．１×
１０3ポイズであった。
ポリエーテルアミド系熱可塑性エラストマー（ＡＴＯＣ
ＨＥＭ社製、ＰＥＢＡＸ４０３３）のみを使用したこと
以外は、実施例１と同様にしてシートを作成し、このシ
ートについて実施例１と同様に引張強度を測定した。な
お、押出時の熱可塑性エラストマーの粘度は、３．１×
１０3ポイズであった。
【００４０】その結果、引張強度は３２０Ｋｇｆ／ｃｍ
2であった。また、線膨張係数は、２３×１０-5mm/mm/
℃であった。
2であった。また、線膨張係数は、２３×１０-5mm/mm/
℃であった。
【００４１】（実施例２）粘度の比較的低いポリエーテ
ルアミド系熱可塑性エラストマー（ＡＴＯＣＨＥＭ社
製、ＰＥＢＡＸ３５３３）を用いたこと以外は、実施例
１と同様にしてシートを作成し、このシートについて実
施例１と同様に引張強度を測定した。なお、押出時の熱
可塑性エラストマーの粘度は、１．５×１０3ポイズ、
液晶ポリマーの粘度は１．０５×１０4ポイズであっ
た。
ルアミド系熱可塑性エラストマー（ＡＴＯＣＨＥＭ社
製、ＰＥＢＡＸ３５３３）を用いたこと以外は、実施例
１と同様にしてシートを作成し、このシートについて実
施例１と同様に引張強度を測定した。なお、押出時の熱
可塑性エラストマーの粘度は、１．５×１０3ポイズ、
液晶ポリマーの粘度は１．０５×１０4ポイズであっ
た。
【００４２】その結果、引張強度は６９０Ｋｇｆ／ｃｍ
2であった。また、線膨張係数は、１．５×１０-5mm/mm
/℃であった。
2であった。また、線膨張係数は、１．５×１０-5mm/mm
/℃であった。
【００４３】（比較例２）液晶ポリマーを使用しないで
ポリエーテルアミド系熱可塑性エラストマー（ＡＴＯＣ
ＨＥＭ社製、ＰＥＢＡＸ３５３３）のみを使用したこと
以外は、実施例２と同様にしてシートを作成し、このシ
ートについて実施例１と同様に引張強度を測定した。な
お、押出時の熱可塑性エラストマーの粘度は、１．５×
１０3ポイズであった。
ポリエーテルアミド系熱可塑性エラストマー（ＡＴＯＣ
ＨＥＭ社製、ＰＥＢＡＸ３５３３）のみを使用したこと
以外は、実施例２と同様にしてシートを作成し、このシ
ートについて実施例１と同様に引張強度を測定した。な
お、押出時の熱可塑性エラストマーの粘度は、１．５×
１０3ポイズであった。
【００４４】その結果、引張強度は３５０Ｋｇｆ／ｃｍ
2であった。また、線膨張係数は、１２×１０-5mm/mm/
℃であった。
2であった。また、線膨張係数は、１２×１０-5mm/mm/
℃であった。
【００４５】（実施例３）熱可塑性エラストマーとして
ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（日本ミラクトラ
ン社製、Ｅ９９８）を用いたこと以外は、実施例１と同
様にしてシートを作成し、このシートについて実施例１
と同様に引張強度を測定した。なお、押出時の熱可塑性
エラストマーの粘度は、５．３×１０3ポイズ、液晶ポ
リマーの粘度は１．０５×１０4ポイズであった。
ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（日本ミラクトラ
ン社製、Ｅ９９８）を用いたこと以外は、実施例１と同
様にしてシートを作成し、このシートについて実施例１
と同様に引張強度を測定した。なお、押出時の熱可塑性
エラストマーの粘度は、５．３×１０3ポイズ、液晶ポ
リマーの粘度は１．０５×１０4ポイズであった。
【００４６】その結果、引張強度は７８０Ｋｇｆ／ｃｍ
2であった。また、線膨張係数は、３．０×１０-5mm/mm
/℃であった。
2であった。また、線膨張係数は、３．０×１０-5mm/mm
/℃であった。
【００４７】（比較例３）液晶ポリマーを使用しないで
ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（日本ミラクトラ
ン社製、Ｅ９９８）のみを使用したこと以外は、実施例
３と同様にしてシートを作成し、このシートについて実
施例１と同様に引張強度を測定した。なお、押出時の熱
可塑性エラストマーの粘度は、５．３×１０3ポイズで
あった。
ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（日本ミラクトラ
ン社製、Ｅ９９８）のみを使用したこと以外は、実施例
３と同様にしてシートを作成し、このシートについて実
施例１と同様に引張強度を測定した。なお、押出時の熱
可塑性エラストマーの粘度は、５．３×１０3ポイズで
あった。
【００４８】その結果、引張強度は４１０Ｋｇｆ／ｃｍ
2であった。また、線膨張係数は、２５×１０-5mm/mm/
℃であった。
2であった。また、線膨張係数は、２５×１０-5mm/mm/
℃であった。
【００４９】（実施例４）熱可塑性エラストマーとして
比較的粘度の低いポリウレタン系熱可塑性エラストマー
（日本ミラクトラン社製、Ｅ９８０）を用いたこと以外
は、実施例１と同様にしてシートを作成し、このシート
について実施例１と同様に引張強度を測定した。なお、
押出時の熱可塑性エラストマーの粘度は、２．０×１０
3ポイズ、液晶ポリマーの粘度は１．０５×１０4ポイズ
であった。
比較的粘度の低いポリウレタン系熱可塑性エラストマー
（日本ミラクトラン社製、Ｅ９８０）を用いたこと以外
は、実施例１と同様にしてシートを作成し、このシート
について実施例１と同様に引張強度を測定した。なお、
押出時の熱可塑性エラストマーの粘度は、２．０×１０
3ポイズ、液晶ポリマーの粘度は１．０５×１０4ポイズ
であった。
【００５０】その結果、引張強度は７６０Ｋｇｆ／ｃｍ
2であった。また、線膨張係数は、２．０×１０-5mm/mm
/℃であった。
2であった。また、線膨張係数は、２．０×１０-5mm/mm
/℃であった。
【００５１】（比較例４）液晶ポリマーを使用しないで
ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（日本ミラクトラ
ン社製、Ｅ９８０）のみを使用したこと以外は、実施例
４と同様にしてシートを作成し、このシートについて実
施例１と同様に引張強度を測定した。なお、押出時の熱
可塑性エラストマーの粘度は、２．０×１０3ポイズで
あった。
ポリウレタン系熱可塑性エラストマー（日本ミラクトラ
ン社製、Ｅ９８０）のみを使用したこと以外は、実施例
４と同様にしてシートを作成し、このシートについて実
施例１と同様に引張強度を測定した。なお、押出時の熱
可塑性エラストマーの粘度は、２．０×１０3ポイズで
あった。
【００５２】その結果、引張強度は４００Ｋｇｆ／ｃｍ
2であった。また、線膨張係数は、２０×１０-5mm/mm/
℃であった。
2であった。また、線膨張係数は、２０×１０-5mm/mm/
℃であった。
【００５３】
【発明の効果】本発明によれば、ベルト本体内で偏分散
した繊維状補強材がベルト心線として機能するため、強
度の高い伝動ベルトが得られる。しかも、この繊維状補
強材はベルト本体のプーリー側表面部には存在しないか
または比較的少ない割合で存在するので、伝動ベルトの
プーリー側表面部の摩擦係数を比較的高くできて伝達能
力が高くかつ耐屈曲性を維持して走行寿命が低下するこ
ともない。
した繊維状補強材がベルト心線として機能するため、強
度の高い伝動ベルトが得られる。しかも、この繊維状補
強材はベルト本体のプーリー側表面部には存在しないか
または比較的少ない割合で存在するので、伝動ベルトの
プーリー側表面部の摩擦係数を比較的高くできて伝達能
力が高くかつ耐屈曲性を維持して走行寿命が低下するこ
ともない。
【００５４】また、高強度で線膨張係数が比較的低いの
で、長時間の使用によっても伝動能力の高いベルトが得
られる。
で、長時間の使用によっても伝動能力の高いベルトが得
られる。
【００５５】さらに、従来の帆布や心線等を用いてベル
ト本体を補強する場合のように、接着処理等の加工工程
が不要であるため、高強度で摩擦係数の高い伝動ベルト
を安価にて生産性よく製造することができる。
ト本体を補強する場合のように、接着処理等の加工工程
が不要であるため、高強度で摩擦係数の高い伝動ベルト
を安価にて生産性よく製造することができる。
【図１】本発明の伝動ベルトの一実施例の側面図であ
る。
る。
【図２】本発明の伝動ベルトの他の実施例の側面図であ
る。
る。
【図３】本発明の伝動ベルトのさらに他の実施例の側面
図である。
図である。
１ ベルト本体
２ 繊維状補強材
３ 表面層
４ 外層
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
// Ｂ２９Ｋ 101:12 Ｂ２９Ｋ 101:12
105:10 105:10
(72)発明者 井上 栄治
奈良県大和郡山市池沢町172 ニッタ株
式会社 奈良工場内
(56)参考文献 特開 平２−239006（ＪＰ，Ａ)
実開 平２−120410（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B29D 29/00
B29C 47/06
B32B 5/14
B32B 25/02
F16G 1/08
Claims (4)
- 【請求項１】 熱可塑性エラストマーからなる単層のベ
ルト本体と、該ベルト本体の中に分散されており該ベル
ト本体の長手方向に配向した液晶ポリマーからなる繊維
状補強材と、を有し、 該ベルト本体の厚み方向における中央側に存在する繊維
状補強材の分散密度が外側に存在する繊維状補強材の分
散密度に比して高く、ベルト本体の両表面部に該繊維状
補強材の存在しない表層が形成されている、伝動ベル
ト。 - 【請求項２】 熱可塑性エラストマーと液晶ポリマーと
を含む組成物を押出成形して伝動ベルトを製造する方法
であって、 液晶ポリマーの溶融粘度が熱可塑性エラストマーの溶融
粘度に比して高い状態で組成物を押出成形することを特
徴とする伝動ベルトの製造方法。 - 【請求項３】 前記熱可塑性エラストマーの溶融粘度に
対する前記液晶ポリマーの溶融粘度の比が２〜200であ
る請求項２に記載の伝動ベルトの製造方法。 - 【請求項４】 前記熱可塑性エラストマーの溶融粘度が
５０ポイズ〜１０，０００ポイズであり、前記液晶ポリ
マーの溶融粘度が１００ポイズ〜２０，０００ポイズで
ある請求項２または３に記載の伝動ベルトの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07762894A JP3515608B2 (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | 伝動ベルト及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07762894A JP3515608B2 (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | 伝動ベルト及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07276525A JPH07276525A (ja) | 1995-10-24 |
| JP3515608B2 true JP3515608B2 (ja) | 2004-04-05 |
Family
ID=13639174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07762894A Expired - Fee Related JP3515608B2 (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | 伝動ベルト及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3515608B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7406996B2 (ja) * | 2020-01-15 | 2023-12-28 | ニッタ株式会社 | 伝動ベルト |
-
1994
- 1994-04-15 JP JP07762894A patent/JP3515608B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07276525A (ja) | 1995-10-24 |
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