JP3506572B2 - 弾性糸の給糸方法 - Google Patents
弾性糸の給糸方法Info
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- JP3506572B2 JP3506572B2 JP26841496A JP26841496A JP3506572B2 JP 3506572 B2 JP3506572 B2 JP 3506572B2 JP 26841496 A JP26841496 A JP 26841496A JP 26841496 A JP26841496 A JP 26841496A JP 3506572 B2 JP3506572 B2 JP 3506572B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、弾性糸をパッケー
ジから解舒して、低張力を安定的に付加した状態で、糸
加工域へ導入する弾性糸の給糸方法に関する。
ジから解舒して、低張力を安定的に付加した状態で、糸
加工域へ導入する弾性糸の給糸方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】糸条をパッケージから解舒する方法とし
ては、大別して２通りある。その１は、パッケージを静
置し、軸方向に糸を引出すオーバーエンド解舒であり、
その２は、パッケージをその軸を中心に回転させ、軸に
垂直にかつパッケージの接線方向に糸条を引出す横解舒
である。
ては、大別して２通りある。その１は、パッケージを静
置し、軸方向に糸を引出すオーバーエンド解舒であり、
その２は、パッケージをその軸を中心に回転させ、軸に
垂直にかつパッケージの接線方向に糸条を引出す横解舒
である。
【０００３】通常、非弾性糸では、前者のオーバーエン
ド解舒が採用され、ゴム状弾性糸では横解舒が採用され
ている。オーバーエンド解舒が弾性糸の解舒に使用され
ない理由は、弾性糸固有の性質に由来して、糸条がスム
ースに解舒されず、また、小さな張力で糸条が伸びるの
で、糸加工装置に供給される糸条に繊度変動、伸度変動
を持ち込み、その変動を持った弾性糸が非弾性糸と混
繊、混合仮撚、タスランなどの糸加工で複合されると、
製品に染着カスリ斑、引きつり、弾性糸被覆不良による
目むきなどの問題を生じるからである。
ド解舒が採用され、ゴム状弾性糸では横解舒が採用され
ている。オーバーエンド解舒が弾性糸の解舒に使用され
ない理由は、弾性糸固有の性質に由来して、糸条がスム
ースに解舒されず、また、小さな張力で糸条が伸びるの
で、糸加工装置に供給される糸条に繊度変動、伸度変動
を持ち込み、その変動を持った弾性糸が非弾性糸と混
繊、混合仮撚、タスランなどの糸加工で複合されると、
製品に染着カスリ斑、引きつり、弾性糸被覆不良による
目むきなどの問題を生じるからである。
【０００４】これに対して、横解舒で、かつ、パッケー
ジを一定速度で回転させるフリクション駆動装置を設け
て解舒する場合には、弾性糸を一定解舒張力で一定量安
定して解舒することができるが、その反面、フリクショ
ン駆動装置を設置する為の費用がかかり、またパッケー
ジが回転している為に、トランスファーテールを利用し
て原糸を途切れることなく供給して連続加工するという
ことができず、弾性糸のパッケージが空になると一旦機
械を止め新しいパッケージを供給し、再度糸掛けをして
加工を再開しなければならないという問題がある。
ジを一定速度で回転させるフリクション駆動装置を設け
て解舒する場合には、弾性糸を一定解舒張力で一定量安
定して解舒することができるが、その反面、フリクショ
ン駆動装置を設置する為の費用がかかり、またパッケー
ジが回転している為に、トランスファーテールを利用し
て原糸を途切れることなく供給して連続加工するという
ことができず、弾性糸のパッケージが空になると一旦機
械を止め新しいパッケージを供給し、再度糸掛けをして
加工を再開しなければならないという問題がある。
【０００５】以上のような事から、弾性糸にオーバーエ
ンド解舒を採用し、安定した張力下に糸加工域へ給糸す
る方法が種々検討されてきたが、未だ満足できる方法は
提案されていない。
ンド解舒を採用し、安定した張力下に糸加工域へ給糸す
る方法が種々検討されてきたが、未だ満足できる方法は
提案されていない。
【０００６】例えば、非弾性糸の場合には、解舒張力を
安定化させる効果的な方法として、張力補償機能を持つ
噛み込み方式のコンペンセーターを使用する。非弾性糸
のパッケージと供給ローラの間にコンペンセーターを設
けると、パッケージからの解舒張力の変動に応じて、コ
ンペンセーターと供給ローラの間の張力が高くなればそ
の張力でコンペンセーターの噛み込み押し広げて浅く
し、糸条を通過し易くし、張力が低くなるとコンペンセ
ーターの噛み込みが深くなって糸条に張力を付加し、安
定した張力で供給ローラを通過するようになる。
安定化させる効果的な方法として、張力補償機能を持つ
噛み込み方式のコンペンセーターを使用する。非弾性糸
のパッケージと供給ローラの間にコンペンセーターを設
けると、パッケージからの解舒張力の変動に応じて、コ
ンペンセーターと供給ローラの間の張力が高くなればそ
の張力でコンペンセーターの噛み込み押し広げて浅く
し、糸条を通過し易くし、張力が低くなるとコンペンセ
ーターの噛み込みが深くなって糸条に張力を付加し、安
定した張力で供給ローラを通過するようになる。
【０００７】ところが、このようなコンペンセーターを
弾性糸に使った場合には、弾性糸特有の小さな力で大変
形を起し易い性質の為、コンペンセーターと供給ローラ
の間で張力が高くなれば、コンペンセーターと供給ロー
ラの間で弾性糸を引張り伸すことになり、張力安定の効
果は全くなく、むしろコンペンセーターを設けると逆に
張力変動が大きくなってしまって、非弾性糸で効果的な
張力安定化の手段が、弾性糸には役立たない。
弾性糸に使った場合には、弾性糸特有の小さな力で大変
形を起し易い性質の為、コンペンセーターと供給ローラ
の間で張力が高くなれば、コンペンセーターと供給ロー
ラの間で弾性糸を引張り伸すことになり、張力安定の効
果は全くなく、むしろコンペンセーターを設けると逆に
張力変動が大きくなってしまって、非弾性糸で効果的な
張力安定化の手段が、弾性糸には役立たない。
【０００８】このようなことから、弾性糸をオーバーエ
ンド解舒した場合の張力安定化手段の開発が望まれてい
た。
ンド解舒した場合の張力安定化手段の開発が望まれてい
た。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、弾性
糸をパッケージから解舒して糸加工域に導入するに際
し、特にオーバーエンド解舒で、安定した張力を付加し
て給糸する方法を提供することにある。
糸をパッケージから解舒して糸加工域に導入するに際
し、特にオーバーエンド解舒で、安定した張力を付加し
て給糸する方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、弾性糸をパッ
ケージから解舒し、ヤーンガイドを経て、供給ローラを
介して糸加工域に導入するに際し、糸条パッケージと供
給ローラとの間に設けた、糸条と間歇接触してその接触
摩擦により回転するガイドによって、解舒された弾性糸
に張力を付加した状態で供給ローラに案内することを特
徴とする弾性糸の給糸方法である。
ケージから解舒し、ヤーンガイドを経て、供給ローラを
介して糸加工域に導入するに際し、糸条パッケージと供
給ローラとの間に設けた、糸条と間歇接触してその接触
摩擦により回転するガイドによって、解舒された弾性糸
に張力を付加した状態で供給ローラに案内することを特
徴とする弾性糸の給糸方法である。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の添付図面を参照し
つつ詳細に説明する。図１は、本発明の一実施態様を説
明する為の工程の模式図である。本発明に使用する弾性
糸は、ゴム状弾性を有する糸であり、ゴム糸、ポリウレ
タン弾性糸またはブロック共重合ポリエーテル・エステ
ル弾性糸である。
つつ詳細に説明する。図１は、本発明の一実施態様を説
明する為の工程の模式図である。本発明に使用する弾性
糸は、ゴム状弾性を有する糸であり、ゴム糸、ポリウレ
タン弾性糸またはブロック共重合ポリエーテル・エステ
ル弾性糸である。
【００１２】弾性糸２はパッケージ１から解舒され、ヤ
ーンガイド３を通って、糸条と間歇接触してその接触摩
擦により回転するガイド４によって、解舒された弾性糸
に張力を付加した状態で、供給ローラ５を介して糸加工
域６へ導入される。
ーンガイド３を通って、糸条と間歇接触してその接触摩
擦により回転するガイド４によって、解舒された弾性糸
に張力を付加した状態で、供給ローラ５を介して糸加工
域６へ導入される。
【００１３】弾性糸２はパッケージ１から解舒される時
ガイド３との間で解舒バルーニングを起す。この解舒バ
ルーニングは、実撚カバリング加工のような数ｍ／ｍｉ
ｎ以下の解舒の時は比較的影響が少いが、複合仮撚加
工、混繊インターレース加工、そして複合タスラン加工
のように数＋ｍ／ｍｉｎ以上の解舒の時は、大きな張力
変動を起す。バルーニングが脹むときには弾性糸が引張
られ、バルーニングが萎むときには弾性糸が緩む。この
緩みが供給ローラ５を介して糸加工域６へ導入される
と、糸加工が不均一になり、弾性糸を他の糸で被覆する
カバリング性不良部（所謂目むき）を生じてしまう。
ガイド３との間で解舒バルーニングを起す。この解舒バ
ルーニングは、実撚カバリング加工のような数ｍ／ｍｉ
ｎ以下の解舒の時は比較的影響が少いが、複合仮撚加
工、混繊インターレース加工、そして複合タスラン加工
のように数＋ｍ／ｍｉｎ以上の解舒の時は、大きな張力
変動を起す。バルーニングが脹むときには弾性糸が引張
られ、バルーニングが萎むときには弾性糸が緩む。この
緩みが供給ローラ５を介して糸加工域６へ導入される
と、糸加工が不均一になり、弾性糸を他の糸で被覆する
カバリング性不良部（所謂目むき）を生じてしまう。
【００１４】回転するガイド４はヤーンガイド３と供給
ローラ５との間で、前記のような現象によって弾性糸２
の張力が大幅に変動している場所に設けられる。
ローラ５との間で、前記のような現象によって弾性糸２
の張力が大幅に変動している場所に設けられる。
【００１５】回転するガイド４は糸条２と間歇接触して
いるので、その回転速度は入力される張力の変動に応じ
てそのまま速度変化することはなく、糸条２と回転する
ガイド４との間でスリップを起こし、回転速度が適度の
範囲内に維持され、糸条の張力をコンペンセートするよ
うに作用する。そして、回転するガイド４は糸条との接
触摩擦により自由回転するので、糸条に安定化した低い
水準の張力が付加される。
いるので、その回転速度は入力される張力の変動に応じ
てそのまま速度変化することはなく、糸条２と回転する
ガイド４との間でスリップを起こし、回転速度が適度の
範囲内に維持され、糸条の張力をコンペンセートするよ
うに作用する。そして、回転するガイド４は糸条との接
触摩擦により自由回転するので、糸条に安定化した低い
水準の張力が付加される。
【００１６】弾性糸の場合、前記したように噛み込み式
のコンペンセーターは全く役に立たなかったのに対し
て、本発明の回転するガイドによれば、うまくコントロ
ールされ、かつ低い張力を付加することができる。
のコンペンセーターは全く役に立たなかったのに対し
て、本発明の回転するガイドによれば、うまくコントロ
ールされ、かつ低い張力を付加することができる。
【００１７】ここでガイド３は、弾性糸との摩擦力が出
来るだけ小さいものが良く、梨地クロームメッキガイド
や粒子が丸味を帯びたセラミックガイドを使用するのが
好ましい。ガイドの形状は環状のものが好適で、閉じた
環状、一部が開いた環状、筒状、スネールガイド等が適
している。
来るだけ小さいものが良く、梨地クロームメッキガイド
や粒子が丸味を帯びたセラミックガイドを使用するのが
好ましい。ガイドの形状は環状のものが好適で、閉じた
環状、一部が開いた環状、筒状、スネールガイド等が適
している。
【００１８】その際、糸条と間歇接触し、その接触摩擦
により回転するガイド４は、その平均回転周速度（Ｖ′
G ）が、供給ローラ５の回転周速度（ＶR ）に対して、
０．５５ＶR ≦Ｖ′G ≦０．９５ＶR の関係で回転する
ことが好ましく、更に好ましくは０．６５ＶR ≦Ｖ′G
≦０．８５ＶR である。ここでＶG ≦０．９５ＶR とす
るのは、弾性糸に低張力ではあるが、張力を付加する為
であり、目むき欠点を防止する為である。
により回転するガイド４は、その平均回転周速度（Ｖ′
G ）が、供給ローラ５の回転周速度（ＶR ）に対して、
０．５５ＶR ≦Ｖ′G ≦０．９５ＶR の関係で回転する
ことが好ましく、更に好ましくは０．６５ＶR ≦Ｖ′G
≦０．８５ＶR である。ここでＶG ≦０．９５ＶR とす
るのは、弾性糸に低張力ではあるが、張力を付加する為
であり、目むき欠点を防止する為である。
【００１９】Ｖ′G ＞０．９５ＶR では緩み張力の影響
で糸加工が不均一になることがあり、特にＶ′G ≧ＶR
では、緩みが糸加工域に入り糸加工が不均一になり目む
き欠点を生じやすくなる。
で糸加工が不均一になることがあり、特にＶ′G ≧ＶR
では、緩みが糸加工域に入り糸加工が不均一になり目む
き欠点を生じやすくなる。
【００２０】逆にＶ′G ＜０．５５ＶR では弾性糸にか
かる張力が高くなり、伸張変形を伴うのでこの場合も張
力が不安定になる。
かる張力が高くなり、伸張変形を伴うのでこの場合も張
力が不安定になる。
【００２１】回転するガイド４の平均回転周速度（Ｖ′
G ）を供給ローラの回転周速度（ＶR ）に対して、０．
５５ＶR ≦Ｖ′G ≦０．９５ＶR として、低張力ではあ
るが、張力を付加し、更に、該回転するガイド４の回転
周速度（ＶG ）を平均回転周速度（Ｖ′G ）の周りに±
０．１２ＶR （但し、Ｖ′G ＋０．１２ＶR ＜ＶR ）の
範囲内で変化させて、弾性糸の張力を安定化させる。Ｖ
G が、ＶG ＞Ｖ′G ＋０．１２ＶR 或はＶG ＜Ｖ′G −
０．１２ＶR の範囲まで回転速度の変化を起こすと張力
を安定化させ難い。
G ）を供給ローラの回転周速度（ＶR ）に対して、０．
５５ＶR ≦Ｖ′G ≦０．９５ＶR として、低張力ではあ
るが、張力を付加し、更に、該回転するガイド４の回転
周速度（ＶG ）を平均回転周速度（Ｖ′G ）の周りに±
０．１２ＶR （但し、Ｖ′G ＋０．１２ＶR ＜ＶR ）の
範囲内で変化させて、弾性糸の張力を安定化させる。Ｖ
G が、ＶG ＞Ｖ′G ＋０．１２ＶR 或はＶG ＜Ｖ′G −
０．１２ＶR の範囲まで回転速度の変化を起こすと張力
を安定化させ難い。
【００２２】前記のように、該回転するガイド４の回転
速度（ＶG ）及び平均回転速度（Ｖ′G ）を供給ローラ
の回転速度（ＶR ）に対して、０．５５ＶR ≦Ｖ′G ≦
０．９５ＶR 及びＶG ＝Ｖ′G ±０．１２ＶR の関係を
満足させるには、回転ガイド４の使用を以下のようにす
る。
速度（ＶG ）及び平均回転速度（Ｖ′G ）を供給ローラ
の回転速度（ＶR ）に対して、０．５５ＶR ≦Ｖ′G ≦
０．９５ＶR 及びＶG ＝Ｖ′G ±０．１２ＶR の関係を
満足させるには、回転ガイド４の使用を以下のようにす
る。
【００２３】回転するガイド４は、糸条と接触する部分
の長さ（Ｌ1 ）と糸条と接触しない部分の長さ（Ｌ2 ）
との比を１：０．８〜１：２．５として、糸条と間歇接
触させ、その接触摩擦により回転させる。接触する部分
の長さの（Ｌ1 ）比率が多くなりすぎると、パッケージ
１から解舒されたときに生じるバルーニング張力の変化
の幅に対して回転するガイド４の回転周速度ＶG がその
まま呼応して変化するので、弾性糸の張力を安定化させ
ることが困難となり、全てが接触する部分となった回転
ガイドでは、本発明の効果は得られない。また、逆に接
触する部分の長さ（Ｌ2 ）の比が少なくなりすぎると、
弾性糸と回転するガイドとの摩擦が小さくなりすぎて必
要な回転周速度が得られず、過大な張力がかかり張力変
動も大きくなってしまう。
の長さ（Ｌ1 ）と糸条と接触しない部分の長さ（Ｌ2 ）
との比を１：０．８〜１：２．５として、糸条と間歇接
触させ、その接触摩擦により回転させる。接触する部分
の長さの（Ｌ1 ）比率が多くなりすぎると、パッケージ
１から解舒されたときに生じるバルーニング張力の変化
の幅に対して回転するガイド４の回転周速度ＶG がその
まま呼応して変化するので、弾性糸の張力を安定化させ
ることが困難となり、全てが接触する部分となった回転
ガイドでは、本発明の効果は得られない。また、逆に接
触する部分の長さ（Ｌ2 ）の比が少なくなりすぎると、
弾性糸と回転するガイドとの摩擦が小さくなりすぎて必
要な回転周速度が得られず、過大な張力がかかり張力変
動も大きくなってしまう。
【００２４】Ｌ1 とＬ2 との比が１：０．８〜１：２．
５の場合は、弾性糸２のパッケージ１からの解舒張力が
高くなりすぎた時には、弾性糸２と回転するガイド４と
の接触摩擦が高くなり、回転するガイド４は速く回転し
ようとするが、Ｌ1 とＬ2 との比率で間歇接触するの
で、回転するガイド４の周上で糸がスリップを起こし、
ガイド４がＶG ＝Ｖ′G ±０．１２ＶR を満足する範囲
内で回転して、張力変動を少なくしようとする。逆に解
舒張力が低くなりすぎた時には、弾性糸２と回転するガ
イド４との接触摩擦が低くなり、ガイド４は遅く回転し
ようとするが、間歇接触するので、回転するガイド４の
周上で糸がスリップを起こし、同様にガイド４がＶG ＝
Ｖ′G ±０．１２ＶR を満足する範囲内で回転して、張
力変動を少なくしようとする。
５の場合は、弾性糸２のパッケージ１からの解舒張力が
高くなりすぎた時には、弾性糸２と回転するガイド４と
の接触摩擦が高くなり、回転するガイド４は速く回転し
ようとするが、Ｌ1 とＬ2 との比率で間歇接触するの
で、回転するガイド４の周上で糸がスリップを起こし、
ガイド４がＶG ＝Ｖ′G ±０．１２ＶR を満足する範囲
内で回転して、張力変動を少なくしようとする。逆に解
舒張力が低くなりすぎた時には、弾性糸２と回転するガ
イド４との接触摩擦が低くなり、ガイド４は遅く回転し
ようとするが、間歇接触するので、回転するガイド４の
周上で糸がスリップを起こし、同様にガイド４がＶG ＝
Ｖ′G ±０．１２ＶR を満足する範囲内で回転して、張
力変動を少なくしようとする。
【００２５】以上のようにして、弾性糸２の張力は供給
ローラ５の直前で、平均張力が７×１０-3ｇ／ｄｅ〜５
０×１０-3ｇ／ｄｅの範囲でコントロールされ、特別解
舒性の悪い糸でない限り、１４×１０-3ｇ／ｄｅ〜３８
×１０-3ｇ／ｄｅの範囲でコントロールされる。平均張
力が７×１０-3未満では、張力変動で緩みが糸加工域に
入り弾性糸が他の糸で被覆されない所謂目むき欠点を生
じる。逆に平均張力が５０×１０-3ｇ／ｄｅを越えると
弾性糸が伸張され、張力変動が弾性糸の繊度変動、伸度
変動として問題を起こす。
ローラ５の直前で、平均張力が７×１０-3ｇ／ｄｅ〜５
０×１０-3ｇ／ｄｅの範囲でコントロールされ、特別解
舒性の悪い糸でない限り、１４×１０-3ｇ／ｄｅ〜３８
×１０-3ｇ／ｄｅの範囲でコントロールされる。平均張
力が７×１０-3未満では、張力変動で緩みが糸加工域に
入り弾性糸が他の糸で被覆されない所謂目むき欠点を生
じる。逆に平均張力が５０×１０-3ｇ／ｄｅを越えると
弾性糸が伸張され、張力変動が弾性糸の繊度変動、伸度
変動として問題を起こす。
【００２６】更に、回転するガイド４について例をあげ
て詳しく説明する。図２に例示するガイドは、２枚の円
板７、７′の間に、糸条ガイド溝（糸条が接触する部
分）８を有する多数の糸条接触片９を円周上に配置した
ものである。この他、図３に示すように角１２と窪１３
とを交互に有する多角形体や、図４（イ）に示したよう
な接触片１４を図４（ロ）に示すように円板に同心円上
に配置して取付、それを２枚用意して対面させ図４
（ハ）のように接触片１４、１４′を噛み合わせ糸条が
接触するガイド溝１６を形成させたものでもよい。図４
（ハ）において、接触片１４、１４′は接触させてもよ
いし、または、その間に糸が接触しない空間を設けて交
互に配置してもよい。
て詳しく説明する。図２に例示するガイドは、２枚の円
板７、７′の間に、糸条ガイド溝（糸条が接触する部
分）８を有する多数の糸条接触片９を円周上に配置した
ものである。この他、図３に示すように角１２と窪１３
とを交互に有する多角形体や、図４（イ）に示したよう
な接触片１４を図４（ロ）に示すように円板に同心円上
に配置して取付、それを２枚用意して対面させ図４
（ハ）のように接触片１４、１４′を噛み合わせ糸条が
接触するガイド溝１６を形成させたものでもよい。図４
（ハ）において、接触片１４、１４′は接触させてもよ
いし、または、その間に糸が接触しない空間を設けて交
互に配置してもよい。
【００２７】回転するガイドが間歇接触する部分の材質
は、弾性糸との摩擦力が小さいものがよく、丸味を帯び
た粒子或は平板状の粒子からなるセラミック、梨地クロ
ムメッキされた金属等が好ましい。
は、弾性糸との摩擦力が小さいものがよく、丸味を帯び
た粒子或は平板状の粒子からなるセラミック、梨地クロ
ムメッキされた金属等が好ましい。
【００２８】回転するガイドの直径（Ｄ）と重量（Ｗ）
は、弾性糸に低い張力を安定して付加する目的から、直
径（Ｄ）は糸条が接触する部分を結んで形成される円の
直径で１５〜１００ｍｍが好ましく、２０〜４０ｍｍが
より好ましい。重さ（Ｗｇ）は弾性糸の繊度（Ｄｅデニ
ール）との関係で、５×１０-2Ｄｅ≦Ｗ≦２０×１０-2
Ｄｅが好ましく、更に８×１０-2Ｄｅ≦Ｗ≦１５×１０
-2Ｄｅがより好ましい。
は、弾性糸に低い張力を安定して付加する目的から、直
径（Ｄ）は糸条が接触する部分を結んで形成される円の
直径で１５〜１００ｍｍが好ましく、２０〜４０ｍｍが
より好ましい。重さ（Ｗｇ）は弾性糸の繊度（Ｄｅデニ
ール）との関係で、５×１０-2Ｄｅ≦Ｗ≦２０×１０-2
Ｄｅが好ましく、更に８×１０-2Ｄｅ≦Ｗ≦１５×１０
-2Ｄｅがより好ましい。
【００２９】回転するガイドの軸にはベアリングを使用
し、出来るだけ軽く回転し、糸条の接触摩擦に追随して
回転速度が変化するものが適している。
し、出来るだけ軽く回転し、糸条の接触摩擦に追随して
回転速度が変化するものが適している。
【００３０】糸条が間歇接触する接触片での接触長は１
片当たり０．５〜３ｍｍが好ましく、０．８〜１．３ｍ
ｍがより好ましい。
片当たり０．５〜３ｍｍが好ましく、０．８〜１．３ｍ
ｍがより好ましい。
【００３１】また、接触部（接触片）の数は、ガイドの
直径との関係で、１０〜５０個の範囲から選べばよく、
通常２０〜４０個が好ましい。
直径との関係で、１０〜５０個の範囲から選べばよく、
通常２０〜４０個が好ましい。
【００３２】回転するガイドへの糸条の接触長は、ガイ
ドの全周を一周させてもよいが、通常１／４〜１／２接
触させるのが糸の走行性がよい。
ドの全周を一周させてもよいが、通常１／４〜１／２接
触させるのが糸の走行性がよい。
【００３３】回転するガイド４を設ける位置は、低張力
を安定して付加する点から図１に例示したようにパッケ
ージの軸の略中心位置に置いたヤーンガイド３の直後に
設けるのが最も好ましい。もし、ヤーンガイド３の後に
別のヤーンガイドを置いて糸道を屈曲させる場合には、
ヤーンガイド３と回転するガイド４との間で合計９０度
以下の屈曲に止めることが好ましい。
を安定して付加する点から図１に例示したようにパッケ
ージの軸の略中心位置に置いたヤーンガイド３の直後に
設けるのが最も好ましい。もし、ヤーンガイド３の後に
別のヤーンガイドを置いて糸道を屈曲させる場合には、
ヤーンガイド３と回転するガイド４との間で合計９０度
以下の屈曲に止めることが好ましい。
【００３４】次に、本発明の弾性糸の給糸方法が効果的
に使用される糸加工域について説明する。この弾性糸の
給糸方法は、弾性糸を芯として、被弾性糸を側糸として
被覆する糸加工に効果を発揮し、複合仮撚加工、複合タ
スラン加工、複合混繊加工等に適用できる。
に使用される糸加工域について説明する。この弾性糸の
給糸方法は、弾性糸を芯として、被弾性糸を側糸として
被覆する糸加工に効果を発揮し、複合仮撚加工、複合タ
スラン加工、複合混繊加工等に適用できる。
【００３５】その中でも、複合仮撚加工においては、弾
性糸の瞬間的な緩みが仮撚の撚張力バランスの関係から
弾性糸が複合仮撚加工糸の側糸より外側に現われ、所謂
目むき現象を起こし織編物の品質欠点になるので、その
解決策として本発明の方法の適用が有効である。
性糸の瞬間的な緩みが仮撚の撚張力バランスの関係から
弾性糸が複合仮撚加工糸の側糸より外側に現われ、所謂
目むき現象を起こし織編物の品質欠点になるので、その
解決策として本発明の方法の適用が有効である。
【００３６】以下、弾性糸を芯とし、ポリエステルフィ
ラメントを側糸とする複合仮撚加工を例にあげて説明す
る。
ラメントを側糸とする複合仮撚加工を例にあげて説明す
る。
【００３７】図５において、弾性糸２は、パッケージ１
から解舒され、ヤーンガイド３を通って、糸条と間歇接
触し、その接触摩擦により回転するガイド４によって、
解舒された弾性糸に低い張力を付加した状態で、供給ロ
ーラ５を介して糸加工域へ導入される。
から解舒され、ヤーンガイド３を通って、糸条と間歇接
触し、その接触摩擦により回転するガイド４によって、
解舒された弾性糸に低い張力を付加した状態で、供給ロ
ーラ５を介して糸加工域へ導入される。
【００３８】弾性糸２は、ローラ５をローラ１８の間で
予備延伸され緊張状態とした後、熱可塑性非弾性糸の未
延伸糸Ａと半延伸糸Ｂとを合糸した糸条１７と引揃え、
ローラ２０との間に設けたインターレースノズル１９に
通して交絡を付与される。次いで、ローラ２０とローラ
２３との間に設けたヒーター２１と仮撚具２２との間で
同時延伸仮撚、熱固定、解撚を行なった後、巻取機２４
で巻取って嵩高弾性加工糸を得る。
予備延伸され緊張状態とした後、熱可塑性非弾性糸の未
延伸糸Ａと半延伸糸Ｂとを合糸した糸条１７と引揃え、
ローラ２０との間に設けたインターレースノズル１９に
通して交絡を付与される。次いで、ローラ２０とローラ
２３との間に設けたヒーター２１と仮撚具２２との間で
同時延伸仮撚、熱固定、解撚を行なった後、巻取機２４
で巻取って嵩高弾性加工糸を得る。
【００３９】また、別の複合仮撚加工の例を図６によっ
て説明する。弾性糸２は図５の場合と同様に解舒され
て、ローラ５と段付ローラ２６の大径部との間で予備延
伸し緊張状態とした後、熱可塑性非弾性糸の未延伸糸Ａ
と半延伸糸Ｂとを合糸した糸条２５と引揃えて段付ロー
ラ２６の大径部にセパレートローラ２７を介して４回捲
回しつつ該段付ローラ２６の小径部にセパレートローラ
２７を介して移行し４回捲回させ、その際、両糸が大径
部から小径部に移行する間にそれら糸条をインターレー
スノズル２８を用いて混繊・交絡する。
て説明する。弾性糸２は図５の場合と同様に解舒され
て、ローラ５と段付ローラ２６の大径部との間で予備延
伸し緊張状態とした後、熱可塑性非弾性糸の未延伸糸Ａ
と半延伸糸Ｂとを合糸した糸条２５と引揃えて段付ロー
ラ２６の大径部にセパレートローラ２７を介して４回捲
回しつつ該段付ローラ２６の小径部にセパレートローラ
２７を介して移行し４回捲回させ、その際、両糸が大径
部から小径部に移行する間にそれら糸条をインターレー
スノズル２８を用いて混繊・交絡する。
【００４０】ここで、該段付ローラの少なくとも小径部
は、熱可塑性非弾性糸のガラス転位点温度以上に加熱
し、該混繊・交絡された糸条を、段付ローラの小径部の
ローラの周上で加熱した後、仮撚具３１、ヒーター３０
を用いて、加熱された段付ローラ小径部の加熱終了点を
加撚開始点として仮撚、熱固定、解撚を施し、引取ロー
ラ３２で引取って嵩高弾性加工糸をパーン３３に巻取
る。なお、段付ローラ小径部の加熱終了点に押えローラ
２９を設けて、撚遡及をそこで止め加撚開始点を固定す
ると加工が安定する。
は、熱可塑性非弾性糸のガラス転位点温度以上に加熱
し、該混繊・交絡された糸条を、段付ローラの小径部の
ローラの周上で加熱した後、仮撚具３１、ヒーター３０
を用いて、加熱された段付ローラ小径部の加熱終了点を
加撚開始点として仮撚、熱固定、解撚を施し、引取ロー
ラ３２で引取って嵩高弾性加工糸をパーン３３に巻取
る。なお、段付ローラ小径部の加熱終了点に押えローラ
２９を設けて、撚遡及をそこで止め加撚開始点を固定す
ると加工が安定する。
【００４１】
［実施例１］弾性糸として、ポリブチレンテレフタレー
トをハードセグメントとし、ポリオキシブチレングリコ
ールをソフトセグメントとするブロック共重合ポリエー
テルエステル未延伸糸モノフィラメント（繊度７０デニ
ール、伸度８００％）を用い、図１の工程で、弾性糸２
をそのパッケージ１から解舒し、糸条と間歇接触し、そ
の接触摩擦により回転するガイド４によって、解舒した
弾性糸に低い張力を付加した後、速度９０ｍ／ｍｉｎで
回転する供給ローラ５で糸加工域へ導入した。
トをハードセグメントとし、ポリオキシブチレングリコ
ールをソフトセグメントとするブロック共重合ポリエー
テルエステル未延伸糸モノフィラメント（繊度７０デニ
ール、伸度８００％）を用い、図１の工程で、弾性糸２
をそのパッケージ１から解舒し、糸条と間歇接触し、そ
の接触摩擦により回転するガイド４によって、解舒した
弾性糸に低い張力を付加した後、速度９０ｍ／ｍｉｎで
回転する供給ローラ５で糸加工域へ導入した。
【００４２】その際、回転するガイド４としては、図２
に示した形状のものを用いた。ガイドの直径（糸条がガ
イドと間歇接触する点を結んで形成される円の直径）は
２５ｍｍ、糸条接触片９の材質はセラミックとし、その
糸条との接触部での厚さを１ｍｍとして、円周上に３２
個を配置した。回転するガイド４の回転軸にはベアリン
グを設け、重量は８ｇとした。また、弾性糸２をガイド
４に接触させる長さは周長の１／４とした。
に示した形状のものを用いた。ガイドの直径（糸条がガ
イドと間歇接触する点を結んで形成される円の直径）は
２５ｍｍ、糸条接触片９の材質はセラミックとし、その
糸条との接触部での厚さを１ｍｍとして、円周上に３２
個を配置した。回転するガイド４の回転軸にはベアリン
グを設け、重量は８ｇとした。また、弾性糸２をガイド
４に接触させる長さは周長の１／４とした。
【００４３】その時、回転するガイド４の平均回転周速
度（Ｖ′G ）は供給ローラ５の回転周速度（ＶR ）に対
してＶ′G ＝０．７５ＶR の関係にあり、経時的な回転
周速度（ＶG ）の変化はＶ′G ±０．１２ＶR の範囲で
コントロールされていた。
度（Ｖ′G ）は供給ローラ５の回転周速度（ＶR ）に対
してＶ′G ＝０．７５ＶR の関係にあり、経時的な回転
周速度（ＶG ）の変化はＶ′G ±０．１２ＶR の範囲で
コントロールされていた。
【００４４】その結果、供給ローラ（５）の直前の弾性
糸の張力は、平均張力１．５ｇ（２１×１０-3ｇ／ｄ
ｅ）で、張力変動幅は０．７ｇ（１０×１０-3ｇ／ｄ
ｅ）と、低い張力を安定して付加して、糸加工域へ供給
することができ、糸加工域で複合仮撚加工した所、目む
き欠点のない嵩高弾性糸を得た。
糸の張力は、平均張力１．５ｇ（２１×１０-3ｇ／ｄ
ｅ）で、張力変動幅は０．７ｇ（１０×１０-3ｇ／ｄ
ｅ）と、低い張力を安定して付加して、糸加工域へ供給
することができ、糸加工域で複合仮撚加工した所、目む
き欠点のない嵩高弾性糸を得た。
【００４５】［比較例１］実施例１と同じ弾性糸を用い
て、図１の工程で回転するガイド４を間歇接触するもの
でなく、全体的に接触する回転ガイドとして、供給ロー
ラ５で糸加工域へ導入した。
て、図１の工程で回転するガイド４を間歇接触するもの
でなく、全体的に接触する回転ガイドとして、供給ロー
ラ５で糸加工域へ導入した。
【００４６】その時、Ｖ′G ＝０．５２ＶR であり、Ｖ
G ＝Ｖ′G ±０．４５の範囲で大きく変動し、その結
果、供給ローラ（５）の直前の弾性糸の張力は平均５５
×１０-3ｇ／ｄｅで、張力変動幅は３２×１０-3ｇ／ｄ
ｅとなり、張力レベルも変動幅も過大となってしまっ
た。糸加工域へ導入して実施例１と同様に加工した所、
図７（ロ）のように弾性糸が側糸の外へ出た目むき欠点
の混在する嵩高弾性糸であった。
G ＝Ｖ′G ±０．４５の範囲で大きく変動し、その結
果、供給ローラ（５）の直前の弾性糸の張力は平均５５
×１０-3ｇ／ｄｅで、張力変動幅は３２×１０-3ｇ／ｄ
ｅとなり、張力レベルも変動幅も過大となってしまっ
た。糸加工域へ導入して実施例１と同様に加工した所、
図７（ロ）のように弾性糸が側糸の外へ出た目むき欠点
の混在する嵩高弾性糸であった。
【００４７】［実施例２］弾性糸として、ポリブチレン
テレフタレートをハードセグメントとし、ポリオキシブ
チレングリコールをソフトセグメントとするブロック共
重合ポリエーテルエステル未延伸糸モノフィラメント
（繊度７０デニール、伸度８００％）を用い、図１の工
程で、弾性糸２をそのパッケージ１（巻径２０ｃｍ、巻
幅５ｃｍ）からガイド３（梨地クロムメッキを施した金
属ガイド、穴径２ｍｍ）を通して解舒し、糸条と間歇接
触し、その接触摩擦により回転するガイド４によって、
解舒した弾性糸に低い張力を付加した後、速度９０ｍ／
ｍｉｎで回転する供給ローラ５で糸加工域へ導入した。
テレフタレートをハードセグメントとし、ポリオキシブ
チレングリコールをソフトセグメントとするブロック共
重合ポリエーテルエステル未延伸糸モノフィラメント
（繊度７０デニール、伸度８００％）を用い、図１の工
程で、弾性糸２をそのパッケージ１（巻径２０ｃｍ、巻
幅５ｃｍ）からガイド３（梨地クロムメッキを施した金
属ガイド、穴径２ｍｍ）を通して解舒し、糸条と間歇接
触し、その接触摩擦により回転するガイド４によって、
解舒した弾性糸に低い張力を付加した後、速度９０ｍ／
ｍｉｎで回転する供給ローラ５で糸加工域へ導入した。
【００４８】その際、回転するガイド４としては、図２
に示した形状のものを用いた。ガイドの直径（糸条がガ
イドと間歇接触する点を結んで形成される円の直径）は
２５ｍｍ、糸条接触片９の材質はセラミックとし、その
糸条との接触部での厚さを１ｍｍとして、円周上に３２
個を配置した。回転するガイド４の回転軸にはベアリン
グを設け、重量は８ｇとした。また、弾性糸２をガイド
４に接触させる長さは周長の１／４とした。
に示した形状のものを用いた。ガイドの直径（糸条がガ
イドと間歇接触する点を結んで形成される円の直径）は
２５ｍｍ、糸条接触片９の材質はセラミックとし、その
糸条との接触部での厚さを１ｍｍとして、円周上に３２
個を配置した。回転するガイド４の回転軸にはベアリン
グを設け、重量は８ｇとした。また、弾性糸２をガイド
４に接触させる長さは周長の１／４とした。
【００４９】その時、回転するガイド４の平均回転周速
度（Ｖ′G ）は供給ローラ５の回転周速度（ＶR ）に対
してＶ′G ＝０．７５ＶR の関係にあり、経時的な回転
周速度（ＶG ）の変化はＶ′G ±０．１２ＶR の範囲で
コントロールされていた。
度（Ｖ′G ）は供給ローラ５の回転周速度（ＶR ）に対
してＶ′G ＝０．７５ＶR の関係にあり、経時的な回転
周速度（ＶG ）の変化はＶ′G ±０．１２ＶR の範囲で
コントロールされていた。
【００５０】その結果、供給ローラ（５）の直前の弾性
糸の張力は、平均張力１．５ｇ（２１×１０-3ｇ／ｄ
ｅ）で、張力変動幅は０．７ｇ（１０×１０-3ｇ／ｄ
ｅ）と、低い張力を安定して付加して、糸加工域へ供給
することができ、糸加工域で複合仮撚加工した所、目む
き欠点のない嵩高弾性糸を得た。
糸の張力は、平均張力１．５ｇ（２１×１０-3ｇ／ｄ
ｅ）で、張力変動幅は０．７ｇ（１０×１０-3ｇ／ｄ
ｅ）と、低い張力を安定して付加して、糸加工域へ供給
することができ、糸加工域で複合仮撚加工した所、目む
き欠点のない嵩高弾性糸を得た。
【００５１】［実施例３］弾性糸として、切断伸度が８
００％の、ポリブチレンテレフタレートをハードセグメ
ントとし、ポリオキシブチレングリコールをソフトセグ
メントとするブロック共重合ポリエーテルエステル未延
伸モノフィラメント（７０デニール）を用い、熱可塑性
非弾性糸として、切断伸度が１３５％の、ポリエステル
マルチフィラメント半延伸糸（１１５デニール／１０フ
ィラメント）および切断伸度が３３０％の、ポリエステ
ルマルチフィラメント未延伸糸（１５０デニール／４８
フィラメント）を用いて図５の工程で加工した。
００％の、ポリブチレンテレフタレートをハードセグメ
ントとし、ポリオキシブチレングリコールをソフトセグ
メントとするブロック共重合ポリエーテルエステル未延
伸モノフィラメント（７０デニール）を用い、熱可塑性
非弾性糸として、切断伸度が１３５％の、ポリエステル
マルチフィラメント半延伸糸（１１５デニール／１０フ
ィラメント）および切断伸度が３３０％の、ポリエステ
ルマルチフィラメント未延伸糸（１５０デニール／４８
フィラメント）を用いて図５の工程で加工した。
【００５２】弾性糸２は、回転するガイド４によって、
実施例１と同様にして、供給ローラ５によって糸加工域
へ導入した。
実施例１と同様にして、供給ローラ５によって糸加工域
へ導入した。
【００５３】弾性糸２をローラ５とローラ１８で４倍に
延伸した後、ローラ１８の上流側で前記２種類のポリエ
ステルマルチフィラメントと引揃え、ローラ２０との間
に設けたインターレースノズル１９に通して圧空圧４ｋ
ｇ／ｃｍ2 、オーバーフィード率２．５％で約６０ケ／
ｍの交絡を付与した。次いで、ローラ２０と延伸ローラ
２３との間に設けた加熱板２１と仮撚ディスク２２との
間で同時延伸仮撚、熱固定、解撚を行なった後、巻き取
り機２４で巻き取って嵩高弾性糸を得た。この時の延伸
倍率は１．６倍、加熱板の温度は１６０℃、仮撚ディス
クの周速度は６００ｍ／分、延伸ローラ速度は３００ｍ
／分であった。
延伸した後、ローラ１８の上流側で前記２種類のポリエ
ステルマルチフィラメントと引揃え、ローラ２０との間
に設けたインターレースノズル１９に通して圧空圧４ｋ
ｇ／ｃｍ2 、オーバーフィード率２．５％で約６０ケ／
ｍの交絡を付与した。次いで、ローラ２０と延伸ローラ
２３との間に設けた加熱板２１と仮撚ディスク２２との
間で同時延伸仮撚、熱固定、解撚を行なった後、巻き取
り機２４で巻き取って嵩高弾性糸を得た。この時の延伸
倍率は１．６倍、加熱板の温度は１６０℃、仮撚ディス
クの周速度は６００ｍ／分、延伸ローラ速度は３００ｍ
／分であった。
【００５４】この嵩高弾性糸に１５０ｔ／ｍのＳ撚をか
けて、経１００本／インチ、緯６０本／インチの密度で
平織に製織した後、常法に従い精練、プレセット、染
色、ファイナルセットを行なった。得られた織物は、ソ
フトでスパンライクな風合と外観を有しており、良好な
伸縮性能を示した。また、該織物の経および緯方向にそ
れぞれ３０％の伸張を与えた時の外観を観察した結果、
目むきの発生は全く見られなかった。
けて、経１００本／インチ、緯６０本／インチの密度で
平織に製織した後、常法に従い精練、プレセット、染
色、ファイナルセットを行なった。得られた織物は、ソ
フトでスパンライクな風合と外観を有しており、良好な
伸縮性能を示した。また、該織物の経および緯方向にそ
れぞれ３０％の伸張を与えた時の外観を観察した結果、
目むきの発生は全く見られなかった。
【００５５】［実施例４］弾性糸として、切断伸度が６
００％の、ポリブチレンテレフタレートをハードセグメ
ントとし、ポリオキシブチレングリコールをソフトセグ
メントとするブロック共重合ポリエーテルエステル未延
伸モノフィラメント（２０デニール）を用い、熱可塑性
非弾性糸として、切断伸度が１３５％の、ポリエステル
マルチフィラメント半延伸糸（５０デニール／１０フィ
ラメント）および切断伸度が３３０％の、ポリエステル
マルチフィラメント未延伸糸（５０デニール／２４フィ
ラメント）を用いて図６の工程で加工した。
００％の、ポリブチレンテレフタレートをハードセグメ
ントとし、ポリオキシブチレングリコールをソフトセグ
メントとするブロック共重合ポリエーテルエステル未延
伸モノフィラメント（２０デニール）を用い、熱可塑性
非弾性糸として、切断伸度が１３５％の、ポリエステル
マルチフィラメント半延伸糸（５０デニール／１０フィ
ラメント）および切断伸度が３３０％の、ポリエステル
マルチフィラメント未延伸糸（５０デニール／２４フィ
ラメント）を用いて図６の工程で加工した。
【００５６】弾性糸２は、回転するガイド４によって、
実施例１と同様にして、供給ローラ５によって糸加工域
へ導入した。
実施例１と同様にして、供給ローラ５によって糸加工域
へ導入した。
【００５７】ローラ５によって導入された弾性糸２は、
ローラ５と段付ローラ２６の大径部（直径９１．８ｍ
ｍ）との間で２．０倍延伸し、緊張状態にある弾性糸
と、前記２種類のポリエステルマルチフィラメント糸と
を合糸して、合糸引揃え状態で段付ローラ２６の大径部
にセパレートローラを介して４回捲回しつつ、１２０℃
に加熱された段付ローラの小径部（直径９０．０ｍｍ）
にセパレートローラを介して移行し４回捲回させ、その
際、両糸が大径部から小径部に移行する間にそれら糸条
をインターレースノズルを用いて、オーバーフィード率
２％、圧空圧２ｋｇ／ｃｍ2 で混繊・交絡（交絡数７４
個／ｍ）し、引き続いて、該加熱された段付ローラの小
径部のローラの周上で加熱した後、フリクション仮撚装
置３１（フリクションディスクの表面速度／糸速度＝
１．９）、熱板ヒーター３０（長さ２０ｃｍ、温度２０
０℃）を用いて、加熱された段付ローラ小径部の加熱終
了点を加撚開始点として仮撚、熱固定、解撚を施し、４
００ｍ／ｍｉｎの速度で引取ローラ３２で引取って、巻
取装置３３により嵩高弾性糸をパーンとして巻取った。
ローラ５と段付ローラ２６の大径部（直径９１．８ｍ
ｍ）との間で２．０倍延伸し、緊張状態にある弾性糸
と、前記２種類のポリエステルマルチフィラメント糸と
を合糸して、合糸引揃え状態で段付ローラ２６の大径部
にセパレートローラを介して４回捲回しつつ、１２０℃
に加熱された段付ローラの小径部（直径９０．０ｍｍ）
にセパレートローラを介して移行し４回捲回させ、その
際、両糸が大径部から小径部に移行する間にそれら糸条
をインターレースノズルを用いて、オーバーフィード率
２％、圧空圧２ｋｇ／ｃｍ2 で混繊・交絡（交絡数７４
個／ｍ）し、引き続いて、該加熱された段付ローラの小
径部のローラの周上で加熱した後、フリクション仮撚装
置３１（フリクションディスクの表面速度／糸速度＝
１．９）、熱板ヒーター３０（長さ２０ｃｍ、温度２０
０℃）を用いて、加熱された段付ローラ小径部の加熱終
了点を加撚開始点として仮撚、熱固定、解撚を施し、４
００ｍ／ｍｉｎの速度で引取ローラ３２で引取って、巻
取装置３３により嵩高弾性糸をパーンとして巻取った。
【００５８】得られた嵩高弾性糸を実施例３と同様にし
て評価した所、目むき欠点のない品質レベルの高いもの
であった。
て評価した所、目むき欠点のない品質レベルの高いもの
であった。
【００５９】
【発明の効果】本発明によれば、弾性糸をパッケージか
ら解舒して糸加工域に導入するに際し、特にオーバーエ
ンド解舒で、低張力を安定的に付加して給糸することが
できる。
ら解舒して糸加工域に導入するに際し、特にオーバーエ
ンド解舒で、低張力を安定的に付加して給糸することが
できる。
【図１】本発明の一実施態様を説明する為の工程の模式
図である。
図である。
【図２】回転するガイドの一例を示す図。
【図３】回転するガイドの他の例を示す図。
【図４】回転するガイドの他の例を示す図であり、
（イ）は接触片、（ロ）はそれを円板に同心円上に配置
して取付けた状態、（ハ）は接触片を噛み合わせ糸条が
接触するガイド溝を形成させた状態を示す図である。
（イ）は接触片、（ロ）はそれを円板に同心円上に配置
して取付けた状態、（ハ）は接触片を噛み合わせ糸条が
接触するガイド溝を形成させた状態を示す図である。
【図５】糸加工域が複合仮撚加工である工程の一例を示
す図。
す図。
【図６】糸加工域が複合仮撚加工である工程の他の例を
示す図。
示す図。
【図７】弾性糸を芯糸とし、非弾性糸を側糸として弾性
糸を被覆した嵩高弾性糸の断面図で、（イ）は良糸、
（ロ）は不良糸（所謂目むき糸）である。
糸を被覆した嵩高弾性糸の断面図で、（イ）は良糸、
（ロ）は不良糸（所謂目むき糸）である。
１……弾性糸パッケージ
２……弾性糸
３……ヤーンガイド
４……回転するガイド
５……供給ローラ
６……糸加工域
７、７′……円板
８……糸条ガイド溝（接触部）
９……糸条接触片
１０……空間（糸条非接触部）
１１……回転軸
１２……糸条接触部
１３……糸条非接触部
１４、１４′……接触片
１５、１５′……接触片の円板への取付面
１６……接糸部
１７……熱可塑性非弾性糸
１８、２０、２３……ローラ
１９……インターレースノズル
２１……ヒーター
２２……仮撚具
２４……巻取機
２５……熱可塑性非弾性糸
２６……段付ローラ
２７……セパレートローラ
２８……インターレースノズル
２９……押えローラ
３０……ヒーター
３１……仮撚具
３２……引取ローラ
３３……巻取装置
３４……弾性糸
３５、３６……非弾性糸
Ａ、Ｂ……熱可塑性非弾性糸
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 昭47−16752（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−316826（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−10226（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−120533（ＪＰ，Ａ)
特公 昭49−40017（ＪＰ，Ｂ１)
実公 昭45−27304（ＪＰ，Ｙ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
D02G 1/00 - 3/48
D02J 1/00 - 13/00
Claims (8)
- 【請求項１】 弾性糸をパッケージから解舒し、ヤーン
ガイドを経て、供給ローラを介して糸加工域に導入する
に際し、糸条パッケージと供給ローラとの間に設けた、
糸条と間歇接触してその接触摩擦により回転するガイド
によって、解舒された弾性糸に張力を付加した状態で供
給ローラに案内することを特徴とする弾性糸の給糸方
法。 - 【請求項２】 糸条と間歇接触してその接触摩擦により
回転するガイドが、弾性糸が糸条パッケージから解舒さ
れて最初に通過するヤーンガイドの直後に設けられた請
求項１記載の弾性糸の給糸方法。 - 【請求項３】 糸条と間歇接触してその接触摩擦により
回転するガイドの平均回転周速度（Ｖ′G ）が供給ロー
ラの回転周速度（ＶR ）に対して、０．５５ＶR ≦Ｖ′
G ≦０．９５ＶR の関係にある請求項１または２記載の
弾性糸の給糸方法。 - 【請求項４】 糸条と間歇接触してその接触摩擦により
回転するガイドの回転周速度（ＶG ）が平均回転周速度
（Ｖ′G ）の周りに±０．１２ＶR （但しＶ′G ＋０．
１２ＶR ＜ＶR ）の範囲内で変化して、弾性糸の張力を
安定化させる請求項１または３記載の弾性糸の給糸方
法。 - 【請求項５】 糸条と間歇接触してその接触摩擦により
回転するガイドの、糸条と接触する部分の長さと接触し
ない部分の長さとの比が１：０．８〜１：２．５の範囲
にある請求項１、２、３または４記載の弾性糸の給糸方
法。 - 【請求項６】 弾性糸の張力が供給ローラの直前で平均
張力が７×１０-3ｇ／ｄｅ〜５０×１０-3ｇ／ｄｅであ
る請求項１、２、３、４または５記載の弾性糸の給糸方
法。 - 【請求項７】 糸加工域が、緊張状態にある弾性糸と、
伸度差を有する少なくとも２種以上の熱可塑性合成繊維
とを同時に混繊・交絡した後、仮撚、熱固定および解撚
する加工域である請求項１記載の弾性糸の給糸方法。 - 【請求項８】 糸加工域が、緊張状態にある弾性糸と、
伸度差を有する少なくとも２種以上の熱可塑性合成繊維
とを同時に混繊・交絡した後、該混繊・交絡糸を非加撚
状態で、加熱された仮撚域供給ローラの周上で加熱した
後、該加熱終了点を加撚開始点として仮撚、熱固定およ
び解撚する加工域である請求項１記載の弾性糸の給糸方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26841496A JP3506572B2 (ja) | 1996-10-09 | 1996-10-09 | 弾性糸の給糸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26841496A JP3506572B2 (ja) | 1996-10-09 | 1996-10-09 | 弾性糸の給糸方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10121342A JPH10121342A (ja) | 1998-05-12 |
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