JP3492537B2 - ステンレス鋼用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ステンレス鋼用フラックス入りワイヤInfo
- Publication number
- JP3492537B2 JP3492537B2 JP37462998A JP37462998A JP3492537B2 JP 3492537 B2 JP3492537 B2 JP 3492537B2 JP 37462998 A JP37462998 A JP 37462998A JP 37462998 A JP37462998 A JP 37462998A JP 3492537 B2 JP3492537 B2 JP 3492537B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- slag
- flux
- content
- stainless steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ステンレス鋼用フ
ラックス入りワイヤに関し、特に、スパッタの発生量が
極めて低い作業性を有し、優れた耐ピット性及び良好な
ビード外観の溶接金属を得ることができるステンレス鋼
用フラックス入りワイヤに関する。
ラックス入りワイヤに関し、特に、スパッタの発生量が
極めて低い作業性を有し、優れた耐ピット性及び良好な
ビード外観の溶接金属を得ることができるステンレス鋼
用フラックス入りワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼の溶接において、フラック
ス入りワイヤは高能率で使いやすく、かつ高品質な溶接
金属が得られることから、近年急速に、その需要が増え
てきている。
ス入りワイヤは高能率で使いやすく、かつ高品質な溶接
金属が得られることから、近年急速に、その需要が増え
てきている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、通常、フラッ
クス入りワイヤを使用してステンレス鋼の溶接を行う
と、多量のスパッタが発生して製品に付着し、グライン
ダ研削等の後処理が必要となり、製品の外観悪化、工程
の長期化及び作業の環境悪化する等という問題が発生す
る。
クス入りワイヤを使用してステンレス鋼の溶接を行う
と、多量のスパッタが発生して製品に付着し、グライン
ダ研削等の後処理が必要となり、製品の外観悪化、工程
の長期化及び作業の環境悪化する等という問題が発生す
る。
【０００４】このため、これらの点が大きな問題になる
場合には、溶接部に予めスパッタ付着防止剤を塗布して
溶接を行っている。また、フラックス入りワイヤを適用
せずに、ティグ溶接を使用して施工している。
場合には、溶接部に予めスパッタ付着防止剤を塗布して
溶接を行っている。また、フラックス入りワイヤを適用
せずに、ティグ溶接を使用して施工している。
【０００５】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、スパッタの発生量を抑えることにより、フ
ラックス入りワイヤの適応個所の拡大、製品の外観の向
上、工程の短縮及び作業環境の改善等が得られるステン
レス鋼用フラックス入りワイヤを提供することを目的と
する。
のであって、スパッタの発生量を抑えることにより、フ
ラックス入りワイヤの適応個所の拡大、製品の外観の向
上、工程の短縮及び作業環境の改善等が得られるステン
レス鋼用フラックス入りワイヤを提供することを目的と
する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係るステンレス
鋼用フラックス入りワイヤは、外皮中にフラックスを充
填してなるワイヤであって、前記フラックスの中に、前
記ワイヤ全重量に対して、ＳｉＯ2：２．０乃至４．０
重量％、ＴｉＯ2：０．５乃至１．６重量％、ＺｒＯ2：
１．０乃至２．５重量％、Ａｌ2Ｏ3：０．１乃至０．７
重量％、金属弗化物：０．１重量％以下及びスラグ成分
の合計：６．５乃至８．０重量％を含有し、前記ＳｉＯ
2とＴｉＯ2との重量比ＳｉＯ2／ＴｉＯ2が２．５以上で
あることを特徴とする。
鋼用フラックス入りワイヤは、外皮中にフラックスを充
填してなるワイヤであって、前記フラックスの中に、前
記ワイヤ全重量に対して、ＳｉＯ2：２．０乃至４．０
重量％、ＴｉＯ2：０．５乃至１．６重量％、ＺｒＯ2：
１．０乃至２．５重量％、Ａｌ2Ｏ3：０．１乃至０．７
重量％、金属弗化物：０．１重量％以下及びスラグ成分
の合計：６．５乃至８．０重量％を含有し、前記ＳｉＯ
2とＴｉＯ2との重量比ＳｉＯ2／ＴｉＯ2が２．５以上で
あることを特徴とする。
【０００７】本発明においては、前記ワイヤ全重量に対
して、Ｃが０．０５重量％以下に規制されていることが
好ましい。
して、Ｃが０．０５重量％以下に規制されていることが
好ましい。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。先ず、本願発明者等が、各種組成のフラックス入
りワイヤを製作して、その溶接作業性を検討した結果に
ついて説明する。
する。先ず、本願発明者等が、各種組成のフラックス入
りワイヤを製作して、その溶接作業性を検討した結果に
ついて説明する。
【０００９】溶接施工の際に生じるスパッタを減らす方
法としては、特開昭６２−６８６９６号公報において、
ＳｉＯ2、ＺｒＯ2、ＴｉＯ2及び金属弗化物等のスラグ
成分の合計量を低減することが開示されている。また、
特開平７−２７６０８４号公報においては、金属弗化物
の低減と共に、アルカリ土類金属を添加することが開示
されている。
法としては、特開昭６２−６８６９６号公報において、
ＳｉＯ2、ＺｒＯ2、ＴｉＯ2及び金属弗化物等のスラグ
成分の合計量を低減することが開示されている。また、
特開平７−２７６０８４号公報においては、金属弗化物
の低減と共に、アルカリ土類金属を添加することが開示
されている。
【００１０】本願発明者等は、スラグ成分の低減、金属
弗化物の低減及びアルカリ土類金属の添加を試みたが、
溶接電流、ワイヤ突出し長さ及び溶接姿勢等の溶接条件
の溶接現場における不可避の変動要因を加味した結果、
十分なスパッタの低減効果を得ることができなかった。
弗化物の低減及びアルカリ土類金属の添加を試みたが、
溶接電流、ワイヤ突出し長さ及び溶接姿勢等の溶接条件
の溶接現場における不可避の変動要因を加味した結果、
十分なスパッタの低減効果を得ることができなかった。
【００１１】また、特開平７−２７６０８４号公報にお
いても指摘されているように、金属弗化物はスパッタ発
生に極めて悪影響を及ぼすために、可及的に少なくする
ことが望まれている。しかし、従来技術では、金属弗化
物のピット低減効果が損なわれるために、溶接金属の耐
ピット性が劣化する。このため、金属弗化物の含有量を
少なくすることには、限界があった。
いても指摘されているように、金属弗化物はスパッタ発
生に極めて悪影響を及ぼすために、可及的に少なくする
ことが望まれている。しかし、従来技術では、金属弗化
物のピット低減効果が損なわれるために、溶接金属の耐
ピット性が劣化する。このため、金属弗化物の含有量を
少なくすることには、限界があった。
【００１２】そこで、溶接現場における溶接条件の不可
避的な変動がある場合でも、スパッタが十分少ないステ
ンレス鋼用フラックス入りワイヤを開発するために、金
属弗化物を可及的に少なくすることを必須要件とした上
で、耐ピット性を改善する手段について検討した。
避的な変動がある場合でも、スパッタが十分少ないステ
ンレス鋼用フラックス入りワイヤを開発するために、金
属弗化物を可及的に少なくすることを必須要件とした上
で、耐ピット性を改善する手段について検討した。
【００１３】この結果、ＳｉＯ2、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2及
びＡｌ2Ｏ3の各成分の含有量を調整し、ＳｉＯ2とＴｉ
Ｏ2との重量比ＳｉＯ2／ＴｉＯ2を高め、かつ、スラグ
成分の合計を特定範囲に制限することにより、スラグの
粘性を調整すると共に、スラグの総量を規制して、スラ
グが薄く均一に溶接金属を包被することができる。この
手段により、実用上問題のない程度に耐ピット性が優
れ、かつ、ビード外観の良好なステンレス鋼用フラック
ス入りワイヤを得ることができる。
びＡｌ2Ｏ3の各成分の含有量を調整し、ＳｉＯ2とＴｉ
Ｏ2との重量比ＳｉＯ2／ＴｉＯ2を高め、かつ、スラグ
成分の合計を特定範囲に制限することにより、スラグの
粘性を調整すると共に、スラグの総量を規制して、スラ
グが薄く均一に溶接金属を包被することができる。この
手段により、実用上問題のない程度に耐ピット性が優
れ、かつ、ビード外観の良好なステンレス鋼用フラック
ス入りワイヤを得ることができる。
【００１４】なお、本発明において、耐ピット性が改善
した１つの要因は、スラグが薄く均一に溶接金属を包被
するようにしたため、溶接金属の凝固時に発生するピッ
トの原因であるＣＯガス又は水分の分解による水素が、
スラグを通してアーク雰囲気に抜けやすくなるためと考
えられている。
した１つの要因は、スラグが薄く均一に溶接金属を包被
するようにしたため、溶接金属の凝固時に発生するピッ
トの原因であるＣＯガス又は水分の分解による水素が、
スラグを通してアーク雰囲気に抜けやすくなるためと考
えられている。
【００１５】図１は、縦軸に到達水分量、横軸に金属弗
化物量をとり、フラックス入りワイヤの金属弗化物の含
有量と高温多湿の吸湿試験雰囲気中での長時間吸湿によ
るワイヤの含有水分量との関係を示すグラフ図である。
なお、吸湿試験は、吸湿条件を１１０℃×１時間乾燥、
３０℃−８０％ＲＨ−１６８時間強制吸湿として行っ
た。到達水分量の測定は、ＪＩＳ Ｋ０１１３に規定さ
れるＫＦ法を使用して、７５０℃及びＯ2雰囲気の測定
条件で行った。
化物量をとり、フラックス入りワイヤの金属弗化物の含
有量と高温多湿の吸湿試験雰囲気中での長時間吸湿によ
るワイヤの含有水分量との関係を示すグラフ図である。
なお、吸湿試験は、吸湿条件を１１０℃×１時間乾燥、
３０℃−８０％ＲＨ−１６８時間強制吸湿として行っ
た。到達水分量の測定は、ＪＩＳ Ｋ０１１３に規定さ
れるＫＦ法を使用して、７５０℃及びＯ2雰囲気の測定
条件で行った。
【００１６】そして、耐ピット性が改善した他の要因
は、図１に示す実験結果から明らかなように、金属弗化
物を可及的に少なくすることにより、フラックスの耐吸
湿性を改善し、ピット発生の１つの原因である吸湿水分
を少なくすることができたためである。フラックスの吸
湿によるピットの発生は、ワイヤを開封後長期間放置し
た場合に、しばしば問題となる。
は、図１に示す実験結果から明らかなように、金属弗化
物を可及的に少なくすることにより、フラックスの耐吸
湿性を改善し、ピット発生の１つの原因である吸湿水分
を少なくすることができたためである。フラックスの吸
湿によるピットの発生は、ワイヤを開封後長期間放置し
た場合に、しばしば問題となる。
【００１７】以上の知見に基づいたワイヤにおいては、
グラインダ等の後処理が必要となる比較的大粒のスパッ
タは、極小化されるが、母材等には被着しない小粒のス
パッタについては、若干の発生が認められた。そこで、
更なる試作改良を実施したところフラックス中に含まれ
る炭素量を低減することが、小粒のスパッタの発生を低
減する有効な有効な手段であることが確認できた。
グラインダ等の後処理が必要となる比較的大粒のスパッ
タは、極小化されるが、母材等には被着しない小粒のス
パッタについては、若干の発生が認められた。そこで、
更なる試作改良を実施したところフラックス中に含まれ
る炭素量を低減することが、小粒のスパッタの発生を低
減する有効な有効な手段であることが確認できた。
【００１８】以上の知見に基づいて本発明のステンレス
鋼用フラックス入りワイヤを開発したものである。次
に、本発明に係るステンレス鋼用フラックス入りワイヤ
の成分添加理由及び組成限定理由について詳細に説明す
る。
鋼用フラックス入りワイヤを開発したものである。次
に、本発明に係るステンレス鋼用フラックス入りワイヤ
の成分添加理由及び組成限定理由について詳細に説明す
る。
【００１９】ＳｉＯ2 ：２．０乃至４．０重量％
ＳｉＯ2は造滓剤として、スラグの包被性を改善し、ビ
ード形状を向上させる働きがある。しかし、ＳｉＯ2の
含有量が、２．０重量％未満では、この効果を得ること
ができない。一方、ＳｉＯ2の含有量が、４．０重量％
を超えると、スラグの粘性が過剰になるため、ビード形
状が不均一になる。従って、ＳｉＯ2の含有量は、２．
０乃至４．０重量％とする。
ード形状を向上させる働きがある。しかし、ＳｉＯ2の
含有量が、２．０重量％未満では、この効果を得ること
ができない。一方、ＳｉＯ2の含有量が、４．０重量％
を超えると、スラグの粘性が過剰になるため、ビード形
状が不均一になる。従って、ＳｉＯ2の含有量は、２．
０乃至４．０重量％とする。
【００２０】ＴｉＯ2 ：０．５乃至１．６重量％
ＴｉＯ2は造滓剤として、スラグの包被性を改善し、ビ
ード形状を良好にする作用がある。また、アーク安定剤
としてアークの集中を改善し、スパッタの発生を減らす
効果が若干ある。ＴｉＯ2の含有量が、０．５重量％未
満では、この効果を得ることができない。一方、ＴｉＯ
2の含有量が、１．６重量％を超えると、スラグの包被
性が過大になるため、スラグ巻込み欠陥が発生しやすく
なる。従って、ＴｉＯ2の含有量は、０．５乃至１．６
重量％とする。
ード形状を良好にする作用がある。また、アーク安定剤
としてアークの集中を改善し、スパッタの発生を減らす
効果が若干ある。ＴｉＯ2の含有量が、０．５重量％未
満では、この効果を得ることができない。一方、ＴｉＯ
2の含有量が、１．６重量％を超えると、スラグの包被
性が過大になるため、スラグ巻込み欠陥が発生しやすく
なる。従って、ＴｉＯ2の含有量は、０．５乃至１．６
重量％とする。
【００２１】ＺｒＯ2 ：１．０乃至２．５重量％
ＺｒＯ2は造滓剤として、スラグの包被性を改善し、ビ
ード形状を良好にする作用がある。また、アーク安定剤
としてアークの集中を改善し、スパッタの発生を減らす
効果が若干ある。ＺｒＯ2の含有量が、１．０重量％未
満では、この効果を得ることができない。一方、ＺｒＯ
2の含有量が、２．５重量％を超えると、スラグの包被
性が過大になるため、スラグ巻込み欠陥が発生しやすく
なる。従って、ＺｒＯ2の含有量は、１．０乃至２．５
重量％とする。
ード形状を良好にする作用がある。また、アーク安定剤
としてアークの集中を改善し、スパッタの発生を減らす
効果が若干ある。ＺｒＯ2の含有量が、１．０重量％未
満では、この効果を得ることができない。一方、ＺｒＯ
2の含有量が、２．５重量％を超えると、スラグの包被
性が過大になるため、スラグ巻込み欠陥が発生しやすく
なる。従って、ＺｒＯ2の含有量は、１．０乃至２．５
重量％とする。
【００２２】Ａｌ2 Ｏ3 ：０．１乃至０．７重量％
Ａｌ2Ｏ3は、少量の添加により、溶接金属と母材との融
合性を改善する効果がある。Ａｌ2Ｏ3の含有量が、０．
１重量％未満では、この効果がない。一方、Ａｌ2Ｏ3の
含有量が、０．７重量％を超えると、スラグの剥離性が
劣化する。従って、Ａｌ2Ｏ3の含有量は、０．１乃至
０．７重量％とする。
合性を改善する効果がある。Ａｌ2Ｏ3の含有量が、０．
１重量％未満では、この効果がない。一方、Ａｌ2Ｏ3の
含有量が、０．７重量％を超えると、スラグの剥離性が
劣化する。従って、Ａｌ2Ｏ3の含有量は、０．１乃至
０．７重量％とする。
【００２３】金属弗化物：０．１重量％以下
金属弗化物は、アーク熱により発生する分解ガスと、吸
湿による水分が原因となり、スパッタの発生を著しく増
加させるため、可及的に抑制することが望まれる。金属
弗化物の含有量が、０．１重量％までの添加は、分解ガ
ス及び吸湿の面で問題がなく、むしろ耐ピット性を改善
する上である程度の効果がある。従って、金属弗化物の
含有量は、０．１重量％以下とする。なお、金属弗化物
としては、例えば、弗化ソーダ、ケイ弗化カリ、弗化ア
ルミニウム、弗化カルシウム、弗化リチウム、弗化マグ
ネシウム、弗化バリウム、弗化ストロンチウム及び氷晶
石等が挙げられる。
湿による水分が原因となり、スパッタの発生を著しく増
加させるため、可及的に抑制することが望まれる。金属
弗化物の含有量が、０．１重量％までの添加は、分解ガ
ス及び吸湿の面で問題がなく、むしろ耐ピット性を改善
する上である程度の効果がある。従って、金属弗化物の
含有量は、０．１重量％以下とする。なお、金属弗化物
としては、例えば、弗化ソーダ、ケイ弗化カリ、弗化ア
ルミニウム、弗化カルシウム、弗化リチウム、弗化マグ
ネシウム、弗化バリウム、弗化ストロンチウム及び氷晶
石等が挙げられる。
【００２４】スラグ成分の合計：６．５乃至８．０重量％
ＳｉＯ2、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2及びＡｌ2Ｏ3及び金属弗化
物等のスラグ成分の合計の含有量が、６．５重量％未満
では、スラグ量が過少なため、溶接金属をスラグが均一
に包被しない。このためビード形状が不揃いで、不均一
な外観を呈するようになる。一方、スラグ成分の合計の
含有量が、８．０重量％を超えると、スラグ量が過多と
なるために、溶接金属の凝固時に発生するガスが、アー
ク雰囲気中に逸脱し難くなり、耐ピット性が劣化する。
従って、スラグ成分の合計の含有量は、６．５乃至８．
０重量％とする。
物等のスラグ成分の合計の含有量が、６．５重量％未満
では、スラグ量が過少なため、溶接金属をスラグが均一
に包被しない。このためビード形状が不揃いで、不均一
な外観を呈するようになる。一方、スラグ成分の合計の
含有量が、８．０重量％を超えると、スラグ量が過多と
なるために、溶接金属の凝固時に発生するガスが、アー
ク雰囲気中に逸脱し難くなり、耐ピット性が劣化する。
従って、スラグ成分の合計の含有量は、６．５乃至８．
０重量％とする。
【００２５】ＳｉＯ2 ／ＴｉＯ2 ：２．５以上
ＳｉＯ2／ＴｉＯ2の重量比は、スラグの粘性を調整する
因子である。このＳｉＯ2／ＴｉＯ2の重量比が、２．５
未満では、粘性が不充分なため、スラグの包被が不均一
になる。このためビード外観が不均一になるばかりで
く、溶接金属凝固・収縮に伴い、直ちにスラグが飛散し
て溶接作業者に危険である。また、溶接金属が高温の状
態でスラグが剥離するため、ビード表面が酸化変色す
る。このため、溶接金属の後処理が必要になる等、溶接
施工の能率を下げる要因となる。このことから、溶接金
属を均一に包被するスラグを形成するためには、ＳｉＯ
2／ＴｉＯ2の重量比が、２．５以上必要である。従っ
て、ＳｉＯ2／ＴｉＯ2の重量比は、２．５以上とする。
因子である。このＳｉＯ2／ＴｉＯ2の重量比が、２．５
未満では、粘性が不充分なため、スラグの包被が不均一
になる。このためビード外観が不均一になるばかりで
く、溶接金属凝固・収縮に伴い、直ちにスラグが飛散し
て溶接作業者に危険である。また、溶接金属が高温の状
態でスラグが剥離するため、ビード表面が酸化変色す
る。このため、溶接金属の後処理が必要になる等、溶接
施工の能率を下げる要因となる。このことから、溶接金
属を均一に包被するスラグを形成するためには、ＳｉＯ
2／ＴｉＯ2の重量比が、２．５以上必要である。従っ
て、ＳｉＯ2／ＴｉＯ2の重量比は、２．５以上とする。
【００２６】Ｃ：０．０５重量％以下
フラックス中に含まれるＣは、小粒のスパッタの発生量
に大きく影響するため、Ｃの含有量は、低いほど好まし
い。本発明においてＣの含有量が０．０５重量％以下で
あれば、実用上許容される。従って、Ｃの含有量は、
０．０５重量％以下に規制する。なお、ここでいうＣと
は、グラファイト、炭酸塩及び合金中に含まれる炭素に
より含有される。また、これらの成分以下に、スラグ成
分の合計量の範囲内であればＮａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、ＭｇＯ及
びＣａＯ等を添加することもできる。更に、成分調整用
として、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｍｎ及びこれ
らの合金を添加することもできる。
に大きく影響するため、Ｃの含有量は、低いほど好まし
い。本発明においてＣの含有量が０．０５重量％以下で
あれば、実用上許容される。従って、Ｃの含有量は、
０．０５重量％以下に規制する。なお、ここでいうＣと
は、グラファイト、炭酸塩及び合金中に含まれる炭素に
より含有される。また、これらの成分以下に、スラグ成
分の合計量の範囲内であればＮａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、ＭｇＯ及
びＣａＯ等を添加することもできる。更に、成分調整用
として、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｍｎ及びこれ
らの合金を添加することもできる。
【００２７】外皮：外皮としては、ステンレス鋼を使用
する。この外皮成分は、特に制限されるものではなく、
ＪＩＳ Ｇ４３０４「熱間圧延ステンレス鋼板」、ＪＩ
ＳＧ４３０５「冷間圧延ステンレス鋼板」、ＪＩＳ Ｇ
４３０６「熱間圧延ステンレス鋼板」及びＪＩＳ Ｇ４
３０７「冷間圧延ステンレス鋼帯」に規定された成分系
及び組成のもの又は類似の組成のものを使用することが
できる。
する。この外皮成分は、特に制限されるものではなく、
ＪＩＳ Ｇ４３０４「熱間圧延ステンレス鋼板」、ＪＩ
ＳＧ４３０５「冷間圧延ステンレス鋼板」、ＪＩＳ Ｇ
４３０６「熱間圧延ステンレス鋼板」及びＪＩＳ Ｇ４
３０７「冷間圧延ステンレス鋼帯」に規定された成分系
及び組成のもの又は類似の組成のものを使用することが
できる。
【００２８】なお、フラックス入りワイヤの断面形状及
びワイヤ径等も種々可能である。また、溶接施工は、Ｊ
ＩＳ Ｚ３３２３「ステンレス鋼アーク溶接フラックス
入りワイヤ」に準拠して行えばよい。その際、シールド
ガスの成分系及び組成も適宜使用することができる。
びワイヤ径等も種々可能である。また、溶接施工は、Ｊ
ＩＳ Ｚ３３２３「ステンレス鋼アーク溶接フラックス
入りワイヤ」に準拠して行えばよい。その際、シールド
ガスの成分系及び組成も適宜使用することができる。
【００２９】
【実施例】以下、本発明に係るステンレス鋼用フラック
ス入りワイヤの実施例について、本発明の範囲から外れ
る比較例と比較してその効果を具体的に説明する。
ス入りワイヤの実施例について、本発明の範囲から外れ
る比較例と比較してその効果を具体的に説明する。
【００３０】表１に示す鋼製の外皮を使用して、フラッ
クス入りワイヤを製作した。各ワイヤの化学成分を表２
に示す。次に、このフラックス入りワイヤを使用して、
表３に示す溶接条件に基づいて溶接を実施した。そし
て、スパッタ発生量、耐ピット性及びビード外観の溶接
作業性について評価した。なお、耐ピット性の評価は、
３０℃−８０％ＲＨ雰囲気中で強制吸湿後に溶接をして
評価をした。
クス入りワイヤを製作した。各ワイヤの化学成分を表２
に示す。次に、このフラックス入りワイヤを使用して、
表３に示す溶接条件に基づいて溶接を実施した。そし
て、スパッタ発生量、耐ピット性及びビード外観の溶接
作業性について評価した。なお、耐ピット性の評価は、
３０℃−８０％ＲＨ雰囲気中で強制吸湿後に溶接をして
評価をした。
【００３１】溶接作業性の評価は、特に優れているもの
を◎、良好なものを○、不良なものを×とした。
を◎、良好なものを○、不良なものを×とした。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【表３】
【００３５】
【表４】
【００３６】上記表４に示すように、本発明の請求項２
の範囲内にある実施例No.１乃至１１のワイヤは、いず
れも溶接作業性については極めて良好な結果を示した。
また、本発明の請求項１は満足するがＣの含有量が０．
０５重量％超である実施例No.１２乃至１３は、スパッ
タ発生量が実施例No.１乃至１１よりも若干多いもの
の、耐ピット性及びビード外観は、極めて良好な結果を
得ることができた。一方、本発明の範囲から外れる比較
例は、いずれも溶接作業性について極めて良好な結果を
得ることができず、総合判定は、いずれも不良であっ
た。
の範囲内にある実施例No.１乃至１１のワイヤは、いず
れも溶接作業性については極めて良好な結果を示した。
また、本発明の請求項１は満足するがＣの含有量が０．
０５重量％超である実施例No.１２乃至１３は、スパッ
タ発生量が実施例No.１乃至１１よりも若干多いもの
の、耐ピット性及びビード外観は、極めて良好な結果を
得ることができた。一方、本発明の範囲から外れる比較
例は、いずれも溶接作業性について極めて良好な結果を
得ることができず、総合判定は、いずれも不良であっ
た。
【００３７】比較例No.１４は、スラグ成分の合計の含
有量が本発明の範囲未満で過少である。このために、ス
ラグの包被が不均一になり、ビード外観が不良であっ
た。
有量が本発明の範囲未満で過少である。このために、ス
ラグの包被が不均一になり、ビード外観が不良であっ
た。
【００３８】比較例No.１５は、ＴｉＯ2の含有量が本発
明の範囲を超えて過多である。このため、スラグ巻込み
が発生した。また、ＳｉＯ2／ＴｉＯ2の重量比が本発明
の範囲未満で過少である。このため、スラグの粘性不足
によりスラグの包皮が不均一でビード外観が不良であっ
た。更に、金属弗化物の含有量も本発明の範囲を超えて
過多である。このため、比較的多くのスパッタが認めら
れた。
明の範囲を超えて過多である。このため、スラグ巻込み
が発生した。また、ＳｉＯ2／ＴｉＯ2の重量比が本発明
の範囲未満で過少である。このため、スラグの粘性不足
によりスラグの包皮が不均一でビード外観が不良であっ
た。更に、金属弗化物の含有量も本発明の範囲を超えて
過多である。このため、比較的多くのスパッタが認めら
れた。
【００３９】比較例No.１６は、Ａｌ2Ｏ3の含有量が本
発明の範囲を超えて過多である。このため、スラグが溶
接金属の表面に焼き付が発生した。また、スラグ成分の
合計の含有量が本発明の範囲を超えて過多である。この
ため、スラグの包被が不均一で、ビード外観が不良であ
り、耐ピット性も不良であった。
発明の範囲を超えて過多である。このため、スラグが溶
接金属の表面に焼き付が発生した。また、スラグ成分の
合計の含有量が本発明の範囲を超えて過多である。この
ため、スラグの包被が不均一で、ビード外観が不良であ
り、耐ピット性も不良であった。
【００４０】比較例No.１７は、ＺｒＯ2の含有量が本発
明の範囲を超えて過多である。このため、スラグの包被
が過多となり、ビード外観が不良であり、耐ピット性も
悪化した。
明の範囲を超えて過多である。このため、スラグの包被
が過多となり、ビード外観が不良であり、耐ピット性も
悪化した。
【００４１】比較例No.１８は、スラグ成分の合計の含
有量が本発明の範囲を超えて過多である。このため、ス
ラグの発生が過多で、溶接金属からのガスの放出が不充
分となり、ピットが発生した。また、金属弗化物の含有
量が本発明の範囲を超えて過多である。このため、多量
のスパッタが発生した。
有量が本発明の範囲を超えて過多である。このため、ス
ラグの発生が過多で、溶接金属からのガスの放出が不充
分となり、ピットが発生した。また、金属弗化物の含有
量が本発明の範囲を超えて過多である。このため、多量
のスパッタが発生した。
【００４２】比較例No.１９は、ＳｉＯ2の含有量が本発
明の範囲を超えて過多である。このため、スラグの粘性
が過大となり、ビード外観が不良であった。また、Ｚｒ
Ｏ2の含有量が本発明の範囲未満で過少である。このた
め、アークの安定性が悪くスパッタが発生した。
明の範囲を超えて過多である。このため、スラグの粘性
が過大となり、ビード外観が不良であった。また、Ｚｒ
Ｏ2の含有量が本発明の範囲未満で過少である。このた
め、アークの安定性が悪くスパッタが発生した。
【００４３】比較例No.２０は、ＴｉＯ2の含有量が本発
明の範囲未満で過少である。このため、スラグの包被が
不充分で、ビード外観が不良であった。しかもアークが
やや不安定なため、スパッタの発生がやや多くなった。
明の範囲未満で過少である。このため、スラグの包被が
不充分で、ビード外観が不良であった。しかもアークが
やや不安定なため、スパッタの発生がやや多くなった。
【００４４】比較例No.２１は、ＳｉＯ2の含有量及びス
ラグ成分の合計の含有量が本発明の範囲未満で過少であ
る。このため、スラグの包被が不均一になり、ビード外
観及びた耐ピット性が悪化した。
ラグ成分の合計の含有量が本発明の範囲未満で過少であ
る。このため、スラグの包被が不均一になり、ビード外
観及びた耐ピット性が悪化した。
【００４５】比較例No.２２は、Ａｌ2Ｏ3の含有量が本
発明の範囲未満で過少である。このため、ビード形状が
悪化し、ビード外観が不良であった。また、金属弗化物
の含有量が本発明の範囲を超えて過多である。このた
め、スパッタの発生量が増加した。
発明の範囲未満で過少である。このため、ビード形状が
悪化し、ビード外観が不良であった。また、金属弗化物
の含有量が本発明の範囲を超えて過多である。このた
め、スパッタの発生量が増加した。
【００４６】
【発明の効果】以上詳述したように本発明においては、
ＳｉＯ2、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2及びＡｌ2Ｏ3の各成分の含
有量を調整し、ＳｉＯ2とＴｉＯ2との重量比ＳｉＯ2／
ＴｉＯ2を高め、かつ、スラグ成分の合計を特定範囲に
制限し、更に金属弗化物の含有量を調整することによ
り、スパッタの発生が極めて少なく、かつ耐ピット性が
優れたビード外観の良好な溶接金属を得ることができ
る。このため、フラックス入りワイヤの適応個所の拡
大、製品の外観の向上、工程の短縮及び作業環境の改善
等を図ることができる。
ＳｉＯ2、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2及びＡｌ2Ｏ3の各成分の含
有量を調整し、ＳｉＯ2とＴｉＯ2との重量比ＳｉＯ2／
ＴｉＯ2を高め、かつ、スラグ成分の合計を特定範囲に
制限し、更に金属弗化物の含有量を調整することによ
り、スパッタの発生が極めて少なく、かつ耐ピット性が
優れたビード外観の良好な溶接金属を得ることができ
る。このため、フラックス入りワイヤの適応個所の拡
大、製品の外観の向上、工程の短縮及び作業環境の改善
等を図ることができる。
【図１】フラックス入りワイヤの金属弗化物の含有量と
高温多湿の吸湿試験雰囲気中での長時間吸湿によるワイ
ヤの含有水分量との関係を示すグラフ図である。
高温多湿の吸湿試験雰囲気中での長時間吸湿によるワイ
ヤの含有水分量との関係を示すグラフ図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平11−114695（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−230391（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−121800（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−294094（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B23K 35/368
Claims (2)
- 【請求項１】 外皮中にフラックスを充填してなるワイ
ヤであって、前記フラックスの中に、前記ワイヤ全重量
に対して、ＳｉＯ2：２．０乃至４．０重量％、Ｔｉ
Ｏ2：０．５乃至１．６重量％、ＺｒＯ2：１．０乃至
２．５重量％、Ａｌ2Ｏ3：０．１乃至０．７重量％、金
属弗化物：０．１重量％以下及びスラグ成分の合計：
６．５乃至８．０重量％を含有し、前記ＳｉＯ2とＴｉ
Ｏ2との重量比ＳｉＯ2／ＴｉＯ2が２．５以上であるこ
とを特徴とするステンレス鋼用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項２】 前記ワイヤ全重量に対して、Ｃが０．０
５重量％以下に規制されていることを特徴とする請求項
１に記載のステンレス鋼用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37462998A JP3492537B2 (ja) | 1998-11-27 | 1998-12-28 | ステンレス鋼用フラックス入りワイヤ |
| CA 2290275 CA2290275C (en) | 1998-11-27 | 1999-11-24 | Flux cored wire for stainless steel |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33826398 | 1998-11-27 | ||
| JP10-338263 | 1998-11-27 | ||
| JP37462998A JP3492537B2 (ja) | 1998-11-27 | 1998-12-28 | ステンレス鋼用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000218393A JP2000218393A (ja) | 2000-08-08 |
| JP3492537B2 true JP3492537B2 (ja) | 2004-02-03 |
Family
ID=26576052
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP37462998A Expired - Lifetime JP3492537B2 (ja) | 1998-11-27 | 1998-12-28 | ステンレス鋼用フラックス入りワイヤ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3492537B2 (ja) |
| CA (1) | CA2290275C (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8083830B2 (en) * | 2007-12-18 | 2011-12-27 | The Japan Steel Works Ltd. | Slag for electroslag remelting for copper alloy and method for producing copper alloy material |
| CN110102930A (zh) * | 2019-04-29 | 2019-08-09 | 江苏九洲新材料科技有限公司 | 一种与304l钢材配套的e304l药芯焊丝 |
-
1998
- 1998-12-28 JP JP37462998A patent/JP3492537B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-11-24 CA CA 2290275 patent/CA2290275C/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2290275C (en) | 2004-01-27 |
| CA2290275A1 (en) | 2000-05-27 |
| JP2000218393A (ja) | 2000-08-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8158907B2 (en) | Weld wire with enhanced slag removal | |
| JPH0530557B2 (ja) | ||
| JP3439019B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3765771B2 (ja) | ステンレス鋼アーク溶接フラックス入りワイヤ | |
| JP4425756B2 (ja) | 水平すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3492537B2 (ja) | ステンレス鋼用フラックス入りワイヤ | |
| JP3258190B2 (ja) | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用サブマージアーク溶接方法及び溶接金属 | |
| JP3293769B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3376377B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3816070B2 (ja) | チタニヤ系フラックス入りワイヤ | |
| JP3523010B2 (ja) | 耐プライマ性ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2711069B2 (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| JP2003025088A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2667634B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3505429B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2009082981A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH01138098A (ja) | ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JP3130768B2 (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| JP3828088B2 (ja) | すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3481146B2 (ja) | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3120977B2 (ja) | 被覆アーク溶接棒 | |
| JP3476116B2 (ja) | ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒 | |
| JP3460788B2 (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| JPH0632872B2 (ja) | ステンレス鋼溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| JPH0335034B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081114 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081114 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091114 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091114 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101114 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111114 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121114 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131114 Year of fee payment: 10 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |