JP3487293B2 - レベリング調整方法 - Google Patents
レベリング調整方法Info
- Publication number
- JP3487293B2 JP3487293B2 JP2001063086A JP2001063086A JP3487293B2 JP 3487293 B2 JP3487293 B2 JP 3487293B2 JP 2001063086 A JP2001063086 A JP 2001063086A JP 2001063086 A JP2001063086 A JP 2001063086A JP 3487293 B2 JP3487293 B2 JP 3487293B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- leveling
- rolling
- load
- constant
- adjustment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧延機を構成する
各圧延スタンドのワークロールを組替えた後に零調和荷
重および零調差荷重を調整するに際して、被圧延材であ
る鋼帯に曲がりを発生させることなく圧延するために、
ワークロールのレベリング量（圧延機のワークロールの
駆動側と作業側の開度（ギャップ）差）を調整する方法
に関するものである。
各圧延スタンドのワークロールを組替えた後に零調和荷
重および零調差荷重を調整するに際して、被圧延材であ
る鋼帯に曲がりを発生させることなく圧延するために、
ワークロールのレベリング量（圧延機のワークロールの
駆動側と作業側の開度（ギャップ）差）を調整する方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】特開平５−３０５３１４号には、圧延機
の上ワークロールと下ワークロールを接触させた状態
（キス状態）において、駆動側と作業側の両荷重を荷重
測定器で測定し、その和荷重が所定値になるまで圧接し
た後、両荷重の和を所定値に維持しつつ、測定荷重の大
きいサイドの圧接圧下力を順次弱めると同時に、測定荷
重の小さいサイドの圧接圧下力を順次強めて両サイドの
測定荷重を略等しくすることにより、上ワークロールと
下ワ−クロールのレベリング量を調整して、圧延中にお
ける板曲がりの発生を防止することが示されている。
の上ワークロールと下ワークロールを接触させた状態
（キス状態）において、駆動側と作業側の両荷重を荷重
測定器で測定し、その和荷重が所定値になるまで圧接し
た後、両荷重の和を所定値に維持しつつ、測定荷重の大
きいサイドの圧接圧下力を順次弱めると同時に、測定荷
重の小さいサイドの圧接圧下力を順次強めて両サイドの
測定荷重を略等しくすることにより、上ワークロールと
下ワ−クロールのレベリング量を調整して、圧延中にお
ける板曲がりの発生を防止することが示されている。
【０００３】しかしながら、特開平５−３０５３１４号
に示されたようにワークロールの差荷重が零になるよう
にレベリング量を調節するのでは、圧延再開後1本目の
鋼帯の通板性を確保することができなかった。
に示されたようにワークロールの差荷重が零になるよう
にレベリング量を調節するのでは、圧延再開後1本目の
鋼帯の通板性を確保することができなかった。
【０００４】そこで、圧延機を構成する各圧延スタンド
のワークロールを組替えした後に零調和荷重および零調
差荷重を調整するいわゆる零調は、従来より図２に示す
ようなフローチャートに従って実施してきた。
のワークロールを組替えした後に零調和荷重および零調
差荷重を調整するいわゆる零調は、従来より図２に示す
ようなフローチャートに従って実施してきた。
【０００５】まず、ワークロールをキスロールさせて
圧下し、ワークロールの駆動側および作業側の両側に設
置された荷重検出器の和が、例えば１５００トンの目標
和荷重に達するまで両側を同時に同量圧下する。次い
で、ワークロール両側に設置された荷重検出器の差が、
差荷重目標値に達するまでワークロールのレベリングを
取り、ワークロールの駆動側または作業側のいずれかま
たは両側を調整する。次に、必要に応じて、その時再
度ワークロール両側に設置された荷重検出器の和が、例
えば１５００トンの目標和荷重に達するまでワークロー
ルの駆動側および作業側の両側を同時に同量調整する。
圧下し、ワークロールの駆動側および作業側の両側に設
置された荷重検出器の和が、例えば１５００トンの目標
和荷重に達するまで両側を同時に同量圧下する。次い
で、ワークロール両側に設置された荷重検出器の差が、
差荷重目標値に達するまでワークロールのレベリングを
取り、ワークロールの駆動側または作業側のいずれかま
たは両側を調整する。次に、必要に応じて、その時再
度ワークロール両側に設置された荷重検出器の和が、例
えば１５００トンの目標和荷重に達するまでワークロー
ルの駆動側および作業側の両側を同時に同量調整する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上により、零調を完
了し圧延を再開しているが、零調を行う中で差荷重目標
値の設定の仕方は、ワークロール組替え前の圧延に先ん
じて調整した零調差荷重をそのまま使っているため、圧
延を再開しても鋼帯の曲がりを完全には解消できないこ
とが多かった。
了し圧延を再開しているが、零調を行う中で差荷重目標
値の設定の仕方は、ワークロール組替え前の圧延に先ん
じて調整した零調差荷重をそのまま使っているため、圧
延を再開しても鋼帯の曲がりを完全には解消できないこ
とが多かった。
【０００７】このため、ワークロール組替え後１本目〜
数本目の鋼帯の曲がりが特に安定せず、この対策とし
て、品質、寸法、精度および通板を考慮した時に曲がり
が生じにくいサイズの鋼帯をウオーミング材として圧延
し、鋼帯の曲がりが生じなくなってから広幅材や板厚の
薄い鋼帯を圧延していた。
数本目の鋼帯の曲がりが特に安定せず、この対策とし
て、品質、寸法、精度および通板を考慮した時に曲がり
が生じにくいサイズの鋼帯をウオーミング材として圧延
し、鋼帯の曲がりが生じなくなってから広幅材や板厚の
薄い鋼帯を圧延していた。
【０００８】したがって本発明の目的は、定量的なレベ
リング調整量を評価することにより、ワークロール組替
え時間の短縮、ワークロール組替え後１本目からの鋼帯
の通板性の向上を図ることができるレベリング調整方法
を提供することにある。
リング調整量を評価することにより、ワークロール組替
え時間の短縮、ワークロール組替え後１本目からの鋼帯
の通板性の向上を図ることができるレベリング調整方法
を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明のレベリング調整
方法は、以下のような特徴を有する。
方法は、以下のような特徴を有する。
【００１０】（１）圧延機を構成する各圧延スタンドの
ワークロールを組替えた後に零調和荷重および零調差荷
重を調整するに際して、ワークロール組替え前の圧延に
おいて被圧延材の曲がりが生じない圧延状態でのレベリ
ング量Ａに基づいて差荷重目標値Ｂを決定し、零調を行
うことを特徴とするレベリング調整方法。
ワークロールを組替えた後に零調和荷重および零調差荷
重を調整するに際して、ワークロール組替え前の圧延に
おいて被圧延材の曲がりが生じない圧延状態でのレベリ
ング量Ａに基づいて差荷重目標値Ｂを決定し、零調を行
うことを特徴とするレベリング調整方法。
【００１１】（２）下記（１）式により差荷重目標値Ｂ
を求め、この差荷重目標値Ｂに基づき零調を行うことを
特徴とする上記（１）に記載のレベリング調整方法。
を求め、この差荷重目標値Ｂに基づき零調を行うことを
特徴とする上記（１）に記載のレベリング調整方法。
【００１２】
零調での差荷重目標値Ｂ＝当該ワークロール組替え前の圧延に先んじて調整し
た零調差荷重−（圧延機レベリング定数×当該ワークロール組替え前の圧延での
レベリング量Ａ）…（１）
ここで、差荷重 ：（作業側の荷重−駆動側の荷
重） レベリング量：（作業側のギャップ−駆動側のギャッ
プ） （３）被圧延材の曲がりが生じない圧延状態でのレベリ
ング量Ａの算出は、圧延を再開後２０本以内の鋼帯の通
板で、且つ２本以上連続して鋼帯の曲がりが生じない圧
延状態でのレベリング量Ａとすることを特徴とする上記
（１）または（２）に記載のレベリング調整方法。
重） レベリング量：（作業側のギャップ−駆動側のギャッ
プ） （３）被圧延材の曲がりが生じない圧延状態でのレベリ
ング量Ａの算出は、圧延を再開後２０本以内の鋼帯の通
板で、且つ２本以上連続して鋼帯の曲がりが生じない圧
延状態でのレベリング量Ａとすることを特徴とする上記
（１）または（２）に記載のレベリング調整方法。
【００１３】（４）圧延機のレベリング定数は、ミル定
数に係数を乗じて算出することを特徴とする上記（１）
乃至（３）のいずれかに記載のレベリング調整方法。
数に係数を乗じて算出することを特徴とする上記（１）
乃至（３）のいずれかに記載のレベリング調整方法。
【００１４】
【発明の実施の形態】図１は本発明のレベリング調整方
法の一実施形態を示すもので、圧延機を構成する各圧延
スタンドのワークロールを組替えた後に零調和荷重およ
び零調差荷重を調整するために用いる零調のフローチャ
ートを示している。
法の一実施形態を示すもので、圧延機を構成する各圧延
スタンドのワークロールを組替えた後に零調和荷重およ
び零調差荷重を調整するために用いる零調のフローチャ
ートを示している。
【００１５】図１のフローチャートにおいて、ワークロ
ールを組替えた後、零調和荷重および零調差荷重を調整
する零調を開始して完了する手順については図２の従来
法と同様であるが、本発明ではワークロール組替え前の
圧延において被圧延材の曲がりが生じない圧延状態での
レベリング量に基づいて差荷重目標値を決定し、零調を
行う。
ールを組替えた後、零調和荷重および零調差荷重を調整
する零調を開始して完了する手順については図２の従来
法と同様であるが、本発明ではワークロール組替え前の
圧延において被圧延材の曲がりが生じない圧延状態での
レベリング量に基づいて差荷重目標値を決定し、零調を
行う。
【００１６】当該ワークロール組替え前の圧延における
レベリング量に基づいて差荷重目標を決定するに当た
り、ロールの磨耗やヒートクラウンによる熱膨張等の種
々の外乱を極力少なくするため、ワークロール組替え前
の圧延における圧延開始後２０本以内の鋼帯の安定通板
状況によりレベリング量を決定することが好ましい。具
体的には２０本以内の鋼帯で、オペレーターの介入また
はキャンバー計からのフィードバック制御がかからない
ような、２本以上連続して鋼帯の曲がりが生じない圧延
状態でのレベリング量を用いることが好ましい。ただし
安定通板状況の判定はこれに限らず、例えば５本目から
２０本目までの鋼帯のレベリング量の平均値を用いても
よい。そして、この時のレベリング量を用いて零調での
差荷重目標値を、例えば下式（１）により演算する。下
式（１）は、レベリング量を差荷重値に変換する１つの
好ましい方法を示している。
レベリング量に基づいて差荷重目標を決定するに当た
り、ロールの磨耗やヒートクラウンによる熱膨張等の種
々の外乱を極力少なくするため、ワークロール組替え前
の圧延における圧延開始後２０本以内の鋼帯の安定通板
状況によりレベリング量を決定することが好ましい。具
体的には２０本以内の鋼帯で、オペレーターの介入また
はキャンバー計からのフィードバック制御がかからない
ような、２本以上連続して鋼帯の曲がりが生じない圧延
状態でのレベリング量を用いることが好ましい。ただし
安定通板状況の判定はこれに限らず、例えば５本目から
２０本目までの鋼帯のレベリング量の平均値を用いても
よい。そして、この時のレベリング量を用いて零調での
差荷重目標値を、例えば下式（１）により演算する。下
式（１）は、レベリング量を差荷重値に変換する１つの
好ましい方法を示している。
【００１７】
零調での差荷重目標値Ｂ＝当該ワークロール組替え前の圧延に先んじて調整し
た零調差荷重−（圧延機レベリング定数×当該ワークロール組替え前の圧延での
レベリング量Ａ）…（１）
ここで、差荷重 ：（作業側の荷重−駆動側の荷
重） レベリング量：（作業側のギャップ−駆動側のギャッ
プ） と定義した。
重） レベリング量：（作業側のギャップ−駆動側のギャッ
プ） と定義した。
【００１８】ここで、圧延機レベリング定数とは圧延機
をバネ系としたときの差荷重とレベリング量との比であ
る。
をバネ系としたときの差荷重とレベリング量との比であ
る。
【００１９】次に圧延機レベリング定数は以下の方法に
より求められる。 例えば１５００トンの和荷重を掛けた上に、レベリン
グを−１ｍｍ〜＋１ｍｍ程度まで徐々にかけ、レベリン
グ量と差荷重との関係よりレベリング定数を測定する方
法。 図１に示したワークロール組替え毎に行う零調のフロ
ーチャートの中の最初の和荷重零調において、駆動側、
作業側とも同時にギャップ１ｍｍ圧下したときの和荷重
の変化量であるミル定数を測定し、このミル定数に係数
をかけてレベリング定数を求める方法。この係数は、ミ
ル定数とレベリング定数には相関があるという考えより
別途力学的に求める。
より求められる。 例えば１５００トンの和荷重を掛けた上に、レベリン
グを−１ｍｍ〜＋１ｍｍ程度まで徐々にかけ、レベリン
グ量と差荷重との関係よりレベリング定数を測定する方
法。 図１に示したワークロール組替え毎に行う零調のフロ
ーチャートの中の最初の和荷重零調において、駆動側、
作業側とも同時にギャップ１ｍｍ圧下したときの和荷重
の変化量であるミル定数を測定し、このミル定数に係数
をかけてレベリング定数を求める方法。この係数は、ミ
ル定数とレベリング定数には相関があるという考えより
別途力学的に求める。
【００２０】図３、図４は圧延機レベリング定数を上記
の方法で求めるときの一例で、レベリング定数は通常
圧延機のスタンド毎に求められる。図３に示す圧延機の
レベリング定数は、各スタンドでほぼ同一なので７スタ
ンド分を平均して１３０トン／ｍｍであり、図４に示す
圧延機のレベリング定数は、図３と同様にして７スタン
ド分を平均して１２０トン／ｍｍである。
の方法で求めるときの一例で、レベリング定数は通常
圧延機のスタンド毎に求められる。図３に示す圧延機の
レベリング定数は、各スタンドでほぼ同一なので７スタ
ンド分を平均して１３０トン／ｍｍであり、図４に示す
圧延機のレベリング定数は、図３と同様にして７スタン
ド分を平均して１２０トン／ｍｍである。
【００２１】図３に示す圧延機のミル定数は５２０トン
／ｍｍであるが、キスロール時にレベリングをしたとき
のロールの板幅方向応力分布の形状を２次曲線に仮定し
て、下式（２）に示すミル定数とレベリング定数との相
関を力学的に求めると、係数は０．２５となる。ここ
で、ミル定数は、ワークロールを組替えて交換すると微
妙に変化するので組替えの都度測定する必要がある。
／ｍｍであるが、キスロール時にレベリングをしたとき
のロールの板幅方向応力分布の形状を２次曲線に仮定し
て、下式（２）に示すミル定数とレベリング定数との相
関を力学的に求めると、係数は０．２５となる。ここ
で、ミル定数は、ワークロールを組替えて交換すると微
妙に変化するので組替えの都度測定する必要がある。
【００２２】
圧延機のレベリング定数＝ミル定数×係数…（２）
（２）式によれば、図３に示す圧延機のレベリング定数
＝５２０×０．２５＝１３０トン／ｍｍと求められ、圧
延機のレベリング定数を上記の方法で求めたときのレ
ベリング定数１３０トン／ｍｍと一致した。
＝５２０×０．２５＝１３０トン／ｍｍと求められ、圧
延機のレベリング定数を上記の方法で求めたときのレ
ベリング定数１３０トン／ｍｍと一致した。
【００２３】よって、圧延機のレベリング定数は、ミル
定数に係数を乗じて算出することがより簡便であり好ま
しい。
定数に係数を乗じて算出することがより簡便であり好ま
しい。
【００２４】
【実施例】図１に示すようなフローチャートに従い、本
発明法を実施して、圧延機を構成する各圧延スタンドの
ワークロールを組替えた後に零調和荷重および零調差荷
重を調整する零調を行った。ワークロール組替え前の圧
延に先んじて調整した零調差荷重は３０トンで、ワーク
ロール組替え前の圧延でのレベリング量Ａは０．１ｍｍ
であった。また、あらかじめ調べた圧延機のレベリング
定数は、ミル定数が５００トン／ｍｍで係数が０．２５
により１２５トン／ｍｍであった。そこで、ワークロー
ル組替え後の零調での差荷重目標値Ｂは下式（１）に従
って、３０−１２５×０．１＝１７．５トンとしたとこ
ろ、圧延再開１本目以降連続して鋼帯の曲がりが無く、
通板性の向上を図ることができた。
発明法を実施して、圧延機を構成する各圧延スタンドの
ワークロールを組替えた後に零調和荷重および零調差荷
重を調整する零調を行った。ワークロール組替え前の圧
延に先んじて調整した零調差荷重は３０トンで、ワーク
ロール組替え前の圧延でのレベリング量Ａは０．１ｍｍ
であった。また、あらかじめ調べた圧延機のレベリング
定数は、ミル定数が５００トン／ｍｍで係数が０．２５
により１２５トン／ｍｍであった。そこで、ワークロー
ル組替え後の零調での差荷重目標値Ｂは下式（１）に従
って、３０−１２５×０．１＝１７．５トンとしたとこ
ろ、圧延再開１本目以降連続して鋼帯の曲がりが無く、
通板性の向上を図ることができた。
【００２５】
零調での差荷重目標値Ｂ＝当該ワークロール組替え前の圧延に先んじて調整し
た零調差荷重−（圧延機レベリング定数×当該ワークロール組替え前の圧延での
レベリング量Ａ）…（１）
本発明法により、ワークロールを組替え後、鋼帯１〜５
本目の詰り、絞り発生率は従来が２０％であるのに対
し、０．５％に減少させることができた。
本目の詰り、絞り発生率は従来が２０％であるのに対
し、０．５％に減少させることができた。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
圧延機を構成する各圧延スタンドのワークロールを組替
えた後に零調和荷重および零調差荷重を調整するに際し
て、適切な零調時の差荷重目標値を設定できるレベリン
グ調整方法により、鋼帯の曲がり制御が可能となり、圧
延再開後初めから広幅材の圧延ができるし、また板厚ミ
ニマム制限を緩和することができる。
圧延機を構成する各圧延スタンドのワークロールを組替
えた後に零調和荷重および零調差荷重を調整するに際し
て、適切な零調時の差荷重目標値を設定できるレベリン
グ調整方法により、鋼帯の曲がり制御が可能となり、圧
延再開後初めから広幅材の圧延ができるし、また板厚ミ
ニマム制限を緩和することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のレベリング調整方法の一実施形態を示
す零調のフローチャート
す零調のフローチャート
【図２】従来法の零調のフローチャート
【図３】圧延機レベリング定数を求めるデータの一例
【図４】圧延機レベリング定数を求めるデータの一例
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 簑手 徹
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号
日本鋼管株式会社内
(56)参考文献 特開 平５−305314（ＪＰ，Ａ)
特開2002−239616（ＪＰ，Ａ)
特開 平11−333506（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21B 37/00 - 37/78
B21B 31/20
Claims (4)
- 【請求項１】 圧延機を構成する各圧延スタンドのワー
クロールを組替えた後に零調和荷重および零調差荷重を
調整するに際して、ワークロール組替え前の圧延におい
て被圧延材の曲がりが生じない圧延状態でのレベリング
量Ａに基づいて差荷重目標値Ｂを決定し、零調を行うこ
とを特徴とするレベリング調整方法。 - 【請求項２】 下記（１）式により差荷重目標値Ｂを求
め、この差荷重目標値Ｂに基づき零調を行うことを特徴
とする請求項１に記載のレベリング調整方法。 零調での差荷重目標値Ｂ＝当該ワークロール組替え前の圧延に先んじて調整し た零調差荷重−（圧延機レベリング定数×当該ワークロール組替え前の圧延での レベリング量Ａ）…（１） ここで、差荷重 ：（作業側の荷重−駆動側の荷
重） レベリング量：（作業側のギャップ−駆動側のギャッ
プ） - 【請求項３】 被圧延材の曲がりが生じない圧延状態で
のレベリング量Ａの算出は、圧延を再開後２０本以内の
鋼帯の通板で、且つ２本以上連続して鋼帯の曲がりが生
じない圧延状態でのレベリング量Ａとすることを特徴と
する請求項１または２に記載のレベリング調整方法。 - 【請求項４】圧延機のレベリング定数は、ミル定数に係
数を乗じて算出することを特徴とする請求項１乃至３の
いずれかに記載のレベリング調整方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001063086A JP3487293B2 (ja) | 2001-03-07 | 2001-03-07 | レベリング調整方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001063086A JP3487293B2 (ja) | 2001-03-07 | 2001-03-07 | レベリング調整方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002263717A JP2002263717A (ja) | 2002-09-17 |
| JP3487293B2 true JP3487293B2 (ja) | 2004-01-13 |
Family
ID=18922129
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001063086A Expired - Fee Related JP3487293B2 (ja) | 2001-03-07 | 2001-03-07 | レベリング調整方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3487293B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011129453A1 (ja) | 2010-04-13 | 2011-10-20 | 新日本製鐵株式会社 | 圧延機および圧延機の零調方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6327214B2 (ja) * | 2015-07-13 | 2018-05-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間仕上圧延におけるレベリング設定方法および装置 |
-
2001
- 2001-03-07 JP JP2001063086A patent/JP3487293B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011129453A1 (ja) | 2010-04-13 | 2011-10-20 | 新日本製鐵株式会社 | 圧延機および圧延機の零調方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2002263717A (ja) | 2002-09-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2000061520A (ja) | 熱間圧延機の平坦度制御装置 | |
| JP3487293B2 (ja) | レベリング調整方法 | |
| JPH024367B2 (ja) | ||
| JPH11104721A (ja) | 熱間圧延における板クラウン・形状制御方法 | |
| US6216505B1 (en) | Method and apparatus for rolling a strip | |
| JP3506120B2 (ja) | タンデム圧延機の圧延負荷配分変更方法 | |
| KR100293213B1 (ko) | 열간사상압연기에서의출측판두께제어방법 | |
| KR100325332B1 (ko) | 열연판폭방향두께프로파일을고려한판크라운예측방법 | |
| JPH0569021A (ja) | 圧延機の制御方法および装置 | |
| KR20010036626A (ko) | 열간사상압연에서의 스트립 형상제어 게인 설정방법 | |
| KR100431843B1 (ko) | 냉간압연기 롤갭 제어방법 | |
| JP2675175B2 (ja) | 帯板の反り測定方法 | |
| KR100368231B1 (ko) | 열간압연공정에서의 강 스트립의 형상제어방법 | |
| JP3252751B2 (ja) | 冷間タンデム圧延における板幅制御方法 | |
| JP3321051B2 (ja) | 圧延材の形状制御方法および装置 | |
| JP2786771B2 (ja) | 金属材料圧延におけるキャンバ制御方法 | |
| JP4181000B2 (ja) | 板圧延機の変形特性同定方法およびそれを用いる板圧延方法 | |
| KR0136165B1 (ko) | 판선단부의 평탄도 제어장치 및 방법 | |
| KR100368262B1 (ko) | 냉간 압연기의 압연하중 설정 방법 | |
| JPH10263658A (ja) | 熱間仕上圧延機における圧延材の平坦度制御方法 | |
| JP3456082B2 (ja) | 冷間圧延におけるエッジドロップ制御方法 | |
| JPH06339717A (ja) | 熱間圧延におけるキャンバー蛇行制御方法 | |
| JP3196990B2 (ja) | 圧延機におけるミル剛性の調整方法 | |
| JPH0866709A (ja) | 熱間圧延における圧延荷重予測方法 | |
| JP2661497B2 (ja) | 板クラウン制御装置及び熱間圧延時の板クラウン制御方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |