JP3478142B2 - 加圧水の製造方法、及び加圧水の製造装置 - Google Patents
加圧水の製造方法、及び加圧水の製造装置Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、浮上分離槽にて
原水中の懸濁物質を浮上分離するために浮上分離槽に供
給する懸濁物質を含んだ原水を加圧水にする加圧水の製
造方法、及び製造装置に関する。
原水中の懸濁物質を浮上分離するために浮上分離槽に供
給する懸濁物質を含んだ原水を加圧水にする加圧水の製
造方法、及び製造装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の加圧水製造装置は、図３に示すよ
うに、気液分離槽２１と、該気液分離槽内に送気管２２
で圧縮空気を注入するエアコンプレッサ２３と、懸濁物
質を含んだ原水を昇圧して給水管２４により気液分離槽
に給水する加圧ポンプ２５とを備え、気液分離槽で生成
した気液混合の加圧水を送水管２６で浮上分離槽に供給
し、加圧水中に懸濁している原水の懸濁物質を浮上分離
槽で浮上分離する。そして、加圧ポンプ２５からの給水
管２４の途中にはエゼクター２７を設け、このエゼクタ
ー２７と気液分離槽１の頂部とを循環管２８で接続し、
気液分離槽内の空気を常時、エゼクター２７で吸引し、
加圧ポンプが昇圧して気液分離槽に供給する原水に混合
するようになっている。このエゼクター２７が吸引して
気液分離槽に供給される原水に混合する空気は数百〜数
千ミクロンのマクロエアであり、原水との接触面積が大
きいため気液分離槽での空気の溶解速度は大であり、加
圧水を効率的に製造できる。
うに、気液分離槽２１と、該気液分離槽内に送気管２２
で圧縮空気を注入するエアコンプレッサ２３と、懸濁物
質を含んだ原水を昇圧して給水管２４により気液分離槽
に給水する加圧ポンプ２５とを備え、気液分離槽で生成
した気液混合の加圧水を送水管２６で浮上分離槽に供給
し、加圧水中に懸濁している原水の懸濁物質を浮上分離
槽で浮上分離する。そして、加圧ポンプ２５からの給水
管２４の途中にはエゼクター２７を設け、このエゼクタ
ー２７と気液分離槽１の頂部とを循環管２８で接続し、
気液分離槽内の空気を常時、エゼクター２７で吸引し、
加圧ポンプが昇圧して気液分離槽に供給する原水に混合
するようになっている。このエゼクター２７が吸引して
気液分離槽に供給される原水に混合する空気は数百〜数
千ミクロンのマクロエアであり、原水との接触面積が大
きいため気液分離槽での空気の溶解速度は大であり、加
圧水を効率的に製造できる。
【０００３】気液分離槽内には槽内の加圧水の液面をほ
ゞ一定に制御するため、槽内の加圧水の液面の変動を検
出するフロート２９を設け、エアコンプレッサからの送
気管２２の槽内に位置する個所には上記フロート２９で
作動される開閉弁３０を接続してある。これにより気液
分離槽内の圧力が高まって加圧水の液面が所定のレベル
より低下した場合はフロート２９が下降して開閉弁３０
を閉にし、エアコンプレッサから気液分離槽への圧縮空
気の供給を中止する。この間は、給水管の途中の前記エ
ゼクター２７が気液分離槽内から空気を吸い込み、加圧
ポンプからの昇圧された原水に混合して気液分離槽に供
給し、加圧水として送水管２６で浮上分離槽に供給する
ことで気液分離槽内の過剰の空気を系内で消費して圧力
を下げる。こうして気液分離槽内の圧力が下がり、加圧
水の液面が所定のレベルに上昇すると、これに伴いフロ
ート２９も上昇して開閉弁３０を開にするので、エアコ
ンプレッサ２３による気液分離槽への圧縮空気の供給は
再開する。
ゞ一定に制御するため、槽内の加圧水の液面の変動を検
出するフロート２９を設け、エアコンプレッサからの送
気管２２の槽内に位置する個所には上記フロート２９で
作動される開閉弁３０を接続してある。これにより気液
分離槽内の圧力が高まって加圧水の液面が所定のレベル
より低下した場合はフロート２９が下降して開閉弁３０
を閉にし、エアコンプレッサから気液分離槽への圧縮空
気の供給を中止する。この間は、給水管の途中の前記エ
ゼクター２７が気液分離槽内から空気を吸い込み、加圧
ポンプからの昇圧された原水に混合して気液分離槽に供
給し、加圧水として送水管２６で浮上分離槽に供給する
ことで気液分離槽内の過剰の空気を系内で消費して圧力
を下げる。こうして気液分離槽内の圧力が下がり、加圧
水の液面が所定のレベルに上昇すると、これに伴いフロ
ート２９も上昇して開閉弁３０を開にするので、エアコ
ンプレッサ２３による気液分離槽への圧縮空気の供給は
再開する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の加圧水製造
装置では、加圧水を浮上分離槽に供給して減圧した際、
できるだけ多量の気泡が発生することを期待して開閉弁
３０が開のときエアコンプレッサで気液分離槽に供給す
る空気量は特に制限することなく、空気の溶解量が常に
飽和溶解量になるように充分な量を供給していた。それ
でも気液分離槽があるので、過剰空気を分離することが
でき、浮上分離槽でのマクロエアの発生はほゞ抑制でき
るが、加圧ポンプ２５が昇圧して気液分離槽に供給する
原水中にエゼクタ２７が混合したマクロエアは全てが気
液分離槽で完全に溶解せず、一部のマクロエアは残留す
る。このマクロエアが加圧水に混合して浮上分離槽に供
給されると、浮上分離処理に有効な４０〜８０μｍ程度
のマイクロエアがマクロエアを核として瞬時に会同を起
こし、数ミリ〜数十ミリの粗大気泡となってマイクロエ
アが消失し、浮上分離作用は低下する。気液分離層でマ
イクロエアを分離するための必要な滞留時間は通常１〜
３分である。更に従来の装置は気液分離槽２１、空気源
としてのエアコンプレッサ２３、空気の循環管２８など
が必要であり、構造が複雑にならざるを得なかった。
装置では、加圧水を浮上分離槽に供給して減圧した際、
できるだけ多量の気泡が発生することを期待して開閉弁
３０が開のときエアコンプレッサで気液分離槽に供給す
る空気量は特に制限することなく、空気の溶解量が常に
飽和溶解量になるように充分な量を供給していた。それ
でも気液分離槽があるので、過剰空気を分離することが
でき、浮上分離槽でのマクロエアの発生はほゞ抑制でき
るが、加圧ポンプ２５が昇圧して気液分離槽に供給する
原水中にエゼクタ２７が混合したマクロエアは全てが気
液分離槽で完全に溶解せず、一部のマクロエアは残留す
る。このマクロエアが加圧水に混合して浮上分離槽に供
給されると、浮上分離処理に有効な４０〜８０μｍ程度
のマイクロエアがマクロエアを核として瞬時に会同を起
こし、数ミリ〜数十ミリの粗大気泡となってマイクロエ
アが消失し、浮上分離作用は低下する。気液分離層でマ
イクロエアを分離するための必要な滞留時間は通常１〜
３分である。更に従来の装置は気液分離槽２１、空気源
としてのエアコンプレッサ２３、空気の循環管２８など
が必要であり、構造が複雑にならざるを得なかった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、従来装置の上
述した問題点を解消するために開発されたもので、請求
項１の加圧水の製造方法は、加圧部と空気吸い込み型気
体供給部とを有する気体溶解装置に通水し、気体を溶解
した加圧水を製造する加圧水の製造方法であって、気体
溶解装置の空気吸い込み型気体供給部に吸い込まれる空
気の吸気量は、該気体溶解装置に通水する原水の給水量
と、前記加圧部によって加圧された加圧水の圧力とから
求められる気体の飽和溶解量よりも少ない量であること
を特徴とする。又、請求項２の加圧水の製造装置は、加
圧部と空気吸い込み型気体供給部とを有する気体溶解装
置と、該気体溶解装置に連結した給水管および排水管
と、前記空気吸い込み型気体供給部に連結した吸気管
と、前記給水管の原水の給水量を測定する給水量測定手
段と、前記排水管から排水される加圧水の圧力を測定す
る圧力計と、前記吸気管に設けられ、かつ、給水量、加
圧水の圧力に応じて吸気量を該気体溶解装置に通水する
原水の給水量と、前記加圧部によって加圧された加圧水
の圧力とから求められる気体の飽和溶解量よりも少ない
量に調整する吸気調整弁とを備えていることを特徴とす
る。
述した問題点を解消するために開発されたもので、請求
項１の加圧水の製造方法は、加圧部と空気吸い込み型気
体供給部とを有する気体溶解装置に通水し、気体を溶解
した加圧水を製造する加圧水の製造方法であって、気体
溶解装置の空気吸い込み型気体供給部に吸い込まれる空
気の吸気量は、該気体溶解装置に通水する原水の給水量
と、前記加圧部によって加圧された加圧水の圧力とから
求められる気体の飽和溶解量よりも少ない量であること
を特徴とする。又、請求項２の加圧水の製造装置は、加
圧部と空気吸い込み型気体供給部とを有する気体溶解装
置と、該気体溶解装置に連結した給水管および排水管
と、前記空気吸い込み型気体供給部に連結した吸気管
と、前記給水管の原水の給水量を測定する給水量測定手
段と、前記排水管から排水される加圧水の圧力を測定す
る圧力計と、前記吸気管に設けられ、かつ、給水量、加
圧水の圧力に応じて吸気量を該気体溶解装置に通水する
原水の給水量と、前記加圧部によって加圧された加圧水
の圧力とから求められる気体の飽和溶解量よりも少ない
量に調整する吸気調整弁とを備えていることを特徴とす
る。
【０００６】
【発明の実施の形態】図１，図２の各実施形態におい
て、１は加圧部２と空気吸い込み型気体供給部３とを有
する気体溶解装置であり、４と５は上記気体溶解装置１
に連結した原水の給水管と加圧水の排水管、６は前記空
気吸い込み型気体供給部３に連結した空気の吸気管、７
は前記給水管４の原水の給水量を測定する給水量測定手
段（原水流量計）、８は前記排水管５から排水される加
圧水の圧力を測定する圧力計、９は前記吸気管６に設け
られ、且つ給水管４への原水の給水量、排水管５からの
加圧水の圧力に応じて空気の吸気管６の吸気量を調整で
きる吸気調整弁を示す。
て、１は加圧部２と空気吸い込み型気体供給部３とを有
する気体溶解装置であり、４と５は上記気体溶解装置１
に連結した原水の給水管と加圧水の排水管、６は前記空
気吸い込み型気体供給部３に連結した空気の吸気管、７
は前記給水管４の原水の給水量を測定する給水量測定手
段（原水流量計）、８は前記排水管５から排水される加
圧水の圧力を測定する圧力計、９は前記吸気管６に設け
られ、且つ給水管４への原水の給水量、排水管５からの
加圧水の圧力に応じて空気の吸気管６の吸気量を調整で
きる吸気調整弁を示す。
【０００７】図１の実施形態では気体溶解装置１は空気
吸い込み型加圧ポンプ１１であり、その空気吸い込み部
が気体供給部３、ポンプ本体が加圧部であって、空気吸
い込み型加圧ポンプ１１では加圧部２と気体供給部３と
が一体になっている。空気吸い込み型加圧ポンプは空気
が混入してもキャビテーションを起こすことなく運転可
能な構造の渦流タービンポンプ、吸い込みスクリュー付
き渦巻きポンプなどである。そして、その吸気管６には
吸気調整弁９の上流に空気流量計１２、給水管４には給
水量測定手段７としての原水流量計の上流に開閉用の原
水弁１３、加圧水の排水管５には圧力計８の下流に開閉
用の吐出弁１４が設けてある。
吸い込み型加圧ポンプ１１であり、その空気吸い込み部
が気体供給部３、ポンプ本体が加圧部であって、空気吸
い込み型加圧ポンプ１１では加圧部２と気体供給部３と
が一体になっている。空気吸い込み型加圧ポンプは空気
が混入してもキャビテーションを起こすことなく運転可
能な構造の渦流タービンポンプ、吸い込みスクリュー付
き渦巻きポンプなどである。そして、その吸気管６には
吸気調整弁９の上流に空気流量計１２、給水管４には給
水量測定手段７としての原水流量計の上流に開閉用の原
水弁１３、加圧水の排水管５には圧力計８の下流に開閉
用の吐出弁１４が設けてある。
【０００８】図２の実施形態では加圧部２は加圧ポン
プ、空気吸い込み型気体供給部３は上記加圧ポンプの吐
出管２′に接続したエゼクタであり、加圧ポンプとエゼ
クタとで気体溶解装置１が構成されている。エゼクタに
接続した吸気管６には吸気調整弁９の上流に空気流量計
１２、及びエアコンプレッサ６′が設けられ、加圧ポン
プへの原水の給水管４には原水流量計７の上流に開閉用
の原水弁１３、エゼクタ３に接続した加圧水の排水管５
には圧力計８の下流に開閉用の吐出弁１４が設けてあ
る。
プ、空気吸い込み型気体供給部３は上記加圧ポンプの吐
出管２′に接続したエゼクタであり、加圧ポンプとエゼ
クタとで気体溶解装置１が構成されている。エゼクタに
接続した吸気管６には吸気調整弁９の上流に空気流量計
１２、及びエアコンプレッサ６′が設けられ、加圧ポン
プへの原水の給水管４には原水流量計７の上流に開閉用
の原水弁１３、エゼクタ３に接続した加圧水の排水管５
には圧力計８の下流に開閉用の吐出弁１４が設けてあ
る。
【０００９】図１，図２のどちらの実施形態において
も、原水弁１３、吐出弁１４を開にし、加圧部としての
ポンプを運転し、図１の実施形態では空気吸い込み型加
圧ポンプ１１に空気を吸引混合しながら原水を加圧水と
して排水管５に吐出し、図２の実施形態では、原水を加
圧ポンプで加圧してエゼクタ３に通水すると共にエアコ
ンプレッサ６′で加圧された空気を吸引管６を経てエゼ
クタ３に供給することにより、エゼクタ３において原水
に空気が吸引、混合されて空気を溶解した加圧水とな
り、排水管５に吐出する。その際、給水管４を流れる原
水の給水量を流量計７で測定し、排水管５を流れる加圧
水の圧力を圧力計８で測定し、流量計７の測定結果と、
圧力計８の測定結果を計算式に入れて空気の理論溶解量
を求め、求めた理論溶解量よりも少ない空気量となるよ
うに吸気管６に接続した吸気調整弁９の開度を調節し、
流量計１２で吸気管を流れる空気量が設定空気流量であ
ることを確認する。
も、原水弁１３、吐出弁１４を開にし、加圧部としての
ポンプを運転し、図１の実施形態では空気吸い込み型加
圧ポンプ１１に空気を吸引混合しながら原水を加圧水と
して排水管５に吐出し、図２の実施形態では、原水を加
圧ポンプで加圧してエゼクタ３に通水すると共にエアコ
ンプレッサ６′で加圧された空気を吸引管６を経てエゼ
クタ３に供給することにより、エゼクタ３において原水
に空気が吸引、混合されて空気を溶解した加圧水とな
り、排水管５に吐出する。その際、給水管４を流れる原
水の給水量を流量計７で測定し、排水管５を流れる加圧
水の圧力を圧力計８で測定し、流量計７の測定結果と、
圧力計８の測定結果を計算式に入れて空気の理論溶解量
を求め、求めた理論溶解量よりも少ない空気量となるよ
うに吸気管６に接続した吸気調整弁９の開度を調節し、
流量計１２で吸気管を流れる空気量が設定空気流量であ
ることを確認する。
【００１０】尚、原水の給水量は給水管４に設けた流量
計７で測定しているが、排水管５に流量計７を設け、流
量計７の上流では加圧水を排出しないようにして製造さ
れた加圧水量を流量計で測定して給水量としてもよい。
計７で測定しているが、排水管５に流量計７を設け、流
量計７の上流では加圧水を排出しないようにして製造さ
れた加圧水量を流量計で測定して給水量としてもよい。
【００１１】空気は加圧下ではヘンリー（Ｈｅｎｒｙ）
の法則に従って水中に溶解し、溶解量は次式で計算され
る。 ａｔ＝（２８．９７）／（１８）・Ｐ／Ｈ・１０6 ・・・・・・・（１） ａｔ：空気の理論溶解量（ｍｇ／立）． Ｐ：圧力（ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 ） Ｈ：ヘンリー恒数は下記で示される Ｈ×１０-4＝４．３５＋０．１１２４ｔ ・・・・・・・・・・・・・（２） ｔ：水温（℃） （１），（２）の両式より ａｔ＝１６０．９／（４．３５＋０．１１２４ｔ）Ｐ・・・・・・（３） 水温２０℃でゲージ圧４ｋｇｆ／ｃｍ2 ・Ｇに加圧した
場合の空気の理論溶解量は、下式の計算結果となる。 ａｔ＝（１６０．９×４）／（４．３５＋０．１１２４×２０） ＝（１６０．９×４）／６．５９８＝９７．５４ｍｇ／立・・・ （４） 一方、２０℃の空気比重は１．２０ｍｇ／ｍ立であるた
め４ｋｇｆ／ｃｍ2 ・Ｇの加圧水を造るためには ９７．５４ｍｇ／立÷１．２０＝８１．２ｍ立・空気／立・水・・・ （５） となる。（５）式より１０ｍ3 ／ｈｒ、４ｋｇｆ／ｃｍ
2 ・Ｇの加圧水を得るためには８１２立／ｍ3 ・ｈｒの
空気を吸い込ませればよい。即ち原水量と加圧水圧力が
決定されれば、（４），（５）式より必要な空気量の計
算ができる。空気吸い込み量の調整は空気流量計１２と
吸気調整弁９の設置で容易に行える。原水量の変動によ
っては溶解効率（ζ）がζ＜１となり未溶解空気がマク
ロエアとなって残溜する場合もあるが、この場合は吸い
込み空気量を理論量の６〜９割程度に減じればよい。そ
の結果マイクロエア発生量は１〜４割低減するが、実用
上は何ら問題はない。ζ＝１に近づける必要が生じた場
合はポンプ出口にラインミキサーを設置するか、溶解ポ
ンプを直列に設置すれば溶解効率を高めることができ
る。
の法則に従って水中に溶解し、溶解量は次式で計算され
る。 ａｔ＝（２８．９７）／（１８）・Ｐ／Ｈ・１０6 ・・・・・・・（１） ａｔ：空気の理論溶解量（ｍｇ／立）． Ｐ：圧力（ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 ） Ｈ：ヘンリー恒数は下記で示される Ｈ×１０-4＝４．３５＋０．１１２４ｔ ・・・・・・・・・・・・・（２） ｔ：水温（℃） （１），（２）の両式より ａｔ＝１６０．９／（４．３５＋０．１１２４ｔ）Ｐ・・・・・・（３） 水温２０℃でゲージ圧４ｋｇｆ／ｃｍ2 ・Ｇに加圧した
場合の空気の理論溶解量は、下式の計算結果となる。 ａｔ＝（１６０．９×４）／（４．３５＋０．１１２４×２０） ＝（１６０．９×４）／６．５９８＝９７．５４ｍｇ／立・・・ （４） 一方、２０℃の空気比重は１．２０ｍｇ／ｍ立であるた
め４ｋｇｆ／ｃｍ2 ・Ｇの加圧水を造るためには ９７．５４ｍｇ／立÷１．２０＝８１．２ｍ立・空気／立・水・・・ （５） となる。（５）式より１０ｍ3 ／ｈｒ、４ｋｇｆ／ｃｍ
2 ・Ｇの加圧水を得るためには８１２立／ｍ3 ・ｈｒの
空気を吸い込ませればよい。即ち原水量と加圧水圧力が
決定されれば、（４），（５）式より必要な空気量の計
算ができる。空気吸い込み量の調整は空気流量計１２と
吸気調整弁９の設置で容易に行える。原水量の変動によ
っては溶解効率（ζ）がζ＜１となり未溶解空気がマク
ロエアとなって残溜する場合もあるが、この場合は吸い
込み空気量を理論量の６〜９割程度に減じればよい。そ
の結果マイクロエア発生量は１〜４割低減するが、実用
上は何ら問題はない。ζ＝１に近づける必要が生じた場
合はポンプ出口にラインミキサーを設置するか、溶解ポ
ンプを直列に設置すれば溶解効率を高めることができ
る。
【００１２】尚、夏季と冬季では空気の比重は変化する
が、これは化学便覧（日本化学会編、株式会社丸善発
行）等の便覧に記載されている値を使用すればよい。
が、これは化学便覧（日本化学会編、株式会社丸善発
行）等の便覧に記載されている値を使用すればよい。
【００１３】気体溶解装置１として空気吸い込み型加圧
ポンプ１１、殊に渦流タービンポンプを使用した図１の
実施形態では、ポンプケーシングの内部に吸い込まれた
空気はタービン状の羽根車で直ちに掻き回され、気泡が
微細化されて気液界面接触面積が増大し、原水への溶解
効率が高まり、従って供給された気体は短時間で原水に
全量溶解するので図２の実施形態よりも溶解効率が高
い。更に、図１の実施形態ではエアコンプレッサを使用
しないので図２の実施形態よりも設備コストが低減し、
且つ騒音の発生が無い。
ポンプ１１、殊に渦流タービンポンプを使用した図１の
実施形態では、ポンプケーシングの内部に吸い込まれた
空気はタービン状の羽根車で直ちに掻き回され、気泡が
微細化されて気液界面接触面積が増大し、原水への溶解
効率が高まり、従って供給された気体は短時間で原水に
全量溶解するので図２の実施形態よりも溶解効率が高
い。更に、図１の実施形態ではエアコンプレッサを使用
しないので図２の実施形態よりも設備コストが低減し、
且つ騒音の発生が無い。
【００１４】エゼクタを使用した図２の実施形態は、空
気吸い込み型加圧ポンプを使用した図１の実施形態に比
べて溶解効率が劣るため、例えばエゼクタから浮上分離
槽へ加圧水を送給する配管（排水管５）の長さを長く
し、溶解時間を長くすることが望ましい。
気吸い込み型加圧ポンプを使用した図１の実施形態に比
べて溶解効率が劣るため、例えばエゼクタから浮上分離
槽へ加圧水を送給する配管（排水管５）の長さを長く
し、溶解時間を長くすることが望ましい。
【００１５】図１の実施形態では、排水管５の圧力計８
の上流と、給水管４の流量計７の下流とを接続する循環
管１５を設け、循環管１５には開閉用の循環弁１６を設
けてある。ポンプは通常、規格があるので規格の流量通
りに運転するのが好ましいが、必要な加圧水量がポンプ
の規格の流量より少なくてよい場合は、ポンプに供給す
る原水の水量はポンプの規格の流量より少なくなるの
で、その場合は循環弁１６を開にし、不足する量を循環
管１５によってポンプ１１に供給し、常時循環させてお
けば、ポンプ１１を通過する水量をポンプの規格通りに
してポンプを運転することができる。尚、この場合の空
気の理論溶解量の計算は、原水量に応じて計算する。
の上流と、給水管４の流量計７の下流とを接続する循環
管１５を設け、循環管１５には開閉用の循環弁１６を設
けてある。ポンプは通常、規格があるので規格の流量通
りに運転するのが好ましいが、必要な加圧水量がポンプ
の規格の流量より少なくてよい場合は、ポンプに供給す
る原水の水量はポンプの規格の流量より少なくなるの
で、その場合は循環弁１６を開にし、不足する量を循環
管１５によってポンプ１１に供給し、常時循環させてお
けば、ポンプ１１を通過する水量をポンプの規格通りに
してポンプを運転することができる。尚、この場合の空
気の理論溶解量の計算は、原水量に応じて計算する。
【００１６】上記循環管１５を設けずにポンプ１１の規
格の量より少ない加圧水を製造する場合はポンプの吐出
側に排水ラインを設け、ポンプに供給する原水量はポン
プの規格通りにし、ポンプを通過した後、余分の水量の
加圧水は排水ラインから原水槽に戻せばよい。
格の量より少ない加圧水を製造する場合はポンプの吐出
側に排水ラインを設け、ポンプに供給する原水量はポン
プの規格通りにし、ポンプを通過した後、余分の水量の
加圧水は排水ラインから原水槽に戻せばよい。
【００１７】又、図示してないが、図１，図２の実施形
態の原水の流量計７、加圧水の圧力計８、吸気調整弁９
を電気的に結合する制御器を設け、測定した原水の流
量、加圧水の圧力値を制御器に入力し、空気の理論溶解
量を演算して求め、演算結果に基づいて吸気調整弁９の
開度を自動調整するようにしてもよい。又、空気流量計
１２の値も制御器に入力し、現状に対し吸気調整弁の開
度を増減するようにしてもよい。
態の原水の流量計７、加圧水の圧力計８、吸気調整弁９
を電気的に結合する制御器を設け、測定した原水の流
量、加圧水の圧力値を制御器に入力し、空気の理論溶解
量を演算して求め、演算結果に基づいて吸気調整弁９の
開度を自動調整するようにしてもよい。又、空気流量計
１２の値も制御器に入力し、現状に対し吸気調整弁の開
度を増減するようにしてもよい。
【００１８】又、加圧水を一定流量、又は一定圧力で製
造する場合は、これらの測定計器を省略することもでき
る。
造する場合は、これらの測定計器を省略することもでき
る。
【００１９】
【発明の効果】以上で明らかなように本発明によれば、
加圧水の製造に気液分離槽が不要になると共に、マクロ
エアの発生が防止できる。そして、気液分離槽を使用し
ない分、設置面積が大幅に低減する。
加圧水の製造に気液分離槽が不要になると共に、マクロ
エアの発生が防止できる。そして、気液分離槽を使用し
ない分、設置面積が大幅に低減する。
【図１】本発明の第１実施形態のフローシート。
【図２】本発明の第２実施形態のフローシート。
【図３】従来の加圧水製造装置のフローシート
１ 気体溶解装置
２ 気体溶解装置の加圧部
３ 気体溶解装置の空気吸い込み型気体供給部
４ 原水の給水管
５ 加圧水の排出管
６ 空気の吸気管
６′ エアコンプレッサ
７ 原水の流量計
８ 加圧水の圧力計
９ 吸気調整弁
１１ 空気吸い込み型加圧ポンプ
１２ 空気流量計
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平６−285345（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−103641（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−308556（ＪＰ，Ａ)
実公 昭49−44893（ＪＰ，Ｙ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B01D 17/00 - 17/12
B01F 1/00
Claims (2)
- 【請求項１】 加圧部と空気吸い込み型気体供給部とを
有する気体溶解装置に通水し、気体を溶解した加圧水を
製造する加圧水の製造方法であって、気体溶解装置の空
気吸い込み型気体供給部に吸い込まれる空気の吸気量
は、該気体溶解装置に通水する原水の給水量と、前記加
圧部によって加圧された加圧水の圧力とから求められる
気体の飽和溶解量よりも少ない量であることを特徴とす
る加圧水の製造方法。 - 【請求項２】 加圧部と空気吸い込み型気体供給部とを
有する気体溶解装置と、該気体溶解装置に連結した給水
管および排水管と、前記空気吸い込み型気体供給部に連
結した吸気管と、前記給水管の原水の給水量を測定する
給水量測定手段と、前記排水管から排水される加圧水の
圧力を測定する圧力計と、前記吸気管に設けられ、か
つ、給水量、加圧水の圧力に応じて吸気量を該気体溶解
装置に通水する原水の給水量と、前記加圧部によって加
圧された加圧水の圧力とから求められる気体の飽和溶解
量よりも少ない量に調整する吸気調整弁とを備えている
ことを特徴とする加圧水の製造装置。
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|---|---|---|---|
| JP28092698A JP3478142B2 (ja) | 1998-10-02 | 1998-10-02 | 加圧水の製造方法、及び加圧水の製造装置 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28092698A JP3478142B2 (ja) | 1998-10-02 | 1998-10-02 | 加圧水の製造方法、及び加圧水の製造装置 |
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| JP2000107509A JP2000107509A (ja) | 2000-04-18 |
| JP3478142B2 true JP3478142B2 (ja) | 2003-12-15 |
Family
ID=17631865
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28092698A Expired - Fee Related JP3478142B2 (ja) | 1998-10-02 | 1998-10-02 | 加圧水の製造方法、及び加圧水の製造装置 |
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-
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- 1998-10-02 JP JP28092698A patent/JP3478142B2/ja not_active Expired - Fee Related
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