JP3477400B2 - マグネシウム合金の鍛造成形品およびマグネシウム合金の鍛造成形方法 - Google Patents
マグネシウム合金の鍛造成形品およびマグネシウム合金の鍛造成形方法Info
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/06—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of magnesium or alloys based thereon
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はマグネシウム合金の
鍛造成形品およびマグネシウム合金の鍛造成形方法に関
するものである。
鍛造成形品およびマグネシウム合金の鍛造成形方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】マグ
ネシウム合金は、実用合金の中で最も軽く、樹脂材料に
代わる材料として、近年、電子機器筐体等に採用されて
いる。また、その中でも、マグネシウム−リチウム合金
については種々提案されている。しかしながら、マグネ
シウム−リチウム合金も実用上十分な耐食性を有してい
るとはいえず、また、室温での強度も十分とはいえず、
更なる耐食性の向上と、室温付近での強度の向上が望ま
れている。
ネシウム合金は、実用合金の中で最も軽く、樹脂材料に
代わる材料として、近年、電子機器筐体等に採用されて
いる。また、その中でも、マグネシウム−リチウム合金
については種々提案されている。しかしながら、マグネ
シウム−リチウム合金も実用上十分な耐食性を有してい
るとはいえず、また、室温での強度も十分とはいえず、
更なる耐食性の向上と、室温付近での強度の向上が望ま
れている。
【０００３】ところで、マグネシウム−リチウム合金の
強度を向上させるのに有効な元素としては、亜鉛、アル
ミニウムなどが知られている。しかし、亜鉛やアルミニ
ウムを添加すると室温での強度は向上するものの、加工
性が劣化するといった問題があった。
強度を向上させるのに有効な元素としては、亜鉛、アル
ミニウムなどが知られている。しかし、亜鉛やアルミニ
ウムを添加すると室温での強度は向上するものの、加工
性が劣化するといった問題があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題の
解決を目的としてなされたもので、第１発明は、６〜１
０．５質量％のリチウム、４〜９質量％の亜鉛を含有
し、残部が少なくともマグネシウムと不可避の不純物と
からなり、マグネシウムα相の周囲或いはリチウムβ相
の粒間の一部に、粒状形状の析出分を析出させたマグネ
シウム合金を、鍛造温度が１００〜２５０℃で鍛造成形
して得られることを特徴とするマグネシウム合金の鍛造
成形品である。
解決を目的としてなされたもので、第１発明は、６〜１
０．５質量％のリチウム、４〜９質量％の亜鉛を含有
し、残部が少なくともマグネシウムと不可避の不純物と
からなり、マグネシウムα相の周囲或いはリチウムβ相
の粒間の一部に、粒状形状の析出分を析出させたマグネ
シウム合金を、鍛造温度が１００〜２５０℃で鍛造成形
して得られることを特徴とするマグネシウム合金の鍛造
成形品である。
【０００５】また、第２発明は、６〜１０．５質量％の
リチウム、４〜９質量％の亜鉛を含有し、残部が少なく
ともマグネシウムと不可避の不純物とからなり、マグネ
シウムα相の周囲或いはリチウムβ相の粒間の一部に、
粒状形状の析出分を析出させたマグネシウム合金を、１
００〜２５０℃に熱せられた成形金型に挿入し、加圧成
形することを特徴とするマグネシウム合金の鍛造成形方
法である。
リチウム、４〜９質量％の亜鉛を含有し、残部が少なく
ともマグネシウムと不可避の不純物とからなり、マグネ
シウムα相の周囲或いはリチウムβ相の粒間の一部に、
粒状形状の析出分を析出させたマグネシウム合金を、１
００〜２５０℃に熱せられた成形金型に挿入し、加圧成
形することを特徴とするマグネシウム合金の鍛造成形方
法である。
【０００６】
【０００７】
【０００８】
【０００９】
【発明実施の形態】以下、図をもとに本発明について詳
細に説明する。
細に説明する。
【００１０】まず、下記表１に示す合金組成となるよう
に各材料を秤量し、真空溶解炉に装入し、溶解炉内を
１．０×１０-5ｔｏｒｒに真空排気後、アルゴンガスを
導入し、ほぼ大気圧のアルゴン雰囲気とし、材料を加熱
溶解した後、金型に鋳造し、各組成の合金のインゴット
を作製した。なお、溶解には鉄製のルツボを用いた。
に各材料を秤量し、真空溶解炉に装入し、溶解炉内を
１．０×１０-5ｔｏｒｒに真空排気後、アルゴンガスを
導入し、ほぼ大気圧のアルゴン雰囲気とし、材料を加熱
溶解した後、金型に鋳造し、各組成の合金のインゴット
を作製した。なお、溶解には鉄製のルツボを用いた。
【００１１】
【表１】
【００１２】次に、各組成の合金のインゴットを２０ｍ
ｍ×２０ｍｍ×１０ｍｍｔに切り出し、試験片とした。
ｍ×２０ｍｍ×１０ｍｍｔに切り出し、試験片とした。
【００１３】まず、各組成の合金の耐食性を調べるた
め、それらの試験片に対して、１質量 ％食塩水の２４時
間浸漬テストを実施した。各組成の合金の耐食性テスト
の結果を表２に示す。
め、それらの試験片に対して、１質量 ％食塩水の２４時
間浸漬テストを実施した。各組成の合金の耐食性テスト
の結果を表２に示す。
【００１４】
【表２】
【００１５】耐食テストの結果から、亜鉛の添加量が４
質量％以上においては、亜鉛の添加量が４質量％未満の
ものより耐食性が増すことがわかる。しかし、リチウム
の含有量が１２質量％のものでは、もともと耐食性が悪
いので、亜鉛を添加してもその耐食性はほとんど変わら
ず、実用化できる耐食性にはならない。
質量％以上においては、亜鉛の添加量が４質量％未満の
ものより耐食性が増すことがわかる。しかし、リチウム
の含有量が１２質量％のものでは、もともと耐食性が悪
いので、亜鉛を添加してもその耐食性はほとんど変わら
ず、実用化できる耐食性にはならない。
【００１６】次に、ＬＺ９３、ＬＺ９４、ＬＺ９６、Ｌ
Ｚ９９、ＬＺ９１２の組成合金について引張テストを行
い、引張強度を調べた。その結果を表３に示す。
Ｚ９９、ＬＺ９１２の組成合金について引張テストを行
い、引張強度を調べた。その結果を表３に示す。
【００１７】
【表３】
【００１８】引張テストの結果から、亜鉛の添加量が増
えるに従い、強度が向上していることがわかる。ここで
は、リチウムの含有量が９質量％について調べたが、上
記表１に示すような他のリチウムの含有量であっても同
様の効果が得られることは明らかである。
えるに従い、強度が向上していることがわかる。ここで
は、リチウムの含有量が９質量％について調べたが、上
記表１に示すような他のリチウムの含有量であっても同
様の効果が得られることは明らかである。
【００１９】次に、上記表１の組成合金の試験片１を図
１（ａ）に示すような鍛造プレス機２（機械装置全体は
図示せず）に装入し、鍛圧９０ｔで鍛造温度を変化させ
て据え込み鍛造テストを行った。これにより、試験片１
は鍛造物１´となる（図１（ｂ））。
１（ａ）に示すような鍛造プレス機２（機械装置全体は
図示せず）に装入し、鍛圧９０ｔで鍛造温度を変化させ
て据え込み鍛造テストを行った。これにより、試験片１
は鍛造物１´となる（図１（ｂ））。
【００２０】ここでは、各温度（室温、６０℃、１００
℃、１５０℃、２００℃、２５０℃）での据え込み鍛造
テストの結果を表４〜９に示す。
℃、１５０℃、２００℃、２５０℃）での据え込み鍛造
テストの結果を表４〜９に示す。
【００２１】なお、ここでは、試験片の厚みが厚く予熱
していない試験片では、金型からの伝熱で、金型温度に
試料温度が昇温するのに時間がかかるため、金型温度と
同温度に予熱したが、実際の鍛造では、成形前の試料の
形状により、すぐに金型温度まで昇温するような場合に
は、予熱は必要ない。
していない試験片では、金型からの伝熱で、金型温度に
試料温度が昇温するのに時間がかかるため、金型温度と
同温度に予熱したが、実際の鍛造では、成形前の試料の
形状により、すぐに金型温度まで昇温するような場合に
は、予熱は必要ない。
【００２２】なお、金型温度は、金型側面より電気ヒー
タを埋設して昇温し、金型裏面より金型中心部に埋設し
た熱電体により測定した。また、試験片は、大気雰囲気
の電気炉を用いて予熱した。金型温度と試験片予熱温度
が等しい場合には、その温度を鍛造温度と記すこととす
る。
タを埋設して昇温し、金型裏面より金型中心部に埋設し
た熱電体により測定した。また、試験片は、大気雰囲気
の電気炉を用いて予熱した。金型温度と試験片予熱温度
が等しい場合には、その温度を鍛造温度と記すこととす
る。
【００２３】
【表４】
【００２４】
【表５】
【００２５】
【表６】
【００２６】
【表７】
【００２７】
【表８】
【００２８】
【表９】
【００２９】鍛造テストの結果から、鍛造温度が１００
℃より低い場合（表４および５参照）には、比較例１〜
８、１０、１２〜１９、２１に示す範囲で、リチウム添
加量、亜鉛添加量にかかわらず破綻無く加工できるが、
加工時に材料端部の粗れが生じ、また、鍛造後の厚みも
厚いため、薄肉成形には用いることができない。ただ
し、比較的厚肉で、加工率のそれ程大きくない成形に
は、用いることができる。しかし、亜鉛を９質量％を超
えて添加した場合（比較例９、２０）や、リチウム含有
量が１２質量％を超えたものに亜鉛を添加した場合（比
較例１１、２２）は、材料端部に割れが生じてしまっ
た。
℃より低い場合（表４および５参照）には、比較例１〜
８、１０、１２〜１９、２１に示す範囲で、リチウム添
加量、亜鉛添加量にかかわらず破綻無く加工できるが、
加工時に材料端部の粗れが生じ、また、鍛造後の厚みも
厚いため、薄肉成形には用いることができない。ただ
し、比較的厚肉で、加工率のそれ程大きくない成形に
は、用いることができる。しかし、亜鉛を９質量％を超
えて添加した場合（比較例９、２０）や、リチウム含有
量が１２質量％を超えたものに亜鉛を添加した場合（比
較例１１、２２）は、材料端部に割れが生じてしまっ
た。
【００３０】次に、鍛造温度が１００〜２５０℃の場合
（表６乃至表９参照）には、比較例２３、２４、２７、
２８、３１、３２、３５、３６、実施例１〜６、８〜１
３、１５〜２０、２２〜２７のように、鍛造後の厚みも
薄くなり、また、加工時の端部粗れも無く良好に成形で
きる。しかし、亜鉛を９質量％を超えて添加した場合
（比較例２５、２９、３３、３７）や、リチウム含有量
が１２質量％を超えたものに亜鉛を添加した場合（比較
例２６、３０、３４、３８）は、材料端部に割れが生じ
てしまったり、鍛造後の厚みを薄くすることはできなか
った。
（表６乃至表９参照）には、比較例２３、２４、２７、
２８、３１、３２、３５、３６、実施例１〜６、８〜１
３、１５〜２０、２２〜２７のように、鍛造後の厚みも
薄くなり、また、加工時の端部粗れも無く良好に成形で
きる。しかし、亜鉛を９質量％を超えて添加した場合
（比較例２５、２９、３３、３７）や、リチウム含有量
が１２質量％を超えたものに亜鉛を添加した場合（比較
例２６、３０、３４、３８）は、材料端部に割れが生じ
てしまったり、鍛造後の厚みを薄くすることはできなか
った。
【００３１】つまり、リチウムの含有量が１２質量％を
超えないマグネシウム−リチウム合金に亜鉛の添加量が
９質量％以下において、成形性はほとんど劣化しないと
いう結果が得られた。
超えないマグネシウム−リチウム合金に亜鉛の添加量が
９質量％以下において、成形性はほとんど劣化しないと
いう結果が得られた。
【００３２】ここで、ＬＺ９６、ＬＺ９９、ＬＺ９１
２、ＬＺ１２６合金の組識観察を行い、上記結果につい
て考察する。
２、ＬＺ１２６合金の組識観察を行い、上記結果につい
て考察する。
【００３３】ＬＺ９６、ＬＺ９９、ＬＺ９１２、ＬＺ１
２６合金の組識観察の結果を図２に示す。なお、組織
は、観察面を鏡面に研磨後、２質量％のクエン酸水溶液
に５秒間浸漬し献出した。
２６合金の組識観察の結果を図２に示す。なお、組織
は、観察面を鏡面に研磨後、２質量％のクエン酸水溶液
に５秒間浸漬し献出した。
【００３４】ここでは、硬くて脆いという性質により、
成形性を劣化すると言われる、亜鉛添加による金属間化
合物の析出に注目している。
成形性を劣化すると言われる、亜鉛添加による金属間化
合物の析出に注目している。
【００３５】図２（ａ）に示すように、ＬＺ９６では、
亜鉛添加による金属間化合物５の析出は、ほとんど加工
性の悪いα相３の周りに限られており、その形状も１μ
ｍ以下の微細な粒状であるため、成形性に変化がなかっ
たと考えられる。
亜鉛添加による金属間化合物５の析出は、ほとんど加工
性の悪いα相３の周りに限られており、その形状も１μ
ｍ以下の微細な粒状であるため、成形性に変化がなかっ
たと考えられる。
【００３６】図２（ｂ）に示すように、ＬＺ９９では、
金属間化合物５の析出は、α相３の周りの他に、β相４
の粒界の一部に観察されるが、その量は少なく、また、
粒状形状であるため成形性に変化がなかったと考えられ
る。
金属間化合物５の析出は、α相３の周りの他に、β相４
の粒界の一部に観察されるが、その量は少なく、また、
粒状形状であるため成形性に変化がなかったと考えられ
る。
【００３７】図２（ｃ）に示すように、さらに添加量を
増やしたＬＺ９１２では、α相３の周りの析出物の凝
集、粗大化が起こるとともに、β相４の粒界での析出物
も粒状の析出から、粒界にネットワーク状に変化してい
るため、β相４の変形を阻害し成形性が劣化したと考え
られる。
増やしたＬＺ９１２では、α相３の周りの析出物の凝
集、粗大化が起こるとともに、β相４の粒界での析出物
も粒状の析出から、粒界にネットワーク状に変化してい
るため、β相４の変形を阻害し成形性が劣化したと考え
られる。
【００３８】図２（ｄ）に示すように、母相がβ相４の
みＬＺ１２６では、その金属間化合物５がβ相４の粒界
に広くネットワーク状に析出しているため、β相４の変
形を阻害し成形性が劣化したと考えられる。
みＬＺ１２６では、その金属間化合物５がβ相４の粒界
に広くネットワーク状に析出しているため、β相４の変
形を阻害し成形性が劣化したと考えられる。
【００３９】また、結晶粒微細化剤としてカルシウムを
添加した場合（比較例１０、２１、実施例７、１４、２
１、２８）には、成形性を若干向上できることがわか
る。ここでは、カルシウムを添加した場合について記載
したが、ジルコニウム、珪素等他の微細化剤を用いた場
合も同様の結果が得られることは明らかである。
添加した場合（比較例１０、２１、実施例７、１４、２
１、２８）には、成形性を若干向上できることがわか
る。ここでは、カルシウムを添加した場合について記載
したが、ジルコニウム、珪素等他の微細化剤を用いた場
合も同様の結果が得られることは明らかである。
【００４０】また、添加量としては、これらの元素を結
晶粒の微細化剤として用いるが、０．５質量％以下では
その効果が得られず、また、２質量％以上添加してもそ
の効果が飽和してしまい、また、溶解時に鋳造欠陥を生
じ易くなるため、０．５〜２質量％が好ましい。
晶粒の微細化剤として用いるが、０．５質量％以下では
その効果が得られず、また、２質量％以上添加してもそ
の効果が飽和してしまい、また、溶解時に鋳造欠陥を生
じ易くなるため、０．５〜２質量％が好ましい。
【００４１】また、鍛造温度が３００℃の場合には、何
れの合金組成でも成形後の厚みは薄く良好に成形できる
が、部分的に金型と接着（抱き着き）し、また、材料の
軟化が激しいため、離型時に変形してしまい厚みの測定
はできなかった。
れの合金組成でも成形後の厚みは薄く良好に成形できる
が、部分的に金型と接着（抱き着き）し、また、材料の
軟化が激しいため、離型時に変形してしまい厚みの測定
はできなかった。
【００４２】以上の耐食テスト、引張テストおよび据え
込み鍛造テストから明らかなように、リチウムを所定量
含有し、４〜９質量％の亜鉛を添加したマグネシウム合
金を鍛造温度１００〜２５０℃で成形することにより、
薄肉の鍛造成形が可能となり、耐食性、強度の向上した
鍛造成形品を得ることができる。
込み鍛造テストから明らかなように、リチウムを所定量
含有し、４〜９質量％の亜鉛を添加したマグネシウム合
金を鍛造温度１００〜２５０℃で成形することにより、
薄肉の鍛造成形が可能となり、耐食性、強度の向上した
鍛造成形品を得ることができる。
【００４３】ここで、リチウムの含有量については、先
に出願している特願平１１−１９６８８３号に記載した
ように、鍛造性、耐食性から、６〜１０．５質量％が好
ましい。また、６質量％以下では、α相単相のため塑性
加工ほとんどできず、また、１０．５質量％以上では、
β相単相となるため亜鉛添加量が少ない場合の加工性は
良いが、添加量を増加させた場合は、第３相がβ相粒界
にネットワーク状に析出するため加工性の劣化が大き
く、また、耐食性等の安定性に欠けるため、６〜１０．
５質量％が好ましい。
に出願している特願平１１−１９６８８３号に記載した
ように、鍛造性、耐食性から、６〜１０．５質量％が好
ましい。また、６質量％以下では、α相単相のため塑性
加工ほとんどできず、また、１０．５質量％以上では、
β相単相となるため亜鉛添加量が少ない場合の加工性は
良いが、添加量を増加させた場合は、第３相がβ相粒界
にネットワーク状に析出するため加工性の劣化が大き
く、また、耐食性等の安定性に欠けるため、６〜１０．
５質量％が好ましい。
【００４４】次に、材料の予熱の効果について調べた結
果を表１０に示す。
果を表１０に示す。
【００４５】
【表１０】
【００４６】予熱効果の結果から、金型温度より材料予
熱温度を高くすることで（実施例１３、２９の比較）、
成形性を向上することができる。これは、成形初期の材
料が軟化しているためで、特に比較的厚物の成形をより
小さい加圧力で行なう時には、効果的である。ただし、
さらに、薄物の成形を行なった場合は、金型に熱を奪わ
れるため、効果が小さくなることは、容易に推測でき
る。
熱温度を高くすることで（実施例１３、２９の比較）、
成形性を向上することができる。これは、成形初期の材
料が軟化しているためで、特に比較的厚物の成形をより
小さい加圧力で行なう時には、効果的である。ただし、
さらに、薄物の成形を行なった場合は、金型に熱を奪わ
れるため、効果が小さくなることは、容易に推測でき
る。
【００４７】また、材料予熱温度を３００℃を超えて行
なうと（比較例２９）、予熱中に材料表面が酸化し、か
えって成形性は劣化してしまう。加熱雰囲気を不活性ガ
ス等の防酸化雰囲気とすることで、３００℃を超えた予
熱も可能となることは容易に推測できるが、コスト等が
上昇するわりに、効果は期待できない。
なうと（比較例２９）、予熱中に材料表面が酸化し、か
えって成形性は劣化してしまう。加熱雰囲気を不活性ガ
ス等の防酸化雰囲気とすることで、３００℃を超えた予
熱も可能となることは容易に推測できるが、コスト等が
上昇するわりに、効果は期待できない。
【００４８】また、今回用いたプレス機は、油圧式のも
ののため、成形速度は比較的低速であり、成形中に金型
に熱を奪われ易かったが、メカ式等高速のプレス機を用
いた場合には、より成形性向上効果が期待できる。
ののため、成形速度は比較的低速であり、成形中に金型
に熱を奪われ易かったが、メカ式等高速のプレス機を用
いた場合には、より成形性向上効果が期待できる。
【００４９】次に、ＬＺ９９を用いて、金型温度２５０
℃、材料予熱温度２５０℃、鍛圧１２０ｔにて、図３に
示すような携帯型電子機器筐体成形品を鍛造した。結果
良好に成形できた。ここでは、ＬＺ９９を用いて、金型
温度２５０℃、材料予熱温度２５０℃の条件で成形した
が、ＬＺ９９以外の上述の合金範囲、成形条件でも何れ
も良好に成形できた。
℃、材料予熱温度２５０℃、鍛圧１２０ｔにて、図３に
示すような携帯型電子機器筐体成形品を鍛造した。結果
良好に成形できた。ここでは、ＬＺ９９を用いて、金型
温度２５０℃、材料予熱温度２５０℃の条件で成形した
が、ＬＺ９９以外の上述の合金範囲、成形条件でも何れ
も良好に成形できた。
【００５０】
【発明の効果】以上説明したように、第１発明は、６〜
１０．５質量％のリチウム、４〜９質量％の亜鉛を含有
し、残部が少なくともマグネシウムと不可避の不純物と
からなり、マグネシウムα相の周囲或いはリチウムβ相
の粒間の一部に、粒状形状の析出分を析出させたマグネ
シウム合金を、鍛造温度が１００〜２５０℃で鍛造成形
して得られるマグネシウム合金の鍛造成形品であるの
で、容易に鍛造成形品を得ることができる。
１０．５質量％のリチウム、４〜９質量％の亜鉛を含有
し、残部が少なくともマグネシウムと不可避の不純物と
からなり、マグネシウムα相の周囲或いはリチウムβ相
の粒間の一部に、粒状形状の析出分を析出させたマグネ
シウム合金を、鍛造温度が１００〜２５０℃で鍛造成形
して得られるマグネシウム合金の鍛造成形品であるの
で、容易に鍛造成形品を得ることができる。
【００５１】また、第２発明は、６〜１０．５質量％の
リチウム、４〜９質量％の亜鉛を含有し、残部が少なく
ともマグネシウムと不可避の不純物とからなり、マグネ
シウムα相の周囲或いはリチウムβ相の粒間の一部に、
粒状形状の析出分を析出させたマグネシウム合金を、１
００〜２５０℃に熱せられた成形金型に挿入し、加圧成
形するので、容易に鍛造成形することができる。
リチウム、４〜９質量％の亜鉛を含有し、残部が少なく
ともマグネシウムと不可避の不純物とからなり、マグネ
シウムα相の周囲或いはリチウムβ相の粒間の一部に、
粒状形状の析出分を析出させたマグネシウム合金を、１
００〜２５０℃に熱せられた成形金型に挿入し、加圧成
形するので、容易に鍛造成形することができる。
【００５２】
【００５３】
【００５４】
【図１】本発明による据え込み鍛造テストを示す模式図
である。
である。
【図２】マグネシウム合金の組識を示す模写図である。
【図３】本発明の鍛造により成形した鍛造成形品を示す
模式図である。
模式図である。
１マグネシウム合金鍛造試験片
２据え込みテスト用平坦金型
３マグネシウムα相
４リチウムβ相
５金属間化合物
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平９−41066（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−236452（ＪＰ，Ａ)
特開 昭57−104641（ＪＰ，Ａ)
「軽金属学会第84回春期大会講演概
要」（平成５年４月１日発行）第331〜
332頁
Claims (2)
- 【請求項１】 ６〜１０．５質量％のリチウム、４〜９
質量％の亜鉛を含有し、残部が少なくともマグネシウム
と不可避の不純物とからなり、マグネシウムα相の周囲
或いはリチウムβ相の粒間の一部に、粒状形状の析出分
を析出させたマグネシウム合金を、鍛造温度が１００〜
２５０℃で鍛造成形して得られることを特徴とするマグ
ネシウム合金の鍛造成形品。 - 【請求項２】 ６〜１０．５質量％のリチウム、４〜９
質量％の亜鉛を含有し、残部が少なくともマグネシウム
と不可避の不純物とからなり、マグネシウムα相の周囲
或いはリチウムβ相の粒間の一部に、粒状形状の析出分
を析出させたマグネシウム合金を、１００〜２５０℃に
熱せられた成形金型に挿入し、加圧成形することを特徴
とするマグネシウム合金の鍛造成形方法。
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