JP3476389B2 - タイヤ用トレッドゴム組成物 - Google Patents
タイヤ用トレッドゴム組成物Info
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- JP3476389B2 JP3476389B2 JP22989299A JP22989299A JP3476389B2 JP 3476389 B2 JP3476389 B2 JP 3476389B2 JP 22989299 A JP22989299 A JP 22989299A JP 22989299 A JP22989299 A JP 22989299A JP 3476389 B2 JP3476389 B2 JP 3476389B2
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
- Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction
Landscapes
- Tires In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はタイヤ用トレッドゴ
ム組成物に関し、特に湿潤路面における操縦安定性や制
動性（ウエットグリップ性）が向上し、しかも未加硫ゴ
ムの加工性が改善されたタイヤ用トレッドゴム組成物に
関する。
ム組成物に関し、特に湿潤路面における操縦安定性や制
動性（ウエットグリップ性）が向上し、しかも未加硫ゴ
ムの加工性が改善されたタイヤ用トレッドゴム組成物に
関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の低燃費化、特にタイヤの
転動抵抗の低減の要請が強くなるとともに、一方では走
行安定性の要請から湿潤路面での摩擦抵抗（ウエットグ
リップ性）の優れたタイヤが要求されている。従来タイ
ヤの転動抵抗とウエットグリップは二律背反の関係にあ
り、両特性を同時に満足させることは困難とされていた
が、最近では次の理論的解明の下で両者の特性の改善が
進められている。
転動抵抗の低減の要請が強くなるとともに、一方では走
行安定性の要請から湿潤路面での摩擦抵抗（ウエットグ
リップ性）の優れたタイヤが要求されている。従来タイ
ヤの転動抵抗とウエットグリップは二律背反の関係にあ
り、両特性を同時に満足させることは困難とされていた
が、最近では次の理論的解明の下で両者の特性の改善が
進められている。
【０００３】すなわちタイヤ走行時の転動抵抗を小さく
するためには、トレッドゴムのヒステリシスロスを小さ
くする必要があるが、そのためタイヤ走行時の温度条件
である５０℃〜１００℃での損失正接（ｔａｎδ）を低
くすることが有効である。そのためには高シスポリブタ
ジエンあるいは天然ゴムのようにガラス転移点の低いゴ
ム材料をトレッドに用いることが一般的である。
するためには、トレッドゴムのヒステリシスロスを小さ
くする必要があるが、そのためタイヤ走行時の温度条件
である５０℃〜１００℃での損失正接（ｔａｎδ）を低
くすることが有効である。そのためには高シスポリブタ
ジエンあるいは天然ゴムのようにガラス転移点の低いゴ
ム材料をトレッドに用いることが一般的である。
【０００４】一方、ウエットグリップ性はタイヤの走行
時の繰返し変形の条件である１０〜２０Ｈｚの周波数下
において０℃付近の損失正接（ｔａｎδ）を大きくする
ことが有効である。そのためには溶液重合スチレン−ブ
タジエンゴムでビニル含量およびスチレン含量の大きい
ものを用いることが効果的である。最近では上記スチレ
ン−ブタジエンゴムにシリカ配合を採用することで一層
ウエットグリップ性が改善されることが知られている。
しかし、かかる技術は０℃以下の低温時にゴム組成物が
硬化するため、使用し得る温度領域が限定されるという
問題点があった。
時の繰返し変形の条件である１０〜２０Ｈｚの周波数下
において０℃付近の損失正接（ｔａｎδ）を大きくする
ことが有効である。そのためには溶液重合スチレン−ブ
タジエンゴムでビニル含量およびスチレン含量の大きい
ものを用いることが効果的である。最近では上記スチレ
ン−ブタジエンゴムにシリカ配合を採用することで一層
ウエットグリップ性が改善されることが知られている。
しかし、かかる技術は０℃以下の低温時にゴム組成物が
硬化するため、使用し得る温度領域が限定されるという
問題点があった。
【０００５】さらにハロゲン化ブチルゴムあるいはポリ
イソプレンとP−メチルスチレンの共重合体のハロゲン
化物を使用することにより低温時に硬くならずに湿潤路
面の摩擦係数を高める手法も知られている。先行技術と
しては、たとえば特開平７−３０４９０３、特開平８−
２２５６８３、特開平９−３２４０６９等が報告されて
いる。ただし、従来の技術ではシリカとカップリング剤
が化学反応するときにエタノールが発生し、タイヤ製造
工程に悪影響を及ぼすことが知られている。特にブチル
ゴムの場合、空気透過性に優れているため、発生したエ
タノールもゴム系内に残りやすい。また、ブチルゴムの
強度が弱いこと、シリカが高充填なこと、エタノールに
よる気泡発生などのためタイヤ加硫時にスピュー切れが
起こりやすく、これまでは生産性が著しく悪かった。
イソプレンとP−メチルスチレンの共重合体のハロゲン
化物を使用することにより低温時に硬くならずに湿潤路
面の摩擦係数を高める手法も知られている。先行技術と
しては、たとえば特開平７−３０４９０３、特開平８−
２２５６８３、特開平９−３２４０６９等が報告されて
いる。ただし、従来の技術ではシリカとカップリング剤
が化学反応するときにエタノールが発生し、タイヤ製造
工程に悪影響を及ぼすことが知られている。特にブチル
ゴムの場合、空気透過性に優れているため、発生したエ
タノールもゴム系内に残りやすい。また、ブチルゴムの
強度が弱いこと、シリカが高充填なこと、エタノールに
よる気泡発生などのためタイヤ加硫時にスピュー切れが
起こりやすく、これまでは生産性が著しく悪かった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記問題を解
決するものでタイヤの転動抵抗を従来と同レベルに維持
しながらウエットグリップ性を改善し、さらにトレッド
ゴム配合の加工性を改善したトレッドゴム組成物を提供
することを目的とする。
決するものでタイヤの転動抵抗を従来と同レベルに維持
しながらウエットグリップ性を改善し、さらにトレッド
ゴム配合の加工性を改善したトレッドゴム組成物を提供
することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は（イ） （ａ）
ジエン系ゴム２５〜９５重量％と（ｂ）ハロゲン化ブチ
ルゴムおよび／または、イソブチレンとＰ−メチルスチ
レンの共重合体のハロゲン化物７５〜５重量％よりなる
ゴム成分の１００重量部と、（ロ） シリカをゴム成分
１００重量部に対して４０〜１５０重量部と、（ハ）
シランカップリング剤をシリカ配合量の１〜１５重量％
と、（ニ） 次の（１）式で表わされるオルガノポリシ
ロキサンをシリカ配合量の１〜１５重量％配合した （ＳｉＯ2）aＸ2(a+1) （１） Ｘ：Ｏ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1またはＯ1/2Ｒ1 各Ｘは同一でも異なっていてもよいが、少なくとも１は
Ｏ1/2［（ＣＨ3 ）2ＳｉＯ］bＲ1でなくてはならない。
ジエン系ゴム２５〜９５重量％と（ｂ）ハロゲン化ブチ
ルゴムおよび／または、イソブチレンとＰ−メチルスチ
レンの共重合体のハロゲン化物７５〜５重量％よりなる
ゴム成分の１００重量部と、（ロ） シリカをゴム成分
１００重量部に対して４０〜１５０重量部と、（ハ）
シランカップリング剤をシリカ配合量の１〜１５重量％
と、（ニ） 次の（１）式で表わされるオルガノポリシ
ロキサンをシリカ配合量の１〜１５重量％配合した （ＳｉＯ2）aＸ2(a+1) （１） Ｘ：Ｏ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1またはＯ1/2Ｒ1 各Ｘは同一でも異なっていてもよいが、少なくとも１は
Ｏ1/2［（ＣＨ3 ）2ＳｉＯ］bＲ1でなくてはならない。
【０００８】
Ｒ1：水素原子または炭素数５以下の１価の炭化水素基
ｂ：１〜１００の整数
ａ：１〜２０の整数
ことを特徴とするタイヤ用トレッドゴム組成物である。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明に使用されるジエン系ゴム
としては、種類に特に制限はないが、たとえば天然ゴム
（ＮＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、乳化重合スチ
レン−ブタジエン共重合ゴム（ＳＢＲ）、溶液重合スチ
レン−ブタジエン共重合ゴム（結合スチレン１０〜５０
重量％、１，２−結合量１０〜８０％）、高トランスＳ
ＢＲ（ブタジエン部のトランス量６０〜９５％）、低シ
スポリブタジエンゴム、高シスポリブタジエンゴム、高
トランスポリブタジエンゴム（ブタジエン部のトランス
量５０〜９５％）、スチレン−イソプレン共重合ゴム
（ＳＩＲ）、ブタジエン−イソプレン共重合ゴム、溶液
重合スチレン−ブタジエン−イソプレン共重合ゴム（Ｓ
ＩＢＲ）、乳化重合ＳＩＢＲ、乳化重合スチレン−アク
リロニトリル−ブタジエン共重合ゴム、アクリロニトリ
ル−ブタジエン共重合ゴム、高ビニルＳＢＲ−低ビニル
ＳＢＲブロック共重合ゴム、ポリスチレン−ポリブタジ
エン−ポリスチレンブロック共重合体などのブロック共
重合体等が挙げられる。これらのジエン系ゴムは、それ
ぞれ単独で、または２種以上を組合せて使用することが
できる。これらの中でも、溶液重合スチレン−ブタジエ
ン共重合ゴム（高スチレン含量、高ビニル含量）が特に
好ましい。
としては、種類に特に制限はないが、たとえば天然ゴム
（ＮＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、乳化重合スチ
レン−ブタジエン共重合ゴム（ＳＢＲ）、溶液重合スチ
レン−ブタジエン共重合ゴム（結合スチレン１０〜５０
重量％、１，２−結合量１０〜８０％）、高トランスＳ
ＢＲ（ブタジエン部のトランス量６０〜９５％）、低シ
スポリブタジエンゴム、高シスポリブタジエンゴム、高
トランスポリブタジエンゴム（ブタジエン部のトランス
量５０〜９５％）、スチレン−イソプレン共重合ゴム
（ＳＩＲ）、ブタジエン−イソプレン共重合ゴム、溶液
重合スチレン−ブタジエン−イソプレン共重合ゴム（Ｓ
ＩＢＲ）、乳化重合ＳＩＢＲ、乳化重合スチレン−アク
リロニトリル−ブタジエン共重合ゴム、アクリロニトリ
ル−ブタジエン共重合ゴム、高ビニルＳＢＲ−低ビニル
ＳＢＲブロック共重合ゴム、ポリスチレン−ポリブタジ
エン−ポリスチレンブロック共重合体などのブロック共
重合体等が挙げられる。これらのジエン系ゴムは、それ
ぞれ単独で、または２種以上を組合せて使用することが
できる。これらの中でも、溶液重合スチレン−ブタジエ
ン共重合ゴム（高スチレン含量、高ビニル含量）が特に
好ましい。
【００１０】次に本発明で用いられるイソブチレンとＰ
−メチルスチレンの共重合体のハロゲン化物は、たとえ
ば欧州特許公報第８９３０５９．９号に開示されている
方法により重合することができる。すなわち、イソブチ
レンとＰ−メチルスチレンをルイス酸の触媒を用いてメ
チルクロリド溶媒中で共重合する。ここで好ましいルイ
ス酸はエチルアルミニウムジクロリド等であり、モノマ
ー比で０．００１〜０．２重量％使用する。そして重合
終了後ラジカル開始剤を用いて前記共重合体を塩素化ま
たは臭素化を行ない、ハロゲン化されたイソブチレンと
Ｐ−メチルスチレン共重合体を得る。
−メチルスチレンの共重合体のハロゲン化物は、たとえ
ば欧州特許公報第８９３０５９．９号に開示されている
方法により重合することができる。すなわち、イソブチ
レンとＰ−メチルスチレンをルイス酸の触媒を用いてメ
チルクロリド溶媒中で共重合する。ここで好ましいルイ
ス酸はエチルアルミニウムジクロリド等であり、モノマ
ー比で０．００１〜０．２重量％使用する。そして重合
終了後ラジカル開始剤を用いて前記共重合体を塩素化ま
たは臭素化を行ない、ハロゲン化されたイソブチレンと
Ｐ−メチルスチレン共重合体を得る。
【００１１】ここでＰ−メチルスチレン単位の共重合体
中の割合は２０重量％以下、好ましくは２〜７重量％の
範囲である。共重合体中のＰ−メチルスチレンの割合が
増加するに伴い、共重合体の粘度が増大し、加工性が低
下する。ウエットグリップ性等の特性と加工性を同時に
満足するため、Ｐ−メチルスチレンの含量を上記範囲に
することが好ましい。
中の割合は２０重量％以下、好ましくは２〜７重量％の
範囲である。共重合体中のＰ−メチルスチレンの割合が
増加するに伴い、共重合体の粘度が増大し、加工性が低
下する。ウエットグリップ性等の特性と加工性を同時に
満足するため、Ｐ−メチルスチレンの含量を上記範囲に
することが好ましい。
【００１２】ハロゲン化されたイソブチレンとＰ−メチ
ルスチレン共重合体の損失係数の温度依存性は通常のジ
エン系ゴムよりもブロードで−３０℃〜０℃の付近で損
失係数のピーク温度となり、比較的高温領域、たとえば
５０℃付近では損失係数はジエン系ゴムよりも低くな
る。
ルスチレン共重合体の損失係数の温度依存性は通常のジ
エン系ゴムよりもブロードで−３０℃〜０℃の付近で損
失係数のピーク温度となり、比較的高温領域、たとえば
５０℃付近では損失係数はジエン系ゴムよりも低くな
る。
【００１３】かかる損失係数特性から、比較的低温側に
損失係数のピーク温度を持つジエン系ゴムおよび、該ハ
ロゲン化共重合体ゴムをゴム成分として用いることによ
り、得られるゴム組成物の損失係数の温度依存性として
０℃付近の損失係数をより大きく、５０℃付近の損失係
数をより小さくすることができ、従来の相反する特性を
示していた転動抵抗およびウエットグリップの両特性を
同時に満足させることができる。
損失係数のピーク温度を持つジエン系ゴムおよび、該ハ
ロゲン化共重合体ゴムをゴム成分として用いることによ
り、得られるゴム組成物の損失係数の温度依存性として
０℃付近の損失係数をより大きく、５０℃付近の損失係
数をより小さくすることができ、従来の相反する特性を
示していた転動抵抗およびウエットグリップの両特性を
同時に満足させることができる。
【００１４】次に本発明で用いられるハロゲン化ブチル
ゴムは、ブチルゴムを塩素、臭素等でハロゲン化したも
のでブチルゴム中ハロゲンを３重量％以下含むものであ
る。たとえば市販品としてはＪＳＲ（株）製、ＪＳＲク
ロロブチル１００６等、ＪＳＲブロモブチル２２４４
等、エクソン（株）製のエクソンクロロブチル１０６５
等、エクソンブロモブチル２２３３等がある。
ゴムは、ブチルゴムを塩素、臭素等でハロゲン化したも
のでブチルゴム中ハロゲンを３重量％以下含むものであ
る。たとえば市販品としてはＪＳＲ（株）製、ＪＳＲク
ロロブチル１００６等、ＪＳＲブロモブチル２２４４
等、エクソン（株）製のエクソンクロロブチル１０６５
等、エクソンブロモブチル２２３３等がある。
【００１５】ハロゲン化ブチルはその化学構造に二重結
合を含まないため、耐オゾン、耐熱性、耐候性に優れる
とともにウエットグリップ性を改善する。
合を含まないため、耐オゾン、耐熱性、耐候性に優れる
とともにウエットグリップ性を改善する。
【００１６】前記ハロゲン化されたイソブチレンとＰ−
メチルスチレン共重合体および／またはハロゲン化ブチ
ルゴムの配合量は、ゴム成分１００重量部のうち５〜２
５重量％、好ましくは５〜２０重量％を占める量であ
る。その配合量が５重量％未満では転動抵抗、ウエット
グリップ性の改善効果が認められず、２５重量％を超え
ると耐摩耗性の低下が顕著となり、また未加硫ゴムの加
工性が悪化するため好ましくない。
メチルスチレン共重合体および／またはハロゲン化ブチ
ルゴムの配合量は、ゴム成分１００重量部のうち５〜２
５重量％、好ましくは５〜２０重量％を占める量であ
る。その配合量が５重量％未満では転動抵抗、ウエット
グリップ性の改善効果が認められず、２５重量％を超え
ると耐摩耗性の低下が顕著となり、また未加硫ゴムの加
工性が悪化するため好ましくない。
【００１７】本発明に使用されるゴム組成物のムーニー
粘度（ＭＬ1+4，１００℃）は特に限定されないが、機
械強度や加工性などの点から、通常１０〜１００、好ま
しくは１５〜５０の範囲である。しかしジエン系重合体
ゴムを油展して使用する場合には１００を超える場合も
あり得る。
粘度（ＭＬ1+4，１００℃）は特に限定されないが、機
械強度や加工性などの点から、通常１０〜１００、好ま
しくは１５〜５０の範囲である。しかしジエン系重合体
ゴムを油展して使用する場合には１００を超える場合も
あり得る。
【００１８】本発明で使用されるシリカとしては、汎用
ゴム一般に用いられるものを使用することができる。た
とえば補強剤として使用される乾式法ホワイトカーボ
ン、湿式法ホワイトカーボン、コロイダルシリカ等であ
る。中でも含水ケイ酸を主成分とする湿式法ホワイトカ
ーボンが好ましい。
ゴム一般に用いられるものを使用することができる。た
とえば補強剤として使用される乾式法ホワイトカーボ
ン、湿式法ホワイトカーボン、コロイダルシリカ等であ
る。中でも含水ケイ酸を主成分とする湿式法ホワイトカ
ーボンが好ましい。
【００１９】シリカの比表面積は、特に制限はないが、
窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）で、通常５０〜３５０ｍ
2／ｇ、好ましくは１００〜２５０ｍ2／ｇ、さらに好ま
しくは１１０〜１８０ｍ2／ｇの範囲である。シリカの
比表面積が過度に小さいと補強性に劣り、一方過度に大
きいと加工性に劣り、ウエットグリップ性、転動抵抗等
の改善も十分でない。ここで窒素吸着比表面積は、ＡＳ
ＴＭ Ｄ３０３７−８１に準じてＢＥＴ法で測定される
値である。
窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）で、通常５０〜３５０ｍ
2／ｇ、好ましくは１００〜２５０ｍ2／ｇ、さらに好ま
しくは１１０〜１８０ｍ2／ｇの範囲である。シリカの
比表面積が過度に小さいと補強性に劣り、一方過度に大
きいと加工性に劣り、ウエットグリップ性、転動抵抗等
の改善も十分でない。ここで窒素吸着比表面積は、ＡＳ
ＴＭ Ｄ３０３７−８１に準じてＢＥＴ法で測定される
値である。
【００２０】シリカの使用割合は、ゴム成分１００重量
部に対して、４０〜１５０重量部、好ましくは４０〜１
００重量部である。この配合割合が過度に少なくなると
補強性に劣り、一方過度に多くなると未加硫ゴム組成物
の粘度が上昇し、加工性を損なう。
部に対して、４０〜１５０重量部、好ましくは４０〜１
００重量部である。この配合割合が過度に少なくなると
補強性に劣り、一方過度に多くなると未加硫ゴム組成物
の粘度が上昇し、加工性を損なう。
【００２１】本発明のゴム組成物には、シランカップリ
ング剤を添加することにより、転動抵抗の低減およびウ
エットグリップ性の改善効果が著しくなる。シランカッ
プリング剤としては、特に制限はないが、たとえば、Ｎ
−（β−アミノエチル）−γ−アミノプロピルトリメト
キシシラン、Ｎ−（β−アミノエチル）−γ−アミノプ
ロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ−フェニル−γ−ア
ミノプロピルトリメトキシシラン、γ−クロロプロピル
トリメトキシシラン、γ−メルカプトプロピルトリメト
キシシラン、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、
ビス［３−（トリエトキシシル）プロピル］テトラスル
フィド、ビニルトリクロルシラン、ビニルトリエトキシ
シラン、ビニルトリス（β−メトキシ−エトキシ）シラ
ン、β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）−エチル
トリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメ
トキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジエト
キシシラン、γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシ
シランなどを挙げることができる。特に上記のうちスル
フィド系のシランカップリング剤がシリカの分散効果、
発熱抑制に好適である。
ング剤を添加することにより、転動抵抗の低減およびウ
エットグリップ性の改善効果が著しくなる。シランカッ
プリング剤としては、特に制限はないが、たとえば、Ｎ
−（β−アミノエチル）−γ−アミノプロピルトリメト
キシシラン、Ｎ−（β−アミノエチル）−γ−アミノプ
ロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ−フェニル−γ−ア
ミノプロピルトリメトキシシラン、γ−クロロプロピル
トリメトキシシラン、γ−メルカプトプロピルトリメト
キシシラン、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、
ビス［３−（トリエトキシシル）プロピル］テトラスル
フィド、ビニルトリクロルシラン、ビニルトリエトキシ
シラン、ビニルトリス（β−メトキシ−エトキシ）シラ
ン、β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）−エチル
トリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメ
トキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジエト
キシシラン、γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシ
シランなどを挙げることができる。特に上記のうちスル
フィド系のシランカップリング剤がシリカの分散効果、
発熱抑制に好適である。
【００２２】シランカップリング剤の使用割合は、シリ
カ１００重量部に対して１〜１５重量％、好ましくは２
〜１０重量％の範囲である。この使用割合が１重量％未
満であると、ジエン系ゴムとシリカとの親和性向上効果
が小さく、逆に１５重量％を超えると混合や押し出し工
程で焼けが生じやすく、また効果も飽和の傾向を示し経
済的でない。
カ１００重量部に対して１〜１５重量％、好ましくは２
〜１０重量％の範囲である。この使用割合が１重量％未
満であると、ジエン系ゴムとシリカとの親和性向上効果
が小さく、逆に１５重量％を超えると混合や押し出し工
程で焼けが生じやすく、また効果も飽和の傾向を示し経
済的でない。
【００２３】次に、本発明のゴム組成物には、一般式
（１） （ＳｉＯ2）aＸ2(a+1) （１） （式中、ＸはＯ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1またはＯ
1/2Ｒ1で各Ｘは同一でも異なっていてもよい、ただし、
Ｘの１つ以上はＯ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ 1でなく
てはならない、Ｒまたは炭素数５以下の１価の炭化水素
基である、ｂは１〜１００の整数、ａは１〜２０の整数
である）で表わされるオルガノポリシロキサンが配合さ
れる。本発明のゴム組成物に前記特定のアルコキシシリ
ル基またはシラノール基（Ｒ1が水素原子の場合）を有
するオルガノポリシロキサンを配合することにより、転
動抵抗、ウエットグリップ性および加工性の良好なゴム
組成物を得ることができる。
（１） （ＳｉＯ2）aＸ2(a+1) （１） （式中、ＸはＯ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1またはＯ
1/2Ｒ1で各Ｘは同一でも異なっていてもよい、ただし、
Ｘの１つ以上はＯ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ 1でなく
てはならない、Ｒまたは炭素数５以下の１価の炭化水素
基である、ｂは１〜１００の整数、ａは１〜２０の整数
である）で表わされるオルガノポリシロキサンが配合さ
れる。本発明のゴム組成物に前記特定のアルコキシシリ
ル基またはシラノール基（Ｒ1が水素原子の場合）を有
するオルガノポリシロキサンを配合することにより、転
動抵抗、ウエットグリップ性および加工性の良好なゴム
組成物を得ることができる。
【００２４】一般式（１）におけるａはオルガノポリシ
ロキサンの主鎖の長さを規定し、ａが２０を超える場合
には効果があまり変わらないが化合物の生産性が悪化す
るため好ましくない。ａの好ましい値は１〜１５、さら
に１〜１０である。
ロキサンの主鎖の長さを規定し、ａが２０を超える場合
には効果があまり変わらないが化合物の生産性が悪化す
るため好ましくない。ａの好ましい値は１〜１５、さら
に１〜１０である。
【００２５】一般式（１）におけるＸは、オルガノポリ
シロキサンの主鎖に結合し、オルガノポリシロキサンが
官能基（アルコキシシリル基またはシラノール基）を有
するようにする。ＸはＯ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1
またはＯ1/2Ｒ1であり、ＸがＯ1/2［（ＣＨ3）2Ｓｉ
Ｏ］bＲ1でオルガノポリシロキサンの主鎖の末端に結合
する場合には、実質的に主鎖を長くし、末端に
シロキサンの主鎖に結合し、オルガノポリシロキサンが
官能基（アルコキシシリル基またはシラノール基）を有
するようにする。ＸはＯ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1
またはＯ1/2Ｒ1であり、ＸがＯ1/2［（ＣＨ3）2Ｓｉ
Ｏ］bＲ1でオルガノポリシロキサンの主鎖の末端に結合
する場合には、実質的に主鎖を長くし、末端に
【００２６】
【化１】
【００２７】基が存在し、ＸがＯ1/2Ｒ1の場合には、ケ
イ素原子に結合した−ＯＲ1基が存在する。ただし、オ
ルガノポリシロキサンの主鎖の末端にＯ1/2Ｒ1とともに
Ｏ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1が存在する場合には、
実質的に鎖末端以外にＯ1/2Ｒ1が結合する場合と同様の
構造になる。ＸがＯ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1で、
オルガノポリシロキサンの主鎖の末端以外に結合する場
合には、主鎖にジメチルシロキサン鎖が結合した側鎖の
先端に
イ素原子に結合した−ＯＲ1基が存在する。ただし、オ
ルガノポリシロキサンの主鎖の末端にＯ1/2Ｒ1とともに
Ｏ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1が存在する場合には、
実質的に鎖末端以外にＯ1/2Ｒ1が結合する場合と同様の
構造になる。ＸがＯ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1で、
オルガノポリシロキサンの主鎖の末端以外に結合する場
合には、主鎖にジメチルシロキサン鎖が結合した側鎖の
先端に
【００２８】
【化２】
【００２９】基が存在し、ＸがＯ1/2［（ＣＨ3）2Ｓｉ
Ｏ］bＲ1で、オルガノポリシロキサンの末端に結合した
場合と同様の構造になる。この構造の場合、末端または
先端の
Ｏ］bＲ1で、オルガノポリシロキサンの末端に結合した
場合と同様の構造になる。この構造の場合、末端または
先端の
【００３０】
【化３】
【００３１】基は、立体障害が少なく反応しやすくする
ため、他の化合物と結合しやすく、好ましい。一方、Ｘ
がオルガノポリシロキサンの主鎖の末端以外に結合する
場合には、
ため、他の化合物と結合しやすく、好ましい。一方、Ｘ
がオルガノポリシロキサンの主鎖の末端以外に結合する
場合には、
【００３２】
【化４】
【００３３】の構造となり、この構造の場合、立体障害
が多く反応しにくいため、他の化合物と結合しやすい。
したがって、２（ａ＋１）個存在するＸのうちの５０％
以上さらには６０％以上、ことには７０％以上が
が多く反応しにくいため、他の化合物と結合しやすい。
したがって、２（ａ＋１）個存在するＸのうちの５０％
以上さらには６０％以上、ことには７０％以上が
【００３４】
【化５】
【００３５】を有することが好ましい。前記ＸがＯ1/2
［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1中のｂとして１〜１００のも
のが使用できるが、オルガノポリシロキサンに含まれる
アルコキシシリル基および（または）シラノール基の含
有割合が高く、反応性が高くなる点からｂは１〜５０、
さらには１〜２０であることが好ましい。
［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1中のｂとして１〜１００のも
のが使用できるが、オルガノポリシロキサンに含まれる
アルコキシシリル基および（または）シラノール基の含
有割合が高く、反応性が高くなる点からｂは１〜５０、
さらには１〜２０であることが好ましい。
【００３６】前記ＸがＯ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1
またはＯ1/2Ｒ1中のＲ1は、水素原子または炭素原子１
〜５の１価の炭化水素基である。水素原子の割合には、
保存安定性は必ずしもよくないが反応性の高いシラノー
ル基が含まれ、炭素数１〜５の１価の炭化水素基の場合
には、保存安定性はよいが反応性が必ずしもよくないア
ルコキシシリル基が含まれることになり、必要に応じて
使い分ければよい。炭素数１〜５の炭化水素基の中でも
炭素数１〜２のものは反応性も高く、保存安定性も良好
であり好ましい。
またはＯ1/2Ｒ1中のＲ1は、水素原子または炭素原子１
〜５の１価の炭化水素基である。水素原子の割合には、
保存安定性は必ずしもよくないが反応性の高いシラノー
ル基が含まれ、炭素数１〜５の１価の炭化水素基の場合
には、保存安定性はよいが反応性が必ずしもよくないア
ルコキシシリル基が含まれることになり、必要に応じて
使い分ければよい。炭素数１〜５の炭化水素基の中でも
炭素数１〜２のものは反応性も高く、保存安定性も良好
であり好ましい。
【００３７】前記炭素数１〜５の１価の炭化水素基の例
としては、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロ
ピル基、ブチル基、ペンチル基などが挙げられ、メチル
基、エチル基が好ましい。
としては、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロ
ピル基、ブチル基、ペンチル基などが挙げられ、メチル
基、エチル基が好ましい。
【００３８】一般式（１）で表わされるオルガノポリシ
ロキサンを具体的に示せばたとえば一般式（１）におい
てａ＝１、ｂ＝１、ＸがすべてＸがＯ1/2［（ＣＨ3）2
ＳｉＯ］bＲ1でＲ1がすべてエチル基の場合、
ロキサンを具体的に示せばたとえば一般式（１）におい
てａ＝１、ｂ＝１、ＸがすべてＸがＯ1/2［（ＣＨ3）2
ＳｉＯ］bＲ1でＲ1がすべてエチル基の場合、
【００３９】
【化６】
【００４０】となり、ａ＝２、ｂ＝２、ＸがすべてＸが
Ｏ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1でＲ1がすべてエチル基
の場合
Ｏ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1でＲ1がすべてエチル基
の場合
【００４１】
【化７】
【００４２】となり、ａ＝３、ｂ＝２０、ＸがすべてＸ
がＯ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1でＲ1がすべてエチル
基の場合
がＯ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1でＲ1がすべてエチル
基の場合
【００４３】
【化８】
【００４４】となる。なお本発明に使用されるオルガノ
ポリシロキサンの分子量は、組成物の押出し加工性や押
出し後の寸法安定性の点から重量平均分子量は２００〜
１００００、さらには２００〜５０００、ことには２０
０〜２０００が好ましい。
ポリシロキサンの分子量は、組成物の押出し加工性や押
出し後の寸法安定性の点から重量平均分子量は２００〜
１００００、さらには２００〜５０００、ことには２０
０〜２０００が好ましい。
【００４５】前記オルガノポリシロキサンの好ましい具
体例としては、前記構造式で示したものの他たとえば特
公平３−１７７６４号公報に記載のオルガノポリシロキ
サンなどが挙げられる。
体例としては、前記構造式で示したものの他たとえば特
公平３−１７７６４号公報に記載のオルガノポリシロキ
サンなどが挙げられる。
【００４６】前記オルガノポリシロキサンは、前記シリ
カ１００重量部に対して、１〜１５重量％、好ましくは
１〜７重量％配合される。前記配合量が１重量％未満に
なると、耐摩耗性の向上効果が十分でなく、１５重量％
を超えると、耐摩耗性の向上効果が配合量に比して小さ
くなり、コストが上昇するわりに耐摩耗性が向上しない
ので望ましくない。
カ１００重量部に対して、１〜１５重量％、好ましくは
１〜７重量％配合される。前記配合量が１重量％未満に
なると、耐摩耗性の向上効果が十分でなく、１５重量％
を超えると、耐摩耗性の向上効果が配合量に比して小さ
くなり、コストが上昇するわりに耐摩耗性が向上しない
ので望ましくない。
【００４７】前記オルガノポリシロキサンは、たとえば
特開昭５８−６７７２８号公報に記載の方法で製造する
ことができる。
特開昭５８−６７７２８号公報に記載の方法で製造する
ことができる。
【００４８】本発明で硫黄原子を含むシランカップリン
グ剤を用いた場合、シリカの分散性を向上させかつ配合
物の発熱を軽減する効果を有する。しかし硫黄を含むた
め高温でゲル化しやすく、ゴム焼けしやすい欠点があ
る。本発明はかかるシランカップリング剤とともにオル
ガノポリシロキサンを併用することで、ゴム焼けするこ
となく、高温で練りこむことが可能となり、このため練
り段階でシリカとシランカップリング剤の反応で発生す
るエタノールを発生しつくすことができ、押し出し加硫
時の気泡を少なくすることができる。
グ剤を用いた場合、シリカの分散性を向上させかつ配合
物の発熱を軽減する効果を有する。しかし硫黄を含むた
め高温でゲル化しやすく、ゴム焼けしやすい欠点があ
る。本発明はかかるシランカップリング剤とともにオル
ガノポリシロキサンを併用することで、ゴム焼けするこ
となく、高温で練りこむことが可能となり、このため練
り段階でシリカとシランカップリング剤の反応で発生す
るエタノールを発生しつくすことができ、押し出し加硫
時の気泡を少なくすることができる。
【００４９】そして上記効果を奏するためにはシランカ
ップリング剤の配合量をＷａ、オルガノポリシロキサン
の配合量をＷｂ、さらにシリカの配合量をＷｓとしたと
き、 ０．０２Ｗｓ≦Ｗａ＋ｗｂ≦０．１６Ｗｓ の関係を満たすようにゴム組成物の添加量が調整され
る。
ップリング剤の配合量をＷａ、オルガノポリシロキサン
の配合量をＷｂ、さらにシリカの配合量をＷｓとしたと
き、 ０．０２Ｗｓ≦Ｗａ＋ｗｂ≦０．１６Ｗｓ の関係を満たすようにゴム組成物の添加量が調整され
る。
【００５０】本発明のゴム組成物に用いられるカーボン
ブラックは、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が１
５０ｍｌ／１００ｇ〜３００ｍｌ／５００ｇ、好ましく
は１６０〜２００ｍｌ／１００ｇである。１５０ｍｌ／
１００ｇ未満では、耐摩耗性の点で不利となり、一方３
００ｍｌ／１００ｇを超えると加工性が悪くなる。この
ようなハイストラクチャーカーボンブラックを用いた場
合、その配合量はゴム成分１００重量部に対して５〜４
５重量部、好ましくは１０〜３０重量部である。５重量
部未満では、加硫物の耐摩耗性、破壊特性が十分でな
く、一方４５重量部を超えると、低ヒステリシスロス特
性が低下する。
ブラックは、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が１
５０ｍｌ／１００ｇ〜３００ｍｌ／５００ｇ、好ましく
は１６０〜２００ｍｌ／１００ｇである。１５０ｍｌ／
１００ｇ未満では、耐摩耗性の点で不利となり、一方３
００ｍｌ／１００ｇを超えると加工性が悪くなる。この
ようなハイストラクチャーカーボンブラックを用いた場
合、その配合量はゴム成分１００重量部に対して５〜４
５重量部、好ましくは１０〜３０重量部である。５重量
部未満では、加硫物の耐摩耗性、破壊特性が十分でな
く、一方４５重量部を超えると、低ヒステリシスロス特
性が低下する。
【００５１】その他の配合剤としては、ゴム工業で汎用
されているものでたとえば、硫黄、パーオキサイドなど
の加硫剤、チアゾール系、チウラム系、スルフェンアミ
ド系、グアニジン系などの加硫促進剤、ステアリン酸、
亜鉛華などの加硫助剤、エチレングリコール、ポリエチ
レングリコールなどの活性剤、サーマルブラック、アセ
チレンブラック、グラファイト、クレー、タルクなどの
充填剤、可塑剤、老化防止剤、プロセス油等が挙げられ
る。これらの各種配合剤の中から、目的や用途に応じて
必要な配合剤を適宜選択することができる。
されているものでたとえば、硫黄、パーオキサイドなど
の加硫剤、チアゾール系、チウラム系、スルフェンアミ
ド系、グアニジン系などの加硫促進剤、ステアリン酸、
亜鉛華などの加硫助剤、エチレングリコール、ポリエチ
レングリコールなどの活性剤、サーマルブラック、アセ
チレンブラック、グラファイト、クレー、タルクなどの
充填剤、可塑剤、老化防止剤、プロセス油等が挙げられ
る。これらの各種配合剤の中から、目的や用途に応じて
必要な配合剤を適宜選択することができる。
【００５２】本発明のトレッドゴム組成物の成分を混練
する場合、たとえばまずジエン系ゴム成分、カーボンブ
ラック、シリカ、カップリング剤をロール、バンバリー
等の混合機を用いて混合し、次いで残りのゴム成分オイ
ル、オルガノポリシロキサン、シリコンオイルその他の
配合剤を添加して混合すると、分散性がさらに向上し、
よりすぐれた性質を備えたゴム組成物を得ることができ
る。この場合、シリカの添加は一括でもよいが、所定量
を好ましく２回以上に分割して添加すると、分散が容易
になり、シリカとゴム成分との混合が一層容易になる。
たとえば１回目にシリカの全量の１０〜９０重量％を添
加し、残部を２回目以降に添加することができる。シリ
カとともにオルガノポリシロキサンを分割添加すること
もできる。
する場合、たとえばまずジエン系ゴム成分、カーボンブ
ラック、シリカ、カップリング剤をロール、バンバリー
等の混合機を用いて混合し、次いで残りのゴム成分オイ
ル、オルガノポリシロキサン、シリコンオイルその他の
配合剤を添加して混合すると、分散性がさらに向上し、
よりすぐれた性質を備えたゴム組成物を得ることができ
る。この場合、シリカの添加は一括でもよいが、所定量
を好ましく２回以上に分割して添加すると、分散が容易
になり、シリカとゴム成分との混合が一層容易になる。
たとえば１回目にシリカの全量の１０〜９０重量％を添
加し、残部を２回目以降に添加することができる。シリ
カとともにオルガノポリシロキサンを分割添加すること
もできる。
【００５３】シランカップリング剤および活性剤など
は、ゴム成分とシリカの最初の混合時に添加することが
好ましいが、その他の添加剤は、次工程以降で添加する
ことが好ましい。最初のジエン系ゴム成分とシリカの混
合時に、シランカップリング剤あるいは活性剤以外の添
加剤を添加すると、混合時間が長くなりしかもシリカの
補強性を低下させる場合がある。シリカまたはオルガノ
ポリシロキサンの配合割合が少ない場合などは、予めシ
リカとオルガノポリシロキサンとを混合しておいてか
ら、ジエン系ゴムと混練してもよい。ゴム成分、シリ
カ、シランカップリング剤およびオルガノポリシロキサ
ン等を混合する際の温度は、通常８０〜１６０℃好まし
くは１１０〜１４０℃である。
は、ゴム成分とシリカの最初の混合時に添加することが
好ましいが、その他の添加剤は、次工程以降で添加する
ことが好ましい。最初のジエン系ゴム成分とシリカの混
合時に、シランカップリング剤あるいは活性剤以外の添
加剤を添加すると、混合時間が長くなりしかもシリカの
補強性を低下させる場合がある。シリカまたはオルガノ
ポリシロキサンの配合割合が少ない場合などは、予めシ
リカとオルガノポリシロキサンとを混合しておいてか
ら、ジエン系ゴムと混練してもよい。ゴム成分、シリ
カ、シランカップリング剤およびオルガノポリシロキサ
ン等を混合する際の温度は、通常８０〜１６０℃好まし
くは１１０〜１４０℃である。
【００５４】混合時間は通常３０秒以上であり、好まし
くは１〜２０分間である。
くは１〜２０分間である。
【００５５】
【実施例】神戸製鋼（株）製１．７Ｌバンバリーを用い
て、Ｘ練りでＳＢＲ（ＳＥ８５９２）、カーボンブラッ
ク（Ｎ２２０）、シリカ、オイルおよびカップリング剤
をＹ練りでＸ練りのシートゴム、ＥＸＸＰＲＯ、残りの
シリカとオイル、オルガノポリシロキサンおよびその他
の薬品を混合し、最後に加硫剤をロールで練りこんだ。
て、Ｘ練りでＳＢＲ（ＳＥ８５９２）、カーボンブラッ
ク（Ｎ２２０）、シリカ、オイルおよびカップリング剤
をＹ練りでＸ練りのシートゴム、ＥＸＸＰＲＯ、残りの
シリカとオイル、オルガノポリシロキサンおよびその他
の薬品を混合し、最後に加硫剤をロールで練りこんだ。
【００５６】なお、前記Ｘ練りの排出温度は１２０℃と
し、Ｙ練りの排出温度は１３５℃とした。
し、Ｙ練りの排出温度は１３５℃とした。
【００５７】実施例、比較例に用いた基本配合は表１の
とおりである。なお表１中、配合量を変量としたものつ
にいては表２に示している。
とおりである。なお表１中、配合量を変量としたものつ
にいては表２に示している。
【００５８】各ゴム組成物の評価方法は次のとおりであ
る。 （１） ３００％モジュラス ＪＩＳＫ６３０１に記載する引張試験法に準じて測定し
た。
る。 （１） ３００％モジュラス ＪＩＳＫ６３０１に記載する引張試験法に準じて測定し
た。
【００５９】（２） 損失正接（ｔａｎδ）
岩本製作所（株）製のＶＥＳ−Ｆ−３を用いて温度０℃
で周波数１０Ｈｚ、初期歪み１０％、動歪み０．５％で
測定した。ｔａｎδの値が大きいほどウエットグリップ
性が優れていることの指標となる。
で周波数１０Ｈｚ、初期歪み１０％、動歪み０．５％で
測定した。ｔａｎδの値が大きいほどウエットグリップ
性が優れていることの指標となる。
【００６０】（３） スピューの外観
スピューの外観は目視により次の基準で評価した。
【００６１】
◎：スピュー表面にほとんど気泡がない状態。
○：０．５ｍｍ以上の気泡はないが、０．５ｍｍ以下の
気泡は存在する。工程上問題なし。
気泡は存在する。工程上問題なし。
【００６２】△：０．５ｍｍ以上の気泡が１個以上存
在、工程上問題あり。 （４） ポーラスの発生状況 加硫したタイヤの縦１０ｍｍ、横１０ｍｍ、厚さ４ｍｍ
の範囲の気泡の発生状況を目視で観察した。
在、工程上問題あり。 （４） ポーラスの発生状況 加硫したタイヤの縦１０ｍｍ、横１０ｍｍ、厚さ４ｍｍ
の範囲の気泡の発生状況を目視で観察した。
【００６３】
〇：ほとんど気泡発生なし。
△：１ｍｍ以上の気泡が５個未満で、０．１ｍｍの気泡
が１０個未満である。
が１０個未満である。
【００６４】×：１ｍｍ以上の気泡が５個以上である。
【００６５】
【表１】
【００６６】
【表２】
【００６７】注１） 日本ゼオン（株）製溶液重合ＳＢ
Ｒ、ガラス転移点（Ｔｇ）−４０℃ 注２） 日本ゼオン（株）製、ガラス転移点（Ｔｇ）−
３０℃ 注３） エクソン化学社製ＥＸＸＰＲＯ、共重合体中の
ｐ−メチルスチレン含量は１．２モル％である。
Ｒ、ガラス転移点（Ｔｇ）−４０℃ 注２） 日本ゼオン（株）製、ガラス転移点（Ｔｇ）−
３０℃ 注３） エクソン化学社製ＥＸＸＰＲＯ、共重合体中の
ｐ−メチルスチレン含量は１．２モル％である。
【００６８】注４） エクソン化学社製、クロロブチル
１０６６ 注５） デグサ社製、ＶＮ３比表面積（ＢＥＴ）１７２
ｍ2／ｇ 注６） デグサ社製、Ｓｉ６９（３，３′−ビス（トリ
エトキシシリルプロピル）テトラスルフィド） 括弧内はシリカ１００重量部に対する配合量を示す 注７） 日本ユニカ社製、ＦＺ３７０４ 括弧内はシリカ１００重量部に対する配合量を示す 今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって
制限的なものではないと考えられるべきである。本発明
の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によっ
て示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内で
のすべての変更が含まれることが意図される。
１０６６ 注５） デグサ社製、ＶＮ３比表面積（ＢＥＴ）１７２
ｍ2／ｇ 注６） デグサ社製、Ｓｉ６９（３，３′−ビス（トリ
エトキシシリルプロピル）テトラスルフィド） 括弧内はシリカ１００重量部に対する配合量を示す 注７） 日本ユニカ社製、ＦＺ３７０４ 括弧内はシリカ１００重量部に対する配合量を示す 今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって
制限的なものではないと考えられるべきである。本発明
の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によっ
て示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内で
のすべての変更が含まれることが意図される。
【００６９】
【発明の効果】本発明のタイヤ用トレッドゴム組成物は
ジエン系ゴムと損失係数の高い部分が比較的高温領域ま
で存在するハロゲン化されたイソブチレンとパラメチル
スチレンの共重合体またはハロゲン化ブチルゴムをゴム
成分として用い、かつ特定のシリカ、シランカップリン
グ剤およびオルガノポリシロキサンを組合せたので、特
にシランカップリング剤とオルガノポリシロキサンを併
用したことにより、混練温度を従来より高くすることが
でき練り段階でエタノールを発生し尽くすことができ押
出し加硫時の気泡は少なくなる。またゴム組成物の粘度
も下げることができ、タイヤ加硫時のスピュー切れを改
善できる。しかも加硫ゴム組成物のウエットグリップ性
を改善することができる。
ジエン系ゴムと損失係数の高い部分が比較的高温領域ま
で存在するハロゲン化されたイソブチレンとパラメチル
スチレンの共重合体またはハロゲン化ブチルゴムをゴム
成分として用い、かつ特定のシリカ、シランカップリン
グ剤およびオルガノポリシロキサンを組合せたので、特
にシランカップリング剤とオルガノポリシロキサンを併
用したことにより、混練温度を従来より高くすることが
でき練り段階でエタノールを発生し尽くすことができ押
出し加硫時の気泡は少なくなる。またゴム組成物の粘度
も下げることができ、タイヤ加硫時のスピュー切れを改
善できる。しかも加硫ゴム組成物のウエットグリップ性
を改善することができる。
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ０８Ｌ 15/02 Ｃ０８Ｌ 15/02
//(Ｃ０８Ｌ 9/00 83:04
83:04）
(56)参考文献 特開 平11−172000（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−324069（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−304903（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C08L 9/00 - 9/10
Claims (3)
- 【請求項１】（イ） （ａ）ジエン系ゴム２５〜９５重
量％と（ｂ）ハロゲン化ブチルゴムおよび／または、イ
ソブチレンとＰ−メチルスチレンの共重合体のハロゲン
化物７５〜５重量％よりなるゴム成分の１００重量部と
（ロ） シリカをゴム成分１００重量部に対して４０〜
１５０重量部と（ハ） シランカップリング剤をシリカ
配合量の１〜１５重量％と（ニ） 次の（１）式で表わ
されるオルガノポリシロキサンをシリカ配合量の１〜１
５重量％配合した （ＳｉＯ2）aＸ2(a+1) （１） Ｘ：Ｏ1/2［（ＣＨ3）2ＳｉＯ］bＲ1またはＯ1/2Ｒ1 各Ｘは同一でも異なっていてもよいが、少なくとも１は
Ｏ1/2［（ＣＨ3 ）2ＳｉＯ］bＲ1でなくてはならない。 Ｒ1：水素原子または炭素数５以下の１価の炭化水素基 ｂ：１〜１００の整数 ａ：１〜２０の整数 ことを特徴とするトレッドゴム組成物。 - 【請求項２】 次の関係を満たす請求項１記載のトレッ
ドゴム組成物。 ０．０２Ｗｓ≦Ｗａ＋Ｗｂ≦０．１６Ｗｓ Ｗａ：前記シランカップリング剤の配合量 Ｗｂ：前記オルガノポリシロキサンの配合量 Ｗｓ：シリカの配合量 - 【請求項３】 シランカップリング剤はスルフィド系の
化合物である請求項１記載のトレッドゴム組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22989299A JP3476389B2 (ja) | 1999-08-16 | 1999-08-16 | タイヤ用トレッドゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22989299A JP3476389B2 (ja) | 1999-08-16 | 1999-08-16 | タイヤ用トレッドゴム組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001049035A JP2001049035A (ja) | 2001-02-20 |
| JP3476389B2 true JP3476389B2 (ja) | 2003-12-10 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|---|
| KR100505735B1 (ko) * | 2002-12-09 | 2005-08-03 | 한국타이어 주식회사 | 타이어 트레드 고무 조성물 |
| JP2007331657A (ja) * | 2006-06-16 | 2007-12-27 | Bridgestone Corp | 二輪車用空気入りタイヤ |
| JP5888361B2 (ja) * | 2014-04-03 | 2016-03-22 | 横浜ゴム株式会社 | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
-
1999
- 1999-08-16 JP JP22989299A patent/JP3476389B2/ja not_active Expired - Fee Related
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