JP3420042B2 - 高温加熱乾燥用コンベアベルトの高強力継手 - Google Patents
高温加熱乾燥用コンベアベルトの高強力継手Info
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- JP3420042B2 JP3420042B2 JP28267597A JP28267597A JP3420042B2 JP 3420042 B2 JP3420042 B2 JP 3420042B2 JP 28267597 A JP28267597 A JP 28267597A JP 28267597 A JP28267597 A JP 28267597A JP 3420042 B2 JP3420042 B2 JP 3420042B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】 本発明は、高温加熱乾燥用
コンベアベルトの高強力継手に関するものであり、更に
詳しくは、例えば、抄紙機の乾燥機、不織布の樹脂加工
後の乾燥機、布地の染色加工後の乾燥機、また食品分野
では煎餅の乾燥機などに使用されるのに好適な高温加熱
乾燥用コンベアベルトの高強力継手に関するものであ
る。
コンベアベルトの高強力継手に関するものであり、更に
詳しくは、例えば、抄紙機の乾燥機、不織布の樹脂加工
後の乾燥機、布地の染色加工後の乾燥機、また食品分野
では煎餅の乾燥機などに使用されるのに好適な高温加熱
乾燥用コンベアベルトの高強力継手に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】 従来の製織によりなる織物製コンベア
ベルトの継手は、抄紙用ドライヤーカンバスの継手に代
表されるように、例えば実開昭５５−１０６６９７号公
報のように、カンバス本体の両端部をそれぞれ折り返し
てカンバス本体に重合固着し、その重合端部に形成した
簾状のループにスパイラル線を噛み合わせた継手、ある
いは実開昭５１−９４８０４号公報のように、途中緯糸
を抜いて経糸で簾状を形成させ、両端部をそれぞれ折り
返してループを形成した補強織物をカンバス本体に縫合
し、さらに金属フックを用いたもの、あるいは実開昭６
３−１９９１９４号公報のように、平織のオープンメッ
シュカンバスの端部を折り返してループを形成し、その
ループにスパイラル線が係合され、折り返されて重合さ
れた折り曲げ部の一部の緯糸とその経糸の上に位置する
本体緯糸が抜き取られて生じた長方形の織り目部分にカ
ンバス本体よりも細い接結用糸条が綴り込まれてカンバ
ス本体に接結された接合部構造の継手等がある。
ベルトの継手は、抄紙用ドライヤーカンバスの継手に代
表されるように、例えば実開昭５５−１０６６９７号公
報のように、カンバス本体の両端部をそれぞれ折り返し
てカンバス本体に重合固着し、その重合端部に形成した
簾状のループにスパイラル線を噛み合わせた継手、ある
いは実開昭５１−９４８０４号公報のように、途中緯糸
を抜いて経糸で簾状を形成させ、両端部をそれぞれ折り
返してループを形成した補強織物をカンバス本体に縫合
し、さらに金属フックを用いたもの、あるいは実開昭６
３−１９９１９４号公報のように、平織のオープンメッ
シュカンバスの端部を折り返してループを形成し、その
ループにスパイラル線が係合され、折り返されて重合さ
れた折り曲げ部の一部の緯糸とその経糸の上に位置する
本体緯糸が抜き取られて生じた長方形の織り目部分にカ
ンバス本体よりも細い接結用糸条が綴り込まれてカンバ
ス本体に接結された接合部構造の継手等がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】 高温加熱乾燥用に使
用されるコンベアベルトにおいては、一般的に基布素材
として耐熱性繊維が使用され、さらにコンベアベルトの
使用環境において高張力状態にて使用される場合は、例
えば、高強度高弾性特性を備えたパラアラミド繊維のケ
ブラー（登録商標）などが使用される。しかしながら、
これらの高強力高弾性特性を備えた繊維は、その力学的
性能として太くできないために、素材形態としては、モ
ノフィラメント糸ではなく、マルチフィラメント糸又は
スパン糸に限定されることは周知のことである。
用されるコンベアベルトにおいては、一般的に基布素材
として耐熱性繊維が使用され、さらにコンベアベルトの
使用環境において高張力状態にて使用される場合は、例
えば、高強度高弾性特性を備えたパラアラミド繊維のケ
ブラー（登録商標）などが使用される。しかしながら、
これらの高強力高弾性特性を備えた繊維は、その力学的
性能として太くできないために、素材形態としては、モ
ノフィラメント糸ではなく、マルチフィラメント糸又は
スパン糸に限定されることは周知のことである。
【０００４】しかしながら、コンベアベルトの基布素材
として、マルチフィラメント糸又はスパン糸を用いた場
合、モノフィラメント糸と比較し、クリンプがつきにく
いため、経糸と緯糸の絡みが十分でなく、経方向に強い
張力が加わると継手部付近の経糸の一部が張力のかかる
方向へ引っ張られ、継手部の経糸ループの抜けや切断に
より大きな変形を起こすといったような欠点が付随する
ため、コンベアベルト本体の寿命がくる以前に継手部が
切断に及ぶといったような問題があった。
として、マルチフィラメント糸又はスパン糸を用いた場
合、モノフィラメント糸と比較し、クリンプがつきにく
いため、経糸と緯糸の絡みが十分でなく、経方向に強い
張力が加わると継手部付近の経糸の一部が張力のかかる
方向へ引っ張られ、継手部の経糸ループの抜けや切断に
より大きな変形を起こすといったような欠点が付随する
ため、コンベアベルト本体の寿命がくる以前に継手部が
切断に及ぶといったような問題があった。
【０００５】このように、コンベアベルトの基布素材と
して、マルチフィラメント糸又はスパン糸に限定される
ような場合、従来の継手加工技術では、経方向に強い張
力が加わった場合に継手強度が問題となっていた。
して、マルチフィラメント糸又はスパン糸に限定される
ような場合、従来の継手加工技術では、経方向に強い張
力が加わった場合に継手強度が問題となっていた。
【０００６】また、ミシン糸によって縫合する方式は、
作業性が良いという利点のある反面、ミシン糸の一部が
コンベアベルトの表裏面から突出している状態となるた
め、コンベアベルト本体の経糸や緯糸よりも過酷な磨耗
を受けてコンベアベルト本体よりも先に損耗が生じてい
た。
作業性が良いという利点のある反面、ミシン糸の一部が
コンベアベルトの表裏面から突出している状態となるた
め、コンベアベルト本体の経糸や緯糸よりも過酷な磨耗
を受けてコンベアベルト本体よりも先に損耗が生じてい
た。
【０００７】本発明は、このような問題を解決し、高温
加熱乾燥用コンベアベルトにおいて、継手部の経方向の
張力に対する変形に強い継手を提供しようとするもので
ある。
加熱乾燥用コンベアベルトにおいて、継手部の経方向の
張力に対する変形に強い継手を提供しようとするもので
ある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】 本発明による高温加熱
乾燥用コンベアベルトの高強力継手は、コンベアベルト
本体３の裏面に折り返される折り曲げ部を２重に折り返
し、折り曲げ部８の先端折り曲げ位置４における緯糸を
抜き取ることにより２重の経糸ループ１１が形成され
る。この各経糸ループ１１にスパイラル線５と綴じ芯線
６を係合する。
乾燥用コンベアベルトの高強力継手は、コンベアベルト
本体３の裏面に折り返される折り曲げ部を２重に折り返
し、折り曲げ部８の先端折り曲げ位置４における緯糸を
抜き取ることにより２重の経糸ループ１１が形成され
る。この各経糸ループ１１にスパイラル線５と綴じ芯線
６を係合する。
【０００９】次にコンベアベルト本体の裏面に折り返さ
れた折り曲げ部８ａと折り曲げ部８ｂの裏面同士を熱融
着樹脂フィルム７により熱接着し、折り曲げ部８ａ、８
ｂの経糸と緯糸を一体化する。
れた折り曲げ部８ａと折り曲げ部８ｂの裏面同士を熱融
着樹脂フィルム７により熱接着し、折り曲げ部８ａ、８
ｂの経糸と緯糸を一体化する。
【００１０】次に折り曲げ部８ａと折り曲げ部８ｂの間
にミシン糸ゆるみ止め用織物シート９を挟み、折り曲げ
部８ａと折り曲げ部８ｂと共にミシン糸１０にて縫合す
る。
にミシン糸ゆるみ止め用織物シート９を挟み、折り曲げ
部８ａと折り曲げ部８ｂと共にミシン糸１０にて縫合す
る。
【００１１】
【発明の実施の形態】 本発明におけるコンベアベルト
の素材としては、高温加熱環境下に使用されるため、耐
熱性繊維であって、高強度高弾性特性を有するパラアラ
ミド繊維、芳香族ポリエーテルアミド繊維等が好適であ
るが、コンベアベルトの使用条件により適宜選択すれば
よい。織り組織は乾燥用に使用されるため、メッシュ状
の織物であり、特に平織りに限定するものではないが、
折り曲げ部を２重に折り返すことから継手部の厚さが厚
くなるため、コンベアベルトの使用条件（支持ローラー
径、搬送速度、ベルト張力、搬送物重量、通気度等）に
より継手部の厚みが使用に際し問題とならない範囲で適
宜決められる。
の素材としては、高温加熱環境下に使用されるため、耐
熱性繊維であって、高強度高弾性特性を有するパラアラ
ミド繊維、芳香族ポリエーテルアミド繊維等が好適であ
るが、コンベアベルトの使用条件により適宜選択すれば
よい。織り組織は乾燥用に使用されるため、メッシュ状
の織物であり、特に平織りに限定するものではないが、
折り曲げ部を２重に折り返すことから継手部の厚さが厚
くなるため、コンベアベルトの使用条件（支持ローラー
径、搬送速度、ベルト張力、搬送物重量、通気度等）に
より継手部の厚みが使用に際し問題とならない範囲で適
宜決められる。
【００１２】コンベアベルト本体３の裏面に折り返され
た折り曲げ部が２重に折り返されて、折り曲げ部８の先
端折り曲げ位置４における緯糸が抜き取られて２重の経
糸ループ１１を形成する。従来の経糸ループは折り返し
が２重になっていないため、経糸ループは各１本より形
成されるため、引っ張り強度が十分でなく切断といった
ような欠点が付随していたが、本発明により２重の経糸
ループが形成されるため経方向における引っ張り強度が
著しく向上し、ループでの切断欠点が解消されたもので
ある。よって経糸ループの切断は回避されるため、この
経糸ループに係合するスパイラル線の強度が継手部の強
度を左右することになるため、スパイラル線は経糸ルー
プの内径に係合できる範囲にてより線径が太いものが好
ましい。スパイラル線の素材としては、通常ポリエーテ
ルエーテルケトンのモノフィラメントが使用されるが、
スパイラル形状を保持し、かつ屈曲特性に優れた耐熱性
モノフィラメントであればよい。綴じ芯線についてもス
パイラル線と同一の素材が好ましい。
た折り曲げ部が２重に折り返されて、折り曲げ部８の先
端折り曲げ位置４における緯糸が抜き取られて２重の経
糸ループ１１を形成する。従来の経糸ループは折り返し
が２重になっていないため、経糸ループは各１本より形
成されるため、引っ張り強度が十分でなく切断といった
ような欠点が付随していたが、本発明により２重の経糸
ループが形成されるため経方向における引っ張り強度が
著しく向上し、ループでの切断欠点が解消されたもので
ある。よって経糸ループの切断は回避されるため、この
経糸ループに係合するスパイラル線の強度が継手部の強
度を左右することになるため、スパイラル線は経糸ルー
プの内径に係合できる範囲にてより線径が太いものが好
ましい。スパイラル線の素材としては、通常ポリエーテ
ルエーテルケトンのモノフィラメントが使用されるが、
スパイラル形状を保持し、かつ屈曲特性に優れた耐熱性
モノフィラメントであればよい。綴じ芯線についてもス
パイラル線と同一の素材が好ましい。
【００１３】単に経糸ループの引っ張り強力を向上する
ためならば、経糸の繊度がより太いマルチフィラメント
糸を選定すればよいのであるが、これでは経済的に高価
となるし、経糸の抜けや継手部の変形に対しては効果が
ない。また、それ以前に乾燥のために重要な通気度が低
下するといった問題が生ずる。本発明は、これらの問題
も解決することを目的になされたものである。
ためならば、経糸の繊度がより太いマルチフィラメント
糸を選定すればよいのであるが、これでは経済的に高価
となるし、経糸の抜けや継手部の変形に対しては効果が
ない。また、それ以前に乾燥のために重要な通気度が低
下するといった問題が生ずる。本発明は、これらの問題
も解決することを目的になされたものである。
【００１４】スパン糸については一般的にマルチフィラ
メント糸と比較し強力が弱いために、緯糸に使用され
る。特に傾斜のある搬送工程などにおいては、スパン糸
を緯糸に使用することにより、コンベアベルト表面が粗
面性を有するため、搬送物が滑り落ちないといったよう
な効果がある。よってマルチフィラメント糸とスパン糸
はコンベアベルトの使用条件により適宜選定されるべき
である。
メント糸と比較し強力が弱いために、緯糸に使用され
る。特に傾斜のある搬送工程などにおいては、スパン糸
を緯糸に使用することにより、コンベアベルト表面が粗
面性を有するため、搬送物が滑り落ちないといったよう
な効果がある。よってマルチフィラメント糸とスパン糸
はコンベアベルトの使用条件により適宜選定されるべき
である。
【００１５】コンベアベルト本体３の裏面に折り返され
た折り曲げ部８ａと折り曲げ部８ｂの裏面同士が、熱融
着樹脂フィルム７により熱接着され、折り曲げ部８ａ、
８ｂの経糸と緯糸が一体化することにより、経方向に強
い張力が加わった場合においても経糸ループの一部が抜
けたりすることがなく、継手部の寸法安定性が向上し変
形防止に有効なものとなる。熱融着樹脂フィルムとして
は、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン
系樹脂やナイロン、ポリエチレンテレフタレート等の熱
融着性を有した樹脂フィルムでもよいが、コンベアベル
トの使用条件により特に高温環境下にて使用される場合
には、より軟化点、融点の高いテフロン樹脂フィルムが
好ましい。上記フィルムの熱接着方法に関し、加熱条
件、加圧条件、処理時間等については、コンベアベルト
の素材、熱融着樹脂フィルムの素材に応じて素材をもろ
くさせないような条件を設定する必要がある。
た折り曲げ部８ａと折り曲げ部８ｂの裏面同士が、熱融
着樹脂フィルム７により熱接着され、折り曲げ部８ａ、
８ｂの経糸と緯糸が一体化することにより、経方向に強
い張力が加わった場合においても経糸ループの一部が抜
けたりすることがなく、継手部の寸法安定性が向上し変
形防止に有効なものとなる。熱融着樹脂フィルムとして
は、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン
系樹脂やナイロン、ポリエチレンテレフタレート等の熱
融着性を有した樹脂フィルムでもよいが、コンベアベル
トの使用条件により特に高温環境下にて使用される場合
には、より軟化点、融点の高いテフロン樹脂フィルムが
好ましい。上記フィルムの熱接着方法に関し、加熱条
件、加圧条件、処理時間等については、コンベアベルト
の素材、熱融着樹脂フィルムの素材に応じて素材をもろ
くさせないような条件を設定する必要がある。
【００１６】ミシン糸ゆるみ止め用織物シート９は、寸
法安定性、機械的強度の優れた織物シートが好ましい。
織物の素材としてはアラミド繊維やガラス繊維等の耐熱
性繊維であり、フッ素樹脂等をコーティングしたものが
好ましい。ミシン糸を縫合するためには突き刺し性を有
する必要があり、かつミシン糸がゆるまないような摩擦
性に優れたシートが好ましい。本発明による縫合された
ミシン糸がコンベアベルトの表裏面から突出しない所以
は、折り曲げ部が２重に折り返されているため、折り曲
げ部にクッション性を有することによりミシン糸が埋没
しやすくなること、そしてミシン糸ゆるみ止め用織物シ
ートが介在するため、縫合時にミシン糸に適度なテンシ
ョンがかかり、ミシン糸がゆるみにくくなり埋没した状
態が維持されることによるものである。尚、ミシン糸に
ついても耐熱性繊維が好ましく、線径はコンベアベルト
の表裏面から突出しない程度のものを適宜選択すればよ
い。
法安定性、機械的強度の優れた織物シートが好ましい。
織物の素材としてはアラミド繊維やガラス繊維等の耐熱
性繊維であり、フッ素樹脂等をコーティングしたものが
好ましい。ミシン糸を縫合するためには突き刺し性を有
する必要があり、かつミシン糸がゆるまないような摩擦
性に優れたシートが好ましい。本発明による縫合された
ミシン糸がコンベアベルトの表裏面から突出しない所以
は、折り曲げ部が２重に折り返されているため、折り曲
げ部にクッション性を有することによりミシン糸が埋没
しやすくなること、そしてミシン糸ゆるみ止め用織物シ
ートが介在するため、縫合時にミシン糸に適度なテンシ
ョンがかかり、ミシン糸がゆるみにくくなり埋没した状
態が維持されることによるものである。尚、ミシン糸に
ついても耐熱性繊維が好ましく、線径はコンベアベルト
の表裏面から突出しない程度のものを適宜選択すればよ
い。
【００１７】
【実施例】 次に本発明の実施例について以下に具体的
に説明する。 （実施例１）本発明を実施した一例について、その製造
方法の手順に従って以下に説明する。図１に本発明を実
施した実施例１の継手部の縦断面略図を示す。経糸１に
繊度２１００デニール、緯糸２に２２００デニールのデ
ュポン社製のパラアラミド繊維ケブラー（登録商標）の
マルチフィラメント糸を使用し、図１に示すような平織
り組織にて、経密度１３本／インチ、緯密度１２本／イ
ンチにて製織されたコンベアベルト本体３の両端部にお
いて、端部より６ｃｍと１８ｃｍの部分の緯糸を１本抜
き、緯糸を抜いた部分を重ね合わせるようにして端部よ
り１２ｃｍ部分を折り曲げ位置としてコンベアベルト本
体裏面に折り返す。折り返された中央部分が緯糸を抜い
た経糸部分が重なり合っており、ここにスパイラル線５
をはめ込み、綴じ芯線６で止める。次にこのスパイラル
線の両側の折り曲げ部分８ａと８ｂの裏面に熱融着樹脂
フィルム７を挟み、熱プレス器を使用し設定温度３７５
℃にて１分３０秒間熱プレスし、折り曲げ部８ａ、８ｂ
の経糸と緯糸を熱接着により一体化する。次にスパイラ
ル線を折り曲げ位置としてもう一度コンベアベルト本体
裏面に折り返し、間にミシン糸ゆるみ止め用織物シート
９を介在させミシン糸１０により縫合する。縫合は緯糸
に平行に３〜４メッシュごとに工業用ミシンにて行う。
こうして得られたコンベアベルト端部における継手は、
折り曲げ部が２重に折り返されて、折り曲げ部８の先端
折り曲げ位置４における緯糸が抜き取られて２重のルー
プをなした各経糸１１にスパイラル線５が係合され、折
り返された折り曲げ部８ａと折り曲げ部８ｂの裏面同士
が、熱融着樹脂フィルム７により接着され、折り曲げ部
８ａ、８ｂの経糸と緯糸が一体化され、さらにミシン糸
により縫合される折り曲げ部８ａと折り曲げ部８ｂの間
にミシン糸ゆるみ止め用織物シート９が介在することに
より、ミシン糸が埋没しコンベアベルトの表裏面から突
出していない高強力継手が得られた。尚、スパイラル線
５は線径０．９ｍｍのポリエーテルエーテルケトンのモ
ノフィラメントを使用し、短径３．５ｍｍ、長径６．５
ｍｍのものである。綴じ芯線６にはスパイラル線と同一
素材で線径１．１ｍｍのモノフィラメントを使用した。
ミシン糸にはデュポン社製の２００デニール／３／３の
ノーメックス（登録商標）糸を使用した。熱融着樹脂フ
ィルムにはダイキン工業社製の厚さ５０μｍのテフロン
樹脂フィルムＰＦＡ−ＡＦ−００５０を使用した。ゆる
み止め用織物シートには日東ケミファブ社製の厚さ０．
１３ｍｍのケミグラス１００−５（ガラスクロスにポリ
テトラフルオロエチレンをコーティングし焼成されたタ
イプ）を使用した。
に説明する。 （実施例１）本発明を実施した一例について、その製造
方法の手順に従って以下に説明する。図１に本発明を実
施した実施例１の継手部の縦断面略図を示す。経糸１に
繊度２１００デニール、緯糸２に２２００デニールのデ
ュポン社製のパラアラミド繊維ケブラー（登録商標）の
マルチフィラメント糸を使用し、図１に示すような平織
り組織にて、経密度１３本／インチ、緯密度１２本／イ
ンチにて製織されたコンベアベルト本体３の両端部にお
いて、端部より６ｃｍと１８ｃｍの部分の緯糸を１本抜
き、緯糸を抜いた部分を重ね合わせるようにして端部よ
り１２ｃｍ部分を折り曲げ位置としてコンベアベルト本
体裏面に折り返す。折り返された中央部分が緯糸を抜い
た経糸部分が重なり合っており、ここにスパイラル線５
をはめ込み、綴じ芯線６で止める。次にこのスパイラル
線の両側の折り曲げ部分８ａと８ｂの裏面に熱融着樹脂
フィルム７を挟み、熱プレス器を使用し設定温度３７５
℃にて１分３０秒間熱プレスし、折り曲げ部８ａ、８ｂ
の経糸と緯糸を熱接着により一体化する。次にスパイラ
ル線を折り曲げ位置としてもう一度コンベアベルト本体
裏面に折り返し、間にミシン糸ゆるみ止め用織物シート
９を介在させミシン糸１０により縫合する。縫合は緯糸
に平行に３〜４メッシュごとに工業用ミシンにて行う。
こうして得られたコンベアベルト端部における継手は、
折り曲げ部が２重に折り返されて、折り曲げ部８の先端
折り曲げ位置４における緯糸が抜き取られて２重のルー
プをなした各経糸１１にスパイラル線５が係合され、折
り返された折り曲げ部８ａと折り曲げ部８ｂの裏面同士
が、熱融着樹脂フィルム７により接着され、折り曲げ部
８ａ、８ｂの経糸と緯糸が一体化され、さらにミシン糸
により縫合される折り曲げ部８ａと折り曲げ部８ｂの間
にミシン糸ゆるみ止め用織物シート９が介在することに
より、ミシン糸が埋没しコンベアベルトの表裏面から突
出していない高強力継手が得られた。尚、スパイラル線
５は線径０．９ｍｍのポリエーテルエーテルケトンのモ
ノフィラメントを使用し、短径３．５ｍｍ、長径６．５
ｍｍのものである。綴じ芯線６にはスパイラル線と同一
素材で線径１．１ｍｍのモノフィラメントを使用した。
ミシン糸にはデュポン社製の２００デニール／３／３の
ノーメックス（登録商標）糸を使用した。熱融着樹脂フ
ィルムにはダイキン工業社製の厚さ５０μｍのテフロン
樹脂フィルムＰＦＡ−ＡＦ−００５０を使用した。ゆる
み止め用織物シートには日東ケミファブ社製の厚さ０．
１３ｍｍのケミグラス１００−５（ガラスクロスにポリ
テトラフルオロエチレンをコーティングし焼成されたタ
イプ）を使用した。
【００１８】実施例１により得られた継手の引っ張り強
力を測定した結果、２６０Ｋｇ／３ｃｍとなった。
力を測定した結果、２６０Ｋｇ／３ｃｍとなった。
【００１９】（比較例１）次に上記実施例１との効果の
比較をするために、比較例１について説明する。図２に
比較例１を実施した継手部の縦断面略図を示す。経糸、
緯糸、織り組織、密度において上記実施例１と同様な仕
様にて製織されたコンベアベルトを使用し、コンベアベ
ルト本体の両端部において、端部より６ｃｍの部分の緯
糸を１本抜き、緯糸を抜いた部分にスパイラル線５をは
め込み、綴じ芯線６で止める。次にスパイラル線を折り
曲げ位置としてコンベアベルト本体３の裏面に折り返
し、折り曲げ部をミシン糸１０により縫合する。使用し
たスパイラル線、綴じ芯線、ミシン糸はいずれも実施例
１と同一であり、縫合方法も同様である。こうして得ら
れたコンベアベルト端部における継手は、折り曲げ部が
一度のみ折り返されて、折り曲げ部の先端折り曲げ位置
における緯糸が抜き取られてループをなした各経糸１本
にスパイラル線が係合され、さらに折り曲げ部がミシン
糸により縫合され、ミシン糸の一部がコンベアベルトの
表裏面から突出している継手が得られた。
比較をするために、比較例１について説明する。図２に
比較例１を実施した継手部の縦断面略図を示す。経糸、
緯糸、織り組織、密度において上記実施例１と同様な仕
様にて製織されたコンベアベルトを使用し、コンベアベ
ルト本体の両端部において、端部より６ｃｍの部分の緯
糸を１本抜き、緯糸を抜いた部分にスパイラル線５をは
め込み、綴じ芯線６で止める。次にスパイラル線を折り
曲げ位置としてコンベアベルト本体３の裏面に折り返
し、折り曲げ部をミシン糸１０により縫合する。使用し
たスパイラル線、綴じ芯線、ミシン糸はいずれも実施例
１と同一であり、縫合方法も同様である。こうして得ら
れたコンベアベルト端部における継手は、折り曲げ部が
一度のみ折り返されて、折り曲げ部の先端折り曲げ位置
における緯糸が抜き取られてループをなした各経糸１本
にスパイラル線が係合され、さらに折り曲げ部がミシン
糸により縫合され、ミシン糸の一部がコンベアベルトの
表裏面から突出している継手が得られた。
【００２０】比較例１により得られた継手の引っ張り強
力を実施例１と同様に測定した結果、７１Ｋｇ／３ｃｍ
となった。
力を実施例１と同様に測定した結果、７１Ｋｇ／３ｃｍ
となった。
【００２１】尚、継手部の引っ張り強力試験は、いずれ
もＪＩＳ Ｌ−１０９６ ６．１２Ａ法に準じて行い、
幅３ｃｍのサンプルコンベアベルトの継手部を中央に配
置し継手部の両側を織物引張試験機のつかみにて把持
し、経糸ループの抜けもしくは切断、またはスパイラル
線の切断時の強力を測定したものである。測定環境とし
ては高温加熱環境下で使用されるコンベアベルトである
ため、温度１６０℃の条件下にて測定を行ったものであ
る。実施例１の場合はスパイラル線の切断が発生し、継
手部の経糸ループの切断や抜けによる変形はみられなか
った。比較例１では経糸ループ一部の抜けが発生し、継
手部の変形がみられた。これらの測定結果からも、本発
明の効果が確認されたものである。
もＪＩＳ Ｌ−１０９６ ６．１２Ａ法に準じて行い、
幅３ｃｍのサンプルコンベアベルトの継手部を中央に配
置し継手部の両側を織物引張試験機のつかみにて把持
し、経糸ループの抜けもしくは切断、またはスパイラル
線の切断時の強力を測定したものである。測定環境とし
ては高温加熱環境下で使用されるコンベアベルトである
ため、温度１６０℃の条件下にて測定を行ったものであ
る。実施例１の場合はスパイラル線の切断が発生し、継
手部の経糸ループの切断や抜けによる変形はみられなか
った。比較例１では経糸ループ一部の抜けが発生し、継
手部の変形がみられた。これらの測定結果からも、本発
明の効果が確認されたものである。
【発明の効果】 マルチフィラメント糸またはスパン糸
にコンベアベルトの基布素材が限定されるような高温加
熱環境下に使用される場合において、コンベアベルトの
継手部の引っ張り強力が向上され、経方向に強い張力が
加わった場合においても継手部付近の経糸の一部が張力
のかかる方向へ引っ張られ継手部の経糸ループの切断や
抜けによる大きな変形を起こすことがなくなると同時に
折り曲げ部を縫合したミシン糸の損耗を防止する事が出
来、コンベアベルトの寿命を経済的に安価に向上させる
ことができる。
にコンベアベルトの基布素材が限定されるような高温加
熱環境下に使用される場合において、コンベアベルトの
継手部の引っ張り強力が向上され、経方向に強い張力が
加わった場合においても継手部付近の経糸の一部が張力
のかかる方向へ引っ張られ継手部の経糸ループの切断や
抜けによる大きな変形を起こすことがなくなると同時に
折り曲げ部を縫合したミシン糸の損耗を防止する事が出
来、コンベアベルトの寿命を経済的に安価に向上させる
ことができる。
【図１】実施例１を実施した継手部の縦断面略図を示
す。
す。
【図２】比較例１を実施した継手部の縦断面略図を示
す。
す。
１ 経糸
２ 緯糸
３ コンベアベルト本体
４ 先端折り曲げ位置
５ スパイラル線
６ 綴じ芯線
７ 熱融着樹脂フィルム
８ 折り曲げ部
８ａ 熱融着樹脂により接着される折り曲げ部（ａ）
８ｂ 熱融着樹脂により接着される折り曲げ部（ｂ）
９ ミシン糸ゆるみ止め織物シート
１０ ミシン糸
１１ ２重のループをなした経糸
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B65G 15/30
D06H 5/00
D21F 7/10
Claims (3)
- 【請求項１】 マルチフィラメント糸またはスパン糸を
製織してなるコンベアベルトの両端部をスパイラル線と
綴じ芯線にて接合する継手において、コンベアベルトの
両端部をコンベアベルト本体の裏面に折り返した折り曲
げ部が２重に折り返されてできた折り曲げ部の先端折り
曲げ位置における緯糸が抜き取られて２重のループをな
した各経糸にスパイラル線と綴じ芯線が係合され、折り
返されてコンベアベルト本体側に重ね合わされた折り曲
げ部全体がミシン糸によって縫合されていることを特徴
とする高温加熱乾燥用コンベアベルトの高強力継手。 - 【請求項２】 コンベアベルト本体の裏面に２重に折り
返されてできた折り曲げ部（ａ）と折り曲げ部（ｂ）の
裏面同士が、熱融着樹脂フィルムにより接着され、各折
り曲げ部の経糸と緯糸が一体化されていることを特徴と
する請求項１記載の高温加熱乾燥用コンベアベルトの高
強力継手。 - 【請求項３】 熱融着樹脂フィルムにより接着された折
り曲げ部（ａ）と折り曲げ部（ｂ）の間にミシン糸ゆる
み止め用織物シートが介在し、共に縫合されていること
によりミシン糸が埋没し、ミシン糸がコンベアベルトの
表裏面から突出していないことを特徴とする請求項１ま
たは２記載の高温加熱乾燥用コンベアベルトの高強力継
手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28267597A JP3420042B2 (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | 高温加熱乾燥用コンベアベルトの高強力継手 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28267597A JP3420042B2 (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | 高温加熱乾燥用コンベアベルトの高強力継手 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11100110A JPH11100110A (ja) | 1999-04-13 |
| JP3420042B2 true JP3420042B2 (ja) | 2003-06-23 |
Family
ID=17655600
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28267597A Expired - Fee Related JP3420042B2 (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | 高温加熱乾燥用コンベアベルトの高強力継手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3420042B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2473039A (en) * | 2009-08-28 | 2011-03-02 | Ian Gerald Lang | Seam for a woven industrial fabric |
| US9005399B2 (en) * | 2013-01-10 | 2015-04-14 | Huyck Licensco, Inc. | Pin seamed press felt with triple layer base fabric |
-
1997
- 1997-09-29 JP JP28267597A patent/JP3420042B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11100110A (ja) | 1999-04-13 |
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