JP3413827B2 - 高靱性炭素鋼ワイヤの製造方法 - Google Patents
高靱性炭素鋼ワイヤの製造方法Info
- Publication number
- JP3413827B2 JP3413827B2 JP05246897A JP5246897A JP3413827B2 JP 3413827 B2 JP3413827 B2 JP 3413827B2 JP 05246897 A JP05246897 A JP 05246897A JP 5246897 A JP5246897 A JP 5246897A JP 3413827 B2 JP3413827 B2 JP 3413827B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- index
- temperature
- pearlite
- hardness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Ropes Or Cables (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高靱性炭素鋼ワイヤ
とその製造方法に関するものである。
とその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来よりパーライト鋼線は高強度と高靱
性の両立が求められている。高強度化は伸線加工度を大
きくすることで実現されるが、それに伴って靱性は低下
する。そのため、伸線前のパーライト組織の均一化（例
えば特公昭63-58441号公報には、セメンタイトラメラ間
隔の平均値を規定したスチールワイヤが開示されてい
る）や、低温で伸線して時効を抑えることなどが提案さ
れているが、抜本的な解決にはなっていない。
性の両立が求められている。高強度化は伸線加工度を大
きくすることで実現されるが、それに伴って靱性は低下
する。そのため、伸線前のパーライト組織の均一化（例
えば特公昭63-58441号公報には、セメンタイトラメラ間
隔の平均値を規定したスチールワイヤが開示されてい
る）や、低温で伸線して時効を抑えることなどが提案さ
れているが、抜本的な解決にはなっていない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の主目
的は、高強度と高靱性とを両立できるワイヤとその製造
方法とを提供することにある。
的は、高強度と高靱性とを両立できるワイヤとその製造
方法とを提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明ワイヤは上記目的
を達成するもので、Ｃを０．６〜１．０重量％含有し、
伸線後のセメンタイトの厚さ指標（厚さの標準偏差／厚
さの平均）が０．２以下で、引張強度が２０００N/mm2
以上であることを特徴とする。
を達成するもので、Ｃを０．６〜１．０重量％含有し、
伸線後のセメンタイトの厚さ指標（厚さの標準偏差／厚
さの平均）が０．２以下で、引張強度が２０００N/mm2
以上であることを特徴とする。
【０００５】また、上記ワイヤの製造に好適な方法は、
オーステナイト化した線材をパーライト変態させて得た
素線をダイスで伸線加工する高靱性炭素鋼ワイヤの製造
方法において、前記オーステナイト化する際の加熱温度
指標を２５℃以下とし、前記パーライト変態させる際の
変態温度指標を１５℃未満として、前記素線はＣを０．
６〜１．０重量％含有し、前記ダイスはアプローチ角が
１０°以内（より好ましくは５〜７°）とすることを特
徴とする。特に、伸線加工前の素線の硬度指標を０．１
以下とすることが望ましい。
オーステナイト化した線材をパーライト変態させて得た
素線をダイスで伸線加工する高靱性炭素鋼ワイヤの製造
方法において、前記オーステナイト化する際の加熱温度
指標を２５℃以下とし、前記パーライト変態させる際の
変態温度指標を１５℃未満として、前記素線はＣを０．
６〜１．０重量％含有し、前記ダイスはアプローチ角が
１０°以内（より好ましくは５〜７°）とすることを特
徴とする。特に、伸線加工前の素線の硬度指標を０．１
以下とすることが望ましい。
【０００６】ここで、オーステナイト化する際の加熱は
急速加熱が好ましく、加熱手段は雰囲気炉，高周波加熱
など種々の公知の手段を用いることができる。また、パ
ーライト変態させる際の冷媒は、鉛浴，ソルト，沸騰
水，衝風のいずれであってもよい。さらに、素材として
はできるだけ偏析が少ない方が好ましく、圧延前に１２
５０℃，好ましくは１３００℃以上で５時間以上保持し
て偏析を低減しておくことが望ましい。
急速加熱が好ましく、加熱手段は雰囲気炉，高周波加熱
など種々の公知の手段を用いることができる。また、パ
ーライト変態させる際の冷媒は、鉛浴，ソルト，沸騰
水，衝風のいずれであってもよい。さらに、素材として
はできるだけ偏析が少ない方が好ましく、圧延前に１２
５０℃，好ましくは１３００℃以上で５時間以上保持し
て偏析を低減しておくことが望ましい。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。 （試験例１）SWRH82A(JIS)の鋼線を用い、セメンタイト
の厚さ指標が線材の強度と靱性とに及ぼす影響を調べて
みた。後述する供試鋼を用意し、この供試鋼を種々の条
件で熱処理および伸線して、セメンタイトの厚さ指標が
異なる幾つかの供試材を作製した。
する。 （試験例１）SWRH82A(JIS)の鋼線を用い、セメンタイト
の厚さ指標が線材の強度と靱性とに及ぼす影響を調べて
みた。後述する供試鋼を用意し、この供試鋼を種々の条
件で熱処理および伸線して、セメンタイトの厚さ指標が
異なる幾つかの供試材を作製した。
【０００８】供試鋼の準備は次のようにして行った。
(1) 溶解鋳造→(2) 熱間鍛造→(3) 熱間圧延→(4) 下引
伸線 (1) 溶解鋳造：化学成分Ｃ：0.82，Ｓｉ：0.19，Ｍｎ：
0.51，Ｐ：0.009 ，Ｓ：0.008 （全て重量％）を含む鋼
材を真空溶解炉にて50kg溶解し、これをφ110mm に鋳造
する。 (2) 熱間鍛造：φ110mm の材料を1050〜900℃の熱間で
φ70mmまで鍛造し、得られた材料の表面の疵を切削によ
り除去する。 (3) 熱間圧延：φ70mmの材料を1050℃に加熱し、φ10mm
まで熱間圧延する。 (4) 下引伸線：φ10mmの線材をパテンティングし、さら
にφ5.5mm まで伸線して供試鋼とした。
伸線 (1) 溶解鋳造：化学成分Ｃ：0.82，Ｓｉ：0.19，Ｍｎ：
0.51，Ｐ：0.009 ，Ｓ：0.008 （全て重量％）を含む鋼
材を真空溶解炉にて50kg溶解し、これをφ110mm に鋳造
する。 (2) 熱間鍛造：φ110mm の材料を1050〜900℃の熱間で
φ70mmまで鍛造し、得られた材料の表面の疵を切削によ
り除去する。 (3) 熱間圧延：φ70mmの材料を1050℃に加熱し、φ10mm
まで熱間圧延する。 (4) 下引伸線：φ10mmの線材をパテンティングし、さら
にφ5.5mm まで伸線して供試鋼とした。
【０００９】さらに上記の供試鋼を次の順序で供試材に
加工して特性評価を行った。 (5) 供試鋼のパテンティング→(6) 伸線→(7) 特性評価 (5) パテンティング：供試鋼を930 ℃に加熱し、630〜5
30 ℃の間で熱処理する。 (6) 伸線：伸線加工度の異なる種々の伸線を行う。その
際、ダイス接触面付近の供試鋼の最高温度を300 ℃以下
になるように調整した。最も細く加工した供試材はφ0.
9mm である。
加工して特性評価を行った。 (5) 供試鋼のパテンティング→(6) 伸線→(7) 特性評価 (5) パテンティング：供試鋼を930 ℃に加熱し、630〜5
30 ℃の間で熱処理する。 (6) 伸線：伸線加工度の異なる種々の伸線を行う。その
際、ダイス接触面付近の供試鋼の最高温度を300 ℃以下
になるように調整した。最も細く加工した供試材はφ0.
9mm である。
【００１０】(7) 特性評価：
各供試材の引張強度を測定する。
捻回試験（試験片の長さは線材直径の100 倍）を行
い、伸線加工度の増加に伴って強度を増加させた際の捻
回値の変化を調べた。靱性の評価はこの捻回値で代用で
きる。 セメンタイトの厚さ指標は、ＴＥＭ（透過電子顕微
鏡）にて組織を観察して測定する。パーライトの薄膜試
料をＴＥＭで観察し、１層のセメンタイトの厚さを１０
箇所測定して、その平均厚さをｄ，標準偏差をｓとす
る。そして、ｓ／ｄをセメンタイト厚さ指標とした。試
験結果を図１のグラフに示す。
い、伸線加工度の増加に伴って強度を増加させた際の捻
回値の変化を調べた。靱性の評価はこの捻回値で代用で
きる。 セメンタイトの厚さ指標は、ＴＥＭ（透過電子顕微
鏡）にて組織を観察して測定する。パーライトの薄膜試
料をＴＥＭで観察し、１層のセメンタイトの厚さを１０
箇所測定して、その平均厚さをｄ，標準偏差をｓとす
る。そして、ｓ／ｄをセメンタイト厚さ指標とした。試
験結果を図１のグラフに示す。
【００１１】図１に示すように、２０００N/mm2 を越え
る強度まで伸線加工を行うと、セメンタイトの厚さはば
らつきが大きくなり始め、捻回値は低下傾向を示す。す
なわち、セメンタイトの厚さ指標と捻回値は相関関係が
あり、この厚さ指標が小さいほど高強度化に伴う靱性の
低下を抑制できることがわかる。従って、セメンタイト
の厚さ指標を制御すれば、強度と靱性とを両立した線材
を得ることができる。ここでは、厚さ指標が０．２以下
の場合に強度が２０００N/mm2 以上でも十分な靱性を具
えていることがわかる。
る強度まで伸線加工を行うと、セメンタイトの厚さはば
らつきが大きくなり始め、捻回値は低下傾向を示す。す
なわち、セメンタイトの厚さ指標と捻回値は相関関係が
あり、この厚さ指標が小さいほど高強度化に伴う靱性の
低下を抑制できることがわかる。従って、セメンタイト
の厚さ指標を制御すれば、強度と靱性とを両立した線材
を得ることができる。ここでは、厚さ指標が０．２以下
の場合に強度が２０００N/mm2 以上でも十分な靱性を具
えていることがわかる。
【００１２】（試験例２）次に、伸線後のセメンタイト
の厚さ指標を決める要因を確認するため、線材断面にお
ける硬度のばらつきと伸線ダイスのアプローチ角とがセ
メンタイトの厚さ指標に及ぼす影響を調べてみた。
の厚さ指標を決める要因を確認するため、線材断面にお
ける硬度のばらつきと伸線ダイスのアプローチ角とがセ
メンタイトの厚さ指標に及ぼす影響を調べてみた。
【００１３】硬度指標は、線材横断面において直交する
２つの直径線上で硬度を測定して求める。すなわち、各
直径線上における等間隔の９点（両直径線が交差する線
材中心は同一点）でビッカース硬度を測定し、合計１７
点のデータから平均Ｈvaと標準偏差Ｈvsを求める。そし
て、Ｈvs／Ｈvaを硬度指標とした。なお、線材最表面側
の測定点は線材表面から線材直径の１／１０の位置とし
た。
２つの直径線上で硬度を測定して求める。すなわち、各
直径線上における等間隔の９点（両直径線が交差する線
材中心は同一点）でビッカース硬度を測定し、合計１７
点のデータから平均Ｈvaと標準偏差Ｈvsを求める。そし
て、Ｈvs／Ｈvaを硬度指標とした。なお、線材最表面側
の測定点は線材表面から線材直径の１／１０の位置とし
た。
【００１４】また、伸線ダイスについては、アプローチ
角が異なるダイスで伸線を行い、セメンタイトの厚さ指
標にどのような影響があるかを調べた。伸線加工度はφ
5.5mm→φ1.2mm である。
角が異なるダイスで伸線を行い、セメンタイトの厚さ指
標にどのような影響があるかを調べた。伸線加工度はφ
5.5mm→φ1.2mm である。
【００１５】これらの試験結果を図２のグラフに示す。
同図に示すように、硬度指標が０．１以下で、ダイス角
が１０°以下の場合に伸線後のセメンタイトの厚さ指標
が０．２以下となっていることが判る。特に、フェライ
トとセメンタイトの整合している範囲が９０％以上のも
のが好結果となっている。
同図に示すように、硬度指標が０．１以下で、ダイス角
が１０°以下の場合に伸線後のセメンタイトの厚さ指標
が０．２以下となっていることが判る。特に、フェライ
トとセメンタイトの整合している範囲が９０％以上のも
のが好結果となっている。
【００１６】（試験例３）さらに、硬度指標を０．１以
下とするための要因を確認するため、熱処理条件を検討
した。線材の硬度のばらつきを小さくするには金属組織
を均一化することが重要で、パテンティング工程におけ
る加熱（γ化）温度とパテンティング温度（パーライト
変態温度）とが硬度のばらつきに与える影響を調べた。
下とするための要因を確認するため、熱処理条件を検討
した。線材の硬度のばらつきを小さくするには金属組織
を均一化することが重要で、パテンティング工程におけ
る加熱（γ化）温度とパテンティング温度（パーライト
変態温度）とが硬度のばらつきに与える影響を調べた。
【００１７】一般的なパテンティング工程における温度
履歴は図３に示す通りである。ここで、オーステナイト
化するための加熱温度をＴγ，パーライト変態開始から
終了までにおける最高温度をＴmax ，同最低温度をＴmi
n ，パーライト変態開始から終了までの間でグラフが下
に凸となる範囲において、時間微分した結果が０になる
箇所の温度（グラフが下に凸となる箇所がない場合は、
前記微分結果が最小値となる箇所の温度）をＴｍとす
る。そして、加熱温度を９２０℃，パテンティング温度
を５８０℃として、下記式，に基づいて加熱温度指
標とパーライト変態の変態温度指標を調べた。試験結果
を図４に示す。
履歴は図３に示す通りである。ここで、オーステナイト
化するための加熱温度をＴγ，パーライト変態開始から
終了までにおける最高温度をＴmax ，同最低温度をＴmi
n ，パーライト変態開始から終了までの間でグラフが下
に凸となる範囲において、時間微分した結果が０になる
箇所の温度（グラフが下に凸となる箇所がない場合は、
前記微分結果が最小値となる箇所の温度）をＴｍとす
る。そして、加熱温度を９２０℃，パテンティング温度
を５８０℃として、下記式，に基づいて加熱温度指
標とパーライト変態の変態温度指標を調べた。試験結果
を図４に示す。
【００１８】
加熱温度指標＝
√｛（Ｔｒ−９２０）2 ｝ …式
変態温度指標＝
√｛（Ｔmax −Ｔｍ）2 ＋（Ｔmin −Ｔｍ）2 ｝ …式
【００１９】図４に示すように、加熱温度指標が２５℃
以下で、パテンティング変態温度指標が１５℃未満の場
合に硬度のばらつきを０．１以下に抑えられることが判
る。
以下で、パテンティング変態温度指標が１５℃未満の場
合に硬度のばらつきを０．１以下に抑えられることが判
る。
【００２０】さらに、本発明材と従来材の金属組織を顕
微鏡で比較観察してみた。本発明材の組織写真を図５
に、従来材の組織写真を図６に示す。図示のように、従
来材ではセメンタイトの厚さが均一でないのに対し、本
発明材ではセメンタイトが直線状に認められ、その厚さ
が均一であることが判る。
微鏡で比較観察してみた。本発明材の組織写真を図５
に、従来材の組織写真を図６に示す。図示のように、従
来材ではセメンタイトの厚さが均一でないのに対し、本
発明材ではセメンタイトが直線状に認められ、その厚さ
が均一であることが判る。
【００２１】なお、上記の試験では、SWRH82A を例とし
て説明したが、SWRH82B やSWRH72A，SWRH72B の他、Ｃ
量を0.6〜0.9 重量％，Ｍｎを0.3〜0.9 重量％の範囲で
増減させた材料でも同様の効果が期待できる。また、Ｓ
ｉの量を0.1〜1.0 重量％程度の範囲で変化させた場合
や、Ｃｒ，Ｖ等を0.1〜1.0 重量％添加した場合でも同
様の効果が期待できると思われる。
て説明したが、SWRH82B やSWRH72A，SWRH72B の他、Ｃ
量を0.6〜0.9 重量％，Ｍｎを0.3〜0.9 重量％の範囲で
増減させた材料でも同様の効果が期待できる。また、Ｓ
ｉの量を0.1〜1.0 重量％程度の範囲で変化させた場合
や、Ｃｒ，Ｖ等を0.1〜1.0 重量％添加した場合でも同
様の効果が期待できると思われる。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明ワイヤは高
強度と高靱性とを兼備することができる。従って、ビー
ドワイヤなどの用途に好適である。また、本発明方法は
本発明ワイヤを製造するのに好適である。
強度と高靱性とを兼備することができる。従って、ビー
ドワイヤなどの用途に好適である。また、本発明方法は
本発明ワイヤを製造するのに好適である。
【図１】セメンタイトの厚さ指標と引張強度および捻回
値の関係を示すグラフ。
値の関係を示すグラフ。
【図２】セメンタイトの厚さ指標とダイスアプローチ角
および線材硬度指標の関係を示すグラフ。
および線材硬度指標の関係を示すグラフ。
【図３】パテンティング工程における一般的な温度履歴
を示すグラフ。
を示すグラフ。
【図４】線材硬度のばらつきとパテンティングにおける
加熱温度指標および変態温度指標の関係を示すグラフ。
加熱温度指標および変態温度指標の関係を示すグラフ。
【図５】本発明ワイヤの金属組織を示す顕微鏡写真。
【図６】従来のワイヤの金属組織を示す顕微鏡写真。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平６−184965（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−232046（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−218282（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−136453（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 8/06
B21C 1/00
D07B 1/06
C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 オーステナイト化した線材をパーライト
変態させて得た素線をダイスで伸線加工する高靱性炭素
鋼ワイヤの製造方法において、 前記オーステナイト化する際の加熱温度指標を２５℃以
下とし、 前記パーライト変態させる際の変態温度指標を１５℃未
満として、 前記素線はＣを０．６〜１．０重量％含有し、 前記ダイスはアプローチ角が１０°以内であることを特
徴とする高靱性炭素鋼ワイヤの製造方法。 但し、 加熱温度指標＝√｛（Ｔγ−加熱温度） ２ ｝ 変態温度指標＝√｛（Ｔmax−Ｔｍ） ２ ＋（Ｔmin−Ｔ
ｍ） ２ ｝ Ｔγ：オーステナイト化するための加熱温度 Ｔmax：パーライト変態開始から終了までにおける最高
温度 Ｔmin：パーライト変態開始から終了までにおける最低
温度 Ｔｍ：パーライト変態開始から終了までの間でグラフが
下に凸となる範囲において、時間微分した結果が０にな
る箇所の温度（グラフが下に凸となる箇所がない場合
は、前記微分結果が最小値となる箇所の温度）とする。 - 【請求項２】 伸線加工前の素線の硬度指標が０．１以
下であることを特徴とする請求項１記載の高靱性炭素鋼
ワイヤの製造方法。但し、硬度指標は、標準偏差Ｈvs／
平均Ｈvaとする。標準偏差Ｈvs及び平均Ｈvaは、線材横
断面において直交する２つの直径線上にそれぞれ等間隔
に９点（両直径線が交差する線材中心は同一点）をと
り、これらの点のビッカース硬度を測定し、合計１７点
のデータから求める。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05246897A JP3413827B2 (ja) | 1997-02-19 | 1997-02-19 | 高靱性炭素鋼ワイヤの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05246897A JP3413827B2 (ja) | 1997-02-19 | 1997-02-19 | 高靱性炭素鋼ワイヤの製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003007658A Division JP4187199B2 (ja) | 2003-01-15 | 2003-01-15 | 高靱性炭素鋼ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10237778A JPH10237778A (ja) | 1998-09-08 |
| JP3413827B2 true JP3413827B2 (ja) | 2003-06-09 |
Family
ID=12915560
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05246897A Expired - Fee Related JP3413827B2 (ja) | 1997-02-19 | 1997-02-19 | 高靱性炭素鋼ワイヤの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3413827B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4593504B2 (ja) * | 2006-03-28 | 2010-12-08 | 新日本製鐵株式会社 | 延性に優れた高強度極細鋼線 |
-
1997
- 1997-02-19 JP JP05246897A patent/JP3413827B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10237778A (ja) | 1998-09-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3810793A (en) | Process of manufacturing a reinforcing bar steel for prestressed concrete | |
| JP3954338B2 (ja) | 耐ひずみ時効脆化特性および耐縦割れ性に優れる高強度鋼線およびその製造方法 | |
| KR100368530B1 (ko) | 가공성이 우수한 스프링용 강 | |
| KR20050039570A (ko) | 극세고탄소강선(極細高炭素鋼線) 및 그 제조방법 | |
| JP3527641B2 (ja) | 冷間加工性に優れた鋼線材 | |
| JP3848444B2 (ja) | 局部延性および焼入れ性に優れた中・高炭素鋼板 | |
| JP4638602B2 (ja) | 高疲労強度の鋼線用線材、鋼線およびその製造方法 | |
| JP2609387B2 (ja) | 高強度高靭性極細鋼線用線材、高強度高靭性極細鋼線、および該極細鋼線を用いた撚り製品、並びに該極細鋼線の製造方法 | |
| US7255758B2 (en) | Steel wire and method of manufacturing the same | |
| JP3536684B2 (ja) | 伸線加工性に優れた鋼線材 | |
| JP3737323B2 (ja) | 球状化後の冷間鍛造性に優れた鋼線材・棒鋼およびその製造方法 | |
| JP3413827B2 (ja) | 高靱性炭素鋼ワイヤの製造方法 | |
| JP3859331B2 (ja) | 高疲労強度鋼線およびばねとそれらの製造方法 | |
| JPH08283867A (ja) | 伸線用過共析鋼線材の製造方法 | |
| JP4187199B2 (ja) | 高靱性炭素鋼ワイヤ | |
| JPH11269607A (ja) | 伸線強化型高強度鋼線材およびその製造方法 | |
| JP2000119808A (ja) | 迅速球状化可能で冷間鍛造性の優れた鋼線材およびその製造方法 | |
| JP2000119806A (ja) | 冷間加工性に優れた鋼線材およびその製造方法 | |
| JP3539875B2 (ja) | 高耐熱鋼線およびその製造方法 | |
| JP3303575B2 (ja) | 精密加工性に優れた鋼線およびその製造方法 | |
| JP4186566B2 (ja) | 低温靱性に優れたエアバッグ用鋼管の製造方法 | |
| JPH0570894A (ja) | 捻回特性の優れた高強度低熱膨張合金線およびその製造方法 | |
| JPH04346618A (ja) | 伸線鋼線材 | |
| JP3303574B2 (ja) | 精密加工性に優れた鋼線およびその製造方法 | |
| JPH02274810A (ja) | 高張力非調質ボルトの製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090404 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090404 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100404 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110404 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120404 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130404 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130404 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140404 Year of fee payment: 11 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |