JP3388267B2 - 耐摩耗皮膜被覆工具 - Google Patents
耐摩耗皮膜被覆工具Info
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Description
工に使用される硬質皮膜被覆工具に関するものである。 【0002】 【従来の技術】金属加工の高能率化を目的とした調質鋼
の直切削においては、特開昭62−56565号、特開
平2−194159号に代表されるTiAlN皮膜もし
くは特開平8−134629号に代表されるTiAlN
系の高硬度超多層膜などが開発され切削工具に適用され
ている。TiAlN皮膜は、TiN、TiCNに比べ耐
酸化性が優れるため、刃先が高温に達する調質鋼の切削
においては、切削工具の性能を著しく向上させるもので
ある。 【0003】しかしながら、近年では更なる加工の高能
率、高精度化の要求を満たす為の切削速度の高速化に加
え、環境問題及び加工コスト低減の観点から乾式での切
削加工が重要視されている。こうような切削環境下にお
いては、切削工具表面に被覆される耐摩耗皮膜と被削材
との凝着および溶着現象が切削性能に大きな影響を及ぼ
す。すなわち、従来までのTiN、TiCNおよびTi
AlN等の耐アブレッシブ摩耗性を追求した高硬度皮膜
は、著しい凝着現象を伴う切削環境下においては被削材
との凝着および溶着現象等に起因した摩擦抵抗の増加に
より、十分な切削寿命が得られないばかりでなく、切削
加工面がむしれ現象により、加工精度を劣化させたりな
どの問題がある。 【0004】このような問題を解決する為に、特表平1
1−502775号公報に示される二硫化モリブデン
や、特開平7−164211号公報に示される炭化タン
グステンおよびダイヤモンドライクカーボンからなる潤
滑性皮膜を硬質皮膜の表面に積層した切削工具が開発さ
れているが、いずれも硬質皮膜との密着性が悪く、皮膜
そのものが非常に脆い為、切削時に剥離または破壊など
により上記切削環境下においては十分対応できない。 【0005】 【発明が解決しようとする課題】本発明はこうした事情
に鑑み、切削加工の乾式化、高速化に対応可能な、即
ち、耐酸化性及び耐摩耗性に優れた硬質皮膜(B層)
と、被削材との凝着性及び溶着性が少なく、しかもB層
との密着性に優れた耐凝着性層(A層)とを複合化した
耐摩耗皮膜被覆工具を提供することを課題とする。 【0006】 【課題を解決するための手段】本発明者は、硬質皮膜の
耐摩耗性、様々な被削材と摩擦抵抗の低減に及ぼす影響
および皮膜の層構造について詳細な検討を行った結果、
皮膜の一部に耐凝着性及び耐溶着性に優れた層を介在さ
せた耐摩耗皮膜被覆工具において、該皮膜は、耐凝着性
及び耐溶着性を付与する(CraSi1−a)(NxB
1−x)、但し、0.5≦a<1.0、0.5≦x≦
1.0で示される化学組成からなるA層と、耐酸化性及
び耐摩耗性を付与するTi及びAlの窒化物より構成さ
れるB層を交互に夫々1層以上被覆した耐摩耗皮膜被覆
工具とする事により、乾式高速切削加工において切削工
具の性能が極めて良好となることを見出し本発明に到達
した。ここに、A層においてCrとSi対NとBの原子
比率は必ずしも1対1である必要はないし、B層におい
ても同様にTiとAl対Nの原子比率は必ずしも1対1
である必要はない。また、A層は硬質皮膜の最上層に有
ることが好ましいが、必ずしも最上層でなくとも、その
効果は十分に発揮するものである。更に上記耐摩耗皮膜
は、物理蒸着法により被覆されることが望ましい。 【0007】 【作用】はじめにA層の作用について詳しく述べる。 (CraSi1−a)(NxB1−x)、但し、0.5
≦a<1.0、0.5≦x≦1.0、で示される化学組
成からなるCrとSiより構成される窒硼化物は、大気
中における摩擦係数が従来のTiAl窒化物皮膜の0.
8に比べ、0.3と極めて低摩擦を示すだけではなく、
その他の硬質皮膜との密着性が極めて優れることを見出
した。 【0008】前記乾式高速切削過程においては、凝着や
溶着現象等により被削材の一部が硬質皮膜表面の微視的
な凹凸部に強固に固着し、この凝着物および溶着物等と
ともに、皮膜は剥離または剥離に起因した刃先の欠損を
生じる。A層を複合化することによる摩擦係数の低下
は、凝着や溶着現象そのものを低減させる効果を有す
る。この摩擦係数の低下は、Crそのものの有する効果
によるものであるが、これにSiを添加する事により高
温での使用環境下において、更に摩擦係数の低下がもた
らされる。これは、Siが比較的低い温度で工具表面に
Si酸化物を形成し、この酸化物が更に摩擦係数の低減
に寄与することによるものである。 【0009】またA層は、皮膜そのものの弾性係数がT
iAl窒化物皮膜の620GPaに比べ、400〜50
0GPaと著しく低い値を示す。つまり、耐凝着性改善
皮膜の弾性係数が従来のTiAl系窒化物よりも高い場
合、残留圧縮応力が増大し、硬質皮膜内部の強度よりも
皮膜界面の強度が弱くなる為、容易に硬質皮膜の剥離も
しくは剥離に起因した刃先の欠損が発生し、A層の働き
が低下し切削工具の性能を低下させる。一方、硬質皮膜
の弾性係数が低い場合はA層の残留圧縮応力が低くB層
との密着性が優れるとともに、硬度も低く、微視的な硬
質皮膜表面の凹凸部に固着した凝着物および溶着物等
は、この凹凸部の硬質皮膜が摩滅する為、A層の剥離も
しくは工具の欠損が発生しないことを確認した。 【0010】さらにSi添加の効果はCr窒硼化物の欠
点である耐クラック性の改善及びCrN皮膜そのものよ
りも多少硬度を高め耐摩耗性の向上に寄与する。またS
iの酸化物の形成により、酸素および被削材成分Feの
皮膜内部への拡散を抑制するため皮膜の耐酸化性を向上
させ、より高速での切削を可能にする。 【0011】硼素の添加は窒素と同時に添加することに
よりA層内部にBN相が介在され、このBN相が潤滑性
をより一層向上せしめ、溶着をさらに発生し難くする効
果を有する。 【0012】本発明の硬質皮膜を構成するA層の金属元
素の組成は、(CraSi1−a)において、aの値が
0.5≦a<1.0という式を満足させることが必要で
ある。aの値が0.5未満の場合、Crそのものの効果
による低摩擦を得る為に十分ではなく、乾式高速切削に
おける性能が十分ではない。 【0013】また、上記A層に係る窒硼化物の場合、N
xB1−xで0.5≦x≦1.0を満足することが必要
であり、xの値が0.5未満の場合は、皮膜の硬度が著
しく上昇し、皮膜の密着性が劣化するため十分な切削性
能を示さない。 【0014】次にB層の作用について述べる。上記A層
は、静的および動的条件下において優れた密着性、低摩
擦を有すものの、調質材の切削加工には、単一皮膜では
十分な切削性能を示さない。そこで、優れた耐酸化性並
びに耐摩耗性を有したB層を併用する必要がある。この
B層の成分は、Ti、Al、Nより構成されるものであ
る。 【0015】以上のように本発明においては、皮膜自体
の耐酸化性と耐摩耗性をバランス良く有するB層と、高
密着、低摩擦に優れるA層を交互に、それぞれ2層以上
積層する事により、乾式の高速切削に対応する切削工具
を得ることが可能となる。 【0016】本発明の硬質皮膜被覆工具は、その被覆方
法については、特に限定されるものではないが、被覆母
材への熱影響、工具の疲労強度、皮膜の密着性等を考慮
した場合、比較的低温で被覆でき、被覆した皮膜に圧縮
応力が残留するアーク放電方式イオンプレーティング、
もしくはスパッタリング等の被覆基体側にバイアス電圧
を印加する物理蒸着法であることが望ましい。 【0017】 【実施例】以下本発明を実施例に基づいて説明する。ア
ークイオンプレーティング装置を用い、金属成分の蒸発
源である各種合金製ターゲット、ならびに反応ガスであ
るN2ガスから目的の皮膜が得られるものを選択し、被
覆基体温度400℃、反応ガス圧力3.0Paの条件下
にて、被覆基体である外径10mmの超硬合金製2枚刃
エンドミル、R5mmの超硬合金製2枚刃ボールエンド
ミルおよび超硬合金製インサートに−150Vの電位を
印加し、全皮膜の厚みが4μmとなるように成膜した。
また硼素は蒸発源であるターゲットに必要量添加した。
成膜順序は先ずB層を、次にA層を成膜し、必要に応じ
てこれを繰り返した。各試料のA層、B層の組成、総層
数(A層数+B層数)を表1に示す。同様に膜の組成や
構成を変化させた比較例を表1に併記する。 【0018】 【表1】 【0019】得られた硬質皮膜被覆エンドミルおよび硬
質皮膜被覆インサートを用い切削試験を行った。工具寿
命は刃先の欠けないしは摩耗等により工具が切削不能と
なった時の切削長とした。切削諸元を次に示す。 【0020】2枚刃超硬エンドミルの切削条件は、側面
切削ダウンカット、被削材S50C(硬さ220H
B)、切り込みAd10mm×Rd1mm、切削速度2
50m/min、送り0.06mm/tooth、エア
ーブロー使用、とした。 【0021】2枚刃超硬ボールエンドミルの切削条件
は、直線ダウンカット、被削材S50C(硬さ220H
B)、切り込みAd0.2mm×Pick Feed
0.2mm、回転数10000min−1送り4000
mm/min、エアーブロー使用、とした。 【0022】インサート切削条件は、工具形状SEE4
2TN、巾100mm×長さ250mmの面取り加工、
被削材SKD61(硬さ45HRC)、切り込み2.0
mm、切削速度150m/min、送り0.15mm/
rev、乾式切削とした。表1及び表2に試験結果を併
記する。 【0023】比較例12、13はSiの量が多すぎる場
合の比較例であり、耐凝着及び溶着性が十分ではなく工
具寿命が短い。比較例14、15は、A層およびB層へ
の硼素添加量が多すぎる場合の比較例であり、皮膜密着
性が十分でなく工具寿命が短い。比較例16はA層の単
一皮膜であり、耐摩耗性が得られず寿命が短い。比較例
17は、B層の単一皮膜であり、凝着が激しく、異常摩
耗を誘発し寿命が短い。比較例18、19、20、2
1、22は、A層に他成分皮膜を用いた場合の比較例で
あり、いずれも凝着および溶着等により、早期に皮膜の
異常摩耗が発生し寿命が短い。比較例23、24、2
5、26、27、28は、従来までの硬質皮膜における
切削性能を示すが、何れも本発明例に比較して著しく劣
る結果となった。 【0024】これらに対し本発明例は、切削時の摩擦に
対する抵抗を著しく低減し、かつ硬質皮膜との密着性に
優れ、また、密着力、硬さと靭性のバランスを考慮した
B層を併用しているので、凝着や溶着現象に起因した異
常摩耗が進行することもなく、総合して工具寿命が著し
く向上する。従って、本発明は乾式高速切削加工に十分
対応するものである。 【0025】 【発明の効果】以上の如く、本発明の硬質皮膜被覆工具
は、従来の被覆工具に比べ優れた密着性、低摩擦を有す
ことから、乾式高速切削加工において格段に長い工具寿
命が得られ、切削加工における生産性の向上に極めて有
効である。
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項1】 工具基体に硬質皮膜を被覆してなる耐摩
耗皮膜被覆工具において、該硬質皮膜は(CraSi
1−a)(NxB1−x)、但し0.5≦a<1、0.
5≦x≦1で示される化学組成からなるA層と、Ti及
びAlの窒化物より構成されるB層を交互に夫々1層以
上被覆してなることを特徴とする耐摩耗皮膜被覆工具。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2000151939A JP3388267B2 (ja) | 2000-05-23 | 2000-05-23 | 耐摩耗皮膜被覆工具 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000151939A JP3388267B2 (ja) | 2000-05-23 | 2000-05-23 | 耐摩耗皮膜被覆工具 |
Publications (2)
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ID=18657423
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP2000151939A Expired - Lifetime JP3388267B2 (ja) | 2000-05-23 | 2000-05-23 | 耐摩耗皮膜被覆工具 |
Country Status (1)
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Families Citing this family (4)
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WO2023136212A1 (ja) * | 2022-01-11 | 2023-07-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
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2000
- 2000-05-23 JP JP2000151939A patent/JP3388267B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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