JP2001179505A - 耐摩耗皮膜被覆工具 - Google Patents
耐摩耗皮膜被覆工具Info
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
- C23C28/044—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material coatings specially adapted for cutting tools or wear applications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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Abstract
(57)【要約】
【目的】切削加工の乾式化、高速化に対応するため、耐
酸化性及び耐摩耗性に優れた硬質皮膜と、被削材との凝
着性及び溶着性が少なく、しかも他層との密着性に優れ
た耐凝着性層とを複合化した耐摩耗皮膜被覆工具を提供
する。 【構成】基体表面に硬質皮膜を被覆してなる耐摩耗皮膜
被覆工具において、該皮膜は（ＣｒａＶ１−ａ）（Ｎｘ
Ｏ１−ｘ）、但し、０．５≦ａ＜１、０．５≦ｘ≦１、
で示される化学組成からなるＡ層と、（ＴｉＡｌ）（Ｎ
ｙＯ１−ｙ）、但し、０．５≦ｙ≦１で示される化学組
成からなるＢ層を交互に夫々１層以上被覆して構成す
る。
酸化性及び耐摩耗性に優れた硬質皮膜と、被削材との凝
着性及び溶着性が少なく、しかも他層との密着性に優れ
た耐凝着性層とを複合化した耐摩耗皮膜被覆工具を提供
する。 【構成】基体表面に硬質皮膜を被覆してなる耐摩耗皮膜
被覆工具において、該皮膜は（ＣｒａＶ１−ａ）（Ｎｘ
Ｏ１−ｘ）、但し、０．５≦ａ＜１、０．５≦ｘ≦１、
で示される化学組成からなるＡ層と、（ＴｉＡｌ）（Ｎ
ｙＯ１−ｙ）、但し、０．５≦ｙ≦１で示される化学組
成からなるＢ層を交互に夫々１層以上被覆して構成す
る。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、金属材料等の切削
加工に使用される硬質皮膜被覆工具に関するものであ
る。
加工に使用される硬質皮膜被覆工具に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】金属加工の高能率化を目的とした調質鋼
の直切削においては、特開昭６２−５６５６５号、特開
平２−１９４１５９号に代表されるＴｉＡｌＮ皮膜が開
発され切削工具に適用されている。ＴｉＡｌＮ皮膜は、
ＴｉＮ、ＴｉＣＮに比べ耐酸化性が優れるため、刃先が
高温に達する調質鋼の切削においては、切削工具の性能
を著しく向上させるものである。
の直切削においては、特開昭６２−５６５６５号、特開
平２−１９４１５９号に代表されるＴｉＡｌＮ皮膜が開
発され切削工具に適用されている。ＴｉＡｌＮ皮膜は、
ＴｉＮ、ＴｉＣＮに比べ耐酸化性が優れるため、刃先が
高温に達する調質鋼の切削においては、切削工具の性能
を著しく向上させるものである。
【０００３】しかしながら、近年では更なる加工の高能
率、高精度化の要求を満たす為、切削速度の高速化に加
え、環境問題及び加工コスト低減の観点から乾式での切
削加工が重要視されている。こうような切削環境下にお
いては、切削工具表面に被覆される耐摩耗皮膜と切削さ
れる材料（以下、被削材と称す）との凝着および溶着現
象が切削性能に大きな影響を及ぼす。すなわち、従来ま
での前記ＴｉＮ、ＴｉＣＮおよびＴｉＡｌＮ皮膜はこの
ような苛酷な切削環境下においては、被削材との凝着お
よび溶着現象等に起因した摩擦抵抗の増加により、十分
な切削性能を得られないのが現状である。
率、高精度化の要求を満たす為、切削速度の高速化に加
え、環境問題及び加工コスト低減の観点から乾式での切
削加工が重要視されている。こうような切削環境下にお
いては、切削工具表面に被覆される耐摩耗皮膜と切削さ
れる材料（以下、被削材と称す）との凝着および溶着現
象が切削性能に大きな影響を及ぼす。すなわち、従来ま
での前記ＴｉＮ、ＴｉＣＮおよびＴｉＡｌＮ皮膜はこの
ような苛酷な切削環境下においては、被削材との凝着お
よび溶着現象等に起因した摩擦抵抗の増加により、十分
な切削性能を得られないのが現状である。
【０００４】このような問題を解決する為に、特表平１
１−５０２７７５号公報に示される二硫化モリブデン
や、特開平７−１６４２１１号公報に示される炭化タン
グステンおよびダイヤモンドライクカーボンからなる潤
滑性皮膜を硬質皮膜最表面に積層した切削工具が開発さ
れているが、いずれも硬質皮膜との密着性が悪く、皮膜
そのものが非常に脆い為、切削時に剥離または破壊など
により上記切削環境下においては十分対応できない。
１−５０２７７５号公報に示される二硫化モリブデン
や、特開平７−１６４２１１号公報に示される炭化タン
グステンおよびダイヤモンドライクカーボンからなる潤
滑性皮膜を硬質皮膜最表面に積層した切削工具が開発さ
れているが、いずれも硬質皮膜との密着性が悪く、皮膜
そのものが非常に脆い為、切削時に剥離または破壊など
により上記切削環境下においては十分対応できない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこうした事情
に鑑み、切削加工の乾式化、高速化に対応可能な、即
ち、耐酸化性及び耐摩耗性に優れた硬質皮膜（Ｂ層）
と、被削材との凝着性及び溶着性が少なく、しかもＢ層
との密着性に優れた耐凝着性層（Ａ層）とを複合化した
耐摩耗皮膜被覆工具を提供することを課題とする。
に鑑み、切削加工の乾式化、高速化に対応可能な、即
ち、耐酸化性及び耐摩耗性に優れた硬質皮膜（Ｂ層）
と、被削材との凝着性及び溶着性が少なく、しかもＢ層
との密着性に優れた耐凝着性層（Ａ層）とを複合化した
耐摩耗皮膜被覆工具を提供することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、硬質皮膜の
耐摩耗性、様々な被削材と摩擦抵抗の低減に及ぼす影響
および皮膜の層構造について詳細な検討を行った結果、
皮膜の一部に耐凝着性及び耐溶着性に優れた層を介在さ
せた耐摩耗皮膜被覆工具において、該皮膜は、耐凝着性
及び耐溶着性を付与する（ＣｒａＶ１−ａ）（ＮｘＯ
１−ｘ）、但し、０．５≦ａ＜１．０、０．５≦ｘ≦
１．０で示される化学組成からなるＡ層と、耐酸化性及
び耐摩耗性を付与する（ＴｉＡｌ）（ＮｙＯ１−ｙ）、
但し、０．５≦ｙ≦１．０で示される化学組成からなる
Ｂ層を交互に夫々１層以上被覆した耐摩耗皮膜被覆工具
とする事により、乾式高速切削加工において切削工具の
性能が極めて良好となることを見出し本発明に到達し
た。また、Ａ層は硬質皮膜の最上層に有ることが好まし
いが、必ずしも最上層でなくとも、その効果は十分に発
揮するものである。更に上記耐摩耗皮膜は、物理蒸着法
により被覆されることが望ましい。
耐摩耗性、様々な被削材と摩擦抵抗の低減に及ぼす影響
および皮膜の層構造について詳細な検討を行った結果、
皮膜の一部に耐凝着性及び耐溶着性に優れた層を介在さ
せた耐摩耗皮膜被覆工具において、該皮膜は、耐凝着性
及び耐溶着性を付与する（ＣｒａＶ１−ａ）（ＮｘＯ
１−ｘ）、但し、０．５≦ａ＜１．０、０．５≦ｘ≦
１．０で示される化学組成からなるＡ層と、耐酸化性及
び耐摩耗性を付与する（ＴｉＡｌ）（ＮｙＯ１−ｙ）、
但し、０．５≦ｙ≦１．０で示される化学組成からなる
Ｂ層を交互に夫々１層以上被覆した耐摩耗皮膜被覆工具
とする事により、乾式高速切削加工において切削工具の
性能が極めて良好となることを見出し本発明に到達し
た。また、Ａ層は硬質皮膜の最上層に有ることが好まし
いが、必ずしも最上層でなくとも、その効果は十分に発
揮するものである。更に上記耐摩耗皮膜は、物理蒸着法
により被覆されることが望ましい。
【０００７】
【作用】はじめにＡ層に関して、その各構成の作用につ
いて詳しく述べる。（ＣｒａＶ１−ａ）（Ｎ
ｘＯ１−ｘ）、但し、０．５≦ａ＜１．０、０．５≦ｘ
≦１．０、で示される化学組成からなるＶとＣｒより構
成される窒化物もしくは酸窒化物（以下、ＶＣｒ化合物
と称す）は、大気中における摩擦係数が従来のＴｉＡｌ
窒化物皮膜の０．８に比べ、０．３と極めて低摩擦を示
すだけではなく、その他の硬質皮膜との密着性が極めて
優れることを見出した。
いて詳しく述べる。（ＣｒａＶ１−ａ）（Ｎ
ｘＯ１−ｘ）、但し、０．５≦ａ＜１．０、０．５≦ｘ
≦１．０、で示される化学組成からなるＶとＣｒより構
成される窒化物もしくは酸窒化物（以下、ＶＣｒ化合物
と称す）は、大気中における摩擦係数が従来のＴｉＡｌ
窒化物皮膜の０．８に比べ、０．３と極めて低摩擦を示
すだけではなく、その他の硬質皮膜との密着性が極めて
優れることを見出した。
【０００８】前記乾式高速切削過程においては、凝着や
溶着現象等により被削材の一部が硬質皮膜表面の微視的
な凹凸部に強固に固着し、この凝着物および溶着物等と
ともに、皮膜は剥離または剥離に起因した刃先の欠損を
生じる。Ａ層を複合化することによる摩擦係数の低下
は、凝着や溶着現象そのものを低減させる効果を有す
る。この摩擦係数の低下は、Ｃｒそのものの有する効果
によるものであるが、これにＶを添加する事により高温
での使用環境下において、更に摩擦係数の低下がもたら
される。これは、Ｖが比較的低い温度で工具表面にバナ
ジウム酸化物を形成し、この酸化物が更に摩擦係数の低
減に寄与する事によるものである。
溶着現象等により被削材の一部が硬質皮膜表面の微視的
な凹凸部に強固に固着し、この凝着物および溶着物等と
ともに、皮膜は剥離または剥離に起因した刃先の欠損を
生じる。Ａ層を複合化することによる摩擦係数の低下
は、凝着や溶着現象そのものを低減させる効果を有す
る。この摩擦係数の低下は、Ｃｒそのものの有する効果
によるものであるが、これにＶを添加する事により高温
での使用環境下において、更に摩擦係数の低下がもたら
される。これは、Ｖが比較的低い温度で工具表面にバナ
ジウム酸化物を形成し、この酸化物が更に摩擦係数の低
減に寄与する事によるものである。
【０００９】またＡ層は、皮膜そのものの弾性係数がＴ
ｉＡｌ窒化物皮膜の６２０ＧＰａに比べ、４５０ＧＰａ
と著しく低い値を示す。このことは以下の作用をもたら
すことを確認した。つまり、耐凝着性改善皮膜の弾性係
数が従来のＴｉＡｌ系窒化物よりも高い場合、硬質皮膜
内部の強度よりも皮膜界面の強度が弱くなる為、容易に
硬質皮膜の剥離もしくは剥離に起因した刃先の欠損が発
生し、切削工具の性能を低下させる。一方、硬質皮膜の
弾性係数が従来のＴｉＡｌ系窒化物よりも低い場合、微
視的な硬質皮膜表面の凹凸部に固着した凝着物および溶
着物等は、この凹凸部の硬質皮膜内部でせん断される
為、高弾性係数の皮膜に見られる硬質皮膜の剥離もしく
は工具の欠損が発生しないことを確認した。
ｉＡｌ窒化物皮膜の６２０ＧＰａに比べ、４５０ＧＰａ
と著しく低い値を示す。このことは以下の作用をもたら
すことを確認した。つまり、耐凝着性改善皮膜の弾性係
数が従来のＴｉＡｌ系窒化物よりも高い場合、硬質皮膜
内部の強度よりも皮膜界面の強度が弱くなる為、容易に
硬質皮膜の剥離もしくは剥離に起因した刃先の欠損が発
生し、切削工具の性能を低下させる。一方、硬質皮膜の
弾性係数が従来のＴｉＡｌ系窒化物よりも低い場合、微
視的な硬質皮膜表面の凹凸部に固着した凝着物および溶
着物等は、この凹凸部の硬質皮膜内部でせん断される
為、高弾性係数の皮膜に見られる硬質皮膜の剥離もしく
は工具の欠損が発生しないことを確認した。
【００１０】尚、上記弾性係数はJournal of Materials
Research誌第７巻第１５６４〜１５８３頁に記載され
た方法によって、ELIONIX社製Nano Indentation Tester
ENT-1100を用いて負荷荷重（load,P）と押し込み深さ
(displacement,h)の関係より測定、算出した。
Research誌第７巻第１５６４〜１５８３頁に記載され
た方法によって、ELIONIX社製Nano Indentation Tester
ENT-1100を用いて負荷荷重（load,P）と押し込み深さ
(displacement,h)の関係より測定、算出した。
【００１１】本発明の硬質皮膜を構成するＡ層の金属元
素の組成は、（ＣｒａＶ１−ａ）において、ａの値が
０．５≦ａ＜１．０という式を満足させることが必要で
ある。ａの値が０．５未満の場合、Ｃｒそのものの効果
による低摩擦を得る為に十分ではなく、乾式高速切削に
おける性能が十分ではない。
素の組成は、（ＣｒａＶ１−ａ）において、ａの値が
０．５≦ａ＜１．０という式を満足させることが必要で
ある。ａの値が０．５未満の場合、Ｃｒそのものの効果
による低摩擦を得る為に十分ではなく、乾式高速切削に
おける性能が十分ではない。
【００１２】また、上記Ａ層に係る窒化物もしくは酸窒
化物の場合、ＮｘＯ１−ｘで０．５≦ｘ≦１．０を満足
することが必要であり、ｘの値が０．５未満の場合は、
皮膜の硬度が著しく低下し、十分な切削性能を示さな
い。
化物の場合、ＮｘＯ１−ｘで０．５≦ｘ≦１．０を満足
することが必要であり、ｘの値が０．５未満の場合は、
皮膜の硬度が著しく低下し、十分な切削性能を示さな
い。
【００１３】次にＢ層の作用について述べる。上記Ａ層
は、静的および動的条件下において優れた密着性、低摩
擦を有すものの、調質材の切削加工には、単一皮膜では
十分な切削性能を示さない。そこで、優れた耐酸化性を
有したＢ層を併用する必要がある。このＢ層の組成は、
（ＴｉＡｌ）（ＮｙＯ１−ｙ）で０．５≦ｙ≦１．０を
満足することが必要である。また、Ｏの添加により、更
なる耐酸化性が向上するものの、ｙの値が０．５未満の
場合は、皮膜の硬度が著しく低下してしまい十分な耐摩
耗性を示さない。
は、静的および動的条件下において優れた密着性、低摩
擦を有すものの、調質材の切削加工には、単一皮膜では
十分な切削性能を示さない。そこで、優れた耐酸化性を
有したＢ層を併用する必要がある。このＢ層の組成は、
（ＴｉＡｌ）（ＮｙＯ１−ｙ）で０．５≦ｙ≦１．０を
満足することが必要である。また、Ｏの添加により、更
なる耐酸化性が向上するものの、ｙの値が０．５未満の
場合は、皮膜の硬度が著しく低下してしまい十分な耐摩
耗性を示さない。
【００１４】以上のように本発明においては、皮膜自体
の耐酸化性と耐摩耗性をバランス良く有するＢ層と、高
密着、低摩擦に優れるＡ層を交互に、それぞれ２層以上
積層する事により、乾式の高速切削に対応する切削工具
を得ることが可能となる。
の耐酸化性と耐摩耗性をバランス良く有するＢ層と、高
密着、低摩擦に優れるＡ層を交互に、それぞれ２層以上
積層する事により、乾式の高速切削に対応する切削工具
を得ることが可能となる。
【００１５】本発明の硬質皮膜被覆工具は、その被覆方
法については、特に限定されるものではないが、被覆母
材への熱影響、工具の疲労強度、皮膜の密着性等を考慮
した場合、比較的低温で被覆でき、被覆した皮膜に圧縮
応力が残留するアーク放電方式イオンプレーティング、
もしくはスパッタリング等の被覆基体側にバイアス電圧
を印加する物理蒸着法であることが望ましい。
法については、特に限定されるものではないが、被覆母
材への熱影響、工具の疲労強度、皮膜の密着性等を考慮
した場合、比較的低温で被覆でき、被覆した皮膜に圧縮
応力が残留するアーク放電方式イオンプレーティング、
もしくはスパッタリング等の被覆基体側にバイアス電圧
を印加する物理蒸着法であることが望ましい。
【００１６】
【実施例】以下本発明を実施例に基づいて説明する。ア
ークイオンプレーティング装置を用い、金属成分の蒸発
源である各種合金製ターゲット、ならびに反応ガスであ
るＮ２ガス、Ｎ２／Ｏ２混合ガスから目的の皮膜が得ら
れるものを選択し、被覆基体温度４００℃、反応ガス圧
力３．０Ｐａの条件下にて、被覆基体である外径１０ｍ
ｍの超硬合金製２枚刃エンドミル、Ｒ５ｍｍの超硬合金
製２枚刃ボールエンドミルおよび超硬合金製インサート
に−１５０Ｖの電位を印加し、全皮膜の厚みが４μｍと
なるように成膜した。成膜順序は先ずＢ層を、次にＡ層
を成膜し、必要に応じてこれを繰り返した。各試料のＡ
層、Ｂ層の組成、総層数（Ａ層数＋Ｂ層数）を表１に示
す。
ークイオンプレーティング装置を用い、金属成分の蒸発
源である各種合金製ターゲット、ならびに反応ガスであ
るＮ２ガス、Ｎ２／Ｏ２混合ガスから目的の皮膜が得ら
れるものを選択し、被覆基体温度４００℃、反応ガス圧
力３．０Ｐａの条件下にて、被覆基体である外径１０ｍ
ｍの超硬合金製２枚刃エンドミル、Ｒ５ｍｍの超硬合金
製２枚刃ボールエンドミルおよび超硬合金製インサート
に−１５０Ｖの電位を印加し、全皮膜の厚みが４μｍと
なるように成膜した。成膜順序は先ずＢ層を、次にＡ層
を成膜し、必要に応じてこれを繰り返した。各試料のＡ
層、Ｂ層の組成、総層数（Ａ層数＋Ｂ層数）を表１に示
す。
【００１７】
【表１】
【００１８】同様に膜の組成や構成を変化させた比較例
を表２に示す。
を表２に示す。
【００１９】
【表２】
【００２０】得られた硬質皮膜被覆エンドミルおよび硬
質皮膜被覆インサートを用い切削試験を行った。工具寿
命は刃先の欠けないしは摩耗等により工具が切削不能と
なった時の切削長とした。切削諸元を次に示す。
質皮膜被覆インサートを用い切削試験を行った。工具寿
命は刃先の欠けないしは摩耗等により工具が切削不能と
なった時の切削長とした。切削諸元を次に示す。
【００２１】２枚刃超硬エンドミルの切削条件は、側面
切削ダウンカット、被削材Ｓ５０Ｃ（硬さ２２０Ｈ
Ｂ）、切り込みＡｄ１０ｍｍ×Ｒｄ１ｍｍ、切削速度２
５０ｍ／ｍｉｎ、送り０．０６ｍｍ／ｔｏｏｔｈ、エア
ーブロー使用、とした。
切削ダウンカット、被削材Ｓ５０Ｃ（硬さ２２０Ｈ
Ｂ）、切り込みＡｄ１０ｍｍ×Ｒｄ１ｍｍ、切削速度２
５０ｍ／ｍｉｎ、送り０．０６ｍｍ／ｔｏｏｔｈ、エア
ーブロー使用、とした。
【００２２】２枚刃超硬ボールエンドミルの切削条件
は、直線ダウンカット、被削材Ｓ５０Ｃ（硬さ２２０Ｈ
Ｂ）、切り込みＡｄ０．５ｍｍ×Ｐｉｃｋ Ｆｅｅｄ
０．５ｍｍ、回転数１００００ｍｉｎ−１送り１０００
ｍｍ／ｍｉｎ、エアーブロー使用、とした。
は、直線ダウンカット、被削材Ｓ５０Ｃ（硬さ２２０Ｈ
Ｂ）、切り込みＡｄ０．５ｍｍ×Ｐｉｃｋ Ｆｅｅｄ
０．５ｍｍ、回転数１００００ｍｉｎ−１送り１０００
ｍｍ／ｍｉｎ、エアーブロー使用、とした。
【００２３】インサート切削条件は、工具形状ＳＥＥ４
２ＴＮ、巾１００ｍｍ×長さ２５０ｍｍの面取り加工、
被削材ＳＫＤ６１（硬さ４５ＨＲＣ）、切り込み２．０
ｍｍ、切削速度１５０ｍ／ｍｉｎ、送り０．１５ｍｍ／
ｒｅｖ、乾式切削とした。表１及び表２に試験結果を併
記する。
２ＴＮ、巾１００ｍｍ×長さ２５０ｍｍの面取り加工、
被削材ＳＫＤ６１（硬さ４５ＨＲＣ）、切り込み２．０
ｍｍ、切削速度１５０ｍ／ｍｉｎ、送り０．１５ｍｍ／
ｒｅｖ、乾式切削とした。表１及び表２に試験結果を併
記する。
【００２４】比較例１２、１３はＶの量が多すぎる場合
の比較例であり、耐凝着及び溶着性が十分ではなく工具
寿命が短い。比較例１４、１５は、Ａ層およびＢ層への
酸素添加量が多すぎる場合の比較例であり、耐摩耗性が
十分でなく工具寿命が短い。比較例１６はＡ層の単一皮
膜であり、耐摩耗性が得られず寿命が短い。比較例１７
は、Ｂ層の単一皮膜であり、凝着が激しく、異常摩耗を
誘発し寿命が短い。比較例１８、１９、２０、２１、２
２は、Ａ層に他成分皮膜を用いた場合の比較例であり、
いずれも凝着および溶着等により、早期に皮膜の異常摩
耗が発生し寿命が短い。比較例２３、２４、２５、２
６、２７、２８は、従来までの硬質皮膜における切削性
能を示すが、何れも本発明例に比較して著しく劣る結果
となった。
の比較例であり、耐凝着及び溶着性が十分ではなく工具
寿命が短い。比較例１４、１５は、Ａ層およびＢ層への
酸素添加量が多すぎる場合の比較例であり、耐摩耗性が
十分でなく工具寿命が短い。比較例１６はＡ層の単一皮
膜であり、耐摩耗性が得られず寿命が短い。比較例１７
は、Ｂ層の単一皮膜であり、凝着が激しく、異常摩耗を
誘発し寿命が短い。比較例１８、１９、２０、２１、２
２は、Ａ層に他成分皮膜を用いた場合の比較例であり、
いずれも凝着および溶着等により、早期に皮膜の異常摩
耗が発生し寿命が短い。比較例２３、２４、２５、２
６、２７、２８は、従来までの硬質皮膜における切削性
能を示すが、何れも本発明例に比較して著しく劣る結果
となった。
【００２５】これらに対し本発明例は、切削時の摩擦に
対する抵抗を著しく低減し、かつ硬質皮膜との密着性に
優れ、また、密着力、硬さと靭性のバランスを考慮した
Ｂ層を併用しているので、凝着や溶着現象に起因した異
常摩耗が進行することもなく、総合して工具寿命が著し
く向上する。従って、本発明は乾式高速切削加工に十分
対応するものである。
対する抵抗を著しく低減し、かつ硬質皮膜との密着性に
優れ、また、密着力、硬さと靭性のバランスを考慮した
Ｂ層を併用しているので、凝着や溶着現象に起因した異
常摩耗が進行することもなく、総合して工具寿命が著し
く向上する。従って、本発明は乾式高速切削加工に十分
対応するものである。
【００２６】
【発明の効果】以上の如く、本発明の硬質皮膜被覆工具
は、従来の被覆工具に比べ優れた密着性、低摩擦を有す
ことから、乾式高速切削加工において格段に長い工具寿
命が得られ、切削加工における生産性の向上に極めて有
効である。
は、従来の被覆工具に比べ優れた密着性、低摩擦を有す
ことから、乾式高速切削加工において格段に長い工具寿
命が得られ、切削加工における生産性の向上に極めて有
効である。
Claims (1)
- 【請求項１】 基体表面に硬質皮膜を被覆してなる耐摩
耗皮膜被覆工具において、該皮膜は（ＣｒａＶ１−ａ）
（ＮｘＯ１−ｘ）、但し、０．５≦ａ＜１、０．５≦ｘ
≦１、で示される化学組成からなるＡ層と、（ＴｉＡ
ｌ）（ＮｙＯ１ −ｙ）、但し０．５≦ｙ≦１で示される
化学組成からなるＢ層を交互に夫々１層以上被覆したこ
とを特徴とする耐摩耗皮膜被覆工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36898799A JP2001179505A (ja) | 1999-12-27 | 1999-12-27 | 耐摩耗皮膜被覆工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36898799A JP2001179505A (ja) | 1999-12-27 | 1999-12-27 | 耐摩耗皮膜被覆工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001179505A true JP2001179505A (ja) | 2001-07-03 |
Family
ID=18493278
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36898799A Pending JP2001179505A (ja) | 1999-12-27 | 1999-12-27 | 耐摩耗皮膜被覆工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001179505A (ja) |
-
1999
- 1999-12-27 JP JP36898799A patent/JP2001179505A/ja active Pending
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