JP3370879B2

JP3370879B2 - アルミニウム又はアルミニウム合金板の圧延方法及び装置

Info

Publication number: JP3370879B2
Application number: JP34193296A
Authority: JP
Inventors: 昌弘秦; 高幸藤本; 邦昭松井; 昌則池田; 幸男杉下; 裕幸安藤
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1996-12-20
Filing date: 1996-12-20
Publication date: 2003-01-27
Anticipated expiration: 2016-12-20
Also published as: JPH10183157A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は圧延疵及び油残り等
の表面欠陥の発生を低減したアルミニウム又はアルミニ
ウム合金板の圧延方法及び装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】アルミニウム又はアルミニウム合金板の
熱間圧延においては、圧延板表面から圧延ロール表面へ
アルミニウムが移着して、ロールコーティング層がロー
ル表面に形成されるため、圧延板はロールコーティング
層と接触しつつ圧延されることになる。従って、圧延板
の表面品質はロールコーティング層の性状によって左右
される。また、熱間圧延時に発生した板の表面欠陥は冷
間圧延後の板表面品質にも影響するので、熱間圧延にお
けるロールコーティング層の性状は極めて重要といえ
る。ロールコーティング層の性状は、圧延諸条件（板材
質、板温度、ブラシロール操業条件等）と圧延油により
変化する。従って、圧延油の選択は、ロールコーティン
グ層を制御する上で不可欠なものである。

【０００３】熱間圧延では充分なロール冷却性が必要と
なるため、圧延油はエマルションの形で使用されてい
る。このため、従来、アルミニウム又はアルミニウム合
金の熱間圧延油としては、一般に、鉱物油を基油とし
て、脂肪酸、油脂及び脂肪酸エステル等の油性向上剤、
極圧剤、防錆剤及び酸化防止剤等を配合し、これを主に
陰イオン性界面活性剤で乳化し、通常３乃至１０％濃
度、油粒径１乃至３μｍの乳化型エマルションが使用さ
れている。

【０００４】アルミニウム又はアルミニウム合金の熱間
圧延油に要求される性能としては、潤滑性、ロールコー
ティング性、表面品質性、乳化安定性、作業性及び排水
処理性等が挙げられ、特に近年の大量生産化とアルミニ
ウム圧延品の高品質指向から、潤滑性、表面品質性及び
乳化安定性等の熱間圧延油に対する要求は益々高くなっ
てきている。

【０００５】しかしながら、従来の乳化剤を使用したア
ルミニウム又はアルミニウム合金用熱間圧延油は、前述
の要求の全てを充分に満足するものではない。

【０００６】従来の圧延油にあっては、乳化剤の種類と
添加量を選ぶことによって潤滑性を制御していたが、こ
のような乳化剤を使用した熱間圧延油においては、潤滑
性と乳化安定性とは相反する傾向を示し、両性能を共に
満足させることはできない。即ち、従来の圧延油では潤
滑性を増すと、乳化安定性は低下し、その結果潤滑性の
経時安定性が低下するため、板表面の品質安定性が問題
となる一方、乳化安定性を増すと、充分な潤滑性は得ら
れず、その結果板表面に種々の欠陥を発生するという問
題点がある。

【０００７】このように相反する特性である潤滑性及び
乳化安定性を両立させるために、例えば、特公昭６２−
１４５９９号公報にみられる圧延油組成物が提案されて
いる。この圧延油組成物においては、潤滑性及び乳化安
定性は確かに両立し、それなりに従来技術にない利点を
備えているが、得られる圧延板の表面品質は必ずしも充
分ではない。

【０００８】一方、同様の試みとして特開昭６３−１２
０７９５号公報が提案されている。しかし、これは本質
的には特公昭６２−１４５９９号公報に記載の技術と同
質であり、その選択範囲の中から、潤滑性を犠牲にした
上で表面品質性を向上させたものである。このように、
従来の潤滑油では、アルミニウム圧延における大量生産
化と高品質指向に対応することが困難である。

【０００９】そこで、本願発明者等は、従来のアルミニ
ウム又はアルミニウム合金用熱間圧延油が有する問題点
を解決すべく鋭意研究を行った結果、特定の潤滑油成分
を特定の単量体の共重合物の有機酸塩を使用して水中に
乳化分散させることにより、潤滑性、乳化安定性及び板
表面品質性を同時に満足しつつ、長期使用時の熱劣化に
よる性能低下の問題が改善されることを見いだし、先に
特許出願した（特開平７−１５０１８９号公報）。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】しかし、アルミニウム
又はアルミニウム合金板の熱間圧延においては、アルミ
ニウム又はアルミニウム合金板自体から発生する金属粉
及び圧延機のロールから発生する金属粉が圧延油に混入
し、これらの金属粉のうちで比較的大きな金属粉が混入
すると、圧延時にアルミニウム又はアルミニウム合金板
に押し込み疵が発生する。従って、熱間圧延油から直接
押し込み疵を発生させる程の大きさの金属粉を除去すれ
ば、良好な熱間圧延板が得られるはずである。しかし、
特開平７−１５０１８９公報に開示された熱間圧延油を
使用して圧延した場合、この比較的粒径が大きな金属粉
を除去しても、必ずしも良好な表面性状を有したアルミ
ニウム又はアルミニウム合金熱間圧延板を定常的に得る
ことはできない。

【００１１】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、水溶液中に油を平均粒径で５乃至１５μｍ
に分散させる水分散型圧延油を使用するアルミニウム又
はアルミニウム合金板の圧延方法において、良好な表面
性状を定常的に得ることができるアルミニウム又はアル
ミニウム合金板の圧延方法を提供することを目的とす
る。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本願請求項１の発明に係
るアルミニウム又はアルミニウム合金板の圧延方法は、
水分散型熱間圧延油組成物を循環使用してアルミニウム
又はアルミニウム合金板を熱間圧延する方法において、
前記熱間圧延油組成物は、水溶液中に油を平均粒径で５
乃至１５μｍに分散させた水分散型圧延油であり、この
水分散型圧延油中に含まれる平均粒径０．１μｍ以下の
金属粉を４０００ｐｐｍ以下に規制することを特徴とす
る。

【００１３】本願請求項２の発明に係るアルミニウム又
はアルミニウム合金板の圧延装置は、熱間圧延油を水溶
液中に平均粒径で５乃至１５μｍに分散させた水分散型
圧延熱間油を循環使用してアルミニウム又はアルミニウ
ム合金板を熱間圧延する装置において、圧延後の圧延油
を受ける第１タンクと、前記第１タンクに溜められた油
の上部に浮上するスカムを除去するスカム除去手段と、
スカム除去後の圧延油をフィルタリングして平均粒径
０．１μｍ以下の金属粉を４０００ｐｐｍ以下に規制し
て熱間圧延に供給するフィルタとを有することを特徴と
する。

【００１４】この水分散型熱間圧延油組成物は、特開平
７−１５０１８９号公報に開示された発明に係るもので
あり、水溶液中に油を平均粒径で５乃至１５μｍに分散
させる潤滑油の使用に際して、水分散型熱間圧延油に含
まれる金属粉の平均粒径０．１μｍ以下の金属粉を４０
００ｐｐｍ以下に規制すると共に、この値に制御する圧
延装置を備えることにより、熱間圧延後アルミニウム又
はアルミニウム合金板の良好な表面性状を得ることがで
きる。

【００１５】この水分散型熱間圧延油組成物の組成は、（ａ）粘度８０ｃＳｔ（４０℃）以下の鉱物油に、（ｂ）炭素数１０乃至２２の脂肪酸、油脂、及び炭素数
１０乃至２２の脂肪酸と炭素数１乃至２２のアルコール
類とのモノエステルからなる群から選択された１種又は
２種以上の化合物：３乃至３０質量％、（ｃ）アルキル基又はアルケニル基の炭素数が４乃至１
８であるアルキル若しくはアルケニルリン酸エステル又
はアルキル若しくはアルケニル亜リン酸エステル：０．
５乃至１０質量％、（ｄ）下記一般式（１）

【００１６】

【化１】（式中、Ｒ¹は水素原子又はメチル基を、Ｒ²及びＲ³は
水素原子又は炭素数１乃至３のアルキル基を、ｍは０又
は１の整数を、ｎは１乃至３の整数を示す）で表される
単量体の１種以上と（メタ）アクリルアミド及び／又は
（メタ）アクリル酸塩との共重合物であって、平均分子
量が１０，０００乃至１，０００，０００の範囲にある
高分子化合物の一般式（２）

【００１７】

【化２】Ｒ^４ＣＯＯＨ（式中、Ｒ^４は炭素数１乃至５のアルキル基、ヒドロキ
シアルキル基、カルボキシアルキル基又はカルボキシル
基を示す）で表される有機酸塩：０．１乃至１０質量％
を含有する組成を有する。各含有量は、圧延油組成物あ
たりの質量％であり、残部は前記鉱物油である。

【００１８】

【発明の実施の形態】熱間圧延油組成物を使用した熱間
圧延において、アルミニウム又はアルミニウム合金板自
体から発生する金属粉及び圧延機のロールから発生する
金属粉が圧延油に混入される。この混入した金属粉のう
ち、大きな金属粉については押し込み疵等の原因となる
ので、一般的にスカムの除去と共に除去される。従っ
て、圧延時の板表面の疵は、ある程度大きな金属粉のみ
を除去することにより防止される。しかし、水分散型の
油においては直接押し込み疵の原因とならない微小な平
均粒径０．１μｍ以下の金属粉も板表面性状に大きく影
響してくる。即ち、平均粒径０．１μｍ以下の金属粉が
４０００ｐｐｍより多く含まれる場合、均一分散されて
いる油に金属粉がとりかこまれて油の粘度が上昇する。
この結果、油の粒径を規定の５乃至１５μｍに保持して
も圧延油の油切れ性が低下し、油残り模様等の表面欠陥
が発生する原因となっている。

【００１９】そこで、本願発明者等が更に実験研究を行
った結果、平均粒径０．１μｍ以下の金属粉を４０００
ｐｐｍ以下に管理することにより、粘度の上昇を防止で
き、また油切れ性が低下しない良好な表面性状の圧延板
を得ることができることを見出した。

【００２０】以下に、本発明の実施例について添付の図
面を参照して具体的に説明する。図１は本発明の実施例
に係るアルミニウム又はアルミニウム合金板の圧延装置
を示す模式図である。アルミニウム又はアルミニウム合
金板は熱間圧延機３により熱間圧延される。この圧延時
に使用された使用済みの熱間圧延油は、圧延後に配管９
ａを介して一旦第１タンク４に回収され、貯留される。
この第１タンク４の上部には、スカム除去装置１が設置
されている。このスカム除去装置１は第１タンク４に貯
留された油の上部に比重の差により浮いてきたスカムを
ベルト状の金属帯を上下方向に連続回転させることによ
り第１タンク４から除去する。この除去されたスカムは
ドレンタンク２に溜められた後に廃棄される。なお、第
１タンク４内の金属粉もスカムと共に、上昇し、ベルト
により粗除去される。

【００２１】次いで、金属粉が粗除去された熱間圧延油
は第１タンク４の底部に設けられた排出口から配管９ｂ
を介して圧送ポンプ７により第２タンク５に送給され
る。配管９ｂには圧送ポンプ７の下流側にフィルタ６が
設けられている。このフィルタ６は微粒の金属粉を除去
し、平均粒径０．１μｍ以下の金属粉を４０００ｐｐｍ
以下に規制する。このように、金属粉の粒径及び量がフ
ィルタ６により最終調整された後、熱間圧延油は第２タ
ンク５に貯留される。そして、第２タンク５内の熱間圧
延油は配管９ｃを介して圧送ポンプ８により圧延機３に
供給される。このようにして、熱間圧延油は圧延機３
と、第１タンク４及び第２タンク５との間を循環され、
その間に清浄化される。

【００２２】このように構成された圧延装置において
は、熱間圧延機３にて熱間圧延に供された使用済みの圧
延油は第１タンク４に返戻され、この第１タンク４内
で、圧延機３から持ち込まれた金属粉のうち、圧延板に
押し込み疵を発生させるような比較的大粒のものがスカ
ム除去装置１により除去される。即ち、このような大粒
の金属粉は比重差により油中を浮上するスカムに伴って
浮上するので、スカムと共にスカム除去装置１により除
去される。次いで、この圧延油は第２タンク５に送給さ
れ、この過程でフィルタ６により比較的微粒の金属粉が
除去される。このフィルタ６により第２タンク５内の熱
間圧延油中の金属粉は平均粒径が０．１μｍ以下のもの
が４０００ｐｐｍ以下になる。従って、本実施例におい
ては、平均粒径が０．１μｍ以下の金属粉が４０００ｐ
ｐｍ以下となるように規制された圧延油により熱間圧延
される。

【００２３】本実施例においては、直接押し込み疵の原
因とならないような微小な金属粉に着目し、平均粒径が
０．１μｍ以下のものが４０００ｐｐｍ以下になるよう
に圧延油を清浄化するので、圧延油の粘度の上昇が回避
される。このため、圧延油の粒径を５乃至１５μｍに保
持すれば圧延油の油切れ性が優れたものとなり、良好な
表面性状の圧延板を得ることができる。

【００２４】本発明にて規定する組成の水分散型アルミ
ニウム又はアルミニウム合金用熱間圧延油組成物を使用
して熱間圧延すると、５μｍ未満の平均油粒径では板へ
の油付着量が不足し、焼き付きが発生する。一方、１５
μｍを超える以上の平均油粒径では板への油付着量が過
剰になり、油残り模様が発生する。また、１５μｍを超
える平均油粒径では圧延潤滑安定性も損なわれる。この
ため、本発明においては、平均油粒径を、５乃至１５μ
ｍにする。

【００２５】本発明においては、カチオン系の高分子化
合物の投入量の調節及び圧延油タンクでの新油交換量の
調節で、油粒径を５乃至１５μｍの範囲に制御すること
により、適度な粘度が得られ、鉱物油を基油として脂肪
酸、油脂、脂肪酸エステル等の油性向上剤、極圧剤、防
錆剤、酸化防止剤を配合し、これを主に陰イオン性界面
活性剤で乳化し、通常３乃至１０％濃度のエマルション
と同様な油粒径（１乃至３μｍ）で発生した潤滑不足に
よる焼き付きも無く、長期使用時の油劣化による板表面
の圧延油切り性の悪化も無い安定した圧延が可能にな
る。

【００２６】なお、スカム除去装置１は第１タンク４の
上部に取付ける。第１タンク４の中部又は下部に取付け
ると、油が撹拌されるためスカムに随伴する金属粉の浮
上が阻害されるからである。一方、スカム除去装置１は
ベルト状の金属帯でスカムを掻き出す機構のものが好ま
しい。このベルト型のものは、油を撹拌することがな
く、またスカムの除去効率も優れている。また、フィル
タ６はカートリッジ式でもよいが、圧延を連続的に操業
する場合において、フィルタ交換の手間を考慮して連続
的にフィルタ布（紙）を供給できる構造のものが望まし
い。

【００２７】次に、上記水分散型アルミニウム又はアル
ミニウム合金用熱間圧延油組成物について詳細に説明す
る。

【００２８】先ず、本発明の熱間圧延油組成物の（ａ）
成分である鉱物油としては、例えばスピンドル油、マシ
ン油、タービン油、シリンダー油、ニュートラル油等が
挙げられるが、耐熱性及び潤滑性の点から、パラフィン
系鉱物油がより好ましい。鉱物油の粘度は８０ｃＳｔ
（４０℃）以下であることが必要であり、８０ｃＳｔを
超えると板表面の品質が低下してしまう。この（ａ）成
分は基油であり、その配合量は特に制限されないが、３
８〜９６．４質量％、特に６０〜８５質量％が好まし
い。

【００２９】（ｂ）成分のうち、油脂としては鯨油、牛
脂、豚脂、ナタネ油、ヒマシ油、パーム油、ヤシ油等の
動植物油脂が挙げられる。炭素数１０〜２２の脂肪酸と
しては、カプリン酸、ラウリン酸、ステアリン酸、イソ
ステアリン酸、オレイン酸、エルカ酸等が挙げられる。
脂肪酸モノエステルとしては、炭素数１０〜２２の脂肪
酸と炭素数１〜２２の脂肪族１価アルコール、エチレン
グリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリ
トール、グリセリン等とのモノエステル、より具体的に
はカプリン酸メチル、ステアリン酸ブチル、オレイン酸
ラウレート、エルカ酸２−エチルヘキシル、ペンタエリ
スリトールモノオレート、グリセリンモノオレート等が
挙げられる。これらの（ｂ）成分は油性向上剤として作
用するものであり、単独で又は２種以上を組み合わせて
使用することができる。またその添加量は３〜３０質量
％、より好ましくは１０〜２５質量％であり、３質量％
未満では潤滑性が低下し、３０質量％を超えると板表面
の品質が低下する。また、油脂を配合する場合は、油脂
の添加量は２０質量％までとするのがより好ましい。

【００３０】（ｃ）成分であるアルキル若しくはアルケ
ニルリン酸エステル又はアルキル若しくはアルケニル亜
リン酸エステルは、アルキル又はアルケニル基の炭素数
が４〜１８のものであり、その具体例としてジブチルホ
スフェート、モノオクチルホスフェート、トリオレイル
ホスフェート、トリブチルホスファイト、ジイソオクチ
ルホスファイト、トリオレイルホスファイト等が挙げら
れる。モノ−、ジ−、又はトリエステルのうち、特にモ
ノ−、ジエステルであるアルキル若しくはアルケニルア
シッドホスフェート又はアルキル若しくはアルケニルア
シッドホスファイトが好ましい。この添加量は０．５〜
１０質量％、より好ましくは１〜５質量％であり、０．
５質量％未満では板表面の品質の向上はなく、１０質量
％を超える添加では、増量による板表面の品質の向上は
期待できない。

【００３１】（ｄ）成分の高分子化合物としては、一般
式（１）の単量体と（メタ）アクリルアミドとの共重合
体、一般式（１）の単量体と（メタ）アクリル酸塩との
共重合体、一般式（１）の単量体（メタ）アクリルアミ
ドと（メタ）アクリル酸塩との共重合体等が挙げられ
る。このうち、一般式（１）の単量体と（メタ）アクリ
ルアミドと（メタ）アクリル酸塩とのモル比は、５０〜
９０：０〜２０：１０〜５０が特に好ましい。

【００３２】一般式（１）の単量体のアミン体として
は、ｍ＝１のものとしてジメチルアミノエチルアクリル
アミド、ジメチルアミノプロピルアクリルアミド、ジエ
チルアミノメチルアクリルアミド、ジメチルアミノエチ
ルメタクリルアミド、ジメチルアミノプロピルメタクリ
ルアミド、ジエチルアミノメチルメタクリルアミド等が
ｍ＝０のものとして、アリルアミン、ジメチルアミノメ
チルエチレン、ジエチルアミノメチルエチレン、ジメチ
ルアミノメチルプロペン、ジエチルアミノメチルプロぺ
ン等が挙げられるが、このうちｍ＝１のものが特に好ま
しい。また、特に好ましい単量体（１）の具体例として
は、ジメチルアミノプロピルメタクリルアミド、ジメチ
ルアミノプロピルアクリルアミドが挙げられる。

【００３３】（メタ）アクリル酸塩としては、（メタ）
アクリル酸ナトリウム、（メタ）アクリル酸カリウム等
の（メタ）アクリル酸アルカリ金属塩、（メタ）アクリ
ル酸モノエタノールアミン塩、（メタ）アクリル酸ジエ
タノールアミン塩、（メタ）アクリル酸トリエタノール
アミン塩等の（メタ）酸有機アミン塩が挙げられる。

【００３４】（ｄ）成分の高分子化合物は、その平均分
子量が１０，０００〜１，０００，０００の範囲にある
ことが必要であり、平均分子量がこの範囲に満たないと
乳化安定性が劣り、この範囲を超えると高分子化合物自
体の安定性が劣ったり、高粘度となって取り扱いが困難
となるため好ましくない。より好ましい平均分子量は３
０，０００〜３００，０００である。

【００３５】（ｄ）成分の高分子化合物の有機酸塩にお
ける必須の有機酸を示す一般式（２）中、Ｒ⁴としては
炭素数１〜５のアルキル基、炭素数１〜５のヒドロキシ
アルキル基、アルキル部の炭素数が１〜５のカルボキシ
アルキル基及びカルボキシル基が挙げられ、このうち炭
素数１〜５のヒドロキシアルキル基が特に好ましい。Ｒ
⁴ＣＯＯ^-の具体例としては、酢酸イオン、プロピオン酸
イオン、酪酸イオン、吉草酸イオン、カプロン酸イオ
ン、グリコール酸イオン、乳酸イオン、ヒドロアクリル
酸イオン、シュウ酸イオン、マロン酸イオン、コハク酸
イオン、グルタル酸イオン、アジピン酸イオン等が挙げ
られるが、特にグリコール酸イオン、乳酸イオン、ヒド
ロアクリル酸イオンが好ましい。

【００３６】高分子化学物の製造にあたっては、一般式
（１）の単量体を重合し、その後一般式（２）の有機酸
で中和するのが好ましいが、一般式（１）の単量体を一
般式（２）の有機酸で予め中和したものを使用して重合
させてもよい。例えば、ジメチルアミノプロピルメタク
リルアミドのグリコール酸中和物を他の共重合単量体と
重合することによって（ｄ）成分を得ることもできる。

【００３７】（ｄ）成分の高分子化合物は、単独で又は
２種以上を組み合わせて使用することができ、熱間圧延
油組成物全量に対して０．１〜１０質量％、好ましくは
０．５〜５質量％になるように配合される。１０質量％
を超える場合は、耐圧荷重性能が小さくなって耐焼付き
性の低下を招き、好ましくない。

【００３８】本発明のアルミニウム又はアルミニウム合
金用熱間圧延油組成物には、上記成分の他に必要に応じ
て公知の添加剤、例えば防錆・防食剤、酸化防止剤及び
初期乳化性を向上させるための乳化剤等を添加すること
もできる。

【００３９】防錆・防食剤としては、例えばアルケニル
コハク酸及びその誘導体、オレイン酸等の脂肪酸、ソル
ビタンモノオレート等のエステル、その他のアミン類等
を用いることができ、これらは圧延油組成物全量に対し
て２質量％まで添加することができる。

【００４０】また、酸化防止剤としては、例えば２、４
−ジｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾール等のフェノール
系化合物、フェニル−α−ナフチルアミン等の芳香族ア
ミン等を用いることができる。これらは圧延油組成物全
量に対して５質量％まで添加することができる。

【００４１】更に、乳化剤としては、例えばオレイン酸
トリエタノールアミン塩、石油スルホネートナトリウム
塩等の陰イオン性界面活性剤、ポリオキシエチレンノニ
ルフェニルエーテル等の非イオン性界面活性剤等を用い
ることができ、これらは圧延油組成物全量に対して２質
量％まで添加することができる。

【００４２】本発明のアルミニウム又はアルミニウム合
金用熱間圧延油組成物を使用するに際しては、該組成物
を水で希釈する。この際の希釈割合は特に限定されない
が、通常該組成物濃度が１〜３０質量％となるようにす
ることが好ましい。

【００４３】本発明の圧延油組成物は、（ｄ）成分の高
分子化合物等の持つ電気的凝集効果、立体障害効果、保
護コロイド効果、高耐熱性能により、適度な粒径を持
ち、熱間圧延のような過酷な使用条件下においてもその
均一な乳化分散性及び粒径分布を長期間安定に保つこと
ができるため、初期の良好な圧延潤滑性を長期間維持で
きる。また、（ｂ）成分の油性向上剤のロールコーティ
ング制御効果及び（ｄ）成分の高分子化合物の持つ均一
濡れ効果により、ロールコーティングが均一で薄いもの
になるため、均一で欠陥の少ない板表面が得られる。

【００４４】

【実施例】以下、本発明の実施例について、その比較例
と比較して具体的に説明する。下記式にて示すカチオン
系高分子化合物を混合した熱間圧延油組成物を使用し
て、入側板厚；３０ｍｍ、板幅；２０００ｍｍのアルミ
ニウムコイル（ＪＩＳ３００３相当）を４段圧延機（ワ
ークロール径；７２５ｍｍ、ワークロールバレル長；２
９００ｍｍ、バックアップロール径；１５３０ｍｍ、バ
ックアップバレル長；２９００ｍｍ）の圧延４スタンド
タンデムを使用して圧延した。

【００４５】圧延条件は、圧延速度；３００ｍｐｍ、圧
下率；３０乃至６０％、材料温度；３００℃である。

【００４６】圧延油としては、下記の組成の圧延油組成
物を濃度２容積％で調整し、熱間圧延油を作成した。な
お、圧延油の粒径は約７乃至１０μｍとした。（ａ）成分；パラフィン系鉱物油（３０ｃＳｔ／４０℃）６９．５質量％（ｂ）成分；オレイン酸２０．０質量％（ｃ）成分；オレイル酸ラウリル５．０質量％（ｄ）成分；ジブチルホスフェート２．５質量％（ｅ）成分；高分子分散剤［ジエチルアミノプロピルアクリルアミド／アクリルアミド／アクリル酸カリウム＝７０／１０／２０の共重合物のコハク酸中和物（Ｍｗ＝３０万）］１．０質量％その他；酸化防止剤１．０質量％防錆・防食剤１．０質量％計１００．０質量％。

【００４７】圧延油中の金属粉量については、熱間圧延
機の圧延油をサンプリングして赤外線の吸光法によって
圧延油中の金属粉量を測定し、金属粉が少ない場合には
金属粉（鉄とアルミニウムの混合）の添加によって調整
した。また、アルミニウム圧延後の板表面性状を目視に
より観察を行った。

【００４８】圧延油中の平均粒径０．１μｍ以下の金属
粉量及び金属粉の添加量に対応する圧延後の表面性状に
ついて調べた結果を、下記表１に示した。なお、表１に
おける表面欠陥は、油残り模様等が発生しなかった場合
を○、油残り模様等が発生した場合を×とした。

【００４９】

【表１】

【００５０】この表１から明らかなように、本実施例１
乃至３は熱間圧延油中に平均粒径０．１μｍ以下の金属
粉が４０００ｐｐｍ以下であったため、油残り模様等の
表面欠陥は生じなかった。また、圧延時の噛み込み不良
の発生も無く、圧延性は良好であった。一方、比較例４
及び５は熱間圧延油中に金属粉が４０００ｐｐｍ超であ
ったので、圧延後の板表面に油残り模様等が発生し、圧
延時にロールの噛み込み不良が発生した。

【００５１】このように、本発明においては、水分散型
圧延油を使用するに際して、水分散型熱間圧延油中に含
まれる金属粉のうちの微粉末の量を規制するので、圧延
時の噛み込み不良又は油残り模様等の発生はなく、優れ
た板表面性状を得ることができる。

【００５２】

【発明の効果】本発明に係るアルミニウム又はアルミニ
ウム合金板の圧延方法及びその装置によれば、水分散型
圧延油を使用するに際して、水分散型熱間圧延油に含ま
れる金属粉のうち、平均粒径０．１μｍ以下の微小な金
属粉を４０００ｐｐｍ以下に規制したので、圧延時の噛
み込み不良又は油残り模様等の発生がなく、優れた板表
面性状を安定して得ることができる。また、これによ
り、アルミニウム又はアルミニウム合金板の安定した圧
延が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例に係るアルミニウム又はアル
ミニウム合金板の圧延装置を示す模式図である。

【符号の説明】

１；スカム除去装置２；ドレンタンク３；熱間圧延圧延機４；第１タンク５；第２タンク６；フィルタ７、８；圧送ポンプ９ａ、９ｂ、９ｃ；配管

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩ (Ｃ１０Ｍ 169/04 Ｃ１０Ｍ 101:02 101:02 129:40 129:40 129:74 129:74 129:70 129:70 137:04 137:04 149:06 149:06）Ｃ１０Ｎ 20:02 Ｃ１０Ｎ 20:02 20:04 20:04 20:06 Ｚ 20:06 30:04 30:04 30:06 30:06 30:10 30:10 40:24 Ａ 40:24 (72)発明者池田昌則栃木県真岡市鬼怒ケ丘15番地株式会社神戸製鋼所真岡製造所内 (72)発明者杉下幸男栃木県真岡市鬼怒ケ丘15番地株式会社神戸製鋼所真岡製造所内 (72)発明者安藤裕幸栃木県真岡市鬼怒ケ丘15番地株式会社神戸製鋼所真岡製造所内 (56)参考文献特開平７−150189（ＪＰ，Ａ) 特開平２−145692（ＪＰ，Ａ) 特開昭50−93850（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B21B 3/00 B21B 45/02 C10M 101/00 - 177/00

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】（ａ）粘度８０ｃＳｔ（４０℃）以下の
鉱物油に、（ｂ）炭素数１０乃至２２の脂肪酸、油脂、及び炭素数
１０乃至２２の脂肪酸と炭素数１乃至２２のアルコール
類とのモノエステルからなる群から選択された１種又は
２種以上の化合物：圧延油組成物の３乃至３０質量％、（ｃ）アルキル基又はアルケニル基の炭素数が４乃至１
８であるアルキル若しくはアルケニルリン酸エステル又
はアルキル若しくはアルケニル亜リン酸エステル：圧延
油組成物の０．５乃至１０質量％、（ｄ）下記一般式（式中、Ｒ^１は水素原子又はメチル基を、Ｒ^２及びＲ^３
は水素原子又は炭素数１乃至３のアルキル基を、ｍは０
又は１の整数を、ｎは１乃至３の整数を示す）で表され
る単量体の１種以上と（メタ）アクリルアミド及び／又
は（メタ）アクリル酸塩との共重合物であって、平均分
子量が１０，０００乃至１，０００，０００の範囲にあ
る高分子化合物の一般式Ｒ^４ＣＯＯＨ（式中、Ｒ^４は炭
素数１乃至５のアルキル基、ヒドロキシアルキル基、カ
ルボキシアルキル基又はカルボキシル基を示す）で表さ
れる有機酸塩：圧延油組成物の０．１乃至１０質量％を
含有し、残部が前記鉱物油である水分散型熱間圧延油組
成物を循環使用してアルミニウム又はアルミニウム合金
板を熱間圧延する方法において、前記熱間圧延油組成物
は、水溶液中に油を平均粒径で５乃至１５μｍに分散さ
せた水分散型圧延油であり、この水分散型圧延油中に含
まれる平均粒径０．１μｍ以下の金属粉を４０００ｐｐ
ｍ以下に規制することを特徴とするアルミニウム又はア
ルミニウム合金板の圧延方法。
【請求項２】（ａ）粘度８０ｃＳｔ（４０℃）以下の
鉱物油に、（ｂ）炭素数１０乃至２２の脂肪酸、油脂、及び炭素数
１０乃至２２の脂肪酸と炭素数１乃至２２のアルコール
類とのモノエステルからなる群から選択された１種又は
２種以上の化合物：圧延油組成物の３乃至３０質量％、（ｃ）アルキル基又はアルケニル基の炭素数が４乃至１
８であるアルキル若しくはアルケニルリン酸エステル又
はアルキル若しくはアルケニル亜リン酸エステル：圧延
油組成物の０．５乃至１０質量％、（ｄ）下記一般式（式中、Ｒ^１は水素原子又はメチル基を、Ｒ^２及びＲ^３
は水素原子又は炭素数１乃至３のアルキル基を、ｍは０
又は１の整数を、ｎは１乃至３の整数を示す）で表され
る単量体の１種以上と（メタ）アクリルアミド及び／又
は（メタ）アクリル酸塩との共重合物であって、平均分
子量が１０，０００乃至１，０００，０００の範囲にあ
る高分子化合物の一般式Ｒ^４ＣＯＯＨ（式中、Ｒ^４は炭
素数１乃至５のアルキル基、ヒドロキシアルキル基、カ
ルボキシアルキル基又はカルボキシル基を示す）で表さ
れる有機酸塩：圧延油組成物の０．１乃至１０質量％を
含有し、残部が前記鉱物油である熱間圧延油を水溶液中
に平均粒径で５乃至１５μｍに分散させた水分散型熱間
圧延油を循環使用してアルミニウム又はアルミニウム合
金板を熱間圧延する装置において、圧延後の圧延油を受
ける第１タンクと、前記第１タンクに溜められた油の上
部に浮上するスカムを除去するスカム除去手段と、スカ
ム除去後の圧延油をフィルタリングして平均粒径０．１
μｍ以下の金属粉を４０００ｐｐｍ以下に規制して熱間
圧延に供給するフィルタとを有することを特徴とするア
ルミニウム又はアルミニウム合金板の圧延装置。