JP2869850B2 - アルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油組成物 - Google Patents
アルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油組成物Info
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- JP2869850B2 JP2869850B2 JP6176397A JP17639794A JP2869850B2 JP 2869850 B2 JP2869850 B2 JP 2869850B2 JP 6176397 A JP6176397 A JP 6176397A JP 17639794 A JP17639794 A JP 17639794A JP 2869850 B2 JP2869850 B2 JP 2869850B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は水分散型のアルミ用熱間
圧延油組成物、更に詳しくは、圧延潤滑性、板表面品質
性及び乳化安定性に優れた水分散型のアルミニウム及び
アルミニウム合金用熱間圧延油組成物に関する。
圧延油組成物、更に詳しくは、圧延潤滑性、板表面品質
性及び乳化安定性に優れた水分散型のアルミニウム及び
アルミニウム合金用熱間圧延油組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム及びアルミニウム合金の熱
間圧延では、圧延板表面から圧延ロール表面へアルミニ
ウムが移着して、ロールコーティングが形成されるた
め、圧延板はロールコーティングと接触して圧延される
ことになる。従って、圧延板の表面品質はロールコーテ
ィングの性状によって左右され、熱間圧延時に発生した
板の表面欠陥は冷間圧延後の板表面品質にも影響するの
で、熱間圧延におけるロールコーティング性状は非常に
重要といえる。ロールコーティング性状は、圧延諸条件
（板材質、板温度、板表面粗さ、ロール温度、ロール表
面粗さ、圧下率、圧延速度、ブラシロール操業条件な
ど）と圧延油により変化する。従って、圧延油の選択
は、ロールコーティングを制御する上で不可欠なもので
ある。
間圧延では、圧延板表面から圧延ロール表面へアルミニ
ウムが移着して、ロールコーティングが形成されるた
め、圧延板はロールコーティングと接触して圧延される
ことになる。従って、圧延板の表面品質はロールコーテ
ィングの性状によって左右され、熱間圧延時に発生した
板の表面欠陥は冷間圧延後の板表面品質にも影響するの
で、熱間圧延におけるロールコーティング性状は非常に
重要といえる。ロールコーティング性状は、圧延諸条件
（板材質、板温度、板表面粗さ、ロール温度、ロール表
面粗さ、圧下率、圧延速度、ブラシロール操業条件な
ど）と圧延油により変化する。従って、圧延油の選択
は、ロールコーティングを制御する上で不可欠なもので
ある。
【０００３】熱間圧延では充分なロール冷却性が必要と
なるため、圧延油はエマルションの形で使用され、従
来、アルミニウム及びアルミニウム合金の熱間圧延油と
しては、一般に、鉱物油を基油として脂肪酸、油脂、脂
肪酸エステル等の油性向上剤、極圧剤、防錆剤、酸化防
止剤等を配合し、これを主に陰イオン性界面活性剤で乳
化した、通常３〜１０％濃度のエマルションが使用され
ている。
なるため、圧延油はエマルションの形で使用され、従
来、アルミニウム及びアルミニウム合金の熱間圧延油と
しては、一般に、鉱物油を基油として脂肪酸、油脂、脂
肪酸エステル等の油性向上剤、極圧剤、防錆剤、酸化防
止剤等を配合し、これを主に陰イオン性界面活性剤で乳
化した、通常３〜１０％濃度のエマルションが使用され
ている。
【０００４】アルミニウム及びアルミニウム合金の熱間
圧延油に要求される性能としては、潤滑性、ロールコー
ティング性、表面品質性、乳化安定性、作業性、廃水処
理性等が挙げられ、特に近年の大量生産化とアルミニウ
ム圧延品の高品質指向から、潤滑性、表面品質性、乳化
安定性等の熱間圧延油に対する要求は益々高くなってき
ている。しかし、従来の乳化剤を用いたアルミニウム及
びアルミニウム合金用熱間圧延油は、それらの要求すべ
てを充分に満足するものではなかった。
圧延油に要求される性能としては、潤滑性、ロールコー
ティング性、表面品質性、乳化安定性、作業性、廃水処
理性等が挙げられ、特に近年の大量生産化とアルミニウ
ム圧延品の高品質指向から、潤滑性、表面品質性、乳化
安定性等の熱間圧延油に対する要求は益々高くなってき
ている。しかし、従来の乳化剤を用いたアルミニウム及
びアルミニウム合金用熱間圧延油は、それらの要求すべ
てを充分に満足するものではなかった。
【０００５】従来の圧延油にあっては、乳化剤の種類と
添加量を選ぶことによって潤滑性を制御していたが、こ
のような乳化剤を用いた熱間圧延油においては、潤滑性
と乳化安定性とは相反する傾向を示し、両性能を共に満
足させることはできなかった。すなわち、従来の圧延油
では潤滑性を増すと乳化安定性は低下し、その結果潤滑
性の経時安定性が低下するため、板表面の品質安定性が
問題となる一方、乳化安定性を増すと充分な潤滑性は得
られず、その結果板表面に種々の欠陥を発生するという
問題があった。
添加量を選ぶことによって潤滑性を制御していたが、こ
のような乳化剤を用いた熱間圧延油においては、潤滑性
と乳化安定性とは相反する傾向を示し、両性能を共に満
足させることはできなかった。すなわち、従来の圧延油
では潤滑性を増すと乳化安定性は低下し、その結果潤滑
性の経時安定性が低下するため、板表面の品質安定性が
問題となる一方、乳化安定性を増すと充分な潤滑性は得
られず、その結果板表面に種々の欠陥を発生するという
問題があった。
【０００６】このように相反する特性である潤滑性と乳
化安定性を両立させる工夫として、例えば、特公昭６２
−１４５９９号公報にみられる圧延油組成物がある。こ
の方法では、潤滑性と乳化安定性は確かに両立し、それ
なりに従来技術にない特徴を備えたものであったが、得
られる圧延板の表面品質は必ずしも充分ではなかった。
一方、同様の試みとして特開昭６３−１２０７９５号公
報がある。これは本質的には特公昭６２−１４５９９号
公報と同じ技術であるが、その選択範囲の中から、潤滑
性を犠牲にした上で表面品質性を向上させたものであ
る。このように、従来のアルミニウム及びアルミニウム
合金用熱間圧延油においては、潤滑性、乳化安定性及び
板表面品質性を同時に満足するものはなく、近年のアル
ミニウム圧延における大量生産化と高品質指向に対応す
ることが困難であった。
化安定性を両立させる工夫として、例えば、特公昭６２
−１４５９９号公報にみられる圧延油組成物がある。こ
の方法では、潤滑性と乳化安定性は確かに両立し、それ
なりに従来技術にない特徴を備えたものであったが、得
られる圧延板の表面品質は必ずしも充分ではなかった。
一方、同様の試みとして特開昭６３−１２０７９５号公
報がある。これは本質的には特公昭６２−１４５９９号
公報と同じ技術であるが、その選択範囲の中から、潤滑
性を犠牲にした上で表面品質性を向上させたものであ
る。このように、従来のアルミニウム及びアルミニウム
合金用熱間圧延油においては、潤滑性、乳化安定性及び
板表面品質性を同時に満足するものはなく、近年のアル
ミニウム圧延における大量生産化と高品質指向に対応す
ることが困難であった。
【０００７】そこで、本発明者らは、従来のアルミニウ
ム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の有する問題点を
解決すべく鋭意研究を行った結果、特定の潤滑油成分を
特定の高分子化合物を使用して水中に乳化分散させるこ
とにより、潤滑性、乳化安定性及び板表面品質性を同時
に満足し得ることを見いだし、先に特許出願した（特開
平２−１４５６９２号公報）。しかし、更に研究を行っ
た結果、この熱間圧延油組成物は、熱間圧延のように過
酷な条件で長期間使用すれば、熱劣化が起こり性能低下
が生ずることが判明した。
ム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の有する問題点を
解決すべく鋭意研究を行った結果、特定の潤滑油成分を
特定の高分子化合物を使用して水中に乳化分散させるこ
とにより、潤滑性、乳化安定性及び板表面品質性を同時
に満足し得ることを見いだし、先に特許出願した（特開
平２−１４５６９２号公報）。しかし、更に研究を行っ
た結果、この熱間圧延油組成物は、熱間圧延のように過
酷な条件で長期間使用すれば、熱劣化が起こり性能低下
が生ずることが判明した。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】従って本発明は、潤滑
性、乳化安定性に優れ、かつ優れた表面品質性を有する
圧延板を得ることができ、しかも長期使用時の熱劣化に
よる性能低下の少ないアルミニウム熱間圧延油組成物を
提供することを目的とする。
性、乳化安定性に優れ、かつ優れた表面品質性を有する
圧延板を得ることができ、しかも長期使用時の熱劣化に
よる性能低下の少ないアルミニウム熱間圧延油組成物を
提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】かかる実情において、本
発明者らは鋭意研究を重ねた結果、特開平２−１４５６
９２号公報の圧延油における高分子化合物を特定の単量
体の共重合物の有機酸塩に代えることにより、潤滑性、
乳化分散性及び表面品質性を満足しつつ、長期使用時の
熱劣化による性能低下の問題が格段に改善されることを
見いだし、本発明を完成した。
発明者らは鋭意研究を重ねた結果、特開平２−１４５６
９２号公報の圧延油における高分子化合物を特定の単量
体の共重合物の有機酸塩に代えることにより、潤滑性、
乳化分散性及び表面品質性を満足しつつ、長期使用時の
熱劣化による性能低下の問題が格段に改善されることを
見いだし、本発明を完成した。
【００１０】すなわち本発明は、次の成分（ａ）〜
（ｄ）； （ａ）粘度８０cSt（４０℃）以下の鉱物油、 （ｂ）炭素数１０〜２２の脂肪酸、油脂、及び炭素数１
０〜２２の脂肪酸と炭素数１〜２２のアルコール類との
モノエステルから成る群より選ばれる１種又は２種以上
の化合物 ３〜３０重量％、 （ｃ）アルキル基又はアルケニル基の炭素数が４〜１８
であるアルキルもしくはアルケニルリン酸エステル又は
アルキルもしくはアルケニル亜リン酸エステル０．５〜
１０重量％、 （ｄ）次の一般式（１）
（ｄ）； （ａ）粘度８０cSt（４０℃）以下の鉱物油、 （ｂ）炭素数１０〜２２の脂肪酸、油脂、及び炭素数１
０〜２２の脂肪酸と炭素数１〜２２のアルコール類との
モノエステルから成る群より選ばれる１種又は２種以上
の化合物 ３〜３０重量％、 （ｃ）アルキル基又はアルケニル基の炭素数が４〜１８
であるアルキルもしくはアルケニルリン酸エステル又は
アルキルもしくはアルケニル亜リン酸エステル０．５〜
１０重量％、 （ｄ）次の一般式（１）
【００１１】
【化３】
【００１２】（式中、Ｒ１は水素原子又はメチル基を、
Ｒ２及びＲ３は水素原子又は炭素数１〜３のアルキル基
を、ｎは１〜３の整数を示す）で表される単量体の１種
以上、（メタ）アクリルアミド及び（メタ）アクリル酸
塩の共重合物であって、平均分子量が１０，０００〜
１，０００，０００の範囲にある高分子化合物の一般式
（２）
Ｒ２及びＲ３は水素原子又は炭素数１〜３のアルキル基
を、ｎは１〜３の整数を示す）で表される単量体の１種
以上、（メタ）アクリルアミド及び（メタ）アクリル酸
塩の共重合物であって、平均分子量が１０，０００〜
１，０００，０００の範囲にある高分子化合物の一般式
（２）
【化４】 Ｒ４ＣＯＯＨ （２） （式中、Ｒ４は炭素数１〜５のアルキル基、ヒドロキシ
アルキル基、カルボキシアルキル基又はカルボキシル基
を示す）で表わされる有機酸塩 ０．１〜１０重量％、
を含有することを特徴とする水分散型アルミニウム及び
アルミニウム合金用熱間圧延油組成物に係るものであ
る。
アルキル基、カルボキシアルキル基又はカルボキシル基
を示す）で表わされる有機酸塩 ０．１〜１０重量％、
を含有することを特徴とする水分散型アルミニウム及び
アルミニウム合金用熱間圧延油組成物に係るものであ
る。
【００１３】本発明の熱間圧延油組成物の（ａ）成分で
ある鉱物油としては、例えばスピンドル油、マシン油、
タービン油、シリンダー油、ニュートラル油等が挙げら
れるが、耐熱性及び潤滑性の点から、パラフィン系鉱物
油がより好ましい。鉱物油の粘度は８０cSt（４０℃）
以下であることが必要であり、８０cStを超えると板表
面品質性が低下してしまう。この（ａ）成分は基油であ
り、その配合量は特に制限されないが５０〜９６．４重
量％、特に６０〜８５重量％が好ましい。
ある鉱物油としては、例えばスピンドル油、マシン油、
タービン油、シリンダー油、ニュートラル油等が挙げら
れるが、耐熱性及び潤滑性の点から、パラフィン系鉱物
油がより好ましい。鉱物油の粘度は８０cSt（４０℃）
以下であることが必要であり、８０cStを超えると板表
面品質性が低下してしまう。この（ａ）成分は基油であ
り、その配合量は特に制限されないが５０〜９６．４重
量％、特に６０〜８５重量％が好ましい。
【００１４】（ｂ）成分のうち、油脂としては鯨油、牛
脂、豚脂、ナタネ油、ヒマシ油、パーム油、ヤシ油等の
動植物油脂が挙げられる。炭素数１０〜２２の脂肪酸と
しては、カプリン酸、ラウリン酸、ステアリン酸、イソ
ステアリン酸、オレイン酸、エルカ酸等が挙げられる。
脂肪酸モノエステルとしては、炭素数１０〜２２の脂肪
酸と炭素数１〜２２の脂肪族１価アルコール、エチレン
グリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリ
トール、グリセリン等とのモノエステル、より具体的に
はカプリン酸メチル、ステアリン酸ブチル、オレイン酸
ラウレート、エルカ酸２−エチルヘキシル、ペンタエリ
スリトールモノオレート、グリセリンモノオレート等が
挙げられる。これらの（ｂ）成分は油性向上剤として作
用するものであり、単独で又は２種以上を組合せて使用
することができる。またその添加量は３〜３０重量％、
より好ましくは１０〜２５重量％であり、３重量％未満
では潤滑性が低下し、３０重量％を超えると板表面品質
性が低下する。また、油脂を配合する場合は、油脂の添
加量は２０重量％までとするのがより好ましい。
脂、豚脂、ナタネ油、ヒマシ油、パーム油、ヤシ油等の
動植物油脂が挙げられる。炭素数１０〜２２の脂肪酸と
しては、カプリン酸、ラウリン酸、ステアリン酸、イソ
ステアリン酸、オレイン酸、エルカ酸等が挙げられる。
脂肪酸モノエステルとしては、炭素数１０〜２２の脂肪
酸と炭素数１〜２２の脂肪族１価アルコール、エチレン
グリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリ
トール、グリセリン等とのモノエステル、より具体的に
はカプリン酸メチル、ステアリン酸ブチル、オレイン酸
ラウレート、エルカ酸２−エチルヘキシル、ペンタエリ
スリトールモノオレート、グリセリンモノオレート等が
挙げられる。これらの（ｂ）成分は油性向上剤として作
用するものであり、単独で又は２種以上を組合せて使用
することができる。またその添加量は３〜３０重量％、
より好ましくは１０〜２５重量％であり、３重量％未満
では潤滑性が低下し、３０重量％を超えると板表面品質
性が低下する。また、油脂を配合する場合は、油脂の添
加量は２０重量％までとするのがより好ましい。
【００１５】（ｃ）成分であるアルキルもしくはアルケ
ニルリン酸エステル又はアルキルもしくはアルケニル亜
リン酸エステルは、アルキル又はアルケニル基の炭素数
が４〜１８のものであり、その具体例としてジブチルホ
スフェート、モノオクチルホスフェート、トリオレイル
ホスフェート、トリブチルホスファイト、ジイソオクチ
ルホスファイト、トリオレイルホスファイト等が挙げら
れる。モノ−、ジ−、又はトリエステルのうち、特にモ
ノ−、ジエステルであるアルキルもしくはアルケニルア
シッドホスフェート又はアルキルもしくはアルケニルア
シッドホスファイトが好ましい。その添加量は０．５〜
１０重量％、より好ましくは１〜５重量％であり、０．
５重量％未満では板表面品質性の向上はなく、１０重量
％を超える添加では、増量による板表面品質性の向上は
期待できない。
ニルリン酸エステル又はアルキルもしくはアルケニル亜
リン酸エステルは、アルキル又はアルケニル基の炭素数
が４〜１８のものであり、その具体例としてジブチルホ
スフェート、モノオクチルホスフェート、トリオレイル
ホスフェート、トリブチルホスファイト、ジイソオクチ
ルホスファイト、トリオレイルホスファイト等が挙げら
れる。モノ−、ジ−、又はトリエステルのうち、特にモ
ノ−、ジエステルであるアルキルもしくはアルケニルア
シッドホスフェート又はアルキルもしくはアルケニルア
シッドホスファイトが好ましい。その添加量は０．５〜
１０重量％、より好ましくは１〜５重量％であり、０．
５重量％未満では板表面品質性の向上はなく、１０重量
％を超える添加では、増量による板表面品質性の向上は
期待できない。
【００１６】（ｄ）成分の高分子化合物としては、一般
式（１）の単量体と（メタ）アクリルアミドと（メタ）
アクリル酸塩とのモル比が、５０〜９０：０〜２０（但
し、０を除く）：１０〜５０のものが特に好ましい。
式（１）の単量体と（メタ）アクリルアミドと（メタ）
アクリル酸塩とのモル比が、５０〜９０：０〜２０（但
し、０を除く）：１０〜５０のものが特に好ましい。
【００１７】一般式（１）の単量体のアミン体として
は、ジメチルアミノエチルアクリルアミド、ジメチルア
ミノプロピルアクリルアミド、ジエチルアミノメチルア
クリルアミド、ジメチルアミノエチルメタクリルアミ
ド、ジメチルアミノプロピルメタクリルアミド、ジエチ
ルアミノメチルメタクリルアミド等が挙げられるが、特
に好ましい単量体（１）の具体例としては、ジメチルア
ミノプロピルメタクリルアミド、ジエチルアミノプロピ
ルアクリルアミドが挙げられる。
は、ジメチルアミノエチルアクリルアミド、ジメチルア
ミノプロピルアクリルアミド、ジエチルアミノメチルア
クリルアミド、ジメチルアミノエチルメタクリルアミ
ド、ジメチルアミノプロピルメタクリルアミド、ジエチ
ルアミノメチルメタクリルアミド等が挙げられるが、特
に好ましい単量体（１）の具体例としては、ジメチルア
ミノプロピルメタクリルアミド、ジエチルアミノプロピ
ルアクリルアミドが挙げられる。
【００１８】（メタ）アクリル酸塩としては、（メタ）
アクリル酸ナトリウム、（メタ）アクリル酸カリウム等
の（メタ）アクリル酸アルカリ金属塩、（メタ）アクリ
ル酸モノエタノールアミン塩、（メタ）アクリル酸ジエ
タノールアミン塩、（メタ）アクリル酸トリエタノール
アミン塩等の（メタ）アクリル酸有機アミン塩が挙げら
れる。
アクリル酸ナトリウム、（メタ）アクリル酸カリウム等
の（メタ）アクリル酸アルカリ金属塩、（メタ）アクリ
ル酸モノエタノールアミン塩、（メタ）アクリル酸ジエ
タノールアミン塩、（メタ）アクリル酸トリエタノール
アミン塩等の（メタ）アクリル酸有機アミン塩が挙げら
れる。
【００１９】（ｄ）成分の高分子化合物は、その平均分
子量が１０，０００〜１，０００，０００の範囲にある
ことが必要であり、平均分子量がこの範囲に満たないと
乳化安定性が劣り、この範囲を超えると高分子化合物自
体の安定性が劣ったり、高粘度となって取扱いが困難と
なるため好ましくない。より好ましい平均分子量は３
０，０００〜３００，０００である。
子量が１０，０００〜１，０００，０００の範囲にある
ことが必要であり、平均分子量がこの範囲に満たないと
乳化安定性が劣り、この範囲を超えると高分子化合物自
体の安定性が劣ったり、高粘度となって取扱いが困難と
なるため好ましくない。より好ましい平均分子量は３
０，０００〜３００，０００である。
【００２０】（ｄ）成分の高分子化合物の有機酸塩にお
ける必須の有機酸を示す一般式（２）中、Ｒ4 としては
炭素数１〜５のアルキル基、炭素数１〜５のヒドロキシ
アルキル基、アルキル部の炭素数が１〜５のカルボキシ
アルキル基及びカルボキシル基が挙げられ、このうち炭
素数１〜５のヒドロキシアルキル基が特に好ましい。R4
COO-の具体例としては、酢酸イオン、プロピオン酸イオ
ン、酪酸イオン、吉草酸イオン、カプロン酸イオン、グ
リコール酸イオン、乳酸イオン、ヒドロアクリル酸イオ
ン、シュウ酸イオン、マロン酸イオン、コハク酸イオ
ン、グルタル酸イオン、アジピン酸イオン等が挙げられ
るが、特にグリコール酸イオン、乳酸イオン、ヒドロア
クリル酸イオンが好ましい。
ける必須の有機酸を示す一般式（２）中、Ｒ4 としては
炭素数１〜５のアルキル基、炭素数１〜５のヒドロキシ
アルキル基、アルキル部の炭素数が１〜５のカルボキシ
アルキル基及びカルボキシル基が挙げられ、このうち炭
素数１〜５のヒドロキシアルキル基が特に好ましい。R4
COO-の具体例としては、酢酸イオン、プロピオン酸イオ
ン、酪酸イオン、吉草酸イオン、カプロン酸イオン、グ
リコール酸イオン、乳酸イオン、ヒドロアクリル酸イオ
ン、シュウ酸イオン、マロン酸イオン、コハク酸イオ
ン、グルタル酸イオン、アジピン酸イオン等が挙げられ
るが、特にグリコール酸イオン、乳酸イオン、ヒドロア
クリル酸イオンが好ましい。
【００２１】高分子化合物の製造にあたっては、一般式
（１）の単量体を重合し、その後一般式（２）の有機酸
で中和するのが好ましいが、一般式（１）の単量体を一
般式（２）の有機酸で予め中和したものを使用して重合
させてもよい。例えば、ジメチルアミノプロピルメタク
リルアミドのグリコール酸中和物を他の共重合単量体と
重合することによって（ｄ）成分を得ることもできる。
（１）の単量体を重合し、その後一般式（２）の有機酸
で中和するのが好ましいが、一般式（１）の単量体を一
般式（２）の有機酸で予め中和したものを使用して重合
させてもよい。例えば、ジメチルアミノプロピルメタク
リルアミドのグリコール酸中和物を他の共重合単量体と
重合することによって（ｄ）成分を得ることもできる。
【００２２】（ｄ）成分の高分子化合物は、単独で又は
２種以上を組合せて使用することができ、熱間圧延油組
成物全量に対して０．１〜１０重量％、好ましくは０．
５〜５重量％になるように配合される。１０重量％を超
える場合は、耐圧荷重性能が小さくなって耐焼付き性の
低下を招き好ましくない。
２種以上を組合せて使用することができ、熱間圧延油組
成物全量に対して０．１〜１０重量％、好ましくは０．
５〜５重量％になるように配合される。１０重量％を超
える場合は、耐圧荷重性能が小さくなって耐焼付き性の
低下を招き好ましくない。
【００２３】本発明のアルミニウム及びアルミニウム合
金用熱間圧延油組成物には、上記成分の他に必要に応じ
て公知の添加剤、例えば防錆・防食剤、酸化防止剤及び
初期乳化性を向上させるための乳化剤等を添加すること
もできる。
金用熱間圧延油組成物には、上記成分の他に必要に応じ
て公知の添加剤、例えば防錆・防食剤、酸化防止剤及び
初期乳化性を向上させるための乳化剤等を添加すること
もできる。
【００２４】防錆・防食剤としては、例えばアルケニル
コハク酸及びその誘導体、オレイン酸等の脂肪酸、ソル
ビタンモノオレート等のエステル、その他アミン類等を
用いることができ、これらは圧延油組成物全量に対して
２重量％まで添加することができる。
コハク酸及びその誘導体、オレイン酸等の脂肪酸、ソル
ビタンモノオレート等のエステル、その他アミン類等を
用いることができ、これらは圧延油組成物全量に対して
２重量％まで添加することができる。
【００２５】また、酸化防止剤としては、例えば２，４
−ジｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾール等のフェノール
系化合物、フェニル−α−ナフチルアミン等の芳香族ア
ミン等を用いることができる。これらは圧延油組成物全
量に対して５重量％まで添加することができる。
−ジｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾール等のフェノール
系化合物、フェニル−α−ナフチルアミン等の芳香族ア
ミン等を用いることができる。これらは圧延油組成物全
量に対して５重量％まで添加することができる。
【００２６】更に、乳化剤としては、例えばオレイン酸
トリエタノールアミン塩、石油スルホネートナトリウム
塩等の陰イオン性界面活性剤、ポリオキシエチレンノニ
ルフェニルエーテル等の非イオン性界面活性剤等を用い
ることができ、これらは圧延油組成物全量に対して２重
量％まで添加することができる。
トリエタノールアミン塩、石油スルホネートナトリウム
塩等の陰イオン性界面活性剤、ポリオキシエチレンノニ
ルフェニルエーテル等の非イオン性界面活性剤等を用い
ることができ、これらは圧延油組成物全量に対して２重
量％まで添加することができる。
【００２７】本発明のアルミニウム及びアルミニウム合
金用熱間圧延油組成物を使用するに際しては、該組成物
を水で希釈する。この際の希釈割合は特に限定されない
が、通常該組成物濃度が１〜３０重量％となるようにす
ることが好ましい。
金用熱間圧延油組成物を使用するに際しては、該組成物
を水で希釈する。この際の希釈割合は特に限定されない
が、通常該組成物濃度が１〜３０重量％となるようにす
ることが好ましい。
【００２８】
【作用】本発明の圧延油組成物は、（ｄ）成分の高分子
化合物の持つ電気的凝集効果、立体障害効果、保護コロ
イド効果、高耐熱性能により、適度な粒径を持ち、熱間
圧延のような過酷な使用条件下においてもその均一な乳
化分散性及び粒径分布を長期間安定に保つことができる
ため、初期の良好な圧延潤滑性を長期間維持できる。ま
た、（ｂ）成分の油性向上剤のロールコーティング制御
効果及び（ｄ）成分の高分子化合物の持つ均一濡れ効果
により、ロールコーティングが均一で薄いものになるた
め、均一で欠陥の少ない板表面が得られる。
化合物の持つ電気的凝集効果、立体障害効果、保護コロ
イド効果、高耐熱性能により、適度な粒径を持ち、熱間
圧延のような過酷な使用条件下においてもその均一な乳
化分散性及び粒径分布を長期間安定に保つことができる
ため、初期の良好な圧延潤滑性を長期間維持できる。ま
た、（ｂ）成分の油性向上剤のロールコーティング制御
効果及び（ｄ）成分の高分子化合物の持つ均一濡れ効果
により、ロールコーティングが均一で薄いものになるた
め、均一で欠陥の少ない板表面が得られる。
【００２９】
【実施例】以下、実施例を挙げて更に詳細に説明する
が、本発明はこれらに限定されるものではない。
が、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００３０】実施例１ 常法に従い、以下に示す組成の圧延油組成物（発明品Ｎ
ｏ．１〜３及び比較品Ｎｏ．１〜６）を調整した。尚、
高分子化合物は「高分子分散剤」と表現した。
ｏ．１〜３及び比較品Ｎｏ．１〜６）を調整した。尚、
高分子化合物は「高分子分散剤」と表現した。
【００３１】
【表１】 発明品Ｎｏ．１ （重量％） （ａ）成分：パラフィン系鉱物油（７０cSt/４０℃） ６１．５ （ｂ）成分：オレイン酸 １５．０ 豚脂 １５．０ （ｃ）成分：ジラウリルホスファイト ３．０ （ｄ）成分：高分子分散剤（Ａ） ［ジメチルアミノプロピルアクリルアミド／アクリル アミド／アクリル酸ナトリウム＝８０／５／１５の共 重合物の酢酸中和物（Ｍｗ＝４０万）］ ２．０ その他 ：トリクレジルホスフェート ２．０ 酸化防止剤 １．０ ノニオン系界面活性剤（Ｉ） ［ポリオキシエチレンノニルフェニルエーテル （ＨＬＢ＝１２．４］ ０．５ 計 １００．０
【００３２】
【００３３】
【００３４】
【表４】
【００３５】
【表５】
【００３６】比較品Ｎｏ．１ 市販アルミニウム用熱間圧延油（アニオン系界面活性
剤）
剤）
【００３７】
【表６】 比較品Ｎｏ．２ （重量％） 鉱物油（３０ｃＳｔ／４０℃） ８２．５ オレイン酸 ５．０ 牛脂 ５．０ トリクレジルホスフェート ２．５ 酸化防止剤 １．０ 防錆剤 １．０ ノニオン系界面活性剤（Ｉ） ３．０ 計 １００．０
【００３８】
【表７】 比較品Ｎｏ．３ （重量％） 鉱物油（１００ｃＳｔ／４０℃） ５１．０ オレイン酸 １０．０ パーム油 １０．０ ステアリン酸ブチル ２０．０ トリクレジルホスフェート ５．０ 酸化防止剤 １．０ 防錆剤 １．０ 高分子分散剤（Ａ） ２．０ 計 １００．０
【００３９】
【表８】 比較品Ｎｏ．４ （重量％） パラフィン系鉱物油（２０ｃＳｔ／４０℃） ８０．５ オレイン酸 ５．０ オレイン酸ラウリル １０．０ モノオクチルスルフェート ２．５ 酸化防止剤 １．０ 高分子分散剤（Ｆ） ［ジメチルアミノエチルメタクリレート／メタクリル酸 ドデシル／アクリル酸ナトリウム＝６／１／１の共重合 物のリン酸中和物（Ｍｗ＝３０万）］ １．０ 計 １００．０
【００４０】
【表９】 比較品Ｎｏ．５ （重量％） パラフィン系鉱物油（２０ｃＳｔ／４０℃） ８０．５ ラウリン酸 ５．０ パーム油 ５．０ オレイン酸オレイル ５．０ ジオレイルホスフェート ２．５ 高分子分散剤（Ｇ） ［ジメチルアミノエチルメチルメタクリルアミド／アク リル酸ナトリウム／ビニルスルホン酸ナトリウム＝３／ １／１の共重合物のリン酸中和物（Ｍｗ＝２０万）］ ０．５ 酸化防止剤 １．０ 防錆・防食剤 ０．５ 計 １００．０
【００４１】
【表１０】 比較品Ｎｏ．６ （重量％） 鉱物油（２０ｃＳｔ／４０℃） ８４．０ 牛脂 １０．０ トリオクチルホスファイト ５．０ 高分子分散剤（Ｈ） ［ジメチルアミノエチルメタクリレート／アクリル酸ナ トリウム＝６／１の共重合物のグリコール酸中和物 （Ｍｗ＝５０万）］ １．０ 計 １００．０
【００４２】試験例１ 圧延試験 実施例１で得られた圧延油組成物について、下記方法に
より圧延潤滑性及び板表面品質性を評価した。圧延潤滑
性は圧下率と圧延荷重の関係により、板表面品質性は圧
延枚数と板表面粗度（圧延幅方向）の関係で示した。こ
の結果を表１１に示す。
より圧延潤滑性及び板表面品質性を評価した。圧延潤滑
性は圧下率と圧延荷重の関係により、板表面品質性は圧
延枚数と板表面粗度（圧延幅方向）の関係で示した。こ
の結果を表１１に示す。
【００４３】・試験方法 二段圧延機（２００mmφ×２００mm幅、ＳＵＪ−２、Ｈ
ｓ＝６５）を用いて各圧延油の圧延潤滑性及び板表面品
質性を測定した。 ・圧延条件 圧 延 材：純アルミニウム材（Ａ１１００，８０mm幅
×７００mm長×３．５mm厚） ロール粗度：研磨紙により圧延方向に研磨し、Ｒａ＝
０．３〜０．４μｍ（Ｒｚ＝２．８〜３．２μｍ）に調
整する。 板 温 度：４８０℃ 圧延速度 ：５０ｍ／分 圧 下 率：４０％と６０％（圧延潤滑性）、６０％
（板表面品質性） 圧延枚数 ：各圧下率について５枚ずつ（圧延潤滑
性）、１００枚（板表面品質性） ・圧延油条件 油分濃度 ：２vol.％ 液 温 度 ：６０℃ 攪拌条件 ：ホモミキサー１２０００rpm スプレー量 ：２リットル／分 ・結果
ｓ＝６５）を用いて各圧延油の圧延潤滑性及び板表面品
質性を測定した。 ・圧延条件 圧 延 材：純アルミニウム材（Ａ１１００，８０mm幅
×７００mm長×３．５mm厚） ロール粗度：研磨紙により圧延方向に研磨し、Ｒａ＝
０．３〜０．４μｍ（Ｒｚ＝２．８〜３．２μｍ）に調
整する。 板 温 度：４８０℃ 圧延速度 ：５０ｍ／分 圧 下 率：４０％と６０％（圧延潤滑性）、６０％
（板表面品質性） 圧延枚数 ：各圧下率について５枚ずつ（圧延潤滑
性）、１００枚（板表面品質性） ・圧延油条件 油分濃度 ：２vol.％ 液 温 度 ：６０℃ 攪拌条件 ：ホモミキサー１２０００rpm スプレー量 ：２リットル／分 ・結果
【００４４】
【表１１】
【００４５】表１１から明らかなように、本発明品は比
較品に比べて優れた圧延潤滑性を示し、且つ得られた圧
延板も表面の荒れが少なく、優れた板表面品質性を示し
た。
較品に比べて優れた圧延潤滑性を示し、且つ得られた圧
延板も表面の荒れが少なく、優れた板表面品質性を示し
た。
【００４６】試験例２ 乳化安定性試験 圧延油組成物と水を所定濃度（２vol.％，５リットル、
６０℃）に混合し、ホモミキサーにて１２０００rpmで
攪拌しエマルションを調整した。これにアルミニウム粉
末（−３２５メッシュ）を１００ppm添加し、５時間攪
拌して試験用エマルションを調整した。このエマルショ
ン中に加熱したアルミ板（Ａ１１００材，８０mm幅×１
５０mm長×５mm厚，５００℃）を５秒間浸漬した後エマ
ルションから取り出す。この加熱アルミ板の浸漬を繰り
返し（ホモミキサー１２０００rpm）ながらエマルショ
ンの粒子径をコールターカウンターにて測定し、浸漬板
枚数に対する平均粒子径（体積分布）の変化から長期間
の乳化安定性を評価した。この結果を表１２に示す。
６０℃）に混合し、ホモミキサーにて１２０００rpmで
攪拌しエマルションを調整した。これにアルミニウム粉
末（−３２５メッシュ）を１００ppm添加し、５時間攪
拌して試験用エマルションを調整した。このエマルショ
ン中に加熱したアルミ板（Ａ１１００材，８０mm幅×１
５０mm長×５mm厚，５００℃）を５秒間浸漬した後エマ
ルションから取り出す。この加熱アルミ板の浸漬を繰り
返し（ホモミキサー１２０００rpm）ながらエマルショ
ンの粒子径をコールターカウンターにて測定し、浸漬板
枚数に対する平均粒子径（体積分布）の変化から長期間
の乳化安定性を評価した。この結果を表１２に示す。
【００４７】
【表１２】
【００４８】表１２から明らかなように、本発明品は長
期間にわたり優れた乳化安定性を示した。試験例１及び
試験例２の結果から、本発明の圧延油組成物は圧延潤滑
性、板表面品質性、長期間の乳化安定性の３つの性能に
ついて、すべてを満足するものであった。
期間にわたり優れた乳化安定性を示した。試験例１及び
試験例２の結果から、本発明の圧延油組成物は圧延潤滑
性、板表面品質性、長期間の乳化安定性の３つの性能に
ついて、すべてを満足するものであった。
【００４９】
【発明の効果】本発明の熱間圧延油組成物は、適度な粒
径で高潤滑性を示すため、従来の圧延油に比べ咬み込み
性の変化がなく、建浴初期の潤滑性に極めて優れ、建浴
直後から高強度材の圧延が可能になる。また、圧延油組
成物の濃度を低減することもできる。また、乳化性の長
期安定性とロールコーティング制御効果に優れるため、
長期使用時でも従来の圧延油のような咬み込み不良やス
リップ傷の発生もなく、優れた板表面品質性を長期間安
定に得ることができる。また、高分子分散剤の機能によ
り、タンク、ミル周辺等のハウジングの汚れが改善さ
れ、廃水処理性にも優れるものである。
径で高潤滑性を示すため、従来の圧延油に比べ咬み込み
性の変化がなく、建浴初期の潤滑性に極めて優れ、建浴
直後から高強度材の圧延が可能になる。また、圧延油組
成物の濃度を低減することもできる。また、乳化性の長
期安定性とロールコーティング制御効果に優れるため、
長期使用時でも従来の圧延油のような咬み込み不良やス
リップ傷の発生もなく、優れた板表面品質性を長期間安
定に得ることができる。また、高分子分散剤の機能によ
り、タンク、ミル周辺等のハウジングの汚れが改善さ
れ、廃水処理性にも優れるものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ１０Ｍ 137/04 Ｃ１０Ｍ 137/04 149/06 149/06 159/08 159/08 173/00 173/00 // Ｃ１０Ｎ 20:02 20:04 30:00 40:24 (72)発明者 安藤 裕幸 栃木県真岡市鬼怒ケ丘15番地 株式会社 神戸製鋼所真岡製造所内 (72)発明者 松井 邦昭 栃木県真岡市鬼怒ケ丘15番地 株式会社 神戸製鋼所真岡製造所内 (72)発明者 市本 武彦 和歌山県和歌山市榎原136−16 (72)発明者 根岸 政隆 和歌山県和歌山市西浜1130 (56)参考文献 特開 平２−145692（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−41785（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−120795（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−227985（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C10M 149/06 C10N 40:24
Claims (3)
- 【請求項１】 次の成分（ａ）〜（ｄ）； （ａ）粘度８０ｃＳｔ（４０℃）以下の鉱物油、 （ｂ）炭素数１０〜２２の脂肪酸、油脂、及び炭素数１
０〜２２の脂肪酸と炭素数１〜２２のアルコール類との
モノエステルから成る群より選ばれる１種又は２種以上
の化合物 ３〜３０重量％、 （ｃ）アルキル基又はアルケニル基の炭素数が４〜１８
であるアルキルもしくはアルケニルリン酸エステル又は
アルキルもしくはアルケニル亜リン酸エステル０．５〜
１０重量％、 （ｄ）次の一般式（１） 【化１】 （式中、Ｒ１は水素原子又はメチル基を、Ｒ２及びＲ３
は水素原子又は炭素数１〜３のアルキル基を、ｎは１〜
３の整数を示す）で表される単量体の１種以上、（メ
タ）アクリルアミド及び（メタ）アクリル酸塩の共重合
物であって、平均分子量が１０，０００〜１，０００，
０００の範囲にある高分子化合物の一般式（２） 【化２】 Ｒ４ＣＯＯＨ （２） （式中、Ｒ４は炭素数１〜５のアルキル基、ヒドロキシ
アルキル基、カルボキシアルキル基又はカルボキシル基
を示す）で表わされる有機酸塩 ０．１〜１０重量％、 を含有することを特徴とする水分散型アルミニウム及び
アルミニウム合金用熱間圧延油組成物。 - 【請求項２】 一般式（２）中のＲ４が炭素数１〜５の
ヒドロキシアルキル基である請求項１記載の組成物。 - 【請求項３】 成分（ｄ）が、一般式（１）の単量体、
（メタ）アクリルアミド及び（メタ）アクリル酸塩が、
５０〜９０：０〜２０（但し、０を除く）：１０〜５０
のモル比で共重合した高分子化合物である請求項１又は
２記載の組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6176397A JP2869850B2 (ja) | 1993-10-08 | 1994-07-28 | アルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油組成物 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5-252659 | 1993-10-08 | ||
| JP25265993 | 1993-10-08 | ||
| JP6176397A JP2869850B2 (ja) | 1993-10-08 | 1994-07-28 | アルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07150189A JPH07150189A (ja) | 1995-06-13 |
| JP2869850B2 true JP2869850B2 (ja) | 1999-03-10 |
Family
ID=26497329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6176397A Expired - Lifetime JP2869850B2 (ja) | 1993-10-08 | 1994-07-28 | アルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2869850B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE112009004308T5 (de) | 2008-12-25 | 2012-05-24 | Kao Corporation | Schmieröl zur Verwendung in Warmwalzöl und Verfahren zur Herstellung von warmgewalztem Blech |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2779506B2 (ja) * | 1988-11-28 | 1998-07-23 | 花王株式会社 | アルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油組成物 |
-
1994
- 1994-07-28 JP JP6176397A patent/JP2869850B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE112009004308T5 (de) | 2008-12-25 | 2012-05-24 | Kao Corporation | Schmieröl zur Verwendung in Warmwalzöl und Verfahren zur Herstellung von warmgewalztem Blech |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07150189A (ja) | 1995-06-13 |
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