JP3363788B2 - ピストンリング - Google Patents
ピストンリングInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はピストンリングに関
し、特に、ピストン周面に周方向に形成されたリング溝
に配置されるとともにピストンが往復動するシリンダ内
周面に押圧されることで、ピストンとシリンダとにより
区画された空間に存在する高温気体の漏出を阻止する樹
脂製のピストンリングに関する。
し、特に、ピストン周面に周方向に形成されたリング溝
に配置されるとともにピストンが往復動するシリンダ内
周面に押圧されることで、ピストンとシリンダとにより
区画された空間に存在する高温気体の漏出を阻止する樹
脂製のピストンリングに関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関において、シール性の向上を意
図して、合口を有さない樹脂製のピストンリングが使用
されている。例えば、特開平９−１５９０２３号公報に
は、樹脂製ピストンリング、このピストンリングよりも
弾力性のある樹脂製の弾性リングおよびコイルエキスパ
ンダからなるピストンリング構造体が記載されている。
図して、合口を有さない樹脂製のピストンリングが使用
されている。例えば、特開平９−１５９０２３号公報に
は、樹脂製ピストンリング、このピストンリングよりも
弾力性のある樹脂製の弾性リングおよびコイルエキスパ
ンダからなるピストンリング構造体が記載されている。
【０００３】このような樹脂製のピストンリングは、合
口を形成しないようにできるばかりでなく、その変形性
の高さからシリンダボアの熱変形に対する追従性も高い
ので、燃焼室の密閉性が金属製ピストンリングに比較し
て極めて高いものとなり、燃費の向上に効果がある。
口を形成しないようにできるばかりでなく、その変形性
の高さからシリンダボアの熱変形に対する追従性も高い
ので、燃焼室の密閉性が金属製ピストンリングに比較し
て極めて高いものとなり、燃費の向上に効果がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このような密
閉性の高さから、ピストンリングを境にして、燃焼室側
とクランクケース側との温度差が、金属製ピストンリン
グに比較して大きなものとなってしまう。
閉性の高さから、ピストンリングを境にして、燃焼室側
とクランクケース側との温度差が、金属製ピストンリン
グに比較して大きなものとなってしまう。
【０００５】このように温度差が大きくなると、ピスト
ンリングの熱膨張も、燃焼室側とクランクケース側とで
は、大きく異なることになる。このため、図３（Ａ）に
示すごとく、ピストンリング２０２の摺動面２０４，２
０６をシリンダの内周面２０８に対して適切に当接する
ように形成したにもかかわらず、実際に、内燃機関に適
用し場合には、燃焼室側の熱膨張量がクランクケース側
の熱膨張量よりも極端に大きくなるために、図３（Ｂ）
に示すごとく、燃焼室側の摺動面２０４はシリンダ内周
面２０８に当接するが、クランクケース側の摺動面２０
６はシリンダ内周面２０８から浮き上がるといった現象
が生じる。
ンリングの熱膨張も、燃焼室側とクランクケース側とで
は、大きく異なることになる。このため、図３（Ａ）に
示すごとく、ピストンリング２０２の摺動面２０４，２
０６をシリンダの内周面２０８に対して適切に当接する
ように形成したにもかかわらず、実際に、内燃機関に適
用し場合には、燃焼室側の熱膨張量がクランクケース側
の熱膨張量よりも極端に大きくなるために、図３（Ｂ）
に示すごとく、燃焼室側の摺動面２０４はシリンダ内周
面２０８に当接するが、クランクケース側の摺動面２０
６はシリンダ内周面２０８から浮き上がるといった現象
が生じる。
【０００６】このようにクランクケース側が浮き上がる
と、シリンダ内周面２０８からオイルを掻き取る作用が
低下して、燃焼室内にオイルが侵入してしまい、結果と
してシール性が低下するという問題が生じる。
と、シリンダ内周面２０８からオイルを掻き取る作用が
低下して、燃焼室内にオイルが侵入してしまい、結果と
してシール性が低下するという問題が生じる。
【０００７】なお、合口が存在するピストンリングで
も、樹脂製ピストンリングの場合は、前述したごとく、
シリンダボアに対する追従性が高いので、金属製ピスト
ンリングよりも燃焼ガスに対するシール性が高いことか
ら、同様に燃焼室側とクランクケース側とで熱膨張差が
大きくなり、オイルシール性に問題を生じる。
も、樹脂製ピストンリングの場合は、前述したごとく、
シリンダボアに対する追従性が高いので、金属製ピスト
ンリングよりも燃焼ガスに対するシール性が高いことか
ら、同様に燃焼室側とクランクケース側とで熱膨張差が
大きくなり、オイルシール性に問題を生じる。
【０００８】本発明は、このような樹脂製ピストンリン
グにおける熱膨張差によるシール性の低下を防止するこ
とを目的とするものである。
グにおける熱膨張差によるシール性の低下を防止するこ
とを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１のピストンリン
グは、ピストン周面に周方向に形成されたリング溝に配
置されるとともにピストンが往復動するシリンダ内周面
に押圧されることで、ピストンとシリンダとにより区画
された空間に存在する高温気体の漏出を阻止する樹脂製
のピストンリングであって、前記シリンダ側へ突出して
先端面が前記シリンダ内周面に当接される少なくとも２
本の突条を全周にわたって形成するとともに、前記空間
側の前記突条先端面での外径は、前記空間とは反対側の
前記突条先端面での外径よりも小さく形成されているこ
とを特徴とする。
グは、ピストン周面に周方向に形成されたリング溝に配
置されるとともにピストンが往復動するシリンダ内周面
に押圧されることで、ピストンとシリンダとにより区画
された空間に存在する高温気体の漏出を阻止する樹脂製
のピストンリングであって、前記シリンダ側へ突出して
先端面が前記シリンダ内周面に当接される少なくとも２
本の突条を全周にわたって形成するとともに、前記空間
側の前記突条先端面での外径は、前記空間とは反対側の
前記突条先端面での外径よりも小さく形成されているこ
とを特徴とする。
【００１０】
【００１１】
【００１２】このように、少なくとも２本の突条が配置
されて、その各先端面が摺動面とされている場合、空間
側の突条先端面の外径の方が反対側の突条先端面の外径
よりも小さく形成されていることにより、温度差による
膨張差を相殺して、反対側の突条先端面がシリンダ内周
面から浮き上がることが防止される。したがって、シー
ル性の低下を防止することができる。
されて、その各先端面が摺動面とされている場合、空間
側の突条先端面の外径の方が反対側の突条先端面の外径
よりも小さく形成されていることにより、温度差による
膨張差を相殺して、反対側の突条先端面がシリンダ内周
面から浮き上がることが防止される。したがって、シー
ル性の低下を防止することができる。
【００１３】
【００１４】
【００１５】
【００１６】
【００１７】請求項２のピストンリングは、請求項１の
構成に対して、合口が形成されていないことを特徴とす
る。このように合口が存在しないタイプの樹脂製ピスト
ンリングは、前述したごとく、特に、熱膨張差が生じや
すいが、このようなものもシール性の低下防止が可能と
なり、作用効果が顕著である。
構成に対して、合口が形成されていないことを特徴とす
る。このように合口が存在しないタイプの樹脂製ピスト
ンリングは、前述したごとく、特に、熱膨張差が生じや
すいが、このようなものもシール性の低下防止が可能と
なり、作用効果が顕著である。
【００１８】請求項３のピストンリングは、請求項１又
は２の構成に対して、複数のリング状部材からなるピス
トンリング構造体の内の外側のリング状部材として形成
されていることを特徴とする。
は２の構成に対して、複数のリング状部材からなるピス
トンリング構造体の内の外側のリング状部材として形成
されていることを特徴とする。
【００１９】上述したピストンリングは、単独で用いら
れるものばかりでなく、他のリング状部材と共に、ピス
トンリング構造体として用いられるものでもよく、同様
に、温度差による膨張差を相殺して、シール性の低下を
防止することができる。
れるものばかりでなく、他のリング状部材と共に、ピス
トンリング構造体として用いられるものでもよく、同様
に、温度差による膨張差を相殺して、シール性の低下を
防止することができる。
【００２０】なお、請求項１〜３のいずれかの構成にお
いて、前記ピストンおよび前記シリンダを内燃機関のピ
ストンおよびシリンダとし、前記高温気体を燃焼ガスと
して、内燃機関に適用することができる。内燃機関にお
いては、熱膨張差によりオイルシール性の対策が必要と
なるので、内燃機関に用いてオイルシール性の低下防止
に顕著な作用効果を生じる。
いて、前記ピストンおよび前記シリンダを内燃機関のピ
ストンおよびシリンダとし、前記高温気体を燃焼ガスと
して、内燃機関に適用することができる。内燃機関にお
いては、熱膨張差によりオイルシール性の対策が必要と
なるので、内燃機関に用いてオイルシール性の低下防止
に顕著な作用効果を生じる。
【００２１】
【発明の実施の形態】［実施の形態１］図１は、本発明
のピストンリングの一実施の形態としてのアウターリン
グ２の断面図を示している。
のピストンリングの一実施の形態としてのアウターリン
グ２の断面図を示している。
【００２２】ここで、アウターリング２は樹脂製であ
り、合口のないシームレスなリングとして形成されてい
る。樹脂としては例えば、ポリイミド等の比較的硬くて
耐摩耗性のある樹脂が選択される。
り、合口のないシームレスなリングとして形成されてい
る。樹脂としては例えば、ポリイミド等の比較的硬くて
耐摩耗性のある樹脂が選択される。
【００２３】アウターリング２の内周面４は短円筒面と
して平滑に形成されているが、外面６側には、２本の突
条８，１０がアウターリング２の全周面にわたって配置
されている。各突条８，１０の先端には、短円筒状の周
面を形成する先端面８ａ，１０ａと、燃焼室側の角部の
位置にテーパー面８ｂ，１０ｂ（請求項４の外周面に相
当する）とが形成されている。
して平滑に形成されているが、外面６側には、２本の突
条８，１０がアウターリング２の全周面にわたって配置
されている。各突条８，１０の先端には、短円筒状の周
面を形成する先端面８ａ，１０ａと、燃焼室側の角部の
位置にテーパー面８ｂ，１０ｂ（請求項４の外周面に相
当する）とが形成されている。
【００２４】２つの突条８，１０の内、燃焼室側の上部
突条８の先端面８ａは、クランクケース側の下部突条１
０の先端面１０ａに比較して、その突出量が小さく形成
されている。なお、図１では突出量差ｄで表されてい
る。この突出量差ｄは、例えば、数十μのオーダーであ
り、このアウターリング２を内燃機関に用いた場合にお
ける燃焼室側の温度とクランクケース側の温度との温度
差により生じる上部突条８と下部突条１０との熱膨張差
に基づいて決定される値である。すなわち、この突出量
差ｄは、アウターリング２の使用時の熱膨張差によって
上部突条８の先端面８ａと下部突条１０の先端面１０ａ
とが同一面となる値に、アウターリング２の成形時に設
定されている。
突条８の先端面８ａは、クランクケース側の下部突条１
０の先端面１０ａに比較して、その突出量が小さく形成
されている。なお、図１では突出量差ｄで表されてい
る。この突出量差ｄは、例えば、数十μのオーダーであ
り、このアウターリング２を内燃機関に用いた場合にお
ける燃焼室側の温度とクランクケース側の温度との温度
差により生じる上部突条８と下部突条１０との熱膨張差
に基づいて決定される値である。すなわち、この突出量
差ｄは、アウターリング２の使用時の熱膨張差によって
上部突条８の先端面８ａと下部突条１０の先端面１０ａ
とが同一面となる値に、アウターリング２の成形時に設
定されている。
【００２５】このアウターリング２は、使用時に、図２
に示すごとく、インナーリング１２およびコイルエキス
パンダ１４と組み合わされてピストンリング構造体とし
て用いられる。なお、このピストンリング構造体は、本
実施の形態１では、ピストン１６の頂部から２番目のリ
ング溝１８内に配置されたセカンドリングとして用いら
れている。
に示すごとく、インナーリング１２およびコイルエキス
パンダ１４と組み合わされてピストンリング構造体とし
て用いられる。なお、このピストンリング構造体は、本
実施の形態１では、ピストン１６の頂部から２番目のリ
ング溝１８内に配置されたセカンドリングとして用いら
れている。
【００２６】ここで、ピストン１６のリング溝１８内に
は、内側からコイルエキスパンダ１４、インナーリング
１２およびアウターリング２が配置されている。コイル
エキスパンダ１４は断面矩形のスチール線材（いわゆる
角線材）をコイル状に巻いたものであり、この中にはス
チールの芯材１４ａが貫通しており、スチール線材は芯
材１４ａに沿って円形に曲げられている。
は、内側からコイルエキスパンダ１４、インナーリング
１２およびアウターリング２が配置されている。コイル
エキスパンダ１４は断面矩形のスチール線材（いわゆる
角線材）をコイル状に巻いたものであり、この中にはス
チールの芯材１４ａが貫通しており、スチール線材は芯
材１４ａに沿って円形に曲げられている。
【００２７】コイルエキスパンダ１４から、シリンダ２
０側へ押圧されているインナーリング１２はコイルエキ
スパンダ１４側に開く略Ｖ形の溝を有し、その斜面１２
ａ，１２ｂにてコイルエキスパンダ１４からの圧力を受
けている。このため、インナーリング１２は外側に隣接
するアウターリング２を、シリンダ２０側に押圧する。
０側へ押圧されているインナーリング１２はコイルエキ
スパンダ１４側に開く略Ｖ形の溝を有し、その斜面１２
ａ，１２ｂにてコイルエキスパンダ１４からの圧力を受
けている。このため、インナーリング１２は外側に隣接
するアウターリング２を、シリンダ２０側に押圧する。
【００２８】更に、インナーリング１２は比較的弾力性
のある樹脂、例えば、ポリテトラフルオロエチレン（Ｐ
ＴＦＥ）にて形成されているため、コイルエキスパンダ
１４の圧力により、インナーリング１２自身は、斜面１
２ａ，１２ｂを開くようにして、燃焼室側とクランクケ
ース側とへそれぞれ広がる。したがって、クランクケー
ス側のインナーリング側面１２ｃがリング溝１８のクラ
ンクケース側の側面１８ａに密着し、燃焼室側のインナ
ーリング側面１２ｄがリング溝１８の燃焼室側の側面１
８ｂに密着する。このことにより、リング溝１８の側面
１８ａ，１８ｂとインナーリング１２との間は、燃焼ガ
スに対して完全なシール性を生じる。
のある樹脂、例えば、ポリテトラフルオロエチレン（Ｐ
ＴＦＥ）にて形成されているため、コイルエキスパンダ
１４の圧力により、インナーリング１２自身は、斜面１
２ａ，１２ｂを開くようにして、燃焼室側とクランクケ
ース側とへそれぞれ広がる。したがって、クランクケー
ス側のインナーリング側面１２ｃがリング溝１８のクラ
ンクケース側の側面１８ａに密着し、燃焼室側のインナ
ーリング側面１２ｄがリング溝１８の燃焼室側の側面１
８ｂに密着する。このことにより、リング溝１８の側面
１８ａ，１８ｂとインナーリング１２との間は、燃焼ガ
スに対して完全なシール性を生じる。
【００２９】更に、インナーリング１２とアウターリン
グ２とは共に合口が存在しないシームレスなリングであ
り、アウターリング２はインナーリング１２を介したコ
イルエキスパンダ１４の圧力により、シリンダ２０の内
周面２０ａの全周に接触しているので、燃焼室の燃焼ガ
スは完全に密閉される。
グ２とは共に合口が存在しないシームレスなリングであ
り、アウターリング２はインナーリング１２を介したコ
イルエキスパンダ１４の圧力により、シリンダ２０の内
周面２０ａの全周に接触しているので、燃焼室の燃焼ガ
スは完全に密閉される。
【００３０】更に、アウターリング２の上部突条８は燃
焼室側からの燃焼ガスにほぼ直接的に曝され、下部突条
１０は曝されないので、両突条８，１０の温度は大きな
差が存在し、その熱膨張差も大きなものとなる。しか
し、図１に示したごとく、使用時の熱膨張差を相殺でき
る突出量差ｄが形成されているので、図２に示したごと
く、両突条８，１０の先端面８ａ，１０ａは、両方とも
全面でシリンダ２０の内周面２０ａに密着する。したが
って、ピストン１６が燃焼室側に移動する時は、テーパ
ー面８ｂ，１０ｂの働きにより先端面８ａ，１０ａがシ
リンダ２０表面のオイルに乗り上げ、ピストン１６がク
ランクケース側に移動する時は、テーパー面のない角部
８ｃ，１０ｃが先頭となるので、シリンダ２０表面のオ
イルをクランクケース側に戻すことができる。そして、
このようなピストン１６の往復動の全行程においても、
先端面８ａ，１０ａはシリンダ２０の内周面２０ａに密
着している。
焼室側からの燃焼ガスにほぼ直接的に曝され、下部突条
１０は曝されないので、両突条８，１０の温度は大きな
差が存在し、その熱膨張差も大きなものとなる。しか
し、図１に示したごとく、使用時の熱膨張差を相殺でき
る突出量差ｄが形成されているので、図２に示したごと
く、両突条８，１０の先端面８ａ，１０ａは、両方とも
全面でシリンダ２０の内周面２０ａに密着する。したが
って、ピストン１６が燃焼室側に移動する時は、テーパ
ー面８ｂ，１０ｂの働きにより先端面８ａ，１０ａがシ
リンダ２０表面のオイルに乗り上げ、ピストン１６がク
ランクケース側に移動する時は、テーパー面のない角部
８ｃ，１０ｃが先頭となるので、シリンダ２０表面のオ
イルをクランクケース側に戻すことができる。そして、
このようなピストン１６の往復動の全行程においても、
先端面８ａ，１０ａはシリンダ２０の内周面２０ａに密
着している。
【００３１】以上説明した本実施の形態１によれば、以
下の効果が得られる。 （イ）．アウターリング２に設けられた２つの突条８，
１０の内、燃焼室側の上部突条８の外径が、クランクケ
ース側の下部突条１０の外径よりも小さく形成されてい
る。このため、燃焼室からの高温の燃焼ガスにほぼ直接
的に曝される上部突条８の外径は下部突条１０の外径よ
りも大きく膨張するが、上記外径の差によりこの膨張差
が相殺されるので、両突条８，１０の先端面８ａ，１０
ａは共にシリンダ２０の内周面２０ａに密着し、下部突
条１０がシリンダ２０の内周面２０ａから浮き上がるこ
とが無い。したがって、オイルをクランクケース側に掻
き下げる作用が十分となり、熱膨張差によるシール性の
低下を防止することができる。
下の効果が得られる。 （イ）．アウターリング２に設けられた２つの突条８，
１０の内、燃焼室側の上部突条８の外径が、クランクケ
ース側の下部突条１０の外径よりも小さく形成されてい
る。このため、燃焼室からの高温の燃焼ガスにほぼ直接
的に曝される上部突条８の外径は下部突条１０の外径よ
りも大きく膨張するが、上記外径の差によりこの膨張差
が相殺されるので、両突条８，１０の先端面８ａ，１０
ａは共にシリンダ２０の内周面２０ａに密着し、下部突
条１０がシリンダ２０の内周面２０ａから浮き上がるこ
とが無い。したがって、オイルをクランクケース側に掻
き下げる作用が十分となり、熱膨張差によるシール性の
低下を防止することができる。
【００３２】（ロ）．両方の突条８，１０の先端面８
ａ，１０ａには、燃焼室側にテーパー面８ｂ，１０ｂが
連続して形成されているとともに、クランクケース側に
はテーパー面は存在していないので、前述した作用によ
り、特にオイルの掻き下げ効果が大きい。
ａ，１０ａには、燃焼室側にテーパー面８ｂ，１０ｂが
連続して形成されているとともに、クランクケース側に
はテーパー面は存在していないので、前述した作用によ
り、特にオイルの掻き下げ効果が大きい。
【００３３】（ハ）．前述したごとく、アウターリング
２もインナーリング１２も共に合口が形成されていない
ことと、インナーリング１２はコイルエキスパンダ１４
の押圧力によりリング溝１８の両側面１８ａ，１８ｂに
密着するので、燃焼ガスのクランクケース側への漏出は
完全に防止される。そして、この燃焼ガスの漏出が完全
に防止されることから、アウターリング２の燃焼室側と
クランクケース側との温度差が特に大きくなるが、この
ようなピストンリング構造体でもシール性の低下防止が
可能となり、前記（イ）の効果が顕著なものとなる。
２もインナーリング１２も共に合口が形成されていない
ことと、インナーリング１２はコイルエキスパンダ１４
の押圧力によりリング溝１８の両側面１８ａ，１８ｂに
密着するので、燃焼ガスのクランクケース側への漏出は
完全に防止される。そして、この燃焼ガスの漏出が完全
に防止されることから、アウターリング２の燃焼室側と
クランクケース側との温度差が特に大きくなるが、この
ようなピストンリング構造体でもシール性の低下防止が
可能となり、前記（イ）の効果が顕著なものとなる。
【００３４】
【００３５】
【００３６】
【００３７】
【００３８】［その他の実施の形態］
・前記実施の形態１において、合口の無いアウターリン
グやインナーリングの例を示したが、合口のあるものを
用いても同様にシール性の低下を防止することができ
る。
グやインナーリングの例を示したが、合口のあるものを
用いても同様にシール性の低下を防止することができ
る。
【００３９】・前記実施の形態１においては、ピストン
リング構造体に用いられるアウターリングとして本発明
が具現化されていたが、前記実施の形態１，２のアウタ
ーリングと同形状のものを、インナーリング無しでコイ
ルエキスパンダと組み合わせて用いる形態でもよく、ま
た、インナーリングもコイルエキスパンダも無くしてア
ウターリングと同形状のものを単独で用いる形態でもよ
い。このような構造でも、熱膨張差を相殺するように燃
焼室側の外径を小さくすることにより、シール性の低下
を防止することができる。
リング構造体に用いられるアウターリングとして本発明
が具現化されていたが、前記実施の形態１，２のアウタ
ーリングと同形状のものを、インナーリング無しでコイ
ルエキスパンダと組み合わせて用いる形態でもよく、ま
た、インナーリングもコイルエキスパンダも無くしてア
ウターリングと同形状のものを単独で用いる形態でもよ
い。このような構造でも、熱膨張差を相殺するように燃
焼室側の外径を小さくすることにより、シール性の低下
を防止することができる。
【００４０】・前記実施の形態１では、燃焼室側にテー
パー面８ｂ，１０ｂ，１１０が形成されているが、例え
ば、前記実施の形態１では突出量差ｄさえあれば、燃焼
室側のテーパー面８ｂ，１０ｂは存在しなくても、シー
ル性の低下防止効果は存在する。また、前記実施の形態
２において、アウターリング１０２の摺動面１０８に角
度αがあれば、燃焼室側のテーパー面１１０が存在しな
くても同様にシール性の低下防止効果が存在する。
パー面８ｂ，１０ｂ，１１０が形成されているが、例え
ば、前記実施の形態１では突出量差ｄさえあれば、燃焼
室側のテーパー面８ｂ，１０ｂは存在しなくても、シー
ル性の低下防止効果は存在する。また、前記実施の形態
２において、アウターリング１０２の摺動面１０８に角
度αがあれば、燃焼室側のテーパー面１１０が存在しな
くても同様にシール性の低下防止効果が存在する。
【００４１】・前記実施の形態１では、セカンドリング
として用いられている例を挙げたが、各実施の形態の構
成を、一番上に存在するトップリングとして適用するこ
ともできる。
として用いられている例を挙げたが、各実施の形態の構
成を、一番上に存在するトップリングとして適用するこ
ともできる。
【００４２】以上、本発明の実施の形態について説明し
たが、本発明の実施の形態には、特許請求の範囲に記載
した技術的事項以外に次のような各種の技術的事項の実
施形態を有するものであることを付記しておく。
たが、本発明の実施の形態には、特許請求の範囲に記載
した技術的事項以外に次のような各種の技術的事項の実
施形態を有するものであることを付記しておく。
【００４３】（１）．前記ピストンおよび前記シリンダ
は、内燃機関のピストンおよびシリンダであり、前記高
温気体は燃焼ガスであることを特徴とする請求項１〜３
のいずれか記載のピストンリング。
は、内燃機関のピストンおよびシリンダであり、前記高
温気体は燃焼ガスであることを特徴とする請求項１〜３
のいずれか記載のピストンリング。
【００４４】
【発明の効果】請求項１のピストンリングは、少なくと
も２本の突条が配置されて、前記空間側の突条先端面の
外径の方が反対側の突条先端面の外径よりも小さく形成
されていることにより、温度差による膨張差を相殺し
て、反対側の突条先端面がシリンダ内周面から浮き上が
ることが防止される。したがって、シール性の低下を防
止することができる。
も２本の突条が配置されて、前記空間側の突条先端面の
外径の方が反対側の突条先端面の外径よりも小さく形成
されていることにより、温度差による膨張差を相殺し
て、反対側の突条先端面がシリンダ内周面から浮き上が
ることが防止される。したがって、シール性の低下を防
止することができる。
【００４５】
【００４６】
【００４７】
【００４８】請求項２のピストンリングは、合口が存在
しないタイプの樹脂製ピストンリングであるが、このよ
うな特に熱膨張差が生じやすいものもシール性の低下防
止が可能となり、作用効果が顕著である。
しないタイプの樹脂製ピストンリングであるが、このよ
うな特に熱膨張差が生じやすいものもシール性の低下防
止が可能となり、作用効果が顕著である。
【００４９】請求項３のピストンリングのように、他の
リング状部材と共に、ピストンリング構造体として用い
られるものであっても、同様に、温度差による膨張差を
相殺して、シール性の低下を防止することができる。
リング状部材と共に、ピストンリング構造体として用い
られるものであっても、同様に、温度差による膨張差を
相殺して、シール性の低下を防止することができる。
【図１】 実施の形態１としてのアウターリングの断面
図。
図。
【図２】 実施の形態１のアウターリングを内燃機関に
適用した状態を示す断面図。
適用した状態を示す断面図。
【図３】 従来のピストンリングの状態を示す断面図。
２…アウターリング、４…内周面、６…外面、８…上部
突条、８ａ…先端面、８ｂ，１０ｂ…テーパー面、８
ｃ，１０ｃ…角部、１０…下部突条、１０ａ…先端面、
１２…インナーリング、１２ａ，１２ｂ…斜面、１２
ｃ，１２ｄ…インナーリング側面、１４…コイルエキス
パンダ、１４ａ…芯材、１６…ピストン、１８…リング
溝、１８ａ，１８ｂ…リング溝の側面、２０…シリン
ダ、２０ａ…シリンダの内周面。
突条、８ａ…先端面、８ｂ，１０ｂ…テーパー面、８
ｃ，１０ｃ…角部、１０…下部突条、１０ａ…先端面、
１２…インナーリング、１２ａ，１２ｂ…斜面、１２
ｃ，１２ｄ…インナーリング側面、１４…コイルエキス
パンダ、１４ａ…芯材、１６…ピストン、１８…リング
溝、１８ａ，１８ｂ…リング溝の側面、２０…シリン
ダ、２０ａ…シリンダの内周面。
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(72)発明者 岡本 道生
東京都中央区八重洲１丁目９番９号 帝
国ピストンリング 株式会社 内
(56)参考文献 特開 平９−159023（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−332496（ＪＰ，Ａ)
特開 昭53−129725（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−169778（ＪＰ，Ａ)
特開 平11−37293（ＪＰ，Ａ)
特開 昭59−224446（ＪＰ，Ａ)
実開 昭61−131561（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭62−52258（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F16J 9/28
F02F 5/00
Claims (3)
- 【請求項１】 ピストン周面に周方向に形成されたリン
グ溝に配置されるとともにピストンが往復動するシリン
ダ内周面に押圧されることで、ピストンとシリンダとに
より区画された空間に存在する高温気体の漏出を阻止す
る樹脂製のピストンリングであって、前記シリンダ側へ突出して先端面が前記シリンダ内周面
に当接される少なくとも２本の突条を全周にわたって形
成するとともに、前記空間側の前記突条先端面での外径
は、前記空間とは反対側の前記突条先端面で の外径より
も小さく形成されていることを特徴とするピストンリン
グ。 - 【請求項２】 合口が形成されていないことを特徴とす
る請求項１に記載のピストンリング。 - 【請求項３】 複数のリング状部材からなるピストンリ
ング構造体の内の外側のリング状部材として形成されて
いることを特徴とする請求項１又は２に記載のピストン
リング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14550198A JP3363788B2 (ja) | 1998-05-27 | 1998-05-27 | ピストンリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14550198A JP3363788B2 (ja) | 1998-05-27 | 1998-05-27 | ピストンリング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11336900A JPH11336900A (ja) | 1999-12-07 |
| JP3363788B2 true JP3363788B2 (ja) | 2003-01-08 |
Family
ID=15386730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14550198A Expired - Fee Related JP3363788B2 (ja) | 1998-05-27 | 1998-05-27 | ピストンリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3363788B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100447455B1 (ko) * | 2001-07-30 | 2004-09-07 | 삼영기계주식회사 | 2사이클 기관용 피스톤 |
| JP4173353B2 (ja) * | 2002-11-14 | 2008-10-29 | 帝国ピストンリング株式会社 | 組合せピストンリング |
| JP5545420B1 (ja) * | 2012-08-21 | 2014-07-09 | Ｎｏｋ株式会社 | シールリング |
| JP6170271B2 (ja) * | 2015-03-03 | 2017-07-26 | Nok株式会社 | シールリング |
-
1998
- 1998-05-27 JP JP14550198A patent/JP3363788B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11336900A (ja) | 1999-12-07 |
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