JP3360228B2 - メカニカルデスケーリング性に優れた線材 - Google Patents
メカニカルデスケーリング性に優れた線材Info
- Publication number
- JP3360228B2 JP3360228B2 JP00466994A JP466994A JP3360228B2 JP 3360228 B2 JP3360228 B2 JP 3360228B2 JP 00466994 A JP00466994 A JP 00466994A JP 466994 A JP466994 A JP 466994A JP 3360228 B2 JP3360228 B2 JP 3360228B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scale
- wire
- depth
- recess
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はメカニカルデスケーリン
グ特性の優れた熱間圧延線材（以後線材と称する）に関
するものである。
グ特性の優れた熱間圧延線材（以後線材と称する）に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年線材の伸線加工においては、公害問
題やコスト低減の観点からバッチ酸洗法からメカニカル
デスケーリング（以後ＭＤと示す）法に代わりつつあ
る。このため線材においては、ＭＤ性の良好なスケール
特性を備えた線材の開発が急がれている。
題やコスト低減の観点からバッチ酸洗法からメカニカル
デスケーリング（以後ＭＤと示す）法に代わりつつあ
る。このため線材においては、ＭＤ性の良好なスケール
特性を備えた線材の開発が急がれている。
【０００３】これまで、スケール厚みやスケール組成を
制御することにより、線材の残留スケール量は概ね調整
することは可能であった。しかし、ＭＤ法では、線材に
曲げ歪を加えたり、表面をブラッシングすることにより
スケールを落とすため、バッチ法による酸洗とは異な
り、表面全体を均一に安定的に処理することが難しく、
線材の圧延方向に沿って線状に残留スケールが発生した
り、大きさ０．１ｍｍ以下に微細に砕けたスケール粉が
表面に点在する場合がある。ＭＤ法においては局部的に
取り残した残留スケールは、伸線工程において潤滑不良
により疵が発生したり、ダイス寿命が劣化するなどの問
題を引き起こすために、ＭＤ性の良好な線材を製造する
ことは、残留スケールを限りなく少なくするか、あるい
は伸線までに剥離して伸線に悪影響を及ぼさないように
することが必要な特性である。
制御することにより、線材の残留スケール量は概ね調整
することは可能であった。しかし、ＭＤ法では、線材に
曲げ歪を加えたり、表面をブラッシングすることにより
スケールを落とすため、バッチ法による酸洗とは異な
り、表面全体を均一に安定的に処理することが難しく、
線材の圧延方向に沿って線状に残留スケールが発生した
り、大きさ０．１ｍｍ以下に微細に砕けたスケール粉が
表面に点在する場合がある。ＭＤ法においては局部的に
取り残した残留スケールは、伸線工程において潤滑不良
により疵が発生したり、ダイス寿命が劣化するなどの問
題を引き起こすために、ＭＤ性の良好な線材を製造する
ことは、残留スケールを限りなく少なくするか、あるい
は伸線までに剥離して伸線に悪影響を及ぼさないように
することが必要な特性である。
【０００４】このような背景から、ビレットの脱炭、特
にコーナー部の脱炭を少なくして熱間圧延後の二次スケ
ールの成長を均一にする特開平５−１２３７３９号公報
記載の技術や、ビレットの熱間圧延前に９０ｋｇ／ｃｍ
2 以上の高圧水を用いてデスケーリングを行い、線材の
平均表面粗度を１．５μｍ以下にする特開昭６１−１５
４７０２号公報記載の技術が開示されている。しかし、
多くの詳細な調査の結果、ビレットのコーナー部の脱炭
が特に大きいことはなく、かつ脱炭部と残留スケールの
発生している位置は一致しないことから、ビレットの脱
炭は残留スケール発生原因とは考えにくいこと、さらに
高圧水によるデスケーリングではビレットの温度低下が
大きいため、実操業条件としては加熱炉内でのビレット
加熱温度を高くしなければならず、ビレット表面にファ
イアライトなどのサブスケールができ易い環境にしなけ
ればならないこと、また高圧水でデスケーリングした場
合、ビレットのコーナー部は特に温度が下がり易く、ビ
レット内の硬さが一様でなくなり、圧延時の不均一な変
形による表面凹凸の粗大化を誘発させる原因となってい
た。そして、平均表面粗度ではスケールが残り易い線材
表面の凹凸の形状を評価することができないために、こ
の指標では十分な効果が得られていなかった。
にコーナー部の脱炭を少なくして熱間圧延後の二次スケ
ールの成長を均一にする特開平５−１２３７３９号公報
記載の技術や、ビレットの熱間圧延前に９０ｋｇ／ｃｍ
2 以上の高圧水を用いてデスケーリングを行い、線材の
平均表面粗度を１．５μｍ以下にする特開昭６１−１５
４７０２号公報記載の技術が開示されている。しかし、
多くの詳細な調査の結果、ビレットのコーナー部の脱炭
が特に大きいことはなく、かつ脱炭部と残留スケールの
発生している位置は一致しないことから、ビレットの脱
炭は残留スケール発生原因とは考えにくいこと、さらに
高圧水によるデスケーリングではビレットの温度低下が
大きいため、実操業条件としては加熱炉内でのビレット
加熱温度を高くしなければならず、ビレット表面にファ
イアライトなどのサブスケールができ易い環境にしなけ
ればならないこと、また高圧水でデスケーリングした場
合、ビレットのコーナー部は特に温度が下がり易く、ビ
レット内の硬さが一様でなくなり、圧延時の不均一な変
形による表面凹凸の粗大化を誘発させる原因となってい
た。そして、平均表面粗度ではスケールが残り易い線材
表面の凹凸の形状を評価することができないために、こ
の指標では十分な効果が得られていなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、上記の
ような状況に鑑みて、残留スケールを限りなく少なくす
るか、あるいは伸線までに剥離して伸線に悪影響を及ぼ
さないようにする技術について詳細な検討を行った。つ
まり、線材表面全体のスケール量に対して歪を与えて剥
離したスケールの剥離割合の管理だけでなく、歪を与え
てもなお残っているスケールの特徴についても詳しく調
査を行った。
ような状況に鑑みて、残留スケールを限りなく少なくす
るか、あるいは伸線までに剥離して伸線に悪影響を及ぼ
さないようにする技術について詳細な検討を行った。つ
まり、線材表面全体のスケール量に対して歪を与えて剥
離したスケールの剥離割合の管理だけでなく、歪を与え
てもなお残っているスケールの特徴についても詳しく調
査を行った。
【０００６】その結果スケールの剥離割合は、スケール
の厚みや組成によって決まるものの、剥離割合が１００
％でないかぎり、残留スケールはＭＤ法では必ず問題と
なり、スケールの残り易い線材の表面凹凸の形状を詳細
に分類して統計的に整理した結果、残留スケールは線材
表面の凹凸の上に存在し、その凹凸は、線材の長さ方向
に垂直な断面で観察して、線材表面の凹部入り口の長さ
と凹部入り口からの深さの比が０．５より大きく、かつ
線材表面の凹部入り口からの深さが７μｍより長い場合
（例えば、入り口の長さが１４μｍで深さが７μｍより
深い場合）に、スケールの残留が起こり易いことがわか
った。
の厚みや組成によって決まるものの、剥離割合が１００
％でないかぎり、残留スケールはＭＤ法では必ず問題と
なり、スケールの残り易い線材の表面凹凸の形状を詳細
に分類して統計的に整理した結果、残留スケールは線材
表面の凹凸の上に存在し、その凹凸は、線材の長さ方向
に垂直な断面で観察して、線材表面の凹部入り口の長さ
と凹部入り口からの深さの比が０．５より大きく、かつ
線材表面の凹部入り口からの深さが７μｍより長い場合
（例えば、入り口の長さが１４μｍで深さが７μｍより
深い場合）に、スケールの残留が起こり易いことがわか
った。
【０００７】さらに、この凹凸がどのようにして発生す
るのかについて、線材の圧延段階毎に詳しく調査した結
果、ビレットを圧延する際のビレットへの特にコーナー
部スケールの噛み込みや、ビレットの断面内の温度むら
などに起因する圧延時のビレット表層部の不均一な変形
が原因であることがわかった。本発明は、残留スケール
の少ないメカニカルデスケーリング性に優れた線材を提
供することを目的とするものである。
るのかについて、線材の圧延段階毎に詳しく調査した結
果、ビレットを圧延する際のビレットへの特にコーナー
部スケールの噛み込みや、ビレットの断面内の温度むら
などに起因する圧延時のビレット表層部の不均一な変形
が原因であることがわかった。本発明は、残留スケール
の少ないメカニカルデスケーリング性に優れた線材を提
供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】残留スケールの発生し易
い表面凹凸を解消するために、加熱炉から出て粗圧延す
るまでに、ビレットのコーナー部の温度を面部より１０
０℃以上冷やすことなく、かつ表面に付いたスケールを
コーナー部も含めて完全に除去し、不均一変形を生じさ
せることなく圧延することにより製造された線材は、線
材の長さ方向に垂直な断面で観察した表面凹凸におい
て、次のような形状的な特長を有していることがわかっ
た。
い表面凹凸を解消するために、加熱炉から出て粗圧延す
るまでに、ビレットのコーナー部の温度を面部より１０
０℃以上冷やすことなく、かつ表面に付いたスケールを
コーナー部も含めて完全に除去し、不均一変形を生じさ
せることなく圧延することにより製造された線材は、線
材の長さ方向に垂直な断面で観察した表面凹凸におい
て、次のような形状的な特長を有していることがわかっ
た。
【０００９】すなわち本発明は、線材の長さ方向に垂直
な断面の表面にある凹部入り口の長さに対して凹部入り
口からの深さの比が０．５以下で、凹部入り口からの深
さが７μｍ以下の表面凹凸を持ち、スケールの厚さが３
μｍ以上１５μｍ以下で、スケールの組成のうちＦｅＯ
の割合が６５％以上であることを特徴とするメカニカル
デスケーリング性に優れた線材を要旨とするものであ
る。
な断面の表面にある凹部入り口の長さに対して凹部入り
口からの深さの比が０．５以下で、凹部入り口からの深
さが７μｍ以下の表面凹凸を持ち、スケールの厚さが３
μｍ以上１５μｍ以下で、スケールの組成のうちＦｅＯ
の割合が６５％以上であることを特徴とするメカニカル
デスケーリング性に優れた線材を要旨とするものであ
る。
【００１０】
【作用】本発明は、残留スケールの少ない線材の断面形
状を明確化したものである。つまりスケールの厚みや組
成の制御によって引張り歪によるスケールの剥離割合を
向上させつつ、ＭＤ法で問題となるスケールの残留につ
いては、線材の長さ方向に垂直な断面で観察して、線材
表面の凹部入り口の長さと凹部入り口からの深さの比が
０．５より大きく、かつ線材表面の凹部入り口からの深
さが７μｍより長い場合（例えば、入り口の長さが１４
μｍで深さが７μｍより深い場合）にスケールの残留が
起こり易いことがわかった。
状を明確化したものである。つまりスケールの厚みや組
成の制御によって引張り歪によるスケールの剥離割合を
向上させつつ、ＭＤ法で問題となるスケールの残留につ
いては、線材の長さ方向に垂直な断面で観察して、線材
表面の凹部入り口の長さと凹部入り口からの深さの比が
０．５より大きく、かつ線材表面の凹部入り口からの深
さが７μｍより長い場合（例えば、入り口の長さが１４
μｍで深さが７μｍより深い場合）にスケールの残留が
起こり易いことがわかった。
【００１１】線材の長さ方向に垂直な断面の表面にある
凹部入り口の長さに対して凹部入り口からの深さの比を
０．５以下に限定した理由は、この比が０．５より大き
くなると、ＭＤ法では凹部の中にスケールが残り易くな
るためである。特にこの比が１．０以上の鋭角に食い込
んだ凹部があると、ベンディング、ブラッシング、ショ
ットブラストなどのような方法の組み合わせでも、スケ
ールを完全に除去することは困難になる。
凹部入り口の長さに対して凹部入り口からの深さの比を
０．５以下に限定した理由は、この比が０．５より大き
くなると、ＭＤ法では凹部の中にスケールが残り易くな
るためである。特にこの比が１．０以上の鋭角に食い込
んだ凹部があると、ベンディング、ブラッシング、ショ
ットブラストなどのような方法の組み合わせでも、スケ
ールを完全に除去することは困難になる。
【００１２】凹部の入り口からの深さを７μｍ以下に限
定した理由は、この深さが７μｍより大きくなると、凹
部の中にスケールが残り易くなるためである。これは上
記の深さの比を０．５以下に限定した理由とほぼ同じ
で、ＭＤ法で利用されるブラッシングやショットブラス
トなどでは、スケールに対して直接外力を加えることに
よりスケールを剥離させるので、凹部の底に残されたス
ケールを掃き出すことは非常に困難である。この深さが
７μｍ以下であれば、曲げ歪を加えることにより凹部が
開いて、ブラッシングなどにより掃き出すことは可能で
ある。
定した理由は、この深さが７μｍより大きくなると、凹
部の中にスケールが残り易くなるためである。これは上
記の深さの比を０．５以下に限定した理由とほぼ同じ
で、ＭＤ法で利用されるブラッシングやショットブラス
トなどでは、スケールに対して直接外力を加えることに
よりスケールを剥離させるので、凹部の底に残されたス
ケールを掃き出すことは非常に困難である。この深さが
７μｍ以下であれば、曲げ歪を加えることにより凹部が
開いて、ブラッシングなどにより掃き出すことは可能で
ある。
【００１３】ここで任意の断面において、上記のような
凹凸が一つでも確認されることは、１ｔｏｎで約５００
０ｍになる線材全長を考慮すると、伸線時にダイス寿命
を劣化させるのに十分な量の残留スケールが残っている
ことを表している。一方、凹凸の深さを粗度計などによ
り計測した表面粗度、例えばＲｍａｘやＲａなどによる
凹凸の指標では、測定した値を演算処理するために１つ
１つの凹凸を正確に評価していないことや、凹部にスケ
ールが線材の表面まで詰まった状態になっている場合に
は粗度計でスケールや凹凸の存在を測定することはでき
ないので、凹凸の指標とＭＤ性の相関は極めて小さくな
る。さらに、粗度計による凹凸の指標では、深さ方向の
凹凸は数１０００倍の感度があるため、１μｍオーダー
まで測定可能であるが、凹部の入り口を図るための長さ
方向の倍率はせいぜい数１００倍程度であり、チャート
上の微小な凹凸も実際の線材の上では台地状あるいは盆
地状の長さを持ったものを測定したことになり、そのた
め本発明のように入り口の長さと深さを限定したものと
は凹凸の形状が全く異なり、ＭＤ性を評価する指標には
ならない。
凹凸が一つでも確認されることは、１ｔｏｎで約５００
０ｍになる線材全長を考慮すると、伸線時にダイス寿命
を劣化させるのに十分な量の残留スケールが残っている
ことを表している。一方、凹凸の深さを粗度計などによ
り計測した表面粗度、例えばＲｍａｘやＲａなどによる
凹凸の指標では、測定した値を演算処理するために１つ
１つの凹凸を正確に評価していないことや、凹部にスケ
ールが線材の表面まで詰まった状態になっている場合に
は粗度計でスケールや凹凸の存在を測定することはでき
ないので、凹凸の指標とＭＤ性の相関は極めて小さくな
る。さらに、粗度計による凹凸の指標では、深さ方向の
凹凸は数１０００倍の感度があるため、１μｍオーダー
まで測定可能であるが、凹部の入り口を図るための長さ
方向の倍率はせいぜい数１００倍程度であり、チャート
上の微小な凹凸も実際の線材の上では台地状あるいは盆
地状の長さを持ったものを測定したことになり、そのた
め本発明のように入り口の長さと深さを限定したものと
は凹凸の形状が全く異なり、ＭＤ性を評価する指標には
ならない。
【００１４】スケールの厚さを３μｍ以上１５μｍ以下
に限定した理由は、スケールの厚みが３μｍより薄いと
ベンディングなどで曲げ加工を行っても、スケールに十
分な歪が入らないために残留スケールができ易くなるた
めであり、スケール厚みが１５μｍより厚いとファイア
ライトなどのサブスケールが発生し、剥離性を阻害する
ことがあるためである。
に限定した理由は、スケールの厚みが３μｍより薄いと
ベンディングなどで曲げ加工を行っても、スケールに十
分な歪が入らないために残留スケールができ易くなるた
めであり、スケール厚みが１５μｍより厚いとファイア
ライトなどのサブスケールが発生し、剥離性を阻害する
ことがあるためである。
【００１５】スケールの組成のうちＦｅＯの割合が６５
％以上である理由は、ＦｅＯ分率が下がるとＦｅ2 Ｏ3
やＦｅ3 Ｏ4 の緻密なスケールの割合が増加するため
に、剥離性が劣化するためである。
％以上である理由は、ＦｅＯ分率が下がるとＦｅ2 Ｏ3
やＦｅ3 Ｏ4 の緻密なスケールの割合が増加するため
に、剥離性が劣化するためである。
【００１６】
【実施例】本発明に係る線材は、加熱炉で加熱されたビ
レット表面のスケールをウォータージェットにより完全
に除去する際に、スプレーの圧力と水の流量を調整する
ことにより、ビレット表面の温度差が１００℃を超えな
いようにして熱間圧延を行い、最終パスにおいて１００
０℃以上の圧延温度で圧延してから９００℃以下の温度
で線材を巻取り、巻取られた後の冷却速度を１５℃／秒
以下に制御することにより製造した。また、比較例につ
いては、ビレットの温度むらや圧延温度、巻取温度など
を変えることにより、表１に示す線材を製造した。
レット表面のスケールをウォータージェットにより完全
に除去する際に、スプレーの圧力と水の流量を調整する
ことにより、ビレット表面の温度差が１００℃を超えな
いようにして熱間圧延を行い、最終パスにおいて１００
０℃以上の圧延温度で圧延してから９００℃以下の温度
で線材を巻取り、巻取られた後の冷却速度を１５℃／秒
以下に制御することにより製造した。また、比較例につ
いては、ビレットの温度むらや圧延温度、巻取温度など
を変えることにより、表１に示す線材を製造した。
【００１７】そして、２ｔｏｎの線材コイルのうちの１
ｔｏｎをベンディングした後、ワイヤーブラシでスケー
ルを落とした。その後、約１００ｍ毎にコイルを切り込
んで約５０箇所からサンプリングを行い、それぞれのサ
ンプルについて残留スケールの有無と線材の長さ方向に
垂直な断面から表面凹凸を確認した。また残りの１ｔｏ
ｎを利用して、線材のスケール特性を調査した。図１は
本発明による線材の長さ方向に垂直な断面を観察した表
面状態を示す顕微鏡写真であるが、地鉄とスケールの境
界には凹凸は認められず、厚さ約３μｍのスケールが付
いている。図２は比較材のＭＤ後の線材の長さ方向に垂
直な断面を観察した表面状態を示す顕微鏡写真であり、
表面に凹凸が認められ、その中にスケールが残留してい
る例である。
ｔｏｎをベンディングした後、ワイヤーブラシでスケー
ルを落とした。その後、約１００ｍ毎にコイルを切り込
んで約５０箇所からサンプリングを行い、それぞれのサ
ンプルについて残留スケールの有無と線材の長さ方向に
垂直な断面から表面凹凸を確認した。また残りの１ｔｏ
ｎを利用して、線材のスケール特性を調査した。図１は
本発明による線材の長さ方向に垂直な断面を観察した表
面状態を示す顕微鏡写真であるが、地鉄とスケールの境
界には凹凸は認められず、厚さ約３μｍのスケールが付
いている。図２は比較材のＭＤ後の線材の長さ方向に垂
直な断面を観察した表面状態を示す顕微鏡写真であり、
表面に凹凸が認められ、その中にスケールが残留してい
る例である。
【００１８】表１において、スケール厚さとは、線材の
長さ方向に垂直な断面の円周上４５度づつ８箇所におい
てスケールの厚みを測定したものの平均値で算出した。
スケール組成は、１００ｍ毎に３０ｃｍ長さのスケール
が落ちていない部分をサンプリングして、捻り試験機で
スケールを剥離させて、Ｘ線回折によりＦｅＯ、Ｆｅ2
Ｏ3 、Ｆｅ3 Ｏ4 の回折強度を計測し、強度の合計に占
めるＦｅＯ回折強度の割合をＦｅＯ比率とした。深さ比
０．５超の凹凸数とは、１００ｍ毎に切り出した線材の
長さ方向に垂直な断面サンプルを顕微鏡（倍率４００
倍）で観察し、１つの断面上で観察される全ての表面の
凹凸の内、凹部入り口からの深さを凹部入り口の長さで
割った値が０．５超になるものを深さ比０．５超の凹凸
として数えた。また深さ比とは別に、凹部入り口からの
深さが７μｍ超の凹みを深さ７μｍ超の凹凸数として数
えた。
長さ方向に垂直な断面の円周上４５度づつ８箇所におい
てスケールの厚みを測定したものの平均値で算出した。
スケール組成は、１００ｍ毎に３０ｃｍ長さのスケール
が落ちていない部分をサンプリングして、捻り試験機で
スケールを剥離させて、Ｘ線回折によりＦｅＯ、Ｆｅ2
Ｏ3 、Ｆｅ3 Ｏ4 の回折強度を計測し、強度の合計に占
めるＦｅＯ回折強度の割合をＦｅＯ比率とした。深さ比
０．５超の凹凸数とは、１００ｍ毎に切り出した線材の
長さ方向に垂直な断面サンプルを顕微鏡（倍率４００
倍）で観察し、１つの断面上で観察される全ての表面の
凹凸の内、凹部入り口からの深さを凹部入り口の長さで
割った値が０．５超になるものを深さ比０．５超の凹凸
として数えた。また深さ比とは別に、凹部入り口からの
深さが７μｍ超の凹みを深さ７μｍ超の凹凸数として数
えた。
【００１９】
【表１】
【００２０】水準１〜５は、本発明例の線材であり、こ
のサンプルではＭＤ後の微細なスケールの残留は全くな
かった。水準１０、１１はコイルのスケール厚みを変化
させたものである。スケール厚みが３μｍより薄い場合
と１５μｍより厚い場合に残留スケールが発生している
ことがわかる。
のサンプルではＭＤ後の微細なスケールの残留は全くな
かった。水準１０、１１はコイルのスケール厚みを変化
させたものである。スケール厚みが３μｍより薄い場合
と１５μｍより厚い場合に残留スケールが発生している
ことがわかる。
【００２１】水準１２はスケール組成を変化させたもの
である。ＦｅＯ比率が６５％より小さくなるとＭＤして
もスケールが残ることがわかる。水準６、７、８、９
は、凹凸の深さ比０．５超、および７μｍ超の深さの凹
凸数の影響を見たものである。１断面の中にこれらが１
つでもあるとスケールが残り、表面凹凸をなくすことが
ＭＤ性に重要であることがわかる。
である。ＦｅＯ比率が６５％より小さくなるとＭＤして
もスケールが残ることがわかる。水準６、７、８、９
は、凹凸の深さ比０．５超、および７μｍ超の深さの凹
凸数の影響を見たものである。１断面の中にこれらが１
つでもあるとスケールが残り、表面凹凸をなくすことが
ＭＤ性に重要であることがわかる。
【００２２】また、深さ比が０．５以下の凹凸数と、深
さが７μｍ以下の凹凸の数については、線材表面のうね
りとの区別がつき難くなるために、測定者による計測誤
差が大きくなるが、４００倍に拡大して計数した結果は
表１に示すとおりである。この結果から明らかなよう
に、これらは残留スケールの発生とは関係がなく、本発
明例の場合には、これらの凹凸が何個あっても、ＭＤ性
には影響がないことがわかる。
さが７μｍ以下の凹凸の数については、線材表面のうね
りとの区別がつき難くなるために、測定者による計測誤
差が大きくなるが、４００倍に拡大して計数した結果は
表１に示すとおりである。この結果から明らかなよう
に、これらは残留スケールの発生とは関係がなく、本発
明例の場合には、これらの凹凸が何個あっても、ＭＤ性
には影響がないことがわかる。
【００２３】
【発明の効果】本発明による線材は、ＭＤ性が良好なた
めに、スケールの取り残しによる線材表面疵や潤滑不良
が起こり難くなり、線材二次メーカーで安定した伸線状
態が得られ、品質の高い鋼線を製造することが可能にな
った。
めに、スケールの取り残しによる線材表面疵や潤滑不良
が起こり難くなり、線材二次メーカーで安定した伸線状
態が得られ、品質の高い鋼線を製造することが可能にな
った。
【図１】本発明による線材の断面の表面状態を示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図２】比較例の線材をＭＤした後の特徴的な表面凹凸
状態を示す顕微鏡写真である。写真中のＡは深さ比０．
５超の凹凸であり、Ｂは深さが７μｍ超の凹凸の例であ
る。それぞれの凹凸の中にはスケールが線材の表面部ま
で詰まった状態で残留している。
状態を示す顕微鏡写真である。写真中のＡは深さ比０．
５超の凹凸であり、Ｂは深さが７μｍ超の凹凸の例であ
る。それぞれの凹凸の中にはスケールが線材の表面部ま
で詰まった状態で残留している。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21C 1/00 - 19/00 B21B 1/16 B21B 37/74 B21B 45/04 C21D 9/52
Claims (1)
- 【請求項１】 線材の長さ方向に垂直な断面の表面にあ
る凹部入り口の長さ（凹部入り口の隣り合う屈曲点間の
距離）に対して凹部入り口からの深さ（凹部の底側の屈
曲点と凹部入り口側の隣り合う屈曲点の中間点との距
離）の比が０．５以下で、凹部入り口からの深さが７μ
ｍ以下の表面凹凸を持ち、スケールの厚さが３μｍ以上
１５μｍ以下で、スケールの組成のうちＦｅＯの割合が
６５％以上であることを特徴とするメカニカルデスケー
リング性に優れた線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00466994A JP3360228B2 (ja) | 1994-01-20 | 1994-01-20 | メカニカルデスケーリング性に優れた線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00466994A JP3360228B2 (ja) | 1994-01-20 | 1994-01-20 | メカニカルデスケーリング性に優れた線材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07204726A JPH07204726A (ja) | 1995-08-08 |
| JP3360228B2 true JP3360228B2 (ja) | 2002-12-24 |
Family
ID=11590324
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00466994A Expired - Fee Related JP3360228B2 (ja) | 1994-01-20 | 1994-01-20 | メカニカルデスケーリング性に優れた線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3360228B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100344721B1 (ko) * | 1997-10-23 | 2002-10-18 | 주식회사 포스코 | 스케일박리성이우수한용접봉선재의제조방법 |
| JP4248790B2 (ja) | 2002-02-06 | 2009-04-02 | 株式会社神戸製鋼所 | メカニカルデスケーリング性に優れた鋼線材およびその製造方法 |
-
1994
- 1994-01-20 JP JP00466994A patent/JP3360228B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07204726A (ja) | 1995-08-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4203784A (en) | Grain oriented electromagnetic steel sheet | |
| WO2010090352A1 (ja) | 熱間圧延用チタン素材およびその製造方法 | |
| JPH0839103A (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JP3360228B2 (ja) | メカニカルデスケーリング性に優れた線材 | |
| JPH07155809A (ja) | 高光沢オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| KR19980025116A (ko) | 열연 스테인레스 강 스트립 및 이의 제조방법 | |
| WO2018186265A1 (ja) | 黒皮熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3265123B2 (ja) | メカニカルデスケーリング性と生引き性に優れた線材 | |
| JP3434080B2 (ja) | デスケーリング用線材 | |
| JP4281464B2 (ja) | 表面欠陥の少ない冷延鋼帯、表面処理鋼帯の製造方法 | |
| JP2004283888A (ja) | 降伏応力及び残留応力のバラツキの小さい鋼板並びにその製造方法 | |
| JP2008221234A (ja) | 条鋼材の熱間圧延方法 | |
| EP1637241B1 (en) | Method of manufacturing a seamless steel pipe using an fe- cr- alloy | |
| JP3425706B2 (ja) | 高光沢ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JP3425017B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3073930B2 (ja) | ばね用ステンレス鋼帯あるいは冷間圧延ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JP2642571B2 (ja) | 高光沢ステンレス鋼板及びその製造方法 | |
| KR100940658B1 (ko) | 디스케일링성이 우수한 열간압연선재의 제조방법 | |
| JP3091418B2 (ja) | 熱延ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPH08174034A (ja) | Ｃｒ系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3226723B2 (ja) | メカニカルデスケーリング性に優れた線材 | |
| JP2005059059A (ja) | 表面欠陥の少ない鋼帯の製造方法 | |
| JP3121956B2 (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JPH1071404A (ja) | 光沢の良好なばね用ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JP2003041352A (ja) | ステンレス鋼熱延鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20020827 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071018 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081018 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091018 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101018 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101018 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111018 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111018 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121018 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121018 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131018 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |