JP3336842B2 - 耐震鋼管の製造方法 - Google Patents
耐震鋼管の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスパイプライ
ン、水道配管、鋼管柱、橋脚などに使用される地震時の
耐局部座屈性に優れた耐震鋼管の製造方法に関する。
ン、水道配管、鋼管柱、橋脚などに使用される地震時の
耐局部座屈性に優れた耐震鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＵＯＥ鋼管、スパイラル鋼管、継目無鋼
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管ある
いは低合金鋼鋼管は、大量にかつ安定して製造できるた
め、その優れた経済性や溶接施工性とあいまって、ガス
パイプラインや水道配管など流体の輸送用配管あるいは
建築・土木用の柱として広く用いられている。
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管ある
いは低合金鋼鋼管は、大量にかつ安定して製造できるた
め、その優れた経済性や溶接施工性とあいまって、ガス
パイプラインや水道配管など流体の輸送用配管あるいは
建築・土木用の柱として広く用いられている。
【０００３】しかしながら、大地震が発生した場合、こ
れら鋼管の長手方向には引張および圧縮の大きな力が繰
り返し加わり、外径／管厚比がある程度大きな鋼管で
は、局部座屈を起こし、場合によっては円周方向の亀裂
の発生や破断に至ることがある。
れら鋼管の長手方向には引張および圧縮の大きな力が繰
り返し加わり、外径／管厚比がある程度大きな鋼管で
は、局部座屈を起こし、場合によっては円周方向の亀裂
の発生や破断に至ることがある。
【０００４】これまで建築用の鋼管としては、例えば特
開平３−１７３７１９号、特開平５−６５５３５号、特
開平５−１１７７４６号、特開平５−１１７７４７号、
特開平５−１５６３５７号、特開平６−４９５４０号、
特開平６−４９５４１号、特開平６−１２８６４１号、
特開平６−２６４１４３号、特開平６−２６４１４４号
の各公報に開示されているように、耐震性能として降伏
応力と引張強さの比である降伏比を小さくしたものが提
案されているが、これらはいずれも柱の曲げ応力に対す
る塑性変形吸収能に関するもので、圧縮の軸力に対する
局部座屈と局部座屈発生後の引張による脆性亀裂の発生
を防ぐための検討はこれまで行われていない。
開平３−１７３７１９号、特開平５−６５５３５号、特
開平５−１１７７４６号、特開平５−１１７７４７号、
特開平５−１５６３５７号、特開平６−４９５４０号、
特開平６−４９５４１号、特開平６−１２８６４１号、
特開平６−２６４１４３号、特開平６−２６４１４４号
の各公報に開示されているように、耐震性能として降伏
応力と引張強さの比である降伏比を小さくしたものが提
案されているが、これらはいずれも柱の曲げ応力に対す
る塑性変形吸収能に関するもので、圧縮の軸力に対する
局部座屈と局部座屈発生後の引張による脆性亀裂の発生
を防ぐための検討はこれまで行われていない。
【０００５】また、ガスなどの流体輸送用ラインパイプ
では、延性破壊や脆性破壊など円周方向に力が作用する
内圧に対する抵抗力は検討されてきたが、軸方向の外力
に対しては敷設時の曲げ変形以外はほとんど考慮されて
いない。しかも、このような性能を有する鋼管が製造可
能な方法も未だ存在しない。
では、延性破壊や脆性破壊など円周方向に力が作用する
内圧に対する抵抗力は検討されてきたが、軸方向の外力
に対しては敷設時の曲げ変形以外はほとんど考慮されて
いない。しかも、このような性能を有する鋼管が製造可
能な方法も未だ存在しない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑みてなされたものであって、大地震の際に軸方向に作
用する引張・圧縮応力に対して、大径薄肉でも局部座屈
を起こしにくく、脆性的な破断が発生し難く、ガスパイ
プライン、水道配管、ビルの柱、高速道路の橋脚などに
好適な耐震鋼管の製造方法を提供することを目的とす
る。
鑑みてなされたものであって、大地震の際に軸方向に作
用する引張・圧縮応力に対して、大径薄肉でも局部座屈
を起こしにくく、脆性的な破断が発生し難く、ガスパイ
プライン、水道配管、ビルの柱、高速道路の橋脚などに
好適な耐震鋼管の製造方法を提供することを目的とす
る。
【０００７】
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量％で、
Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｍｎ：０．５〜２．０％を
含み、かつＣｕ：０．０５〜０．５０％、Ｎｉ：０．０
５〜０．５０％、Ｃｒ：０．０５〜０．５０％、Ｍｏ：
０．０５〜０．５０％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０
％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜
０．１０％の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅ及
び不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、その鋼板を
冷間成形して鋼管にした後、その鋼の成分で定まるＡｃ
1 からＡｃ3温度域でオーステナイトのモル分率が２０
〜８０％となる温度域に加熱し、その温度から２℃／ｓ
ｅｃ以上の冷却速度で冷却することを特徴とする耐震鋼
管の製造方法を提供する。
Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｍｎ：０．５〜２．０％を
含み、かつＣｕ：０．０５〜０．５０％、Ｎｉ：０．０
５〜０．５０％、Ｃｒ：０．０５〜０．５０％、Ｍｏ：
０．０５〜０．５０％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０
％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜
０．１０％の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅ及
び不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、その鋼板を
冷間成形して鋼管にした後、その鋼の成分で定まるＡｃ
1 からＡｃ3温度域でオーステナイトのモル分率が２０
〜８０％となる温度域に加熱し、その温度から２℃／ｓ
ｅｃ以上の冷却速度で冷却することを特徴とする耐震鋼
管の製造方法を提供する。
【０００９】本発明者らは、鋼管の軸方向に作用する圧
縮力に対する耐座屈性を評価するために、材質と形状が
種々異なる鋼管について、図１に示す試験機と試験体を
用いて実管圧縮試験ならびに各種材質調査試験を行い、
鋼管の材質的な特性と局部座屈発生挙動との相関を調査
した。その結果、局部座屈の発生有無は、鋼管の軸方向
の引張特性と以下のような相関があることを見出した。
すなわち、試験片長手方向を鋼管の軸方向に一致させて
採取した引張試験片を用いて引張試験を行い、得られた
公称応力／公称歪の勾配が正となる鋼管は、勾配が０ま
たは負となる鋼管に比較して局部座屈を起こす限界の外
径／管厚比が著しく大きく、局部座屈を起こしにくい。
縮力に対する耐座屈性を評価するために、材質と形状が
種々異なる鋼管について、図１に示す試験機と試験体を
用いて実管圧縮試験ならびに各種材質調査試験を行い、
鋼管の材質的な特性と局部座屈発生挙動との相関を調査
した。その結果、局部座屈の発生有無は、鋼管の軸方向
の引張特性と以下のような相関があることを見出した。
すなわち、試験片長手方向を鋼管の軸方向に一致させて
採取した引張試験片を用いて引張試験を行い、得られた
公称応力／公称歪の勾配が正となる鋼管は、勾配が０ま
たは負となる鋼管に比較して局部座屈を起こす限界の外
径／管厚比が著しく大きく、局部座屈を起こしにくい。
【００１０】次に、圧縮応力によって塑性変形した後、
引張応力を受けた際の脆性的な亀裂の発生や、破断の有
無と鋼管の性質の相関を調査した。その結果、圧縮応力
により塑性変形した鋼管においても、試験片長手方向を
鋼管の軸方向に一致させて採取した試験片の引張試験に
おいて、一様伸びが５％以上であれば脆性的な亀裂や破
断は発生しないことを見出した。さらに、引張試験にお
ける降伏強さの引張強さに対する割合、降伏比の小さい
ものほど、破断に対する抵抗の大きいことも見出した。
引張応力を受けた際の脆性的な亀裂の発生や、破断の有
無と鋼管の性質の相関を調査した。その結果、圧縮応力
により塑性変形した鋼管においても、試験片長手方向を
鋼管の軸方向に一致させて採取した試験片の引張試験に
おいて、一様伸びが５％以上であれば脆性的な亀裂や破
断は発生しないことを見出した。さらに、引張試験にお
ける降伏強さの引張強さに対する割合、降伏比の小さい
ものほど、破断に対する抵抗の大きいことも見出した。
【００１１】このような結果に基づいて、上述のような
特徴を有する公称応力−公称歪曲線と鋼管の製造方法と
の関係について調査した結果、鋼管成形後に特定の熱処
理を行うことにより、上述したような公称応力−公称歪
特性が得られることを見出した。すなわち、鋼管をＡｃ
1 からＡｃ3 温度域でオーステナイトのモル分率が２０
〜８０％となる温度域に加熱し冷却することにより、フ
ェライトとベイナイトあるいはフェライトとマルテンサ
イトの二相組織とすることにより、鋼管長手方向に採取
した引張試験において、上述したように公称応力−公称
歪曲線の勾配が正でかつ一様伸びが５％以上となり、さ
らに８０％以下の降伏比が得られることを見出した。ま
た、このような熱処理を施す場合には、圧延条件の影響
は小さい。上記構成を有する本発明は、このような知見
に基づいて完成されたものである。
特徴を有する公称応力−公称歪曲線と鋼管の製造方法と
の関係について調査した結果、鋼管成形後に特定の熱処
理を行うことにより、上述したような公称応力−公称歪
特性が得られることを見出した。すなわち、鋼管をＡｃ
1 からＡｃ3 温度域でオーステナイトのモル分率が２０
〜８０％となる温度域に加熱し冷却することにより、フ
ェライトとベイナイトあるいはフェライトとマルテンサ
イトの二相組織とすることにより、鋼管長手方向に採取
した引張試験において、上述したように公称応力−公称
歪曲線の勾配が正でかつ一様伸びが５％以上となり、さ
らに８０％以下の降伏比が得られることを見出した。ま
た、このような熱処理を施す場合には、圧延条件の影響
は小さい。上記構成を有する本発明は、このような知見
に基づいて完成されたものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明に係る耐震鋼管の製造方法は、重量％で、
Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｍｎ：０．５〜２．０％を
含有する鋼を熱間圧延を施し、その鋼板を冷間成形し鋼
管にした後、その鋼の成分で定まるＡｃ1 からＡｃ3 温
度域でオーステナイトのモル分率が２０〜８０％となる
温度域に加熱し、その温度から２℃／ｓｅｃ以上の冷却
速度で冷却するものである。また、選択成分としてＣ
ｕ：０．０５〜０．５０％、Ｎｉ：０．０５〜０．５０
％、Ｃｒ：０．０５〜０．５０％、Ｍｏ：０．０５〜
０．５％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．０
０５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１
種または２種以上を添加してもよい。
する。本発明に係る耐震鋼管の製造方法は、重量％で、
Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｍｎ：０．５〜２．０％を
含有する鋼を熱間圧延を施し、その鋼板を冷間成形し鋼
管にした後、その鋼の成分で定まるＡｃ1 からＡｃ3 温
度域でオーステナイトのモル分率が２０〜８０％となる
温度域に加熱し、その温度から２℃／ｓｅｃ以上の冷却
速度で冷却するものである。また、選択成分としてＣ
ｕ：０．０５〜０．５０％、Ｎｉ：０．０５〜０．５０
％、Ｃｒ：０．０５〜０．５０％、Ｍｏ：０．０５〜
０．５％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．０
０５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１
種または２種以上を添加してもよい。
【００１３】まず、これら成分元素の限定理由を説明す
る。 Ｃ：０．０５〜０．２５％ この範囲外の炭素量の鋼は、溶接した場合の溶接割れの
可能性が増大し、鋼管成形後、溶接できなくなる。した
がって、Ｃ量を０．０５〜０．２５％の範囲とする。
る。 Ｃ：０．０５〜０．２５％ この範囲外の炭素量の鋼は、溶接した場合の溶接割れの
可能性が増大し、鋼管成形後、溶接できなくなる。した
がって、Ｃ量を０．０５〜０．２５％の範囲とする。
【００１４】Ｍｎ：０．５〜２．０％ Ｍｎは構造用鋼として充分な強度と靭性を得るために有
効な元素であるが、０．５％未満ではその効果が小さ
く、また２．０％を超えると母材と溶接部の靭性の劣化
および溶接性の劣化を招く。したがって、Ｍｎ量を０．
５〜２．０％の範囲とする。
効な元素であるが、０．５％未満ではその効果が小さ
く、また２．０％を超えると母材と溶接部の靭性の劣化
および溶接性の劣化を招く。したがって、Ｍｎ量を０．
５〜２．０％の範囲とする。
【００１５】Ｃｕ：０．０５〜０．５０％ Ｎｉ：０．０５〜０．５０％ Ｃｒ：０．０５〜０．５０％ Ｍｏ：０．０５〜０．５０％ Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏは強度の上昇に有効な元素であ
るが、それぞれ０．０５％未満ではその効果が有効に発
揮されず、０．５０％を超えると鋼板の母材溶接部の靭
性や溶接性を劣化させる。したがって、これらの量をそ
れぞれ０．０５〜０．５０％の範囲とする。
るが、それぞれ０．０５％未満ではその効果が有効に発
揮されず、０．５０％を超えると鋼板の母材溶接部の靭
性や溶接性を劣化させる。したがって、これらの量をそ
れぞれ０．０５〜０．５０％の範囲とする。
【００１６】Ｎｂ：０．００５〜０．１０％ Ｎｂは、鋼板の靭性と強度の向上に有効な元素である
が、その量が０．００５％未満ではその効果を有効に発
揮することができず、０．１０％を超えると溶接部の靭
性を劣化させる。したがって、Ｎｂ量を０．００５〜
０．１０％の範囲とする。
が、その量が０．００５％未満ではその効果を有効に発
揮することができず、０．１０％を超えると溶接部の靭
性を劣化させる。したがって、Ｎｂ量を０．００５〜
０．１０％の範囲とする。
【００１７】Ｖ：０．００５〜０．１０％ Ｖは、鋼板の強度の上昇に有効な元素であるが、その量
が０．００５％未満ではその効果を有効に発揮させるこ
とができず、０．１０％を超えると溶接部の靭性を劣化
させる。したがって、Ｖ量を０．００５〜０．１０％の
範囲とする。
が０．００５％未満ではその効果を有効に発揮させるこ
とができず、０．１０％を超えると溶接部の靭性を劣化
させる。したがって、Ｖ量を０．００５〜０．１０％の
範囲とする。
【００１８】Ｔｉ：０．００５〜０．１０％ Ｔｉは、鋼板の靭性の向上と鋳造時のスラブ損傷防止に
有効な元素であるが、その量が０．００５％未満ではそ
の効果を有効に発揮させることができず、０．１０％を
超えると溶接部の靭性を劣化させる。したがって、Ｔｉ
量を０．００５〜０．１０％の範囲とする。
有効な元素であるが、その量が０．００５％未満ではそ
の効果を有効に発揮させることができず、０．１０％を
超えると溶接部の靭性を劣化させる。したがって、Ｔｉ
量を０．００５〜０．１０％の範囲とする。
【００１９】次に、製造条件について説明する。まず、
上述の組成を有する鋼を熱間圧延し、次いでその鋼板を
冷間成形して鋼管にするが、本発明ではこれらの条件は
特に限定されず通常の条件で行えばよい。また、鋼管の
形成方法も冷間であるかぎり特に限定されるものではな
い。
上述の組成を有する鋼を熱間圧延し、次いでその鋼板を
冷間成形して鋼管にするが、本発明ではこれらの条件は
特に限定されず通常の条件で行えばよい。また、鋼管の
形成方法も冷間であるかぎり特に限定されるものではな
い。
【００２０】鋼管に成形した後、その鋼の成分で定まる
Ａｃ1 からＡｃ3 温度域でオーステナイトのモル分率が
２０〜８０％となる温度域に加熱する。加熱温度がオー
ステナイトのモル分率で２０％未満となる領域では母材
中に島状マルテンサイトが生成し充分な靭性が得られな
い。また、オーステナイトのモル分率で８０％を超える
と、フェライトとベイナイトまたはフェライトとマルテ
ンサイトの二相組織が得られず、８０％以下の降伏比を
得ることができない。
Ａｃ1 からＡｃ3 温度域でオーステナイトのモル分率が
２０〜８０％となる温度域に加熱する。加熱温度がオー
ステナイトのモル分率で２０％未満となる領域では母材
中に島状マルテンサイトが生成し充分な靭性が得られな
い。また、オーステナイトのモル分率で８０％を超える
と、フェライトとベイナイトまたはフェライトとマルテ
ンサイトの二相組織が得られず、８０％以下の降伏比を
得ることができない。
【００２１】なお、オーステナイト分率は、実際に加熱
試験を行って求めてもよいし、熱力学的データを使った
計算でもよい。加熱後、その温度から２℃／ｓｅｃ以上
の冷却速度で冷却する。これ以下の冷却速度では８０％
以下の降伏比が得られず、また公称応力／公称歪の勾配
が正とならない場合がある。冷却速度の上限は特に規定
する必要はない。
試験を行って求めてもよいし、熱力学的データを使った
計算でもよい。加熱後、その温度から２℃／ｓｅｃ以上
の冷却速度で冷却する。これ以下の冷却速度では８０％
以下の降伏比が得られず、また公称応力／公称歪の勾配
が正とならない場合がある。冷却速度の上限は特に規定
する必要はない。
【００２２】以上のようにして製造された鋼管を用いる
ことにより、鋼管の軸方向に作用する応力による局部座
屈の発生およびそれに起因する脆性的な亀裂や破断の発
生を防止することができる。
ことにより、鋼管の軸方向に作用する応力による局部座
屈の発生およびそれに起因する脆性的な亀裂や破断の発
生を防止することができる。
【００２３】
【実施例】以下、本発明の具体的な実施例について説明
する。表１に示した化学組成を有する鋼を溶解し、熱間
で圧延した後、種々の方法で鋼管とした。それらを表２
に示した条件で熱処理した。その場合の応力−歪曲線の
形状、機械的性およびその評価を併せて表２に示す。
する。表１に示した化学組成を有する鋼を溶解し、熱間
で圧延した後、種々の方法で鋼管とした。それらを表２
に示した条件で熱処理した。その場合の応力−歪曲線の
形状、機械的性およびその評価を併せて表２に示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】鋼管Ｂ−１は、熱処理時の冷却速度が本発
明の範囲を満たさず、その結果、応力−歪曲線の一部で
その勾配が０となった。Ｃ−２、Ｉ−１はオーステナイ
ト分率が大きく充分な一様伸びが得られてない。Ｇ−１
は充分なオーステナイト分率が得られず、低い靭性値を
示した。また、本発明の組成を満足しない鋼管Ｂ１、Ｃ
１、Ｄ１、Ｅ１、Ｆ１は、本発明の範囲の熱処理を行っ
ても低い靭性値となった。これに対して、本発明の組成
範囲を満たし、かつ本発明の熱処理を行った鋼管は、応
力−歪曲線が所望の形状を示し、かつ充分な機械的性能
を示した。
明の範囲を満たさず、その結果、応力−歪曲線の一部で
その勾配が０となった。Ｃ−２、Ｉ−１はオーステナイ
ト分率が大きく充分な一様伸びが得られてない。Ｇ−１
は充分なオーステナイト分率が得られず、低い靭性値を
示した。また、本発明の組成を満足しない鋼管Ｂ１、Ｃ
１、Ｄ１、Ｅ１、Ｆ１は、本発明の範囲の熱処理を行っ
ても低い靭性値となった。これに対して、本発明の組成
範囲を満たし、かつ本発明の熱処理を行った鋼管は、応
力−歪曲線が所望の形状を示し、かつ充分な機械的性能
を示した。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
大地震の際に軸方向に作用する引張・圧縮応力に対し
て、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性的な破
断が発生し難い耐震鋼管を製造することができ、大地震
が発生した際に、ガスパイプラインや水道配管の破損と
内部流体の流出、あるいは高速道路の橋脚柱の破断など
の災害を防止することができる。
大地震の際に軸方向に作用する引張・圧縮応力に対し
て、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性的な破
断が発生し難い耐震鋼管を製造することができ、大地震
が発生した際に、ガスパイプラインや水道配管の破損と
内部流体の流出、あるいは高速道路の橋脚柱の破断など
の災害を防止することができる。
【図１】実管圧縮試験に用いた試験機および試験体を説
明するための図。
明するための図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−220533（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−278732（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−86419（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−176734（ＪＰ，Ａ) 特公 平６−53912（ＪＰ，Ｂ２) 鈴木ら，溶融亜鉛めっき鋼管の圧縮変 形性状に関する研究，日本建築学会構造 系論文報告集，日本，第420号，Ｐ．51 −61 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/10,9/08 C22C 38/00 - 38/60 B21C 23/08 B21C 37/06 - 37/30
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、
Ｍｎ：０．５〜２．０％を含み、かつＣｕ：０．０５〜
０．５０％、Ｎｉ：０．０５〜０．５０％、Ｃｒ：０．
０５〜０．５０％、Ｍｏ：０．０５〜０．５０％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１
０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１種または２種
以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼
を熱間圧延し、その鋼板を冷間成形して鋼管にした後、
その鋼の成分で定まるＡｃ1 からＡｃ3 温度域でオース
テナイトのモル分率が２０〜８０％となる温度域に加熱
し、その温度から２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却す
ることを特徴とする耐震鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34126895A JP3336842B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 耐震鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34126895A JP3336842B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 耐震鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09176733A JPH09176733A (ja) | 1997-07-08 |
| JP3336842B2 true JP3336842B2 (ja) | 2002-10-21 |
Family
ID=18344738
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34126895A Expired - Fee Related JP3336842B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 耐震鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3336842B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005280345A (ja) * | 2004-03-01 | 2005-10-13 | Jfe Steel Kk | 耐震性及び防食性に優れた樹脂被覆鋼管及びその製造方法 |
-
1995
- 1995-12-27 JP JP34126895A patent/JP3336842B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 鈴木ら，溶融亜鉛めっき鋼管の圧縮変形性状に関する研究，日本建築学会構造系論文報告集，日本，第４２０号，Ｐ．５１−６１ |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005280345A (ja) * | 2004-03-01 | 2005-10-13 | Jfe Steel Kk | 耐震性及び防食性に優れた樹脂被覆鋼管及びその製造方法 |
| JP4581742B2 (ja) * | 2004-03-01 | 2010-11-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐震性及び防食性に優れた樹脂被覆鋼管及びその製造方法 |
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| JPH09176733A (ja) | 1997-07-08 |
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