JPH09202922A - 高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法 - Google Patents
高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法Info
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- JPH09202922A JPH09202922A JP1197996A JP1197996A JPH09202922A JP H09202922 A JPH09202922 A JP H09202922A JP 1197996 A JP1197996 A JP 1197996A JP 1197996 A JP1197996 A JP 1197996A JP H09202922 A JPH09202922 A JP H09202922A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】大地震の際に軸方向に作用する圧縮応力に対し
て、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性的な亀
裂や破断が発生し難い、高強度、高靭性で、かつ耐震性
に優れたラインパイプの製造方法を提供すること。 【解決手段】重量%で、C:0.05〜0.15%、M
n:1.0〜2.0%を含み、かつCu:0.05〜
0.30%、Ni:0.05〜0.30%、Cr:0.
05〜0.30%、Mo:0.05〜0.30%、N
b:0.005〜0.10%、V:0.005〜0.1
0%、Ti:0.005〜0.10%の1種または2種
以上を含有する鋼片を1050〜1180℃に加熱し、
熱間圧延した後、その鋼の成分で定まる(Ar3 +4
0)〜(Ar3 −80)℃の温度域から4℃/sec以
上の冷却速度で冷却した鋼板を冷間成形し、その後端部
を溶接してラインパイプとする。
て、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性的な亀
裂や破断が発生し難い、高強度、高靭性で、かつ耐震性
に優れたラインパイプの製造方法を提供すること。 【解決手段】重量%で、C:0.05〜0.15%、M
n:1.0〜2.0%を含み、かつCu:0.05〜
0.30%、Ni:0.05〜0.30%、Cr:0.
05〜0.30%、Mo:0.05〜0.30%、N
b:0.005〜0.10%、V:0.005〜0.1
0%、Ti:0.005〜0.10%の1種または2種
以上を含有する鋼片を1050〜1180℃に加熱し、
熱間圧延した後、その鋼の成分で定まる(Ar3 +4
0)〜(Ar3 −80)℃の温度域から4℃/sec以
上の冷却速度で冷却した鋼板を冷間成形し、その後端部
を溶接してラインパイプとする。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスパイプライン
等に使用され、高強度、高靭性を有し、地震時の耐局部
座屈性に優れたラインパイプの製造方法に関する。
等に使用され、高強度、高靭性を有し、地震時の耐局部
座屈性に優れたラインパイプの製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】UOE鋼管、スパイラル鋼管、継目無鋼
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管ある
いは低合金鋼鋼管は、大量にかつ安定して製造できるた
め、その優れた経済性や溶接施工性とあいまって、ガス
パイプラインや水道配管など流体の輸送用配管あるいは
建築・土木用の柱として広く用いられている。
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管ある
いは低合金鋼鋼管は、大量にかつ安定して製造できるた
め、その優れた経済性や溶接施工性とあいまって、ガス
パイプラインや水道配管など流体の輸送用配管あるいは
建築・土木用の柱として広く用いられている。
【0003】しかしながら、大地震が発生した場合、こ
れら鋼管の長手方向には引張および圧縮の大きな力が繰
り返し加わり、外径/管厚比がある程度大きな鋼管で
は、局部座屈を起こし、場合によっては円周方向の亀裂
の発生や破断に至ることがある。
れら鋼管の長手方向には引張および圧縮の大きな力が繰
り返し加わり、外径/管厚比がある程度大きな鋼管で
は、局部座屈を起こし、場合によっては円周方向の亀裂
の発生や破断に至ることがある。
【0004】これまで建築用の鋼管としては、例えば特
開平3−173719号、特開平5−65535号、特
開平5−117746号、特開平5−117747号、
特開平5−156357号、特開平6−49540号、
特開平6−49541号、特開平6−128641号、
特開平6−264143号、特開平6−264144号
の各公報に開示されているように、耐震性能として降伏
応力と引張強さの比である降伏比を小さくしたものが提
案されているが、これらはいずれも柱の曲げ応力に対す
る塑性変形吸収能に関するもので、圧縮の軸力に対する
局部座屈と局部座屈発生後の引張による脆性亀裂の発生
を防ぐための検討はこれまで行われていない。
開平3−173719号、特開平5−65535号、特
開平5−117746号、特開平5−117747号、
特開平5−156357号、特開平6−49540号、
特開平6−49541号、特開平6−128641号、
特開平6−264143号、特開平6−264144号
の各公報に開示されているように、耐震性能として降伏
応力と引張強さの比である降伏比を小さくしたものが提
案されているが、これらはいずれも柱の曲げ応力に対す
る塑性変形吸収能に関するもので、圧縮の軸力に対する
局部座屈と局部座屈発生後の引張による脆性亀裂の発生
を防ぐための検討はこれまで行われていない。
【0005】また、ガスなどの流体輸送用ラインパイプ
では、延性破壊や脆性破壊など円周方向に力が作用する
内圧に対する抵抗力は検討されてきたが、軸方向の外力
に対しては敷設時の曲げ変形以外はほとんど考慮されて
いない。
では、延性破壊や脆性破壊など円周方向に力が作用する
内圧に対する抵抗力は検討されてきたが、軸方向の外力
に対しては敷設時の曲げ変形以外はほとんど考慮されて
いない。
【0006】一方、軸方向圧縮力に対する鋼管の座屈挙
動はこれまでにも種々検討されており、例えば、鈴木、
木場「繰り返し軸方向変形に対する埋設鋼管の非弾性座
屈強度」土木学会、構造工学論文集Vol.35A(1
989年3月)1351〜1358頁には、外径/管厚
比が22.6と35.0では座屈歪が3%以上である
が、外径/管厚比を55.4と大きくすると1%未満と
極めて小さな歪量で座屈することが示されている。
動はこれまでにも種々検討されており、例えば、鈴木、
木場「繰り返し軸方向変形に対する埋設鋼管の非弾性座
屈強度」土木学会、構造工学論文集Vol.35A(1
989年3月)1351〜1358頁には、外径/管厚
比が22.6と35.0では座屈歪が3%以上である
が、外径/管厚比を55.4と大きくすると1%未満と
極めて小さな歪量で座屈することが示されている。
【0007】しかしながら、鋼管の材質面からこの座屈
挙動を検討したものは見当たらず、特に外径/管厚比が
例えば60と大きな場合に座屈歪が1%以上となるよう
な鋼管は未だ開発されていない。
挙動を検討したものは見当たらず、特に外径/管厚比が
例えば60と大きな場合に座屈歪が1%以上となるよう
な鋼管は未だ開発されていない。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑みてなされたものであって、大地震の際に軸方向に作
用する圧縮応力に対して、大径薄肉でも局部座屈を起こ
しにくく、脆性的な亀裂や破断が発生し難い、高強度、
高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法
を提供することを目的とする。具体的には、外径/管厚
比が40以上であり、引張強度が500N/mm2 以
上、−20℃でのシャルピー衝撃試験における吸収エネ
ルギーが120J以上で、かつ耐局部座屈性に優れた耐
震性レインパイプの製造方法を提供することを目的とす
る。
鑑みてなされたものであって、大地震の際に軸方向に作
用する圧縮応力に対して、大径薄肉でも局部座屈を起こ
しにくく、脆性的な亀裂や破断が発生し難い、高強度、
高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法
を提供することを目的とする。具体的には、外径/管厚
比が40以上であり、引張強度が500N/mm2 以
上、−20℃でのシャルピー衝撃試験における吸収エネ
ルギーが120J以上で、かつ耐局部座屈性に優れた耐
震性レインパイプの製造方法を提供することを目的とす
る。
【0009】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、重量%で、C:0.05〜0.15%、
Mn:1.0〜2.0%を含み、かつCu:0.05〜
0.30%、Ni:0.05〜0.30%、Cr:0.
05〜0.30%、Mo:0.05〜0.30%、N
b:0.005〜0.10%、V:0.005〜0.1
0%、Ti:0.005〜0.10%の1種または2種
以上を含有する鋼片を1050〜1180℃に加熱し、
熱間圧延した後、その鋼の成分で定まる(Ar3 +4
0)〜(Ar3 −80)℃の温度域から4℃/sec以
上の冷却速度で冷却した鋼板を冷間成形し、その後端部
を溶接することを特徴とする、高強度、高靭性で、かつ
耐震性に優れたラインパイプの製造方法を提供する。
に、本発明は、重量%で、C:0.05〜0.15%、
Mn:1.0〜2.0%を含み、かつCu:0.05〜
0.30%、Ni:0.05〜0.30%、Cr:0.
05〜0.30%、Mo:0.05〜0.30%、N
b:0.005〜0.10%、V:0.005〜0.1
0%、Ti:0.005〜0.10%の1種または2種
以上を含有する鋼片を1050〜1180℃に加熱し、
熱間圧延した後、その鋼の成分で定まる(Ar3 +4
0)〜(Ar3 −80)℃の温度域から4℃/sec以
上の冷却速度で冷却した鋼板を冷間成形し、その後端部
を溶接することを特徴とする、高強度、高靭性で、かつ
耐震性に優れたラインパイプの製造方法を提供する。
【0010】本発明者らは、鋼管の軸方向に作用する圧
縮力に対する耐座屈性を評価するために、材質と形状が
種々異なる鋼管について、図1に示す試験機と試験体を
用いて実管圧縮試験ならびに各種材質調査試験を行い、
鋼管の材質的な特性と局部座屈発生挙動との相関を調査
した。その結果、局部座屈の発生有無は、鋼管の軸方向
の引張特性と以下のような相関があることを見出した。
すなわち、試験片長手方向を鋼管の軸方向に一致させて
採取した引張試験片を用いて引張試験を行い、得られた
公称応力−公称歪曲線において、降伏点からオンロード
歪量が5%までのいずれの歪量においても、公称応力/
公称歪の勾配が正となる鋼管は、図2に示すとおり、勾
配が0または負となる鋼管に比較して局部座屈を起こす
限界の外径/管厚比が著しく大きく、局部座屈を起こし
にくい。
縮力に対する耐座屈性を評価するために、材質と形状が
種々異なる鋼管について、図1に示す試験機と試験体を
用いて実管圧縮試験ならびに各種材質調査試験を行い、
鋼管の材質的な特性と局部座屈発生挙動との相関を調査
した。その結果、局部座屈の発生有無は、鋼管の軸方向
の引張特性と以下のような相関があることを見出した。
すなわち、試験片長手方向を鋼管の軸方向に一致させて
採取した引張試験片を用いて引張試験を行い、得られた
公称応力−公称歪曲線において、降伏点からオンロード
歪量が5%までのいずれの歪量においても、公称応力/
公称歪の勾配が正となる鋼管は、図2に示すとおり、勾
配が0または負となる鋼管に比較して局部座屈を起こす
限界の外径/管厚比が著しく大きく、局部座屈を起こし
にくい。
【0011】なお、勾配が負の場合、0の場合、正の場
合の公称応力−公称歪曲線の形状を模式的に図3の
(a)、(b)、(c)にそれぞれ示す。ここで勾配が
負の場合とは、図3の(a)のように明瞭な上降伏点・
下降伏点・降伏伸びを示すもの、勾配が0の場合とは図
3の(b)のように降伏伸びを示すもの、勾配が正の場
合とは図3の(c)のように比例限から連続的に加工硬
化するものである。
合の公称応力−公称歪曲線の形状を模式的に図3の
(a)、(b)、(c)にそれぞれ示す。ここで勾配が
負の場合とは、図3の(a)のように明瞭な上降伏点・
下降伏点・降伏伸びを示すもの、勾配が0の場合とは図
3の(b)のように降伏伸びを示すもの、勾配が正の場
合とは図3の(c)のように比例限から連続的に加工硬
化するものである。
【0012】このように巨大地震時に鋼管が座屈しない
ための条件として、公称応力−公称歪曲線において降伏
点からオンロード歪量が5%までのいずれの歪量におい
ても、公称応力/公称歪の勾配が正となることが必要な
ことが見出された。
ための条件として、公称応力−公称歪曲線において降伏
点からオンロード歪量が5%までのいずれの歪量におい
ても、公称応力/公称歪の勾配が正となることが必要な
ことが見出された。
【0013】このような結果に基づいて、上述のような
特徴を有する公称応力−公称歪曲線と鋼管の製造方法と
の関係について調査した結果、鋼材の製造条件を規定す
ることにより目的とする公称応力−公称歪曲線が得られ
ることを見出した。上記構成を有する本発明は、このよ
うな知見に基づいて完成されたものである。
特徴を有する公称応力−公称歪曲線と鋼管の製造方法と
の関係について調査した結果、鋼材の製造条件を規定す
ることにより目的とする公称応力−公称歪曲線が得られ
ることを見出した。上記構成を有する本発明は、このよ
うな知見に基づいて完成されたものである。
【0014】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明に係るラインパイプの製造方法は、重量%
で、C:0.05〜0.15%、Mn:1.0〜2.0
%を含み、かつCu:0.05〜0.30%、Ni:
0.05〜0.30%、Cr:0.05〜0.30%、
Mo:0.05〜0.30%、Nb:0.005〜0.
10%、V:0.005〜0.10%、Ti:0.00
5〜0.10%の1種または2種以上を含有する鋼片を
1050〜1180℃に加熱し、熱間圧延後、その鋼の
成分で定まる(Ar3 +40)〜(Ar3−80)℃の
温度域から4℃/sec以上の冷却速度で冷却した鋼板
を冷間成形し、その後端部を溶接すしてラインパイプと
するものである。
する。本発明に係るラインパイプの製造方法は、重量%
で、C:0.05〜0.15%、Mn:1.0〜2.0
%を含み、かつCu:0.05〜0.30%、Ni:
0.05〜0.30%、Cr:0.05〜0.30%、
Mo:0.05〜0.30%、Nb:0.005〜0.
10%、V:0.005〜0.10%、Ti:0.00
5〜0.10%の1種または2種以上を含有する鋼片を
1050〜1180℃に加熱し、熱間圧延後、その鋼の
成分で定まる(Ar3 +40)〜(Ar3−80)℃の
温度域から4℃/sec以上の冷却速度で冷却した鋼板
を冷間成形し、その後端部を溶接すしてラインパイプと
するものである。
【0015】まず、これら成分元素の限定理由を説明す
る。 C:0.05〜0.15% 十分な強度を得るためには0.05%以上のCを含有す
ることが必要であり、かつこの範囲外の炭素量の鋼は、
溶接した場合の溶接割れの可能性が増大する。また、過
度の添加は母材部靭性の劣化を招く。したがって、C量
を0.05〜0.15%の範囲とする。
る。 C:0.05〜0.15% 十分な強度を得るためには0.05%以上のCを含有す
ることが必要であり、かつこの範囲外の炭素量の鋼は、
溶接した場合の溶接割れの可能性が増大する。また、過
度の添加は母材部靭性の劣化を招く。したがって、C量
を0.05〜0.15%の範囲とする。
【0016】Mn:1.5〜2.0% Mnは十分な強度と靭性を得るために有効な元素である
が、1.0%未満ではその効果が小さく、また2.0%
を超えると母材と溶接部の靭性の劣化および溶接性の劣
化を招く。したがって、Mn量を1.0〜2.0%の範
囲とする。
が、1.0%未満ではその効果が小さく、また2.0%
を超えると母材と溶接部の靭性の劣化および溶接性の劣
化を招く。したがって、Mn量を1.0〜2.0%の範
囲とする。
【0017】 Cu:0.05〜0.30% Ni:0.05〜0.30% Cr:0.05〜0.30% Mo:0.05〜0.30% Cu,Ni,Cr,Moは強度の上昇に有効な元素であ
るが、それぞれ0.05%未満ではその効果が有効に発
揮されず、0.30%を超えると鋼板の母材溶接部の靭
性や溶接性を劣化させる。したがって、これらの量をそ
れぞれ0.05〜0.30%の範囲とする。
るが、それぞれ0.05%未満ではその効果が有効に発
揮されず、0.30%を超えると鋼板の母材溶接部の靭
性や溶接性を劣化させる。したがって、これらの量をそ
れぞれ0.05〜0.30%の範囲とする。
【0018】Nb:0.005〜0.10% V:0.005〜0.10% Nb、Vは、鋼板の靭性と強度の向上に有効な元素であ
るが、それぞれ0.005%未満ではその効果を有効に
発揮することができず、0.10%を超えると溶接部靭
性を劣化させ、また降伏比が上昇してしまう。したがっ
て、Nb、V量をいずれも0.005〜0.10%の範
囲とする。
るが、それぞれ0.005%未満ではその効果を有効に
発揮することができず、0.10%を超えると溶接部靭
性を劣化させ、また降伏比が上昇してしまう。したがっ
て、Nb、V量をいずれも0.005〜0.10%の範
囲とする。
【0019】Ti:0.005〜0.10% Tiは、鋼板の靭性の向上と鋳造時のスラブの傷防止に
有効な元素であるが、その量が0.005%未満ではそ
の効果を有効に発揮させることができず、0.10%を
超えると溶接部の靭性を劣化させる。したがって、Ti
量を0.005〜0.10%の範囲とする。
有効な元素であるが、その量が0.005%未満ではそ
の効果を有効に発揮させることができず、0.10%を
超えると溶接部の靭性を劣化させる。したがって、Ti
量を0.005〜0.10%の範囲とする。
【0020】次に、製造条件について説明する。まず、
上述の組成を有する鋼片(スラブ)を1050〜118
0℃に加熱し、熱間圧延を行う。加熱温度が1050℃
未満であると、Nbなどの炭化物形成元素の固溶量が少
ないために、圧延中に析出する炭窒化物が少なくなり目
標とする500N/mm2 以上の引張強度が得られな
い。また、加熱温度が1180℃より高い場合には、組
織の粗大化および強度上昇のために、シャルピー吸収エ
ネルギーが著しく低下する。
上述の組成を有する鋼片(スラブ)を1050〜118
0℃に加熱し、熱間圧延を行う。加熱温度が1050℃
未満であると、Nbなどの炭化物形成元素の固溶量が少
ないために、圧延中に析出する炭窒化物が少なくなり目
標とする500N/mm2 以上の引張強度が得られな
い。また、加熱温度が1180℃より高い場合には、組
織の粗大化および強度上昇のために、シャルピー吸収エ
ネルギーが著しく低下する。
【0021】熱間圧延後、その鋼の成分で定まる(Ar
3 +40)〜(Ar3 −80)℃の温度域から4℃/s
ec以上の冷却速度で冷却する。公称応力/公称歪の勾
配を正とするためには冷却開始温度を(Ar3 +40)
〜(Ar3 −80)℃とすることが必要である。また、
冷却速度を4℃/sec以上の水冷域としたのは、これ
未満では500N/mm2 以上の引張強度が得られない
からである。冷却速度の上限は特に規定する必要はな
い。
3 +40)〜(Ar3 −80)℃の温度域から4℃/s
ec以上の冷却速度で冷却する。公称応力/公称歪の勾
配を正とするためには冷却開始温度を(Ar3 +40)
〜(Ar3 −80)℃とすることが必要である。また、
冷却速度を4℃/sec以上の水冷域としたのは、これ
未満では500N/mm2 以上の引張強度が得られない
からである。冷却速度の上限は特に規定する必要はな
い。
【0022】なお、熱間圧延条件等、他の条件について
は特に限定されるものではない。このようにして冷却さ
れた鋼板は冷間成形により鋼管にされ、ラインパイプが
製造されるが、鋼管の形成方法は特に限定されるもので
はない。なお、本発明では、外径/管厚比40以上のラ
インパイプを対象とする。
は特に限定されるものではない。このようにして冷却さ
れた鋼板は冷間成形により鋼管にされ、ラインパイプが
製造されるが、鋼管の形成方法は特に限定されるもので
はない。なお、本発明では、外径/管厚比40以上のラ
インパイプを対象とする。
【0023】本発明によれば、軸方向に作用する応力に
よる局部座屈の発生およびそれに起因する脆性的な亀裂
や破断の発生を防止することができ、耐震性に優れたラ
インパイプを製造することが可能となる。
よる局部座屈の発生およびそれに起因する脆性的な亀裂
や破断の発生を防止することができ、耐震性に優れたラ
インパイプを製造することが可能となる。
【0024】
【実施例】以下、本発明の具体的な実施例について説明
する。表1に示した化学組成を有する鋼を表2に示す条
件にて熱間圧延して種々の鋼板を得た。これらの鋼板を
成形後、端部を溶接して鋼管を得た。この鋼管から試験
片を採取して引張試験を行い、引張強度と公称応力/公
称歪の勾配を求めた。表2には、これらの他、鋼板の製
造条件(スラブ加熱温度、Ar3 温度、冷却開始温度、
冷却速度)、および外径/管厚比、シャルピー衝撃試験
による吸収エネルギー、溶接性の評価結果を併記した。
する。表1に示した化学組成を有する鋼を表2に示す条
件にて熱間圧延して種々の鋼板を得た。これらの鋼板を
成形後、端部を溶接して鋼管を得た。この鋼管から試験
片を採取して引張試験を行い、引張強度と公称応力/公
称歪の勾配を求めた。表2には、これらの他、鋼板の製
造条件(スラブ加熱温度、Ar3 温度、冷却開始温度、
冷却速度)、および外径/管厚比、シャルピー衝撃試験
による吸収エネルギー、溶接性の評価結果を併記した。
【0025】
【表1】
【0026】
【表2】
【0027】本発明の組成を有し、本発明の圧延条件で
製造した鋼管から採取した引張試験片における試験にお
いて、公称応力/公称歪の勾配が正となり、引張強度5
00N/mm2 以上の高強度が得られた。また、−20
℃でのシャルピー衝撃試験における吸収エネルギーは1
20J以上と良好な靭性を示した。
製造した鋼管から採取した引張試験片における試験にお
いて、公称応力/公称歪の勾配が正となり、引張強度5
00N/mm2 以上の高強度が得られた。また、−20
℃でのシャルピー衝撃試験における吸収エネルギーは1
20J以上と良好な靭性を示した。
【0028】一方、組成が本発明の範囲内であっても、
圧延条件が外れる比較例の鋼管のうち、加熱温度が10
50℃未満、冷却速度が4℃/sec未満のものは、引
張強度が500N/mm2 未満となった。また、加熱温
度が1180℃より高いものは、−20℃におけるシャ
ルピー衝撃試験の吸収エネルギーが著しく低下し、靭性
の劣化が認められた。また冷却開始温度が高い場合に
は、公称応力/公称歪の勾配がゼロまたは負となった。
圧延条件が外れる比較例の鋼管のうち、加熱温度が10
50℃未満、冷却速度が4℃/sec未満のものは、引
張強度が500N/mm2 未満となった。また、加熱温
度が1180℃より高いものは、−20℃におけるシャ
ルピー衝撃試験の吸収エネルギーが著しく低下し、靭性
の劣化が認められた。また冷却開始温度が高い場合に
は、公称応力/公称歪の勾配がゼロまたは負となった。
【0029】また、組成が本発明の範囲から外れる比較
鋼(A1、B1、C1、D1、E1、F1)を用いた場
合には、母材溶接分の靭性および溶接性の劣化が認めら
れた。
鋼(A1、B1、C1、D1、E1、F1)を用いた場
合には、母材溶接分の靭性および溶接性の劣化が認めら
れた。
【0030】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
大地震の際に軸方向に作用する圧縮応力に対して、大径
薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性的な破断が発生
し難い、高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたライン
パイプを製造することができ、大地震が発生した際に、
座屈破損による内部流体の流出災害を防止することが可
能となる。
大地震の際に軸方向に作用する圧縮応力に対して、大径
薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性的な破断が発生
し難い、高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたライン
パイプを製造することができ、大地震が発生した際に、
座屈破損による内部流体の流出災害を防止することが可
能となる。
【図1】実管圧縮試験に用いた試験機および試験体を説
明するための図。
明するための図。
【図2】引張試験における5%歪までの最小勾配と局部
座屈の有無の関係を、外径/管厚比について示した図。
座屈の有無の関係を、外径/管厚比について示した図。
【図3】引張り試験で得られる公称応力−公称歪線図を
模式的に示す図。
模式的に示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 栗原 正好 東京都千代田区丸の内一丁目1番2号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項1】 重量%で、C:0.05〜0.15%、
Mn:1.0〜2.0%を含み、かつCu:0.05〜
0.30%、Ni:0.05〜0.30%、Cr:0.
05〜0.30%、Mo:0.05〜0.30%、N
b:0.005〜0.10%、V:0.005〜0.1
0%、Ti:0.005〜0.10%の1種または2種
以上を含有する鋼片を1050〜1180℃に加熱し、
熱間圧延した後、その鋼の成分で定まる(Ar3 +4
0)〜(Ar3 −80)℃の温度域から4℃/sec以
上の冷却速度で冷却した鋼板を冷間成形し、その後端部
を溶接することを特徴とする、高強度、高靭性で、かつ
耐震性に優れたラインパイプの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1197996A JPH09202922A (ja) | 1996-01-26 | 1996-01-26 | 高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1197996A JPH09202922A (ja) | 1996-01-26 | 1996-01-26 | 高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09202922A true JPH09202922A (ja) | 1997-08-05 |
Family
ID=11792729
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1197996A Pending JPH09202922A (ja) | 1996-01-26 | 1996-01-26 | 高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH09202922A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006002893A (ja) * | 2004-06-18 | 2006-01-05 | Jfe Steel Kk | 鋼管の局部座屈性能評価方法、鋼管の設計方法、鋼管の製造方法、鋼管 |
JP2007163392A (ja) * | 2005-12-16 | 2007-06-28 | Jfe Steel Kk | 鋼管の局部座屈性能評価方法、鋼管の材質設計方法、鋼管 |
-
1996
- 1996-01-26 JP JP1197996A patent/JPH09202922A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006002893A (ja) * | 2004-06-18 | 2006-01-05 | Jfe Steel Kk | 鋼管の局部座屈性能評価方法、鋼管の設計方法、鋼管の製造方法、鋼管 |
JP2007163392A (ja) * | 2005-12-16 | 2007-06-28 | Jfe Steel Kk | 鋼管の局部座屈性能評価方法、鋼管の材質設計方法、鋼管 |
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