JPH09202922A - 高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法 - Google Patents
高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法Info
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- JPH09202922A JPH09202922A JP1197996A JP1197996A JPH09202922A JP H09202922 A JPH09202922 A JP H09202922A JP 1197996 A JP1197996 A JP 1197996A JP 1197996 A JP1197996 A JP 1197996A JP H09202922 A JPH09202922 A JP H09202922A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】大地震の際に軸方向に作用する圧縮応力に対し
て、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性的な亀
裂や破断が発生し難い、高強度、高靭性で、かつ耐震性
に優れたラインパイプの製造方法を提供すること。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｍ
ｎ：１．０〜２．０％を含み、かつＣｕ：０．０５〜
０．３０％、Ｎｉ：０．０５〜０．３０％、Ｃｒ：０．
０５〜０．３０％、Ｍｏ：０．０５〜０．３０％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１
０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１種または２種
以上を含有する鋼片を１０５０〜１１８０℃に加熱し、
熱間圧延した後、その鋼の成分で定まる（Ａｒ3 ＋４
０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度域から４℃／ｓｅｃ以
上の冷却速度で冷却した鋼板を冷間成形し、その後端部
を溶接してラインパイプとする。
て、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性的な亀
裂や破断が発生し難い、高強度、高靭性で、かつ耐震性
に優れたラインパイプの製造方法を提供すること。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｍ
ｎ：１．０〜２．０％を含み、かつＣｕ：０．０５〜
０．３０％、Ｎｉ：０．０５〜０．３０％、Ｃｒ：０．
０５〜０．３０％、Ｍｏ：０．０５〜０．３０％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１
０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１種または２種
以上を含有する鋼片を１０５０〜１１８０℃に加熱し、
熱間圧延した後、その鋼の成分で定まる（Ａｒ3 ＋４
０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度域から４℃／ｓｅｃ以
上の冷却速度で冷却した鋼板を冷間成形し、その後端部
を溶接してラインパイプとする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスパイプライン
等に使用され、高強度、高靭性を有し、地震時の耐局部
座屈性に優れたラインパイプの製造方法に関する。
等に使用され、高強度、高靭性を有し、地震時の耐局部
座屈性に優れたラインパイプの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＵＯＥ鋼管、スパイラル鋼管、継目無鋼
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管ある
いは低合金鋼鋼管は、大量にかつ安定して製造できるた
め、その優れた経済性や溶接施工性とあいまって、ガス
パイプラインや水道配管など流体の輸送用配管あるいは
建築・土木用の柱として広く用いられている。
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管ある
いは低合金鋼鋼管は、大量にかつ安定して製造できるた
め、その優れた経済性や溶接施工性とあいまって、ガス
パイプラインや水道配管など流体の輸送用配管あるいは
建築・土木用の柱として広く用いられている。
【０００３】しかしながら、大地震が発生した場合、こ
れら鋼管の長手方向には引張および圧縮の大きな力が繰
り返し加わり、外径／管厚比がある程度大きな鋼管で
は、局部座屈を起こし、場合によっては円周方向の亀裂
の発生や破断に至ることがある。
れら鋼管の長手方向には引張および圧縮の大きな力が繰
り返し加わり、外径／管厚比がある程度大きな鋼管で
は、局部座屈を起こし、場合によっては円周方向の亀裂
の発生や破断に至ることがある。
【０００４】これまで建築用の鋼管としては、例えば特
開平３−１７３７１９号、特開平５−６５５３５号、特
開平５−１１７７４６号、特開平５−１１７７４７号、
特開平５−１５６３５７号、特開平６−４９５４０号、
特開平６−４９５４１号、特開平６−１２８６４１号、
特開平６−２６４１４３号、特開平６−２６４１４４号
の各公報に開示されているように、耐震性能として降伏
応力と引張強さの比である降伏比を小さくしたものが提
案されているが、これらはいずれも柱の曲げ応力に対す
る塑性変形吸収能に関するもので、圧縮の軸力に対する
局部座屈と局部座屈発生後の引張による脆性亀裂の発生
を防ぐための検討はこれまで行われていない。
開平３−１７３７１９号、特開平５−６５５３５号、特
開平５−１１７７４６号、特開平５−１１７７４７号、
特開平５−１５６３５７号、特開平６−４９５４０号、
特開平６−４９５４１号、特開平６−１２８６４１号、
特開平６−２６４１４３号、特開平６−２６４１４４号
の各公報に開示されているように、耐震性能として降伏
応力と引張強さの比である降伏比を小さくしたものが提
案されているが、これらはいずれも柱の曲げ応力に対す
る塑性変形吸収能に関するもので、圧縮の軸力に対する
局部座屈と局部座屈発生後の引張による脆性亀裂の発生
を防ぐための検討はこれまで行われていない。
【０００５】また、ガスなどの流体輸送用ラインパイプ
では、延性破壊や脆性破壊など円周方向に力が作用する
内圧に対する抵抗力は検討されてきたが、軸方向の外力
に対しては敷設時の曲げ変形以外はほとんど考慮されて
いない。
では、延性破壊や脆性破壊など円周方向に力が作用する
内圧に対する抵抗力は検討されてきたが、軸方向の外力
に対しては敷設時の曲げ変形以外はほとんど考慮されて
いない。
【０００６】一方、軸方向圧縮力に対する鋼管の座屈挙
動はこれまでにも種々検討されており、例えば、鈴木、
木場「繰り返し軸方向変形に対する埋設鋼管の非弾性座
屈強度」土木学会、構造工学論文集Ｖｏｌ．３５Ａ（１
９８９年３月）１３５１〜１３５８頁には、外径／管厚
比が２２．６と３５．０では座屈歪が３％以上である
が、外径／管厚比を５５．４と大きくすると１％未満と
極めて小さな歪量で座屈することが示されている。
動はこれまでにも種々検討されており、例えば、鈴木、
木場「繰り返し軸方向変形に対する埋設鋼管の非弾性座
屈強度」土木学会、構造工学論文集Ｖｏｌ．３５Ａ（１
９８９年３月）１３５１〜１３５８頁には、外径／管厚
比が２２．６と３５．０では座屈歪が３％以上である
が、外径／管厚比を５５．４と大きくすると１％未満と
極めて小さな歪量で座屈することが示されている。
【０００７】しかしながら、鋼管の材質面からこの座屈
挙動を検討したものは見当たらず、特に外径／管厚比が
例えば６０と大きな場合に座屈歪が１％以上となるよう
な鋼管は未だ開発されていない。
挙動を検討したものは見当たらず、特に外径／管厚比が
例えば６０と大きな場合に座屈歪が１％以上となるよう
な鋼管は未だ開発されていない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑みてなされたものであって、大地震の際に軸方向に作
用する圧縮応力に対して、大径薄肉でも局部座屈を起こ
しにくく、脆性的な亀裂や破断が発生し難い、高強度、
高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法
を提供することを目的とする。具体的には、外径／管厚
比が４０以上であり、引張強度が５００Ｎ／ｍｍ2 以
上、−２０℃でのシャルピー衝撃試験における吸収エネ
ルギーが１２０Ｊ以上で、かつ耐局部座屈性に優れた耐
震性レインパイプの製造方法を提供することを目的とす
る。
鑑みてなされたものであって、大地震の際に軸方向に作
用する圧縮応力に対して、大径薄肉でも局部座屈を起こ
しにくく、脆性的な亀裂や破断が発生し難い、高強度、
高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法
を提供することを目的とする。具体的には、外径／管厚
比が４０以上であり、引張強度が５００Ｎ／ｍｍ2 以
上、−２０℃でのシャルピー衝撃試験における吸収エネ
ルギーが１２０Ｊ以上で、かつ耐局部座屈性に優れた耐
震性レインパイプの製造方法を提供することを目的とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、
Ｍｎ：１．０〜２．０％を含み、かつＣｕ：０．０５〜
０．３０％、Ｎｉ：０．０５〜０．３０％、Ｃｒ：０．
０５〜０．３０％、Ｍｏ：０．０５〜０．３０％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１
０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１種または２種
以上を含有する鋼片を１０５０〜１１８０℃に加熱し、
熱間圧延した後、その鋼の成分で定まる（Ａｒ3 ＋４
０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度域から４℃／ｓｅｃ以
上の冷却速度で冷却した鋼板を冷間成形し、その後端部
を溶接することを特徴とする、高強度、高靭性で、かつ
耐震性に優れたラインパイプの製造方法を提供する。
に、本発明は、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、
Ｍｎ：１．０〜２．０％を含み、かつＣｕ：０．０５〜
０．３０％、Ｎｉ：０．０５〜０．３０％、Ｃｒ：０．
０５〜０．３０％、Ｍｏ：０．０５〜０．３０％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１
０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１種または２種
以上を含有する鋼片を１０５０〜１１８０℃に加熱し、
熱間圧延した後、その鋼の成分で定まる（Ａｒ3 ＋４
０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度域から４℃／ｓｅｃ以
上の冷却速度で冷却した鋼板を冷間成形し、その後端部
を溶接することを特徴とする、高強度、高靭性で、かつ
耐震性に優れたラインパイプの製造方法を提供する。
【００１０】本発明者らは、鋼管の軸方向に作用する圧
縮力に対する耐座屈性を評価するために、材質と形状が
種々異なる鋼管について、図１に示す試験機と試験体を
用いて実管圧縮試験ならびに各種材質調査試験を行い、
鋼管の材質的な特性と局部座屈発生挙動との相関を調査
した。その結果、局部座屈の発生有無は、鋼管の軸方向
の引張特性と以下のような相関があることを見出した。
すなわち、試験片長手方向を鋼管の軸方向に一致させて
採取した引張試験片を用いて引張試験を行い、得られた
公称応力−公称歪曲線において、降伏点からオンロード
歪量が５％までのいずれの歪量においても、公称応力／
公称歪の勾配が正となる鋼管は、図２に示すとおり、勾
配が０または負となる鋼管に比較して局部座屈を起こす
限界の外径／管厚比が著しく大きく、局部座屈を起こし
にくい。
縮力に対する耐座屈性を評価するために、材質と形状が
種々異なる鋼管について、図１に示す試験機と試験体を
用いて実管圧縮試験ならびに各種材質調査試験を行い、
鋼管の材質的な特性と局部座屈発生挙動との相関を調査
した。その結果、局部座屈の発生有無は、鋼管の軸方向
の引張特性と以下のような相関があることを見出した。
すなわち、試験片長手方向を鋼管の軸方向に一致させて
採取した引張試験片を用いて引張試験を行い、得られた
公称応力−公称歪曲線において、降伏点からオンロード
歪量が５％までのいずれの歪量においても、公称応力／
公称歪の勾配が正となる鋼管は、図２に示すとおり、勾
配が０または負となる鋼管に比較して局部座屈を起こす
限界の外径／管厚比が著しく大きく、局部座屈を起こし
にくい。
【００１１】なお、勾配が負の場合、０の場合、正の場
合の公称応力−公称歪曲線の形状を模式的に図３の
（ａ）、（ｂ）、（ｃ）にそれぞれ示す。ここで勾配が
負の場合とは、図３の（ａ）のように明瞭な上降伏点・
下降伏点・降伏伸びを示すもの、勾配が０の場合とは図
３の（ｂ）のように降伏伸びを示すもの、勾配が正の場
合とは図３の（ｃ）のように比例限から連続的に加工硬
化するものである。
合の公称応力−公称歪曲線の形状を模式的に図３の
（ａ）、（ｂ）、（ｃ）にそれぞれ示す。ここで勾配が
負の場合とは、図３の（ａ）のように明瞭な上降伏点・
下降伏点・降伏伸びを示すもの、勾配が０の場合とは図
３の（ｂ）のように降伏伸びを示すもの、勾配が正の場
合とは図３の（ｃ）のように比例限から連続的に加工硬
化するものである。
【００１２】このように巨大地震時に鋼管が座屈しない
ための条件として、公称応力−公称歪曲線において降伏
点からオンロード歪量が５％までのいずれの歪量におい
ても、公称応力／公称歪の勾配が正となることが必要な
ことが見出された。
ための条件として、公称応力−公称歪曲線において降伏
点からオンロード歪量が５％までのいずれの歪量におい
ても、公称応力／公称歪の勾配が正となることが必要な
ことが見出された。
【００１３】このような結果に基づいて、上述のような
特徴を有する公称応力−公称歪曲線と鋼管の製造方法と
の関係について調査した結果、鋼材の製造条件を規定す
ることにより目的とする公称応力−公称歪曲線が得られ
ることを見出した。上記構成を有する本発明は、このよ
うな知見に基づいて完成されたものである。
特徴を有する公称応力−公称歪曲線と鋼管の製造方法と
の関係について調査した結果、鋼材の製造条件を規定す
ることにより目的とする公称応力−公称歪曲線が得られ
ることを見出した。上記構成を有する本発明は、このよ
うな知見に基づいて完成されたものである。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明に係るラインパイプの製造方法は、重量％
で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｍｎ：１．０〜２．０
％を含み、かつＣｕ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ：
０．０５〜０．３０％、Ｃｒ：０．０５〜０．３０％、
Ｍｏ：０．０５〜０．３０％、Ｎｂ：０．００５〜０．
１０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００
５〜０．１０％の１種または２種以上を含有する鋼片を
１０５０〜１１８０℃に加熱し、熱間圧延後、その鋼の
成分で定まる（Ａｒ3 ＋４０）〜（Ａｒ3−８０）℃の
温度域から４℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却した鋼板
を冷間成形し、その後端部を溶接すしてラインパイプと
するものである。
する。本発明に係るラインパイプの製造方法は、重量％
で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｍｎ：１．０〜２．０
％を含み、かつＣｕ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ：
０．０５〜０．３０％、Ｃｒ：０．０５〜０．３０％、
Ｍｏ：０．０５〜０．３０％、Ｎｂ：０．００５〜０．
１０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００
５〜０．１０％の１種または２種以上を含有する鋼片を
１０５０〜１１８０℃に加熱し、熱間圧延後、その鋼の
成分で定まる（Ａｒ3 ＋４０）〜（Ａｒ3−８０）℃の
温度域から４℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却した鋼板
を冷間成形し、その後端部を溶接すしてラインパイプと
するものである。
【００１５】まず、これら成分元素の限定理由を説明す
る。 Ｃ：０．０５〜０．１５％ 十分な強度を得るためには０．０５％以上のＣを含有す
ることが必要であり、かつこの範囲外の炭素量の鋼は、
溶接した場合の溶接割れの可能性が増大する。また、過
度の添加は母材部靭性の劣化を招く。したがって、Ｃ量
を０．０５〜０．１５％の範囲とする。
る。 Ｃ：０．０５〜０．１５％ 十分な強度を得るためには０．０５％以上のＣを含有す
ることが必要であり、かつこの範囲外の炭素量の鋼は、
溶接した場合の溶接割れの可能性が増大する。また、過
度の添加は母材部靭性の劣化を招く。したがって、Ｃ量
を０．０５〜０．１５％の範囲とする。
【００１６】Ｍｎ：１．５〜２．０％ Ｍｎは十分な強度と靭性を得るために有効な元素である
が、１．０％未満ではその効果が小さく、また２．０％
を超えると母材と溶接部の靭性の劣化および溶接性の劣
化を招く。したがって、Ｍｎ量を１．０〜２．０％の範
囲とする。
が、１．０％未満ではその効果が小さく、また２．０％
を超えると母材と溶接部の靭性の劣化および溶接性の劣
化を招く。したがって、Ｍｎ量を１．０〜２．０％の範
囲とする。
【００１７】 Ｃｕ：０．０５〜０．３０％ Ｎｉ：０．０５〜０．３０％ Ｃｒ：０．０５〜０．３０％ Ｍｏ：０．０５〜０．３０％ Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏは強度の上昇に有効な元素であ
るが、それぞれ０．０５％未満ではその効果が有効に発
揮されず、０．３０％を超えると鋼板の母材溶接部の靭
性や溶接性を劣化させる。したがって、これらの量をそ
れぞれ０．０５〜０．３０％の範囲とする。
るが、それぞれ０．０５％未満ではその効果が有効に発
揮されず、０．３０％を超えると鋼板の母材溶接部の靭
性や溶接性を劣化させる。したがって、これらの量をそ
れぞれ０．０５〜０．３０％の範囲とする。
【００１８】Ｎｂ：０．００５〜０．１０％ Ｖ：０．００５〜０．１０％ Ｎｂ、Ｖは、鋼板の靭性と強度の向上に有効な元素であ
るが、それぞれ０．００５％未満ではその効果を有効に
発揮することができず、０．１０％を超えると溶接部靭
性を劣化させ、また降伏比が上昇してしまう。したがっ
て、Ｎｂ、Ｖ量をいずれも０．００５〜０．１０％の範
囲とする。
るが、それぞれ０．００５％未満ではその効果を有効に
発揮することができず、０．１０％を超えると溶接部靭
性を劣化させ、また降伏比が上昇してしまう。したがっ
て、Ｎｂ、Ｖ量をいずれも０．００５〜０．１０％の範
囲とする。
【００１９】Ｔｉ：０．００５〜０．１０％ Ｔｉは、鋼板の靭性の向上と鋳造時のスラブの傷防止に
有効な元素であるが、その量が０．００５％未満ではそ
の効果を有効に発揮させることができず、０．１０％を
超えると溶接部の靭性を劣化させる。したがって、Ｔｉ
量を０．００５〜０．１０％の範囲とする。
有効な元素であるが、その量が０．００５％未満ではそ
の効果を有効に発揮させることができず、０．１０％を
超えると溶接部の靭性を劣化させる。したがって、Ｔｉ
量を０．００５〜０．１０％の範囲とする。
【００２０】次に、製造条件について説明する。まず、
上述の組成を有する鋼片（スラブ）を１０５０〜１１８
０℃に加熱し、熱間圧延を行う。加熱温度が１０５０℃
未満であると、Ｎｂなどの炭化物形成元素の固溶量が少
ないために、圧延中に析出する炭窒化物が少なくなり目
標とする５００Ｎ／ｍｍ2 以上の引張強度が得られな
い。また、加熱温度が１１８０℃より高い場合には、組
織の粗大化および強度上昇のために、シャルピー吸収エ
ネルギーが著しく低下する。
上述の組成を有する鋼片（スラブ）を１０５０〜１１８
０℃に加熱し、熱間圧延を行う。加熱温度が１０５０℃
未満であると、Ｎｂなどの炭化物形成元素の固溶量が少
ないために、圧延中に析出する炭窒化物が少なくなり目
標とする５００Ｎ／ｍｍ2 以上の引張強度が得られな
い。また、加熱温度が１１８０℃より高い場合には、組
織の粗大化および強度上昇のために、シャルピー吸収エ
ネルギーが著しく低下する。
【００２１】熱間圧延後、その鋼の成分で定まる（Ａｒ
3 ＋４０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度域から４℃／ｓ
ｅｃ以上の冷却速度で冷却する。公称応力／公称歪の勾
配を正とするためには冷却開始温度を（Ａｒ3 ＋４０）
〜（Ａｒ3 −８０）℃とすることが必要である。また、
冷却速度を４℃／ｓｅｃ以上の水冷域としたのは、これ
未満では５００Ｎ／ｍｍ2 以上の引張強度が得られない
からである。冷却速度の上限は特に規定する必要はな
い。
3 ＋４０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度域から４℃／ｓ
ｅｃ以上の冷却速度で冷却する。公称応力／公称歪の勾
配を正とするためには冷却開始温度を（Ａｒ3 ＋４０）
〜（Ａｒ3 −８０）℃とすることが必要である。また、
冷却速度を４℃／ｓｅｃ以上の水冷域としたのは、これ
未満では５００Ｎ／ｍｍ2 以上の引張強度が得られない
からである。冷却速度の上限は特に規定する必要はな
い。
【００２２】なお、熱間圧延条件等、他の条件について
は特に限定されるものではない。このようにして冷却さ
れた鋼板は冷間成形により鋼管にされ、ラインパイプが
製造されるが、鋼管の形成方法は特に限定されるもので
はない。なお、本発明では、外径／管厚比４０以上のラ
インパイプを対象とする。
は特に限定されるものではない。このようにして冷却さ
れた鋼板は冷間成形により鋼管にされ、ラインパイプが
製造されるが、鋼管の形成方法は特に限定されるもので
はない。なお、本発明では、外径／管厚比４０以上のラ
インパイプを対象とする。
【００２３】本発明によれば、軸方向に作用する応力に
よる局部座屈の発生およびそれに起因する脆性的な亀裂
や破断の発生を防止することができ、耐震性に優れたラ
インパイプを製造することが可能となる。
よる局部座屈の発生およびそれに起因する脆性的な亀裂
や破断の発生を防止することができ、耐震性に優れたラ
インパイプを製造することが可能となる。
【００２４】
【実施例】以下、本発明の具体的な実施例について説明
する。表１に示した化学組成を有する鋼を表２に示す条
件にて熱間圧延して種々の鋼板を得た。これらの鋼板を
成形後、端部を溶接して鋼管を得た。この鋼管から試験
片を採取して引張試験を行い、引張強度と公称応力／公
称歪の勾配を求めた。表２には、これらの他、鋼板の製
造条件（スラブ加熱温度、Ａｒ3 温度、冷却開始温度、
冷却速度）、および外径／管厚比、シャルピー衝撃試験
による吸収エネルギー、溶接性の評価結果を併記した。
する。表１に示した化学組成を有する鋼を表２に示す条
件にて熱間圧延して種々の鋼板を得た。これらの鋼板を
成形後、端部を溶接して鋼管を得た。この鋼管から試験
片を採取して引張試験を行い、引張強度と公称応力／公
称歪の勾配を求めた。表２には、これらの他、鋼板の製
造条件（スラブ加熱温度、Ａｒ3 温度、冷却開始温度、
冷却速度）、および外径／管厚比、シャルピー衝撃試験
による吸収エネルギー、溶接性の評価結果を併記した。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】本発明の組成を有し、本発明の圧延条件で
製造した鋼管から採取した引張試験片における試験にお
いて、公称応力／公称歪の勾配が正となり、引張強度５
００Ｎ／ｍｍ2 以上の高強度が得られた。また、−２０
℃でのシャルピー衝撃試験における吸収エネルギーは１
２０Ｊ以上と良好な靭性を示した。
製造した鋼管から採取した引張試験片における試験にお
いて、公称応力／公称歪の勾配が正となり、引張強度５
００Ｎ／ｍｍ2 以上の高強度が得られた。また、−２０
℃でのシャルピー衝撃試験における吸収エネルギーは１
２０Ｊ以上と良好な靭性を示した。
【００２８】一方、組成が本発明の範囲内であっても、
圧延条件が外れる比較例の鋼管のうち、加熱温度が１０
５０℃未満、冷却速度が４℃／ｓｅｃ未満のものは、引
張強度が５００Ｎ／ｍｍ2 未満となった。また、加熱温
度が１１８０℃より高いものは、−２０℃におけるシャ
ルピー衝撃試験の吸収エネルギーが著しく低下し、靭性
の劣化が認められた。また冷却開始温度が高い場合に
は、公称応力／公称歪の勾配がゼロまたは負となった。
圧延条件が外れる比較例の鋼管のうち、加熱温度が１０
５０℃未満、冷却速度が４℃／ｓｅｃ未満のものは、引
張強度が５００Ｎ／ｍｍ2 未満となった。また、加熱温
度が１１８０℃より高いものは、−２０℃におけるシャ
ルピー衝撃試験の吸収エネルギーが著しく低下し、靭性
の劣化が認められた。また冷却開始温度が高い場合に
は、公称応力／公称歪の勾配がゼロまたは負となった。
【００２９】また、組成が本発明の範囲から外れる比較
鋼（Ａ１、Ｂ１、Ｃ１、Ｄ１、Ｅ１、Ｆ１）を用いた場
合には、母材溶接分の靭性および溶接性の劣化が認めら
れた。
鋼（Ａ１、Ｂ１、Ｃ１、Ｄ１、Ｅ１、Ｆ１）を用いた場
合には、母材溶接分の靭性および溶接性の劣化が認めら
れた。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
大地震の際に軸方向に作用する圧縮応力に対して、大径
薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性的な破断が発生
し難い、高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたライン
パイプを製造することができ、大地震が発生した際に、
座屈破損による内部流体の流出災害を防止することが可
能となる。
大地震の際に軸方向に作用する圧縮応力に対して、大径
薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性的な破断が発生
し難い、高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたライン
パイプを製造することができ、大地震が発生した際に、
座屈破損による内部流体の流出災害を防止することが可
能となる。
【図１】実管圧縮試験に用いた試験機および試験体を説
明するための図。
明するための図。
【図２】引張試験における５％歪までの最小勾配と局部
座屈の有無の関係を、外径／管厚比について示した図。
座屈の有無の関係を、外径／管厚比について示した図。
【図３】引張り試験で得られる公称応力−公称歪線図を
模式的に示す図。
模式的に示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 栗原 正好 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、
Ｍｎ：１．０〜２．０％を含み、かつＣｕ：０．０５〜
０．３０％、Ｎｉ：０．０５〜０．３０％、Ｃｒ：０．
０５〜０．３０％、Ｍｏ：０．０５〜０．３０％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１
０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１種または２種
以上を含有する鋼片を１０５０〜１１８０℃に加熱し、
熱間圧延した後、その鋼の成分で定まる（Ａｒ3 ＋４
０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度域から４℃／ｓｅｃ以
上の冷却速度で冷却した鋼板を冷間成形し、その後端部
を溶接することを特徴とする、高強度、高靭性で、かつ
耐震性に優れたラインパイプの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1197996A JPH09202922A (ja) | 1996-01-26 | 1996-01-26 | 高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1197996A JPH09202922A (ja) | 1996-01-26 | 1996-01-26 | 高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09202922A true JPH09202922A (ja) | 1997-08-05 |
Family
ID=11792729
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1197996A Pending JPH09202922A (ja) | 1996-01-26 | 1996-01-26 | 高強度、高靭性で、かつ耐震性に優れたラインパイプの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09202922A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006002893A (ja) * | 2004-06-18 | 2006-01-05 | Jfe Steel Kk | 鋼管の局部座屈性能評価方法、鋼管の設計方法、鋼管の製造方法、鋼管 |
| JP2007163392A (ja) * | 2005-12-16 | 2007-06-28 | Jfe Steel Kk | 鋼管の局部座屈性能評価方法、鋼管の材質設計方法、鋼管 |
-
1996
- 1996-01-26 JP JP1197996A patent/JPH09202922A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006002893A (ja) * | 2004-06-18 | 2006-01-05 | Jfe Steel Kk | 鋼管の局部座屈性能評価方法、鋼管の設計方法、鋼管の製造方法、鋼管 |
| JP2007163392A (ja) * | 2005-12-16 | 2007-06-28 | Jfe Steel Kk | 鋼管の局部座屈性能評価方法、鋼管の材質設計方法、鋼管 |
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